JP3427060B2 - Manufacturing method of housing parts - Google Patents
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Description
【０００１】[0001]
【発明の属する技術分野】本発明は、携帯端末装置など
の電気製品の筐体部品を、溶融金属を射出して冷却固化
することにより形成する技術に関する。BACKGROUND OF THE INVENTION 1. Field of the Invention The present invention relates to a technique for forming a casing part of an electric product such as a mobile terminal device by injecting a molten metal and cooling and solidifying the molten metal.
【０００２】[0002]
【従来の技術】近年、パソコン、移動無線などの携帯型
情報端末が普及してきており、限られた容量の中に、多
くの部品を搭載するために、高密度に実装することが求
められている。このため、抵抗／コンデンサ／コイルな
どの受動チップ部品や集積回路が配設された半導体素子
のサイズを小さくすること、部品間隔を狭くすること、
電極のピッチを細かくすることなどの対策が行われてい
る。また、これら高密度実装された部品を一体的に保持
するための筐体についても薄肉化・軽量化がすすめら
れ、リサイクル性や強度などの利点により、マグネシウ
ムなどの金属を材料に用いることが検討されてきてい
る。金属は金型表面との接触により冷却され急激に固化
し易いため、樹脂による射出成形に比して非常に大きな
射出速度により速やかに（例えば２０ミリ秒ほどで）空
隙を充填する必要がある。溶融金属を金型内に射出して
成形する方式にはホットチャンバ方式、コールドチャン
バ方式、チクソモールド方式などがある。2. Description of the Related Art In recent years, portable information terminals such as personal computers and mobile radios have become widespread, and in order to mount many parts in a limited capacity, high density mounting is required. There is. Therefore, it is necessary to reduce the size of the passive chip components such as resistors / capacitors / coils and the semiconductor element on which the integrated circuit is arranged, and to reduce the component interval.
Measures such as making the electrode pitch finer are taken. In addition, the housing for integrally holding these high-density mounted components is also being made thinner and lighter. Considering the advantages such as recyclability and strength, it is considered to use metal such as magnesium as the material. Has been done. Since the metal is cooled by contact with the surface of the mold and is likely to be solidified rapidly, it is necessary to fill the voids promptly (for example, in about 20 milliseconds) with a very high injection speed as compared with injection molding using a resin. Examples of methods for injecting molten metal into a mold and molding include a hot chamber method, a cold chamber method, and a thixomold method.
【０００３】図６に湯口Ａの長手方向からみた金型の空
洞の形状を示す模式図を示す。湯口部ＸＡから注入され
た溶融金属は、ランナ部ＸＢにおいて流れが収束され、
流速が急激に増加する。この流れが製品形状に合わせて
幅方向に向けて分岐され、オーストラリアンゲートＸＣ
においてキャビティ部ＸＤに注入される。ランナ部ＸＢ
により分配される溶湯の流れは、ランナ部ＸＢの任意の
位置からキャビティ部ＸＤまでのオーストラリアンゲー
トＸＣの長さの設定によって、キャビティ部ＸＤ内に流
入するタイミングや流速などが制御されるように設計さ
れている。FIG. 6 is a schematic view showing the shape of the cavity of the die as seen from the longitudinal direction of the sprue A. The flow of the molten metal injected from the sprue part XA is converged in the runner part XB,
The flow velocity increases rapidly. This flow is branched in the width direction according to the product shape, and Australian Gate XC
Is injected into the cavity XD at. Runner part XB
The flow rate of the molten metal distributed by means of the flow path is controlled by setting the length of the Australian gate XC from an arbitrary position of the runner portion XB to the cavity portion XD so that the timing and flow rate of the molten metal flow into the cavity portion XD are controlled. Is designed.
【０００４】[0004]
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、図６に
示すような従来の金型構造を用いた場合、射出速度が高
速で、鋳込み圧力が高い場合には、オーストラリアンゲ
ートＸＣのゲート長（ゲート形状）の設定だけではキャ
ビティ部ＸＤへの溶湯の進入のタイミングを制御するこ
とが困難で、結果的にキャビティ部ＸＤ内の第１のラン
ナ部ＸＢの延長線上の溶融金属の流速が大きくなりす
ぎ、キャビティ部ＸＤの終端に衝突し点線部１０１に示
すような逆流が多く発生して、キャビティ部ＸＤ内の溶
融金属の流れを乱していた。However, when the conventional mold structure as shown in FIG. 6 is used and the injection speed is high and the casting pressure is high, the gate length of the Australian gate XC (gate It is difficult to control the timing of the molten metal entering the cavity XD only by setting the shape), and as a result, the flow velocity of the molten metal on the extension line of the first runner portion XB in the cavity XD becomes too high. The collision with the end of the cavity XD causes a large amount of backflow as shown by the dotted line portion 101 to disturb the flow of the molten metal in the cavity XD.
【０００５】また、点線部１０２に示すようにキャビテ
ィ部ＸＤを構成する側壁部に衝突した金属が跳ね返され
ることによって側壁部近傍の流速も増大し、キャビティ
部ＸＤ内の溶融金属の流れを乱していた。また、上記し
たようにキャビティ部ＸＤの中心部及び側壁部近傍では
流速が早いにもかかわらず、それ以外の部分では流速が
遅くなり、溶融金属のフローフロント１０３が大きく歪
んだ曲線となっていた。Further, as shown by the dotted line portion 102, the metal colliding with the side wall portion forming the cavity portion XD is repelled, so that the flow velocity near the side wall portion is also increased and the flow of the molten metal in the cavity portion XD is disturbed. Was there. Further, as described above, although the flow velocity is high in the vicinity of the center portion and the side wall portion of the cavity XD, the flow velocity becomes slower in other portions, and the flow front 103 of the molten metal has a largely distorted curve. .
【０００６】このように、従来の鋳造技術を用いた場合
は、エンジンブロックなどの大型で厚肉な構造部品を安
定して成形することはできていたが、電気製品の筐体な
どのように比較的小型であり、それ自体が意匠面として
露出し美観に大きく関与しており、ネジ穴用のボス１０
４などの一部分をのぞいては単純な箱形状である薄肉の
構造物については、巣、湯じわ、クラック、ひけなどの
不良を発生させており、歩留まりよく製造することは困
難であった。また、製造することはできても、外観の仕
上げのために欠陥の補修を行うことも多く、部品として
用いるためには修繕のための工数を多く要していた。そ
こで、本発明は、電気製品に用いられる筐体のような薄
肉の鋳造物を、歩留まり良く製造可能な製造方法および
製造装置を提供することを目的とする。As described above, when the conventional casting technique is used, it is possible to stably mold a large and thick structural component such as an engine block. The boss 10 for a screw hole is relatively small in size and is exposed as a design surface, which greatly contributes to the appearance.
With respect to the thin-walled structure having a simple box shape except for a part such as No. 4 and the like, defects such as nests, wrinkles, cracks and sink marks were generated, and it was difficult to manufacture with good yield. In addition, although it can be manufactured, defects are often repaired to finish the appearance, and many man-hours for repair are required to use it as a part. Therefore, an object of the present invention is to provide a manufacturing method and a manufacturing apparatus capable of manufacturing a thin cast product such as a casing used for an electric product with a good yield.
【０００７】[0007]
【課題を解決するための手段】上記した目的を達成する
ために本発明は、湯口から溶融金属を流入させる工程
と、この湯口と連通し、所定方向に延設されている第１
の流路内で前記溶融金属を前記所定方向に進行させる工
程と、この第１の流路の延設方向に対して垂直に延設さ
れる壁面を有する第２の流路内に前記溶融金属を流入さ
せ、この溶融金属を前記壁面に衝突させるとともに、こ
の壁面に沿ってこの壁面の延設方向に前記溶融金属を進
行させる工程と、前記壁面の延設方向と平行に前記壁面
に連設されているゲートから筐体用部品の反転形状を有
するキャビティ内に前記溶融金属を流入させ、前記壁面
の延設方向と垂直な方向に前記溶融金属を進行させて前
記キャビティを前記溶融金属で充填する工程と、前記溶
融金属を冷却固化させる工程とを備えることを特徴とす
る筐体部品の製造方法である。 In order to achieve the above-mentioned object, the present invention provides a step of injecting molten metal from a gate.
And a first that extends in a predetermined direction and communicates with this sprue
Of advancing the molten metal in the predetermined direction in the channel
Of the first flow path and the direction perpendicular to the extending direction of the first flow path.
Flowing the molten metal into a second flow path having a wall surface
This molten metal collides with the wall surface and
Along the wall surface of the molten metal in the direction of extension of this wall surface.
And the wall surface parallel to the extending direction of the wall surface
It has an inverted shape of housing parts from the gates connected to
Flow the molten metal into the cavity,
The molten metal in the direction perpendicular to the
Filling the cavity with the molten metal,
And a step of cooling and solidifying the molten metal.
It is a method of manufacturing a casing part.
【０００８】また本発明は、溶融金属をキャビティ内に
射出して成形することにより電機製品の筐体部品を製造
する筐体部品の製造方法において、キャビティ内に溶融
金属を流通させる工程と、このキャビティの周囲に複数
設けられており、このキャビティの終端部に設けられた
もののみ中途の流路が広くなっている複数のガスベント
内に、前記溶融金属を流通させる工程と、前記キャビテ
ィの終端部に設けられた前記ガスベントに連通している
チルベント内に前記溶融金属を流通させ、このチルベン
ト内部において前記溶融金属のフローフロントを凝固さ
せる工程と、を備えることを特徴とする筐体部品の製造
方法である。 The present invention also provides molten metal in the cavity.
Manufacturing housing parts for electrical products by injection and molding
In the manufacturing method of the housing parts,
The process of circulating the metal and multiple
Is provided and provided at the end of this cavity
Multiple gas vents with wide midway flow path
A step of circulating the molten metal therein, and the cavitation
Communicating with the gas vent provided at the end of the
The molten metal is circulated in the chill vent,
Inside the chamber, the molten metal flow front is solidified.
And a manufacturing process of a housing part, which comprises:
Is the way.
【０００９】[0009]
【００１０】[0010]
【発明の実施の形態】本発明の実施形態におけるダイキ
ャスティングには、コールドチャンバ方式を採用した。
ダイキャスティングは溶融金属（以下、溶湯）を外部か
ら逐次供給する方式であるため、溶湯を２００乃至７０
０kg/cm3程度と比較的高い鋳込圧力で高速に射出できる
システムを構成でき、この点で、箱体のように薄肉部分
が構造全体に占める割合が高い構造体を成形するに好ま
しい方式である。なお、薄肉とは２mm以下の厚さをいう
ものとし、薄肉筐体とは、意匠面の大部分を構成してい
る部位において薄肉に形成されている構造体を示すもの
とする。以下、図面を参照し、本発明の構造物の鋳造方
法を詳細に説明する。BEST MODE FOR CARRYING OUT THE INVENTION A cold chamber system is adopted for die casting in the embodiment of the present invention.
Since die casting is a method of sequentially supplying molten metal (hereinafter, molten metal) from the outside, the molten metal should be 200 to 70
A system capable of high-speed injection with a relatively high pouring pressure of about 0 kg / cm 3 can be configured, and in this respect, it is a preferable method for forming a structure in which a thin portion has a high proportion of the entire structure such as a box. is there. It should be noted that the thin wall means a thickness of 2 mm or less, and the thin wall housing means a structure that is thinly formed in a portion that constitutes most of the design surface. Hereinafter, the method for casting a structure of the present invention will be described in detail with reference to the drawings.
【００１１】＜鋳造システム＞図１（ａ）に、本発明の
実施形態のコールドチャンバ方式の鋳造システムの模式
図を示す。金型装置１０は往復動自在な可動型１１と、
固定型１２とを備え、可動型１１を固定型１２に対して
接離方向に移動させることができる。固定型１２と可動
型１１とが密着することにより、製品の反転形状を有す
る中空部であるキャビティＤが構成される。固定型１２
側には、キャビティＤ内に溶湯を導入するための湯口Ａ
が設けられている。この湯口Ａには溶湯が流通可能な空
洞を有する筒状体であるスリーブ１３が重力方向に対し
て水平に連通接続され、このスリーブ１３内には図示せ
ぬ射出機と連結されたプランジャ１４が進退自在に嵌入
されている。スリーブ１３には溶湯を内部に注入するた
めの開口である注湯口１５が設けられている。なお、こ
のスリーブ１３の下部には、溶湯を冷却しにくくさせる
ための加熱装置としてバーナなどを設ける場合もある。
スリーブ１３を加熱し溶湯の保温を可能にすると、金型
装置１０内における溶湯の流動性をより高くすることが
できるので好ましい。<Casting System> FIG. 1A is a schematic view of a cold chamber type casting system according to an embodiment of the present invention. The mold device 10 includes a movable mold 11 capable of reciprocating,
The fixed die 12 is provided, and the movable die 11 can be moved toward and away from the fixed die 12. When the fixed die 12 and the movable die 11 are in close contact with each other, a cavity D which is a hollow portion having an inverted shape of the product is formed. Fixed type 12
On the side, a sprue A for introducing the molten metal into the cavity D
Is provided. A sleeve 13 which is a tubular body having a cavity through which molten metal can flow is connected to the gate A so as to communicate horizontally with the direction of gravity, and a plunger 14 connected to an unillustrated injection machine is provided in the sleeve 13. It is inserted so that it can move back and forth. The sleeve 13 is provided with a pouring port 15 which is an opening for pouring the molten metal into the inside. A burner or the like may be provided below the sleeve 13 as a heating device for making it difficult to cool the molten metal.
It is preferable to heat the sleeve 13 to keep the temperature of the molten metal because the fluidity of the molten metal in the mold device 10 can be further increased.
【００１２】続いて、図１(a)，(b)を用いて、この鋳造
システムの動作について説明する。可動型１１および固
定型１２のキャビティを構成する凹部に剥離剤を塗布し
たのち、可動型１１を駆動して、可動型１１と固定型１
２とを密着させ、湯口Ａと連通するキャビティＤを形成
（ＳＴ１）する。つぎに、供給器１６によって溶融状態
のマグネシウム合金（溶湯１７）を加熱炉から汲み出
し、スリーブ１３に設けられた注湯口１５から、溶湯１
７をスリーブ１３内に供給（ＳＴ２）する。つぎに、図
示せぬ射出機によってプランジャ１４を固定型１２側に
急速に摺動させることにより、スリーブ１３内に注入さ
れた溶湯を金型装置１０に設けられた湯口Ａから金型装
置１０内に圧入（ＳＴ３）する。つぎに、金型装置１０
内に圧入された溶湯が金型装置１０に対して放熱して冷
却固化したのち、図１(b)に示すようにプランジャ１４
を元の位置まで引き戻す（ＳＴ４）。つぎに、可動型１
１を引き戻して、固定型１２と分離（ＳＴ５）する。こ
のとき、冷却固化したマグネシウム合金の構造物は、可
動型１１側に貼りついている。このマグネシウム合金の
構造物を、可動型１１内に設けられる図示しないイジェ
クトピンによって押し出し、可動型１１から離型させ
る。これにより、鋳造の１サイクルが終了となる。Next, the operation of this casting system will be described with reference to FIGS. 1 (a) and 1 (b). After applying a release agent to the recesses forming the cavities of the movable mold 11 and the fixed mold 12, the movable mold 11 is driven to drive the movable mold 11 and the fixed mold 1.
2 is brought into close contact with each other to form a cavity D communicating with the sprue A (ST1). Next, the molten magnesium alloy (molten metal 17) is pumped out of the heating furnace by the feeder 16, and the molten metal 1 is fed from the pouring port 15 provided in the sleeve 13.
7 is supplied into the sleeve 13 (ST2). Next, the plunger 14 is rapidly slid toward the fixed mold 12 side by an injection machine (not shown), so that the molten metal injected into the sleeve 13 is transferred from the gate A provided in the mold device 10 into the mold device 10. Press into (ST3). Next, the mold device 10
After the molten metal press-fitted into the mold device 10 radiates heat and cools and solidifies, as shown in FIG.
Back to the original position (ST4). Next, movable type 1
1 is pulled back and separated from the fixed mold 12 (ST5). At this time, the structure of the magnesium alloy cooled and solidified is stuck to the movable mold 11 side. The magnesium alloy structure is pushed out by an eject pin (not shown) provided in the movable die 11 and released from the movable die 11. This completes one casting cycle.
【００１３】このようにして得られた鋳造物はパンチプ
レスによって不要部分が分断されることにより、図２
(a)に示すようにキャビティＤに相当する部位のみが製
品Ｘとして取り出され、残余の部分は再資源化のために
回収される。製品Ｘは必要に応じてバリ取りや塗装工程
を経たのち、例えば図２(b)に示されるように電気製品
であるノートパソコンＹの筐体の一部として利用され
る。ノートパソコンや携帯電話などの携帯用電気製品に
用いることにより、これら電気製品の携帯性を向上させ
ることが可能となる。The cast product thus obtained is divided into unnecessary parts by a punch press, whereby
As shown in (a), only the part corresponding to the cavity D is taken out as the product X, and the remaining part is recovered for recycling. The product X is subjected to deburring and painting processes as necessary, and then used as a part of the casing of a notebook computer Y which is an electric product as shown in FIG. 2B, for example. When used in portable electric products such as notebook computers and mobile phones, the portability of these electric products can be improved.
【００１４】＜流路の構造＞以下、図面を参照し、金型
装置１０内の溶湯の挙動を詳細に説明する。図３(a)
に、可動型１１と固定型１２とが密着した際に金型装置
１０内に形成される溶湯の流路を示す模式図を、図３
(b)に、図３(a)のＭ−Ｍ’における断面の模式図を示
す。まず、スリーブ１３内に投入された溶湯は、スリー
ブ１３と金型装置との接続部であり、溶湯を金型内に注
ぎ込むための開口部である湯口Ａに対して、プランジャ
１４により送り出される。プランジャ１４によって湯口
Ａに圧入された溶湯は、湯口Ａと連通する第１のランナ
部Ｂに流入する。溶湯の流動方向から見た場合、第１の
ランナ部Ｂは湯口Ａの断面積よりも細く形成されてお
り、その断面積比は０．１程度に設定されている。第１
のランナ部Ｂにおいて流速を増した溶湯は、第２のラン
ナ部Ｃに流入する。第２のランナ部Ｃは第１のランナ部
Ｂ中を流通する溶湯の主たる流動方向に対して直交方向
に延設されている。溶湯はこの第２のランナ部Ｃにて製
品形状の幅方向に分流される。第２のランナ部Ｃとキャ
ビティ部Ｄは、第２のランナ部Ｃの長手方向に延設され
た高さ１ｍｍほどの絞り様の隙間（ゲート２１）を介し
て連通接続されている。このゲート２１を通して溶湯が
キャビティＤ内に流通する。キャビティＤは可動型表面
の凹部と固定型の凸部との間にできた箱体の反転形状を
有する空洞である。キャビティＤ内を充填しながら進行
する溶湯は、気泡を巻き込んだ溶湯をキャビティＤの外
周に設けられたガスベントＥ内に侵入させながら進行す
る。キャビティＤの終端部にもガスベントＥが設けられ
ており、キャビティ内に充満していた気体をこのガスベ
ントＥから排気しながら進行する。<Structure of Flow Path> The behavior of the molten metal in the mold apparatus 10 will be described in detail below with reference to the drawings. Figure 3 (a)
FIG. 3 is a schematic view showing a flow path of molten metal formed in the mold device 10 when the movable mold 11 and the fixed mold 12 are in close contact with each other.
FIG. 3B shows a schematic view of a cross section taken along the line MM ′ in FIG. First, the molten metal charged into the sleeve 13 is sent out by the plunger 14 to a sprue A which is a connecting portion between the sleeve 13 and the mold device and which is an opening for pouring the molten metal into the mold. The molten metal pressed into the sprue A by the plunger 14 flows into the first runner portion B communicating with the sprue A. When viewed from the flow direction of the molten metal, the first runner portion B is formed to be thinner than the cross-sectional area of the sprue A, and the cross-sectional area ratio is set to about 0.1. First
The molten metal having an increased flow velocity in the runner portion B of No. 2 flows into the second runner portion C. The second runner portion C extends in a direction orthogonal to the main flow direction of the molten metal flowing in the first runner portion B. The molten metal is divided in the second runner portion C in the width direction of the product shape. The second runner portion C and the cavity portion D are connected to each other through a diaphragm-like gap (gate 21) extending in the longitudinal direction of the second runner portion C and having a height of about 1 mm. The molten metal flows into the cavity D through the gate 21. The cavity D is a cavity having an inverted shape of a box formed between the concave portion of the movable mold surface and the convex portion of the fixed mold. The molten metal that advances while filling the inside of the cavity D advances while invading the molten metal in which air bubbles are trapped into the gas vent E provided on the outer periphery of the cavity D. A gas vent E is also provided at the terminal end of the cavity D, and the gas filling the cavity advances while exhausting from the gas vent E.
【００１５】キャビティＤの終端部にフローフロントが
到達すると、溶湯はガスベントＥ内に侵入し、さらに進
行する。キャビティＤの終端部に設けられたガスベント
Ｅには、ガスベントＥ内に他の部分よりも広い流路に形
成されている溶湯だまり部２２を有しており、この溶湯
だまり部２２による勢いの減衰作用をうけながら、チル
ベントＦに侵入する。チルベントＦは、より長い流路を
形成するために、フローフロントの進行方向に沿って切
った断面形状が、ジグザグ状となるように形成されてい
る。このチルベントＦ内で溶湯のフローフロントを凝固
させることにより、この凝固体が栓の役割をし、金型の
外に溶湯が噴出しないようになる。溶湯には所定の鋳込
圧力が与えられているが、チルベントＦ手前のガスベン
トＥが有する溶湯だまり２２の作用により、チルベント
Ｆ内の凝固体による力学的な反作用は極小化される。し
たがって、とくに薄肉形状の成形においては、ガスベン
トＥにおける溶湯だまり２２はキャビティＤ内の成形の
安定化を容易にする。溶湯が湯口Ａから流入し、チルベ
ントＦで凝固するまでに要する時間は、２ミリ秒あまり
である。この間に溶湯が有する熱は、金型装置に対して
自然に放熱し冷却される。他の部分に在る溶湯も同様に
固化する。When the flow front reaches the terminal end of the cavity D, the molten metal enters the gas vent E and further advances. The gas vent E provided at the terminal end of the cavity D has a molten metal pool 22 formed in the gas vent E in a wider flow path than the other parts, and the damping of the momentum by the molten metal pool 22. While receiving the action, it enters the chill vent F. In order to form a longer flow path, the chill vent F is formed so that the cross-sectional shape cut along the advancing direction of the flow front is zigzag. By solidifying the flow front of the molten metal in the chill vent F, the solidified body functions as a stopper so that the molten metal does not spout out of the mold. Although a predetermined casting pressure is applied to the molten metal, the action of the molten metal pool 22 of the gas vent E in front of the chill vent F minimizes the mechanical reaction of the solidified body in the chill vent F. Therefore, especially in the case of thin-walled molding, the molten metal pool 22 in the gas vent E facilitates the stabilization of the molding in the cavity D. The time required for the molten metal to flow in through the sprue A and solidify in the chill vent F is about 2 milliseconds. The heat of the molten metal during this period is naturally radiated to the mold device and cooled. The molten metal in the other parts also solidifies similarly.
【００１６】特にコールドチャンバ方式の射出成形にお
いては、プランジャ１４による押し込みによって、スリ
ーブ１３内で空気の巻き込みが発生するため、キャビテ
ィＤに注入させる前の時点で、溶湯に気泡が混入してい
る場合が多いものとなっている。このような気泡は溶湯
のフローフロントに近い部分に特に多く含まれるから、
ガスベントを設けることにより、このような気泡を意匠
面内から排除できる。また、チルベントと連結されるガ
スベントにおいては、中途の流路を拡大しておくことに
よって、ガスベント内に溶湯のたまりを形成し、高速で
衝突してくる溶湯の圧力の伝達を緩慢にさせ、衝突の反
作用による意匠面への影響を低減させている。Especially in cold chamber injection molding, when air is trapped in the sleeve 13 by being pushed by the plunger 14, air bubbles are mixed in the molten metal before the injection into the cavity D. There are many. Since such bubbles are particularly contained in the molten metal near the flow front,
By providing the gas vent, such bubbles can be eliminated from the design surface. In addition, in the gas vent connected to the chill vent, by enlarging the flow path in the middle, a pool of molten metal is formed in the gas vent, which slows down the transmission of the pressure of the molten metal that collides at high speed, and causes collision. The effect on the design surface due to the reaction of is reduced.
【００１７】＜湯口とランナ部の詳細＞さて、湯口とは
スリーブを連通接続させるための接続部であり、ランナ
とは湯口から注入される溶湯をキャビティに対して供給
する際に、溶湯がキャビティ内にくまなく充填されるよ
うに溶湯を分配して送り込むための分配流路のことをい
う。この分配流路はキャビティの形状に応じて構造が決
定される。また分配流路は１本の流路を複数のゲートに
分配しなければならないという制約はなく、以下に説明
するように、単一のゲートに対して接続されるような構
成であっても構わない。<Details of sprue and runner part> Now, the sprue is a connecting portion for connecting the sleeves in communication, and the runner is a cavity when the melt injected from the sprue is supplied to the cavity. It refers to a distribution flow path for distributing and feeding the molten metal so that it is filled all over. The structure of this distribution channel is determined according to the shape of the cavity. Further, the distribution channel is not limited to one channel having to be distributed to a plurality of gates, and may be configured to be connected to a single gate, as described below. Absent.
【００１８】ここで図面を参照し、上記流路構造におけ
る湯口Ａ，第１のランナ部Ｂ，第２のランナ部Ｃについ
て、詳細に説明する。図４は第１のランナ部Ｂと第２の
ランナ部Ｃとを特に抜き出して示す模式図であり、図４
(a-1)は図３(a)から切り出した場合を、図４(a-2)は図
４(a-1)を紙面右側から見たときの第２のランナ部Ｃ
を、それぞれ示す。斜線部分は、金型材料に占められて
いる部分を示す。図３(b)に示す湯口Ａの点線Ｏにおけ
る横断面の面積をＬ、図４(a-1)に示す流路の第１のラ
ンナ部Ｂの点線Ｐにおける横断面の面積をＭとすると、
上記実施形態ではＭ／Ｌ＝０．１に設定してある。ま
た、図４(a)に示す第２のランナ部Ｃの点線Ｑによる横
断面の面積をＮとしたとき、Ｍ＝２Ｎとなるように設定
してある。点線Ｏ，Ｐ，Ｑはそれぞれ、空洞状態にある
各流路に流入する溶湯の主たる進行方向に対して垂直な
断面を示している。略Ａ４サイズ(296mmX210mm)の筐体
用部品の反転形状を有するキャビティＤの長手方向に対
して、上記の設計の流路を接続して成形を試みたとこ
ろ、不良部分の無い成形品を得ることができた。断面積
ＭとＮとの関係については、前段部の断面積よりも後段
部の断面積が大きくならないように設定することによ
り、圧力損失の少ない射出を可能とし、また、前段部の
断面積よりも後段部の断面積が小さくなり過ぎないよう
にできるだけＭ＝２Ｎに近い関係となるよう設定してあ
ることにより、急激な流速の増大を避けている。これに
よりフローフロントが安定し、制御可能な範囲での高速
な充填を可能とする。断面積Ｌと断面積Ｍとの関係は、
圧力損失による流速の低下を防ぐ観点から、その差が小
さいほど好ましく、少なくともＭ／Ｌの値が０．０５以
上となるよう設定することが好ましいことを確認した。
また同様に２Ｎ／Ｌの値が０．０５以上となるよう設定
することが好ましいことも確認した。The sprue A, the first runner portion B, and the second runner portion C in the flow path structure will be described in detail with reference to the drawings. FIG. 4 is a schematic view showing the first runner portion B and the second runner portion C particularly extracted.
FIG. 4 (a-1) is the case where it is cut out from FIG. 3 (a), and FIG. 4 (a-2) is the second runner portion C when FIG. 4 (a-1) is viewed from the right side of the drawing.
Are shown respectively. The shaded area indicates the area occupied by the mold material. Let L be the area of the cross section of the sprue A shown in FIG. 3 (b) along the dotted line O, and M be the area of the cross section of the first runner portion B of the flow passage shown in FIG. 4 (a-1) along the dotted line P. ,
In the above embodiment, M / L = 0.1 is set. Further, when the area of the cross section of the second runner portion C shown in FIG. 4 (a) by the dotted line Q is N, M = 2N is set. Dotted lines O, P, and Q respectively indicate cross sections perpendicular to the main traveling direction of the molten metal that flows into the flow paths in the hollow state. When molding was attempted by connecting the flow path of the above design to the longitudinal direction of the cavity D having the inverted shape of the housing part of approximately A4 size (296 mm x 210 mm), a molded product without defective parts was obtained. I was able to. Regarding the relationship between the cross-sectional areas M and N, by setting the cross-sectional area of the rear-stage part not to be larger than the cross-sectional area of the front-stage part, injection with less pressure loss is possible. In order to prevent the cross-sectional area of the rear stage portion from becoming too small, the relation is set as close to M = 2N as possible so that a rapid increase in the flow velocity is avoided. This stabilizes the flow front and enables high-speed filling within a controllable range. The relationship between the cross-sectional area L and the cross-sectional area M is
From the viewpoint of preventing a decrease in flow velocity due to pressure loss, it has been confirmed that the smaller the difference, the more preferable, and at least the value of M / L is preferably set to 0.05 or more.
It was also confirmed that it is preferable to set the value of 2N / L to be 0.05 or more.
【００１９】すなわち、家庭で用いられる程度の大きさ
以下の一般的な電気製品の筐体を製造する場合において
は、第２のランナ部Ｃの断面積２Ｎと湯口Ａの断面積Ｌ
との関係についてできるだけ２Ｎ／Ｌが１に近づくよう
に設計することが望まれる。なお、従来のランナ部の断
面積はＭ／Ｌが０．０２〜０．０３程度であり、また、
後述するような貯留作用を有する第２のランナ部も有し
ていなかった。That is, in the case of manufacturing a housing of a general electric product having a size not larger than that used at home, the cross-sectional area 2N of the second runner portion C and the cross-sectional area L of the sprue A.
It is desirable to design 2N / L as close to 1 as possible. The cross-sectional area of the conventional runner has an M / L of about 0.02 to 0.03, and
It also did not have a second runner portion having a storage function as described below.
【００２０】＜第２のランナ部の詳細＞第２のランナ部
Ｃは、高さ１ｍｍほどの隙間を有するゲート２１に対し
てこの高さ方向に対して十分な最大深さ２０ｍｍを有す
る空洞を有している。すなわち、空洞の深さ方向の一端
部に、絞り様のゲート２１が配された構造からなる流路
である。第２のランナ部Ｃを構成する壁面のうち、キャ
ビティＤの長辺方向に沿って延設されるゲート２１が連
設されている側の壁部Ｗは、フローフロントの進行方
向、すなわち第１のランナ部の延設方向に対して垂直方
向に延設された壁面をなしており、第１のランナ部Ｂか
ら流入してきた溶湯のフローフロントの大部分につい
て、キャビティＤ内への流入を一時的に阻害する役割を
負う。この阻害作用によって第１のランナ部Ｂから流入
するフローフロントのキャビティＤへの流入時期を遅延
させることができる。すなわち、従来のように湯口側に
向けて鋭利な凸である分岐部を有するランナ構造ではな
く、分岐部の壁面がフローフロントの進行方向に対して
垂直な方向、または、キャビティＤ側に凹であるような
分岐部を有することにより、突入してきたフローフロン
トのキャビティＤ側への進行に遅延を生じさせうる。<Details of Second Runner Section> The second runner section C has a cavity having a maximum depth of 20 mm with respect to the gate 21 having a gap of about 1 mm in height. Have That is, it is a flow path having a structure in which the diaphragm-like gate 21 is arranged at one end in the depth direction of the cavity. Of the wall surfaces that form the second runner portion C, the wall portion W on the side where the gates 21 that extend along the long side direction of the cavity D are connected in series is the traveling direction of the flow front, that is, the first Has a wall surface extending in a direction perpendicular to the extending direction of the runner portion of the first runner portion B, and most of the flow front of the molten metal flowing from the first runner portion B temporarily flows into the cavity D. Have a role to prevent it. Due to this inhibiting action, the timing of inflow from the first runner portion B into the cavity D of the flow front can be delayed. That is, it is not a runner structure having a branch portion that is sharply convex toward the sprue side as in the past, but the wall surface of the branch portion is a direction perpendicular to the traveling direction of the flow front, or is concave toward the cavity D side. By having such a branched portion, it is possible to cause a delay in the progress of the inflowing flow front toward the cavity D side.
【００２１】また、第２のランナ部Ｃは、溶湯を一時的
に貯留可能なスペースを有しており、これによってキャ
ビティＤ内に流入させる溶湯のフローフロントを制御す
ることが容易となる。従来の構造においては、フローフ
ロントの流速を可能な限り減衰させないようしてゲート
に向かわせ、ゲートの長さによってキャビティへの流出
を制御するよう設計されているので、ランナを観た場合
には、溶湯を進行させるに足る流路以外には余裕のある
スペースを設けておらず、かつ阻害作用や貯留作用を有
してはいない。したがって従来の構造においては、第１
のランナ部における流入圧力・流入速度に即してキャビ
ティＤ内に溶湯が制御不能な状態で侵入し、ランナ部の
延設方向延長線上付近は大量に溶湯が供給され、それ以
外の周辺部にはほとんど溶湯が供給されないという状況
を生じさせていた。Further, the second runner portion C has a space capable of temporarily storing the molten metal, which makes it easy to control the flow front of the molten metal flowing into the cavity D. In the conventional structure, the flow front velocity is designed to be as attenuated as possible toward the gate, and the length of the gate controls the outflow to the cavity. In addition, no space is provided other than a flow path sufficient for advancing the molten metal, and there is no inhibitory action or storage action. Therefore, in the conventional structure,
The molten metal intrudes into the cavity D in an uncontrollable state according to the inflow pressure and the inflow velocity of the runner part, and a large amount of molten metal is supplied near the extension line of the runner part, and to the other peripheral parts. Caused a situation where almost no melt was supplied.
【００２２】本発明の分配流路の構成によれば、湯口Ａ
から流入した溶湯はキャビティＤ内への流入が阻害作用
面Ｗへの衝突によって一時的に阻害されるとともに、一
時的に第２のランナ部Ｃの空洞内に貯留されることによ
り、キャビティＤの幅方向における流入のタイミングを
揃えるように作用する。第２のランナ部Ｃ内が溶湯によ
って充填されると、パスカルの原理に基づく圧力伝達に
より改めて第２のランナ部ＣからキャビティＤ内に射出
が行われる。プランジャの移動速度による慣性力に頼ら
ずに射出機の鋳込圧力で送り込めるように構成したの
で、プランジャによる射出の勢いにまかせてキャビティ
内を勢いよく飛び散らせていた溶湯のフローフロントを
制御可能なものとした。According to the constitution of the distribution channel of the present invention, the sprue A
The molten metal flowing in from the inside of the cavity D is temporarily blocked by the collision with the inhibition surface W, and is temporarily stored in the cavity of the second runner portion C. It acts so that the timing of the inflow in the width direction is aligned. When the second runner portion C is filled with the molten metal, the second runner portion C again injects into the cavity D by pressure transmission based on the Pascal principle. Since it is configured so that it can be sent by the casting pressure of the injection machine without relying on the inertial force due to the moving speed of the plunger, it is possible to control the flow front of the molten metal that was vigorously scattered in the cavity by letting the momentum of injection by the plunger I made it.
【００２３】さらに、図３(a)に示す本発明の流路構造
においては、上記した第２のランナ部ＣをキャビティＤ
の長辺方向(幅方向)に切った断面を観たとき、その長辺
がキャビティＤの長辺に対してゲートを介して連通され
ていると共に、キャビティＤの長辺に対して並行するよ
う延設されている。すなわち、キャビティの長手方向に
対してゲートを延設させている。これにより、キャビテ
ィＤ内を流通する時間を短くできるので溶湯が冷却固化
しにくくなり、溶湯の流動性を損ねることを抑制するこ
とができる。Further, in the flow channel structure of the present invention shown in FIG. 3 (a), the above-mentioned second runner portion C is provided with a cavity D.
When viewing a cross section cut in the long side direction (width direction) of the cavity, the long side is communicated with the long side of the cavity D through a gate and is parallel to the long side of the cavity D. It has been extended. That is, the gate is extended in the longitudinal direction of the cavity. This makes it possible to shorten the time for which the liquid circulates in the cavity D, so that it becomes difficult for the molten metal to cool and solidify, and it is possible to suppress the deterioration of the fluidity of the molten metal.
【００２４】上記した第２のランナ部Ｃにおける溶湯の
主たる流動方向についてゲート２１の反対側に位置する
面（第２のランナ部Ｃの底面）には、イジェクタピン３
１がキャビティＤの長辺方向(幅方向)について線対称と
なるように配置されている。なお、この底面の面形状は
平面である。ゲート２１と連続的に形成される壁部(阻
害作用面Ｗを含む)についてはテーパを設けているの
で、第２のランナ部Ｃの断面は略台形状となっている。
イジェクタピン３１は、キャビティＤ内に配置するより
も第２のランナ部Ｃ内に配置した方が、製品形状への影
響が少なく好ましいものとなる。図３に示す本発明の流
路構造においては、ランナにおいて固化する凝固体の剛
性が高いので、容易に成形品を取り出すことが出来る。
第２のランナ部の底面・断面の形状については、さまざ
まな変形が可能である。断面については、多角形状など
の不連続形状でもよいが、溶湯の流れ易さの観点から円
・半円・自由曲線形状などに形成することが好ましい。The ejector pin 3 is provided on the surface (bottom surface of the second runner portion C) located on the opposite side of the gate 21 with respect to the main flow direction of the molten metal in the second runner portion C described above.
1 are arranged so as to be line-symmetric with respect to the long side direction (width direction) of the cavity D. The surface shape of this bottom surface is a plane. Since the wall portion (including the inhibition surface W) formed continuously with the gate 21 is tapered, the cross section of the second runner portion C is substantially trapezoidal.
It is preferable to arrange the ejector pin 31 in the second runner portion C rather than in the cavity D because it has less influence on the product shape. In the flow channel structure of the present invention shown in FIG. 3, the solidified product solidified in the runner has a high rigidity, so that the molded product can be easily taken out.
Various modifications can be made to the shape of the bottom surface / cross section of the second runner portion. The cross section may be a discontinuous shape such as a polygonal shape, but it is preferably formed in a circular shape, a semicircular shape, a free curve shape or the like from the viewpoint of the ease of flowing the molten metal.
【００２５】図４(b)に示す第２のランナ部Ｃは、キャ
ビティＤの幅方向について、その底面に段部３２を有し
ている。この段部３２に衝突した溶湯には、ゲート２１
に向かう流動ベクトルが生じる。したがって、この段部
２１の場所・形状・高さ・数などを調整することによ
り、キャビティ内に流入する溶湯の量を幅方向において
制御することが可能となる。The second runner portion C shown in FIG. 4B has a step portion 32 on the bottom surface in the width direction of the cavity D. The molten metal that collided with the step 32 has the gate 21
A flow vector toward is generated. Therefore, the amount of the molten metal flowing into the cavity can be controlled in the width direction by adjusting the place, shape, height, number, etc. of the step portion 21.
【００２６】また、図４(c)に示すランナでは、幅方向
について徐々に浅くなるように斜向した底部を有してい
る。溶湯の流速は非常に大であるため、明確な段部を形
成していなくとも、流動の傾向が制御可能な場合もあ
る。また、自由曲線形状をもたせた底面を用いることに
よってもキャビティＤの幅方向について溶湯の流入量を
調整することが可能な場合もあり、キャビティＤ全体の
空洞形状に合わせた多様な形状のフローフロントを生成
することが可能である。Further, the runner shown in FIG. 4 (c) has a bottom portion which is inclined so as to become gradually shallower in the width direction. Since the flow velocity of the molten metal is very high, the flow tendency may be controllable without forming a clear step. In some cases, it is possible to adjust the inflow amount of the molten metal in the width direction of the cavity D by using a bottom surface having a free curve shape, and the flow front having various shapes according to the cavity shape of the entire cavity D can be adjusted. Can be generated.
【００２７】ゲート２１のゲート長さについては、キャ
ビティＤからの長さが従来1.0mm（ランナ終端部）から3
0mm（ランナ分岐点）まで幅広く設定されていたが、ゲ
ート中を溶湯が通過する距離として最大でも10mm以下が
好ましいことを確認した。ゲートを通過する際に溶湯が
冷却されて流動性が悪化するため、成形品に不良を生じ
るものと考えられる。また、最終的にはキャビティＤ内
で固化した部分と第２のランナ部Ｃで固化した部分とは
プレスによって切り離すため、そのための切り取りしろ
を残すためにゲート長さは1.0mm以上であることが好ま
しい。また、ゲート２１の開口は図３に示すように１個
でなくともよく、チルベントＦに対して複数個接続され
るガスベントＥのように、仕切りを介して複数個に分割
して設けられていてもよい。また、第２のランナ部Ｃの
キャビティＤの幅方向に関しての長さは、上記実施形態
においてはキャビティＤの幅に対して0.8倍に設定した
がこれに限定されずに適宜設定可能である。Regarding the gate length of the gate 21, the length from the cavity D is 1.0 mm (runner end portion) to 3 mm.
Although it was widely set up to 0 mm (runner branch point), it was confirmed that the maximum distance for molten metal to pass through the gate is 10 mm or less. It is considered that the molten product is cooled when passing through the gate and the fluidity is deteriorated, so that the molded product is defective. Finally, since the portion solidified in the cavity D and the portion solidified in the second runner portion C are separated by a press, the gate length is 1.0 mm or more in order to leave a cutting margin for that. preferable. Further, the opening of the gate 21 does not have to be one as shown in FIG. 3, and like the gas vent E connected to the chill vent F, a plurality of openings are provided through a partition. Good. The length of the second runner portion C in the width direction of the cavity D is set to 0.8 times the width of the cavity D in the above embodiment, but the length is not limited to this and can be set as appropriate.
【００２８】上記実施形態においては溶湯にマグネシウ
ム合金を用いた場合を説明したが、これに限定されず、
例えばアルミニウム、亜鉛、銅やこれらの合金などにお
いても適用可能である。また、上記実施形態においては
コールドチャンバ方式の射出システムについて説明した
が、これに限定されず、ホットチャンバ方式や、チクソ
モールド方式の金型装置においても適用可能である。ま
た、上記実施形態においては、ノートパソコンの筐体部
品の製造方法を用いて説明したが、携帯型オーディオ装
置や携帯型電話装置や鞄などに使用される外装筐体な
ど、それ自体が意匠形状を構成する筐体部品について格
別の効果を有するが、このほかにも用途に限らず必要に
応じて適用が可能である。In the above embodiment, the case where the magnesium alloy is used for the molten metal has been described, but the invention is not limited to this.
For example, it can be applied to aluminum, zinc, copper and alloys thereof. Further, although the cold chamber type injection system has been described in the above embodiment, the present invention is not limited to this, and can be applied to a hot chamber type or thixomold type mold device. Further, in the above-described embodiment, the manufacturing method of the housing component of the notebook computer has been described, but the external housing used for the portable audio device, the portable telephone device, the bag, or the like itself has a design shape. Although it has a special effect on the housing component constituting the above, it can be applied as required other than the intended use.
【００２９】＜キャビティを構成する金型表面の構成＞
上記した実施形態においては、キャビティＤを構成する
金型表面に、窒化処理された超硬合金を用いたが、金型
の耐久性を考慮し、種々のコーティングを施すことが好
ましい。以下に、特に有効なコーティングの実施形態を
図面を用いて説明する。<Structure of mold surface constituting cavity>
In the embodiment described above, the surface of the mold forming the cavity D is made of nitriding cemented carbide, but it is preferable to apply various coatings in consideration of the durability of the mold. Hereinafter, particularly effective coating embodiments will be described with reference to the drawings.
【００３０】薄肉の鋳造品を得るためには、溶湯温度の
低下による流動性の悪化が生じないよう、迅速にキャビ
ティ内を溶湯で満たす必要がある。そのため、溶湯注入
の所要時間は、コールドチャンバ法を用いた場合で２ミ
リ秒ほどとなる。ホットチャンバ法やチクソモールド法
など、他の鋳造法も含めて考慮すると、ゲートおける溶
湯の流入速度は50m/sから200m/s程度の範囲となるもの
と推測される。しかし、高熱の流体が高速で物体面に衝
突すれば、物体面における溶損やマイクロクラックの発
生頻度も著しいものとなる。金型表面に欠損が生じる
と、流動性が悪化したり、欠損の形状が成形品の表面に
転写されたりして、成形不良の要因となる。また、欠損
部に衝撃や熱履歴による応力が集中して、型に割れを生
じさせたりすることがある。したがって、成形品の品質
や金型の寿命を考慮するとき、このようなキャビテーシ
ョンエロージョンが生じにくい構造を提供することが好
ましいものとなる。In order to obtain a thin cast product, it is necessary to quickly fill the cavity with the molten metal so that the fluidity does not deteriorate due to the decrease in the molten metal temperature. Therefore, the time required for the molten metal injection is about 2 milliseconds when the cold chamber method is used. Considering other casting methods such as the hot chamber method and thixomold method, the inflow velocity of the molten metal at the gate is estimated to be in the range of 50 m / s to 200 m / s. However, if a high-heat fluid collides with the object surface at a high speed, the frequency of melting loss and microcracks on the object surface becomes significant. When the surface of the mold is damaged, the fluidity is deteriorated and the shape of the defect is transferred to the surface of the molded product, which causes defective molding. In addition, stress due to impact or heat history may concentrate on the defective portion, causing cracks in the mold. Therefore, when considering the quality of the molded product and the life of the mold, it is preferable to provide a structure in which such cavitation erosion is unlikely to occur.
【００３１】図５に、本発明の実施形態の金型装置のキ
ャビティＤを構成する入れ子の表面についての模式図を
示す。入れ子４０は、従来と同様に熱間ダイス鋼（ＳＫ
Ｄ６１）から構成される地金部４１と、この地金部４１
表面に形成されたステンレス（ＳＵＳ３０４）からなる
２ｍｍ程度の厚さの中間層４２と、この中間層４２表面
に形成されキャビティＤを構成する金型表面となる２ｍ
ｍ程度の厚さのコバルト合金層４３とから構成されてい
る。コバルト合金層４３の表面は、粗さを向上させるた
めに仕上げ加工が施されている。中間層４２は、コバル
ト合金層４３の入れ子４０からの剥離を防止するために
設けている。コバルト合金層４３は、コバルト合金を溶
射あるいは溶接することにより層を形成されるが、この
際に熱間ダイス鋼とコバルト合金との間で熱応力が発生
して、上手く接合できない問題がある。仮に接合できた
としても、残留応力や鋳造において与えられる熱履歴に
よって、剥離が進行する場合がある。したがって、熱応
力を緩和する部材によって中間層４２を形成することに
より、コバルト合金層４３の剥離破壊を生じ難くするこ
とができる。FIG. 5 shows a schematic view of the surface of the insert forming the cavity D of the mold apparatus according to the embodiment of the present invention. The nest 40 is made of hot die steel (SK
D61) and an ingot part 41 composed of
An intermediate layer 42 made of stainless steel (SUS304) having a thickness of about 2 mm formed on the surface, and 2 m serving as a mold surface forming the cavity D formed on the surface of the intermediate layer 42.
It is composed of a cobalt alloy layer 43 having a thickness of about m. The surface of the cobalt alloy layer 43 is finished to improve the roughness. The intermediate layer 42 is provided to prevent the cobalt alloy layer 43 from being separated from the nest 40. The cobalt alloy layer 43 is formed by spraying or welding a cobalt alloy, but at this time, thermal stress is generated between the hot die steel and the cobalt alloy, and there is a problem that the joint cannot be performed well. Even if they could be joined, peeling may proceed due to residual stress or heat history given during casting. Therefore, by forming the intermediate layer 42 with a member that relieves thermal stress, the cobalt alloy layer 43 can be made less susceptible to peeling fracture.
【００３２】コバルト合金層４３を構成するコバルト合
金には、重量比でCo:64%，Cr:28%，W:4%，Fe:3%，C:1%
となる組成比の合金を用いた。このコバルト合金を用い
た金型では、熱間ダイス鋼、窒化処理された熱間ダイス
鋼に比して、それぞれ８倍と４倍の耐久性能が得られ
た。しかも、熱間ダイス鋼の表面に形成される窒化処理
層は0.1mm程度のものであるが、溶接または溶射によっ
てコバルト合金の層を形成することにより、２ｍｍ厚を
実現することができたので、実質的には、さらに長寿命
を見込むことができる。なお、このコバルト合金による
コーティングを金型に施す場合、通常の金型であればゲ
ート部やキャビティを構成する表面にのみ被着してあれ
ばよいが、第２のランナ部のように、流入する溶湯のフ
ローフロントを減速させる作用を有する阻害作用面を有
している場合、この阻害作用面にもコーティングを施し
ておくことが好ましいものとなる。The cobalt alloy constituting the cobalt alloy layer 43 has a weight ratio of Co: 64%, Cr: 28%, W: 4%, Fe: 3%, C: 1%.
An alloy having the following composition ratio was used. With a die using this cobalt alloy, durability performances of 8 times and 4 times, respectively, were obtained as compared with the hot die steel and the nitriding hot die steel. Moreover, the nitriding layer formed on the surface of the hot die steel is about 0.1 mm, but by forming the layer of cobalt alloy by welding or thermal spraying, the thickness of 2 mm could be realized. Substantially longer life can be expected. When applying a coating of this cobalt alloy to a die, a normal die may be applied only to the surface forming the gate portion or the cavity, but like the second runner portion When it has an inhibitory action surface having an action of decelerating the flow front of the molten metal, it is preferable to coat this inhibitory action surface.
【００３３】[0033]
【発明の効果】以上詳述したように、本発明の筐体部品
の製造方法は、薄肉筐体のような筐体部品を歩留まり良
く製造することを可能とする。 As described in detail above, the housing component of the present invention
The manufacturing method of the
It is possible to manufacture easily.
【図１】 本発明の実施形態のコールドチャンバ方式の
鋳造システムとその動作を示すための模式図。FIG. 1 is a schematic view showing a cold chamber type casting system of an embodiment of the present invention and its operation.
【図２】 本発明の構造物から製品として用いる部分及
びこの部分を用いた筐体装置を示すための模式図。FIG. 2 is a schematic view showing a portion used as a product from the structure of the present invention and a casing device using this portion.
【図３】 本発明の金型装置の空洞の形状を示す模式
図。FIG. 3 is a schematic diagram showing the shape of a cavity of the mold device of the present invention.
【図４】 本発明のランナ部の詳細を示すための模式
図。FIG. 4 is a schematic view showing details of a runner portion of the present invention.
【図５】 本発明の金型装置のキャビティ部近傍の構造
を示す模式図。FIG. 5 is a schematic diagram showing a structure in the vicinity of a cavity of the mold device of the present invention.
【図６】 従来の金型装置の空洞の形状を示す模式図。FIG. 6 is a schematic view showing a shape of a cavity of a conventional mold device.
Ａ，ＸＡ…湯口、Ｂ…第１のランナ部、Ｃ…第２のラン
ナ部、Ｄ，ＸＤ…キャビティ、Ｅ…ガスベント、Ｆ…チ
ルベント、Ｙ…パソコン、１０…金型装置、１１…可動
型、１２…固定型、１３…スリーブ、１４…プランジ
ャ、１５…注湯口、１６…供給器、１７…溶湯、２１…
ゲート、２２…溶湯だまり、３１…イジェクタピン、３
２…段部、４０…入れ子、４１…地金部、４２…中間
層、４３…コバルト合金層、１０３…フローフロント、
１０４…ボス、Ｗ…阻害作用面、ＸＢ…ランナ部、ＸＣ
…オーストラリアンゲートA, XA ... Gate, B ... First runner part, C ... Second runner part, D, XD ... Cavity, E ... Gas vent, F ... Chill vent, Y ... Personal computer, 10 ... Mold device, 11 ... Movable type , 12 ... Fixed type, 13 ... Sleeve, 14 ... Plunger, 15 ... Molten spout, 16 ... Feeder, 17 ... Molten metal, 21 ...
Gate, 22 ... Molten metal pool, 31 ... Ejector pin, 3
2 ... Step, 40 ... Nesting, 41 ... Metal part, 42 ... Intermediate layer, 43 ... Cobalt alloy layer, 103 ... Flow front,
104 ... Boss, W ... Inhibitory surface, XB ... Runner section, XC
… Australian Gate
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.7 識別記号 ＦＩ Ｂ２２Ｄ 17/22 Ｂ２２Ｄ 17/22 Ｇ Ｑ Ｂ２９Ｃ 45/26 Ｂ２９Ｃ 45/26 45/34 45/34 (56)参考文献 特開 平７−214274（ＪＰ，Ａ) 特開 平11−309558（ＪＰ，Ａ) 特開 平９−1307（ＪＰ，Ａ) 特開 平７−246450（ＪＰ，Ａ) 特開 平８−90211（ＪＰ，Ａ) (58)調査した分野(Int.Cl.7，ＤＢ名) B22C 9/06 B22D 17/00 B22D 17/22 B29C 45/26 B29C 45/34 ─────────────────────────────────────────────────── ─── Continuation of front page (51) Int.Cl. 7 Identification code FI B22D 17/22 B22D 17/22 G Q B29C 45/26 B29C 45/26 45/34 45/34 (56) References 7-214274 (JP, A) JP-A-11-309558 (JP, A) JP-A-9-1307 (JP, A) JP-A-7-246450 (JP, A) JP-A-8-90211 (JP, A) (58) Fields investigated (Int.Cl. 7 , DB name) B22C 9/06 B22D 17/00 B22D 17/22 B29C 45/26 B29C 45/34
Claims (8)
路内で前記溶融金属を前記所定方向に進行させる工程
と、 この第１の流路の延設方向に対して垂直に延設される壁
面を有する第２の流路内に前記溶融金属を流入させ、こ
の溶融金属を前記壁面に衝突させるとともに、この壁面
に沿ってこの壁面の延設方向に前記溶融金属を進行させ
る工程と、 前記壁面の延設方向と平行に前記壁面に連設されている
ゲートから筐体用部品の反転形状を有するキャビティ内
に前記溶融金属を流入させ、前記壁面の延設方向と垂直
な方向に前記溶融金属を進行させて前記キャビティを前
記溶融金属で充填する工程と、 前記溶融金属を冷却固化させる工程とを備えることを特
徴とする筐体部品の製造方法。 Claim: What is claimed is: 1. A step of injecting molten metal from a sprue and a first flow communicating with the sprue and extending in a predetermined direction.
Advancing the molten metal in the predetermined direction in a passage
And a wall extending perpendicularly to the extending direction of the first flow path
Flowing the molten metal into a second flow path having a surface,
The molten metal of
The molten metal in the direction of extension of this wall along
And the step of connecting to the wall surface in parallel with the extending direction of the wall surface.
Inside the cavity that has the inverted shape from the gate to the case parts
Flowing the molten metal into the
The molten metal in different directions to advance the cavity.
It has a step of filling with the molten metal and a step of cooling and solidifying the molten metal.
Manufacturing method of housing parts to be collected.
することにより電機製品の筐体部品を製造する筐体部品
の製造方法において、 キャビティ内に溶融金属を流通させる工程と、 このキャビティの周囲に複数設けられており、このキャ
ビティの終端部に設けられたもののみ中途の流路が広く
なっている複数のガスベント内に、前記溶融金属を流通
させる工程と、 前記キャビティの終端部に設けられた前記ガスベントに
連通しているチルベント内に前記溶融金属を流通させ、
このチルベント内部において前記溶融金属のフローフロ
ントを凝固させる工程と、 を備えることを特徴とする筐体部品の製造方法。 2. Molding by injecting molten metal into a cavity
Case parts for manufacturing case parts of electrical products by
In the manufacturing method of 1., a step of circulating molten metal in the cavity and a plurality of steps are provided around the cavity.
Only the one provided at the end of the bitty has a wide midway flow path
Distribute the molten metal in multiple gas vents
And the gas vent provided at the end of the cavity.
The molten metal is circulated in the communicating chill vent,
Inside the chill vent, the flow flow of the molten metal is
And a step of solidifying the component.
導入することを特徴とする請求項１または請求項２記載
の筐体部品の製造方法。 3. The molten metal is processed in a cold chamber system.
It introduces, The claim 1 or claim 2 characterized by the above-mentioned.
Of manufacturing housing parts of.
を備えることを特徴とする請求項１または請求項２記載
の筐体部品の製造方法。 4. The housing component is a portion having a thickness of 2 mm or less.
3. The method according to claim 1, further comprising:
Of manufacturing housing parts of.
タに用いられることを特徴とする請求項１または請求項
２記載の筐体部品の製造方法。 5. The housing component is a personal computer.
Claim 1 or claim characterized in that it is used in a computer.
2. A method for manufacturing a housing part according to 2.
られることを特徴とする請求項１または請求項２記載の
筐体部品の製造方法。 6. The housing component is used in a portable information terminal.
3. The method according to claim 1 or 2, wherein
Manufacturing method of housing parts.
ることを特徴とする請求項１または請求項２記載の筐体
部品の製造方法。 7. The molten metal is a magnesium alloy.
The housing according to claim 1 or 2, wherein
Manufacturing method of parts.
った断面形状がジグザグ状であることを特徴とする請求
項２記載の筐体部品の製造方法。 8. The chill vent is cut along a traveling direction.
The cross-sectional shape is zigzag.
Item 2. A method of manufacturing a housing component according to item 2.
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