JP3426542B2 - 光波ヒーターを使用する電子レンジのヒーターカバー - Google Patents
光波ヒーターを使用する電子レンジのヒーターカバーInfo
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-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F24—HEATING; RANGES; VENTILATING
- F24C—DOMESTIC STOVES OR RANGES ; DETAILS OF DOMESTIC STOVES OR RANGES, OF GENERAL APPLICATION
- F24C7/00—Stoves or ranges heated by electric energy
- F24C7/08—Arrangement or mounting of control or safety devices
-
- H—ELECTRICITY
- H05—ELECTRIC TECHNIQUES NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- H05B—ELECTRIC HEATING; ELECTRIC LIGHT SOURCES NOT OTHERWISE PROVIDED FOR; CIRCUIT ARRANGEMENTS FOR ELECTRIC LIGHT SOURCES, IN GENERAL
- H05B6/00—Heating by electric, magnetic or electromagnetic fields
- H05B6/64—Heating using microwaves
- H05B6/76—Prevention of microwave leakage, e.g. door sealings
- H05B6/766—Microwave radiation screens for windows
-
- H—ELECTRICITY
- H05—ELECTRIC TECHNIQUES NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- H05B—ELECTRIC HEATING; ELECTRIC LIGHT SOURCES NOT OTHERWISE PROVIDED FOR; CIRCUIT ARRANGEMENTS FOR ELECTRIC LIGHT SOURCES, IN GENERAL
- H05B6/00—Heating by electric, magnetic or electromagnetic fields
- H05B6/64—Heating using microwaves
- H05B6/647—Aspects related to microwave heating combined with other heating techniques
- H05B6/6482—Aspects related to microwave heating combined with other heating techniques combined with radiant heating, e.g. infrared heating
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Description
【発明の詳細な説明】
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は光波を使用する電子
レンジに関するもので、より詳しくはハロゲンヒーター
のような高出力の光波を使用して調理を行う電子レンジ
において、前記ハロゲンヒーターを調理室から隔離する
ヒーターカバーに関するものである。
レンジに関するもので、より詳しくはハロゲンヒーター
のような高出力の光波を使用して調理を行う電子レンジ
において、前記ハロゲンヒーターを調理室から隔離する
ヒーターカバーに関するものである。
【０００２】
【従来の技術】被調理物を調理するための加熱装置とし
て、電気エネルギーを直接又は間接的に用いる方式が提
供されている。その一例として、マイクロ波を加熱源と
して用いる電子レンジがある。電子レンジは、電気を用
いてマイクロ波を発生させ、このようなマイクロ波が被
調理物に浸透し、調理物の内部で分子運動を起こすこと
により、熱を発生して加熱する方式の調理装置である。
このような電子レンジは、例えば凍結状態の食品を解凍
させるか、牛乳のような食品を所定温度まで加熱する装
置としては、簡単な構成及び使用上の便利性により、広
く補給されて使用されている。
て、電気エネルギーを直接又は間接的に用いる方式が提
供されている。その一例として、マイクロ波を加熱源と
して用いる電子レンジがある。電子レンジは、電気を用
いてマイクロ波を発生させ、このようなマイクロ波が被
調理物に浸透し、調理物の内部で分子運動を起こすこと
により、熱を発生して加熱する方式の調理装置である。
このような電子レンジは、例えば凍結状態の食品を解凍
させるか、牛乳のような食品を所定温度まで加熱する装
置としては、簡単な構成及び使用上の便利性により、広
く補給されて使用されている。
【０００３】一方、前述した電子レンジとは異なり、ほ
かの加熱装置として、光波のみを単一加熱源として使用
する加熱装置が提案された。すなわち、米合衆国特許第
５，０３６，１７９号には、可視光線と赤外線を放出す
るランプを用いて所望の特定料理を行える調理装置が開
示されている。すなわち、放射エネルギーの少なくとも
９０％が１μｍ以下の波長を有するランプを加熱源とし
て使用し、このランプから放射される可視光線と赤外線
を適宜用いることにより、特定料理を大量に調理し得る
ようにする。
かの加熱装置として、光波のみを単一加熱源として使用
する加熱装置が提案された。すなわち、米合衆国特許第
５，０３６，１７９号には、可視光線と赤外線を放出す
るランプを用いて所望の特定料理を行える調理装置が開
示されている。すなわち、放射エネルギーの少なくとも
９０％が１μｍ以下の波長を有するランプを加熱源とし
て使用し、このランプから放射される可視光線と赤外線
を適宜用いることにより、特定料理を大量に調理し得る
ようにする。
【０００４】そして、前記のようなマイクロ波と光波を
同時に使用して調理を行う調理装置を本出願人が既に出
願したことがある（韓国特許出願第９７−６０２４５号
及び第９８−１４１０６号）。
同時に使用して調理を行う調理装置を本出願人が既に出
願したことがある（韓国特許出願第９７−６０２４５号
及び第９８−１４１０６号）。
【０００５】このような光波を使用する電子レンジの要
部構成を図３に示す。同図に示すように、オーブンキャ
ビティ１の内部には調理室２が設けられ、前記オーブン
キャビティ１の上面にハロゲンヒーター１０が配設され
ている。前記ハロゲンヒーター１０を外部から遮蔽する
ため、前記オーブンキャビティ１の上面にはヒーターボ
ックス１４が設けられている。一方、前記ハロゲンヒー
ター１０と調理室２との間にはヒーターカバー１２が設
けられている。未説明符号３は電装室である。
部構成を図３に示す。同図に示すように、オーブンキャ
ビティ１の内部には調理室２が設けられ、前記オーブン
キャビティ１の上面にハロゲンヒーター１０が配設され
ている。前記ハロゲンヒーター１０を外部から遮蔽する
ため、前記オーブンキャビティ１の上面にはヒーターボ
ックス１４が設けられている。一方、前記ハロゲンヒー
ター１０と調理室２との間にはヒーターカバー１２が設
けられている。未説明符号３は電装室である。
【０００６】一方、前記ヒーターカバー１２は、ハロゲ
ンヒーター１０から放出された光波である可視光線及び
赤外線が調理室２内に放射されるようにする多数の通孔
１２ａを備える。そして、前記ヒーターカバー１２は、
マグネトロンから出たマイクロ波がハロゲンヒーター１
０に伝達されることを遮断する役割もする。
ンヒーター１０から放出された光波である可視光線及び
赤外線が調理室２内に放射されるようにする多数の通孔
１２ａを備える。そして、前記ヒーターカバー１２は、
マグネトロンから出たマイクロ波がハロゲンヒーター１
０に伝達されることを遮断する役割もする。
【０００７】したがって、前記ヒーターカバー１２が光
波を調理室２に円滑に放射するようにしながらもマイク
ロ波を遮断するためには、前記通孔１２ａの大きさ及び
形状と通孔１２ａ間の間隔にが最適に設定されなければ
ならない。換言すると、ハロゲンヒーター１０からの放
熱を向上させるためには、ヒーターカバー１２の通孔１
２ａの大きさを大きくするか、又はハロゲンヒーター１
０自体を露出させることが効果的である。
波を調理室２に円滑に放射するようにしながらもマイク
ロ波を遮断するためには、前記通孔１２ａの大きさ及び
形状と通孔１２ａ間の間隔にが最適に設定されなければ
ならない。換言すると、ハロゲンヒーター１０からの放
熱を向上させるためには、ヒーターカバー１２の通孔１
２ａの大きさを大きくするか、又はハロゲンヒーター１
０自体を露出させることが効果的である。
【０００８】しかし、ハロゲンヒーター１０が過度に露
出されると、マイクロ波によりハロゲンヒーター１０が
損傷して、寿命が短縮されるか、故障が発生する憂いが
ある。逆に、前記通孔１２ａの大きさを相対的に小さく
すると、ハロゲンヒーター１０から放熱量が少なくな
り、前記ヒーターカバー１２又はヒーターボックス１４
が熱により損傷される憂いがある。
出されると、マイクロ波によりハロゲンヒーター１０が
損傷して、寿命が短縮されるか、故障が発生する憂いが
ある。逆に、前記通孔１２ａの大きさを相対的に小さく
すると、ハロゲンヒーター１０から放熱量が少なくな
り、前記ヒーターカバー１２又はヒーターボックス１４
が熱により損傷される憂いがある。
【０００９】図４には従来の技術によるヒーターカバー
１２の構成が示されている。同図に示すように、通孔１
２ａの列Ｌ１、Ｌ２、Ｌ３間の間隔はＧであり、各々の
通孔１２ａ間の間隔はａ又はｂである。しかし、従来に
は、このような間隔Ｇ、ａ、ｂが適宜決められ、通孔１
２ａの大きさも適宜決められる。
１２の構成が示されている。同図に示すように、通孔１
２ａの列Ｌ１、Ｌ２、Ｌ３間の間隔はＧであり、各々の
通孔１２ａ間の間隔はａ又はｂである。しかし、従来に
は、このような間隔Ｇ、ａ、ｂが適宜決められ、通孔１
２ａの大きさも適宜決められる。
【００１０】このような形態の通孔が形成されているも
のは日本国特公昭５１−６００４２に提示されている。
この公報に開示されているものは、通孔の直径が０．８
mm以下であり、通孔の中心間の距離が１．２mm以下（し
たがって、通孔間の間隔は０．４mm）となっている。し
かし、このような構成に通孔１２ａを形成するために
は、パンチング作業などの物理的方法によっては不可能
であり、化学的腐蝕処理を用いなければならない。この
ような化学的処理をするためには、相対的に高い費用が
かかり、その構成においても次のような問題点がある。
のは日本国特公昭５１−６００４２に提示されている。
この公報に開示されているものは、通孔の直径が０．８
mm以下であり、通孔の中心間の距離が１．２mm以下（し
たがって、通孔間の間隔は０．４mm）となっている。し
かし、このような構成に通孔１２ａを形成するために
は、パンチング作業などの物理的方法によっては不可能
であり、化学的腐蝕処理を用いなければならない。この
ような化学的処理をするためには、相対的に高い費用が
かかり、その構成においても次のような問題点がある。
【００１１】すなわち、前記ヒーターカバー１２は、放
熱量を最大にするとともにマイクロ波によるハロゲンヒ
ーター１０の損傷を防止し得る最適の状態ではない。換
言すると、図４に示すように、通孔１２ａを形成する
と、通孔率が最適とはならず光波の透過率が低下し、熱
効率が低下し、特にハロゲンヒーター１０の出力が大き
い場合には、熱によりヒーターカバー１２に変形が発生
することとなる。
熱量を最大にするとともにマイクロ波によるハロゲンヒ
ーター１０の損傷を防止し得る最適の状態ではない。換
言すると、図４に示すように、通孔１２ａを形成する
と、通孔率が最適とはならず光波の透過率が低下し、熱
効率が低下し、特にハロゲンヒーター１０の出力が大き
い場合には、熱によりヒーターカバー１２に変形が発生
することとなる。
【００１２】一方、図５には他の従来技術が示されてい
る。ここでは、通孔１２ａを矩形孔の形態に形成した。
ここで、前記通孔１２ａの一辺の長さはＡであり、これ
ら通孔１２ａの列Ｌ１、Ｌ２、Ｌ３間の間隔（この場合
には、通孔１２ａ間の間隔）はそれぞれａ'である。そ
して、前記通孔１２ａの対角線の長さはＤである。
る。ここでは、通孔１２ａを矩形孔の形態に形成した。
ここで、前記通孔１２ａの一辺の長さはＡであり、これ
ら通孔１２ａの列Ｌ１、Ｌ２、Ｌ３間の間隔（この場合
には、通孔１２ａ間の間隔）はそれぞれａ'である。そ
して、前記通孔１２ａの対角線の長さはＤである。
【００１３】このように、通孔１２ａを矩形に形成した
場合、通孔率を高めるために前記間隔ａ'を最大限小さ
くすると、言い換えれば、図４のように円形に通孔１２
ａを形成した場合の間隔ａと同一にする場合、ヒーター
カバー１２の強度が弱くなる。したがって、通孔１２ａ
を矩形にする場合には、前記間隔ａ'を円形の場合の間
隔ａより大きくすべきである。このようになると、強度
は相対的に高くなるが、通孔率は相対的に低くなる。
場合、通孔率を高めるために前記間隔ａ'を最大限小さ
くすると、言い換えれば、図４のように円形に通孔１２
ａを形成した場合の間隔ａと同一にする場合、ヒーター
カバー１２の強度が弱くなる。したがって、通孔１２ａ
を矩形にする場合には、前記間隔ａ'を円形の場合の間
隔ａより大きくすべきである。このようになると、強度
は相対的に高くなるが、通孔率は相対的に低くなる。
【００１４】また、辺の長さＡを円形の場合の直径２ｒ
と同一にすると、対角線の長さＤが円形の場合の直径２
ｒより大きくなってマイクロ波の影響を大きく受け、強
度が低下する。そして、円形の場合に等しいマイクロ波
遮断効果を得るため、対角線の長さＤが円形の場合の直
径２ｒと同一長さとなると、通孔率が低下して、熱効率
が低下するという問題点がある。
と同一にすると、対角線の長さＤが円形の場合の直径２
ｒより大きくなってマイクロ波の影響を大きく受け、強
度が低下する。そして、円形の場合に等しいマイクロ波
遮断効果を得るため、対角線の長さＤが円形の場合の直
径２ｒと同一長さとなると、通孔率が低下して、熱効率
が低下するという問題点がある。
【００１５】したがって、ハロゲンヒーター１０を使用
する場合、前記ヒーターカバー１２の通孔率を最大にす
るとともに、マイクロ波の漏洩を遮断し、所定の強度を
維持するためには、通孔１２ａの直径とその間隔Ｇ、
ａ、ｂを最適値とすべきである。
する場合、前記ヒーターカバー１２の通孔率を最大にす
るとともに、マイクロ波の漏洩を遮断し、所定の強度を
維持するためには、通孔１２ａの直径とその間隔Ｇ、
ａ、ｂを最適値とすべきである。
【００１６】
【発明が解決しようとする課題】したがって、本発明の
目的は、前述したような従来の問題点を解決するための
もので、ハロゲンヒーターを使用する電子レンジにおい
て、ヒーターカバーの通孔率を最大にするとともに、マ
イクロ波の漏洩を確実に遮断することである。本発明の
他の目的は、ヒーターカバーの通孔率を最大にするとと
もに所定の強度を維持することである。
目的は、前述したような従来の問題点を解決するための
もので、ハロゲンヒーターを使用する電子レンジにおい
て、ヒーターカバーの通孔率を最大にするとともに、マ
イクロ波の漏洩を確実に遮断することである。本発明の
他の目的は、ヒーターカバーの通孔率を最大にするとと
もに所定の強度を維持することである。
【００１７】
【課題を解決するための手段】前記目的を達成するため
の本発明の特徴によると、加熱源としてマイクロ波及び
光波を用いる電子レンジのヒーターカバーであって、光
波を通過させる各々の通孔間の間隔が同一であり、通孔
の半径ｒが通孔間の間隔ｃの３倍以上であり、且つ使用
するマイクロ波の波長（λ）に対し、λ／６４≦２ｒ≦
λ／８の式を満足し、且つ１列をなす前記通孔の中心を
結ぶ仮想線が隣接列をなす通孔の中心を結ぶ仮想線から
２ｒより大きくない距離だけ離れるように形成される。
そして、前記通孔間の間隔ｃは０．５mm〜２mmの値を有
するようにすることが好ましい。
の本発明の特徴によると、加熱源としてマイクロ波及び
光波を用いる電子レンジのヒーターカバーであって、光
波を通過させる各々の通孔間の間隔が同一であり、通孔
の半径ｒが通孔間の間隔ｃの３倍以上であり、且つ使用
するマイクロ波の波長（λ）に対し、λ／６４≦２ｒ≦
λ／８の式を満足し、且つ１列をなす前記通孔の中心を
結ぶ仮想線が隣接列をなす通孔の中心を結ぶ仮想線から
２ｒより大きくない距離だけ離れるように形成される。
そして、前記通孔間の間隔ｃは０．５mm〜２mmの値を有
するようにすることが好ましい。
【００１８】
【００１９】このような構成を有する本発明によると、
ハロゲンヒーターの光波を調理室に伝達するヒーターカ
バーの通孔率が最大となりながらも通孔の大きさ及び配
列を最適化し得るので、光波を使用する電子レンジにお
いて、最適の調理性能を維持することができる。
ハロゲンヒーターの光波を調理室に伝達するヒーターカ
バーの通孔率が最大となりながらも通孔の大きさ及び配
列を最適化し得るので、光波を使用する電子レンジにお
いて、最適の調理性能を維持することができる。
【００２０】
【発明の実施の形態】以下、このような構成を有する本
発明の好ましい実施例を添付図面を参照して詳細に説明
する。本発明は、ヒーターカバーに通孔を形成する場合
に、マイクロ波の漏洩防止、通孔率及び強度向上という
いろいろの課題を満足させる最適の通孔を形成するため
のものである。
発明の好ましい実施例を添付図面を参照して詳細に説明
する。本発明は、ヒーターカバーに通孔を形成する場合
に、マイクロ波の漏洩防止、通孔率及び強度向上という
いろいろの課題を満足させる最適の通孔を形成するため
のものである。
【００２１】すなわち、マイクロ波の漏洩を防止するた
めには、通孔率を最小化し、光波を効率的に通過させる
ためには、通孔率を高めるべきである。また、強度を向
上させるためには、通孔率を低下させ、通孔間の間隔を
増大させるべきである。そして、前記多数の通孔の配列
も最適化しなければならない。
めには、通孔率を最小化し、光波を効率的に通過させる
ためには、通孔率を高めるべきである。また、強度を向
上させるためには、通孔率を低下させ、通孔間の間隔を
増大させるべきである。そして、前記多数の通孔の配列
も最適化しなければならない。
【００２２】本発明は前記のような諸般の条件を満足さ
せるためのもので、図１に示すように、ヒーターカバー
２０に多数の通孔２２を列Ｌ１、Ｌ２、Ｌ３をなすよう
に形成する場合、各々の通孔２２間の間隔ｃを同一に
し、各列Ｌ１、Ｌ２、Ｌ３間には間隔がないようにす
る。ここで、列Ｌ１、Ｌ２、Ｌ３間の間隔がないという
のは、隣接する列をなす通孔２２がそれぞれ接線Ｔを共
有することを意味する。
せるためのもので、図１に示すように、ヒーターカバー
２０に多数の通孔２２を列Ｌ１、Ｌ２、Ｌ３をなすよう
に形成する場合、各々の通孔２２間の間隔ｃを同一に
し、各列Ｌ１、Ｌ２、Ｌ３間には間隔がないようにす
る。ここで、列Ｌ１、Ｌ２、Ｌ３間の間隔がないという
のは、隣接する列をなす通孔２２がそれぞれ接線Ｔを共
有することを意味する。
【００２３】このような原理を図２を参照して詳細に説
明する。同図に示すように、通孔２２間の間隔をｃと
し、通孔２２の半径をｒとすると、通孔２２の列Ｌ１、
Ｌ２、Ｌ３間の間隔が０である場合、言い換えれば、隣
接する列Ｌ１、Ｌ２、Ｌ３の通孔２２が共通接線Ｔを有
する場合、通孔２２間の間隔ｃが同一であると、次のよ
うにピタゴラスの定理が成立される。
明する。同図に示すように、通孔２２間の間隔をｃと
し、通孔２２の半径をｒとすると、通孔２２の列Ｌ１、
Ｌ２、Ｌ３間の間隔が０である場合、言い換えれば、隣
接する列Ｌ１、Ｌ２、Ｌ３の通孔２２が共通接線Ｔを有
する場合、通孔２２間の間隔ｃが同一であると、次のよ
うにピタゴラスの定理が成立される。
【００２４】すなわち、（ｒ＋ｃ／２）2 ＋（２ｒ）2
＝（２ｒ＋ｃ）2したがって、前記式を整理して通孔２
２の半径ｒと通孔２２間の間隔ｃとの関係式を求める
と、ｒ＝３．２３ｃとなる。これは、半径ｒが間隔ｃの
３．２３倍であると、通孔２２間の間隔が同一になるこ
とを意味する。もちろん、この場合、前記隣接する通孔
２２の列Ｌ１、Ｌ２、Ｌ３間の間隔は０、つまり共通接
線Ｔを有する。
＝（２ｒ＋ｃ）2したがって、前記式を整理して通孔２
２の半径ｒと通孔２２間の間隔ｃとの関係式を求める
と、ｒ＝３．２３ｃとなる。これは、半径ｒが間隔ｃの
３．２３倍であると、通孔２２間の間隔が同一になるこ
とを意味する。もちろん、この場合、前記隣接する通孔
２２の列Ｌ１、Ｌ２、Ｌ３間の間隔は０、つまり共通接
線Ｔを有する。
【００２５】したがって、仮に、ｒ＞３．２３ｃである
場合、通孔２２間の間隔が均一になるためには、隣接し
た列Ｌ１、Ｌ２、Ｌ３が互いに重畳される。言い換えれ
ば、列Ｌ１、Ｌ２、Ｌ３をなす通孔２２の中心を結ぶ仮
想線間の距離が２ｒより短くなる。このようにすると、
相対的に通孔率が高くなるであろう。
場合、通孔２２間の間隔が均一になるためには、隣接し
た列Ｌ１、Ｌ２、Ｌ３が互いに重畳される。言い換えれ
ば、列Ｌ１、Ｌ２、Ｌ３をなす通孔２２の中心を結ぶ仮
想線間の距離が２ｒより短くなる。このようにすると、
相対的に通孔率が高くなるであろう。
【００２６】また、ｒ＜３．２３ｃである場合、通孔２
２間の間隔が均一になるためには、隣接した列Ｌ１、Ｌ
２、Ｌ３が互いに間隔を持って配列される。言い換えれ
ば、列Ｌ１、Ｌ２、Ｌ３をなす通孔２２の中心を結ぶ仮
想線の距離が２ｒより大きくなる。このようにすると、
相対的に通孔率が低くなるであろう。したがって、通孔
率を高めるためには、通孔２２の半径ｒが通孔２２間の
間隔ｃの３倍以上、より正確には３．２３倍以上とすべ
きである。
２間の間隔が均一になるためには、隣接した列Ｌ１、Ｌ
２、Ｌ３が互いに間隔を持って配列される。言い換えれ
ば、列Ｌ１、Ｌ２、Ｌ３をなす通孔２２の中心を結ぶ仮
想線の距離が２ｒより大きくなる。このようにすると、
相対的に通孔率が低くなるであろう。したがって、通孔
率を高めるためには、通孔２２の半径ｒが通孔２２間の
間隔ｃの３倍以上、より正確には３．２３倍以上とすべ
きである。
【００２７】そして、前記通孔２２の直径２ｒは、マイ
クロ波の漏洩を防止するため、使用するマイクロ波の波
長λの１／８以下とすることが好ましい。また、ヒータ
ーカバー２０の強度を維持しながらｒ＞３．２３ｃの関
係式を満足するためには、通孔２２の直径２ｒがλ／６
４より大きくすることが好ましい。これを総合すると、
通孔２２の直径２ｒはλ／６４≦２ｒ≦λ／８の関係式
を満足する。この場合、前記通孔２２間の間隔ｃは一般
に０．５mm〜２mmの値とすることが好ましい。
クロ波の漏洩を防止するため、使用するマイクロ波の波
長λの１／８以下とすることが好ましい。また、ヒータ
ーカバー２０の強度を維持しながらｒ＞３．２３ｃの関
係式を満足するためには、通孔２２の直径２ｒがλ／６
４より大きくすることが好ましい。これを総合すると、
通孔２２の直径２ｒはλ／６４≦２ｒ≦λ／８の関係式
を満足する。この場合、前記通孔２２間の間隔ｃは一般
に０．５mm〜２mmの値とすることが好ましい。
【００２８】一方、図５に示す従来の場合と図１に示す
本発明の場合を例として実際に通孔率を計算すると、次
のようである。まず、図５の場合は、通孔１２ａの辺Ａ
の長さが６mm、通孔１２間の間隔ａ'が１mm、通孔１２
のラウンド曲率Ｒが２mmである場合、通孔率は、図５
で、斜線で示した部分に対する通孔１２の面積の比であ
る。すなわち、｛６．０＊６．０−（２＊２−π＊２＊
２／４）｝／７．０＊７．０であって、７１．７％とな
る。
本発明の場合を例として実際に通孔率を計算すると、次
のようである。まず、図５の場合は、通孔１２ａの辺Ａ
の長さが６mm、通孔１２間の間隔ａ'が１mm、通孔１２
のラウンド曲率Ｒが２mmである場合、通孔率は、図５
で、斜線で示した部分に対する通孔１２の面積の比であ
る。すなわち、｛６．０＊６．０−（２＊２−π＊２＊
２／４）｝／７．０＊７．０であって、７１．７％とな
る。
【００２９】これに対し、図１に示す本発明の場合の通
孔率を計算すると次のようである。ここで、通孔２２の
直径２ｒは７mmであり、通孔２２間の間隔ｃは１mmであ
り、列をなすＬ１、Ｌ２、Ｌ３をなす通孔２２の中心を
結ぶ仮想線間の距離Ｐは６．８mmであり、各列Ｌ１、Ｌ
２、Ｌ３の隣接通孔２２の中心間の距離Ｐ'は７．８mm
である。前記と同一方式で通孔率を求めると、（π＊
７．０＊７．０／４）／７．８＊６．８であって、７
２．５％となる。
孔率を計算すると次のようである。ここで、通孔２２の
直径２ｒは７mmであり、通孔２２間の間隔ｃは１mmであ
り、列をなすＬ１、Ｌ２、Ｌ３をなす通孔２２の中心を
結ぶ仮想線間の距離Ｐは６．８mmであり、各列Ｌ１、Ｌ
２、Ｌ３の隣接通孔２２の中心間の距離Ｐ'は７．８mm
である。前記と同一方式で通孔率を求めると、（π＊
７．０＊７．０／４）／７．８＊６．８であって、７
２．５％となる。
【００３０】このことから分かるように、本発明による
ヒーターカバー２０は従来のもの比べ、強度の面とマイ
クロ波漏洩遮断の面で非常に有利であるとともに、通孔
率が少し高いことが分かる。
ヒーターカバー２０は従来のもの比べ、強度の面とマイ
クロ波漏洩遮断の面で非常に有利であるとともに、通孔
率が少し高いことが分かる。
【００３１】
【発明の効果】以上詳細に説明したように、本発明は、
通孔間の間隔より通孔の半径が３倍以上大きいように
し、隣接する通孔列間に間隔がないようにし、通孔の大
きさを、マイクロ波が漏洩されないように、所定範囲に
あるようにしたものである。このようにすることによ
り、マイクロ波の漏洩防止、ヒーターカバーの強度維持
及び光波伝達の最大化という相反の条件を最適値に維持
し得るので、マイクロ波漏洩によるハロゲンヒーターの
損傷を防止するとともにハロゲンヒーターから発生され
た光波を効果的に調理室に伝達することができ、かつヒ
ーターカバーの強度を所定値以上に維持し得るので、製
品の信頼性が向上され、ハロゲンヒーターによる熱効率
が向上して、調理時間が短縮されるなどの効果を期待す
ることができる。
通孔間の間隔より通孔の半径が３倍以上大きいように
し、隣接する通孔列間に間隔がないようにし、通孔の大
きさを、マイクロ波が漏洩されないように、所定範囲に
あるようにしたものである。このようにすることによ
り、マイクロ波の漏洩防止、ヒーターカバーの強度維持
及び光波伝達の最大化という相反の条件を最適値に維持
し得るので、マイクロ波漏洩によるハロゲンヒーターの
損傷を防止するとともにハロゲンヒーターから発生され
た光波を効果的に調理室に伝達することができ、かつヒ
ーターカバーの強度を所定値以上に維持し得るので、製
品の信頼性が向上され、ハロゲンヒーターによる熱効率
が向上して、調理時間が短縮されるなどの効果を期待す
ることができる。
【図１】本発明によるヒーターカバーの構成を示す平面
図である。
図である。
【図２】本発明によるヒーターカバーの構成を示す概略
図である。
図である。
【図３】一般の光波を使用する電子レンジの要部構成を
示す分解斜視図である。
示す分解斜視図である。
【図４】従来の技術によるヒーターカバーの構成を示す
平面図である。
平面図である。
【図５】従来の他の技術によるヒーターカバーの構成を
示す平面図である。
示す平面図である。
１…オーブンキャビティ
２…調理室
３…電装室
１０…ハロゲンヒーター
１２、２０…ヒーターカバー
１２ａ、２２…通孔
１４…ヒーターボックス
─────────────────────────────────────────────────────
フロントページの続き
(56)参考文献 特開 平４−295522（ＪＰ，Ａ)
実開 平２−4106（ＪＰ，Ｕ)
(58)調査した分野(Int.Cl.7，ＤＢ名)
F24C 7/02,7/04
H05B 11/00
Claims (2)
- 【請求項１】 加熱源としてマイクロ波及び光波を用い
る電子レンジのヒーターカバーであって、 光波を通過させる各々の通孔間の間隔が同一であり、通
孔の半径（ｒ）が通孔間の間隔（ｃ）の３倍以上であ
り、且つ使用するマイクロ波の波長（λ）に対し、λ／
６４≦２ｒ≦λ／８の式を満足し、且つ、１列をなす前
記通孔の中心を結ぶ仮想線が隣接列をなす通孔の中心を
結ぶ仮想線から２ｒより大きくない距離だけ離れること
を特徴とする光波ヒーターを使用する電子レンジのヒー
ターカバー。 - 【請求項２】 前記通孔間の間隔（ｃ）は０．５mm〜２
mmの値を有することを特徴とする請求項１記載の光波ヒ
ーターを使用する電子レンジのヒーターカバー。
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| KR20070008043A (ko) * | 2005-07-12 | 2007-01-17 | 엘지전자 주식회사 | 전자레인지의 마이크로웨이브 누설방지구조 |
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| GB2152790B (en) * | 1983-12-02 | 1986-11-05 | Thorn Emi Domestic Appliances | Additional heating in microwave ovens |
| JPH05160042A (ja) * | 1991-12-09 | 1993-06-25 | Matsushita Electric Ind Co Ltd | プラズマ生成装置および半導体薄膜のプラズマ処理方法 |
| FR2686401A1 (fr) * | 1992-01-17 | 1993-07-23 | Moulinex Sa | Machine de decongelation et de rechauffage d'une preparation alimentaire surgelee, et procede de chauffage s'y rapportant. |
| FR2692747B1 (fr) * | 1992-06-18 | 1995-01-06 | Tokyo Shibaura Electric Co | Pièce en tôle métallique pour porte de four à micro-ondes et son procédé de fabrication . |
| KR0176192B1 (ko) * | 1996-01-29 | 1999-04-15 | 김광호 | 반도체 메모리 장치의 오류검출정정회로의 디세이블회로 |
| KR100198021B1 (ko) * | 1996-08-08 | 1999-06-15 | 유현식 | 폴리페닐렌에테르계 열가소성 수지 조성물 및 그 제조방법 |
-
1998
- 1998-11-23 KR KR1019980050175A patent/KR100288933B1/ko not_active IP Right Cessation
-
1999
- 1999-08-23 EP EP99116489A patent/EP1005255B1/en not_active Expired - Lifetime
- 1999-08-23 ES ES99116489T patent/ES2235413T3/es not_active Expired - Lifetime
- 1999-08-23 AT AT99116489T patent/ATE288182T1/de not_active IP Right Cessation
- 1999-08-23 DE DE69923411T patent/DE69923411T2/de not_active Expired - Fee Related
- 1999-08-25 JP JP23773299A patent/JP3426542B2/ja not_active Expired - Fee Related
- 1999-08-30 US US09/385,437 patent/US6153867A/en not_active Expired - Fee Related
- 1999-09-24 CN CN99120397A patent/CN1257985A/zh active Pending
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