JP3425114B2 - Ｐｂフリー型フェライト系快削ステンレス鋼 - Google Patents
Ｐｂフリー型フェライト系快削ステンレス鋼Info
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- JP3425114B2 JP3425114B2 JP2000070257A JP2000070257A JP3425114B2 JP 3425114 B2 JP3425114 B2 JP 3425114B2 JP 2000070257 A JP2000070257 A JP 2000070257A JP 2000070257 A JP2000070257 A JP 2000070257A JP 3425114 B2 JP3425114 B2 JP 3425114B2
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Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】この発明はステンレス鋼、特
に快削性を有するフェライト系ステンレス鋼に関する。
に快削性を有するフェライト系ステンレス鋼に関する。
【０００２】
【従来の技術】切削加工を必要とする機器や部品等の生
産性向上のために、使用素材として、被削性向上元素と
してＳ、Ｐｂ、ＳｅあるいはＢｉなどを含有させた快削
ステンレス鋼が使用されることがある。その中でも、こ
れら被削性向上元素を比較的多く含有させることがで
き、かつ高い耐食性が得られ、高価なＮｉを多く含有し
ないフェライト系快削ステンレス鋼が広く用いられてい
る。特に、精密な仕上加工が施されるなど被削性が特に
求められる場合には、被削性をさらに向上させるため、
被削性向上元素の含有量を増加させたり、あるいは複数
種類の被削性向上元素を複合添加したりすることも行わ
れている。
産性向上のために、使用素材として、被削性向上元素と
してＳ、Ｐｂ、ＳｅあるいはＢｉなどを含有させた快削
ステンレス鋼が使用されることがある。その中でも、こ
れら被削性向上元素を比較的多く含有させることがで
き、かつ高い耐食性が得られ、高価なＮｉを多く含有し
ないフェライト系快削ステンレス鋼が広く用いられてい
る。特に、精密な仕上加工が施されるなど被削性が特に
求められる場合には、被削性をさらに向上させるため、
被削性向上元素の含有量を増加させたり、あるいは複数
種類の被削性向上元素を複合添加したりすることも行わ
れている。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】ここで、被削性向上元
素としてのＳはＭｎＳ等の形で添加されることも多い
が、添加量が増加しすぎると耐食性を大きく低下させる
ばかりでなく、熱間加工性や冷間加工性が損なわれるこ
とにもつながる。そのため、Ｍｎ含有量を制限するとと
もに硫化物中のＣｒ含有量を高めて、耐食性低下を抑制
することも提案されている。しかし、硫化物中のＣｒ量
を高めることは、被削性や熱間加工性を低下させる傾向
も招きやすく、その用途は限定される。
素としてのＳはＭｎＳ等の形で添加されることも多い
が、添加量が増加しすぎると耐食性を大きく低下させる
ばかりでなく、熱間加工性や冷間加工性が損なわれるこ
とにもつながる。そのため、Ｍｎ含有量を制限するとと
もに硫化物中のＣｒ含有量を高めて、耐食性低下を抑制
することも提案されている。しかし、硫化物中のＣｒ量
を高めることは、被削性や熱間加工性を低下させる傾向
も招きやすく、その用途は限定される。
【０００４】一方、被削性向上元素としてのＰｂは、Ｓ
に比べ耐食性や冷間加工性を低下させる程度が小さく被
削性を向上させることから、非常に有用な元素であり、
単独またはＳなどと複合して使用されている。しかし、
環境保護に対する関心が地球規模で高まりつつある近年
では、Ｐｂを含有する鋼は次第に敬遠されるようになっ
ており、その使用を制限する機器や部品も多くなりつつ
ある。そのため、Ｐｂを実質的に含有せず、高い被削性
を有するステンレス鋼が求められるようになってきてい
る。
に比べ耐食性や冷間加工性を低下させる程度が小さく被
削性を向上させることから、非常に有用な元素であり、
単独またはＳなどと複合して使用されている。しかし、
環境保護に対する関心が地球規模で高まりつつある近年
では、Ｐｂを含有する鋼は次第に敬遠されるようになっ
ており、その使用を制限する機器や部品も多くなりつつ
ある。そのため、Ｐｂを実質的に含有せず、高い被削性
を有するステンレス鋼が求められるようになってきてい
る。
【０００５】本発明の課題は、優れた被削性、耐食性さ
らには冷間ないし熱間加工性の要求される機器ないし部
品の素材に適し、かつ、Ｐｂの含有量を大幅に削減した
Ｐｂフリー型フェライト系ステンレス鋼を提供すること
にある。
らには冷間ないし熱間加工性の要求される機器ないし部
品の素材に適し、かつ、Ｐｂの含有量を大幅に削減した
Ｐｂフリー型フェライト系ステンレス鋼を提供すること
にある。
【０００６】
【課題を解決するための手段及び作用・効果】上記の課
題を解決するために、本発明のＰｂフリー型フェライト
系快削ステンレス鋼（以下、単に本発明のステンレス鋼
ともいう）は、Ｎｉを含有しないか、又は含有していて
もその含有量が２．０質量％以下とされ、１２〜３５質
量％のＣｒ及び０．００５〜０．２質量％のＣを含有
し、Ｔｉの含有量をＷTi（質量％）、Ｚｒの含有量をＷ
Zr（質量％）として、ＷTi＋０．５２ＷZrが０．０３〜
１．２質量％となるように、ＴｉとＺｒとの少なくとも
いずれかを含有し、０．０１〜０．５質量％のＳと、
０．０１〜０．４質量％のＳｅとの少なくともいずれか
を含有し、Ｃの含有量をＷC（質量％）としたとき、
（ＷTi＋０．５２ＷZr）／ＷCが５．８〜２０であり、
ＳとＳｅとの合計含有量が、Ｃの含有量の２倍以上であ
り、さらに、ＴｉとＺｒとの少なくともいずれかを金属
元素成分として含有し、その金属元素成分との結合成分
として、必須成分としてのＣと、さらにＳとＳｅとの少
なくともいずれかを含有する（Ｔｉ，Ｚｒ）系化合物が
組織中に形成されていることを特徴とする。
題を解決するために、本発明のＰｂフリー型フェライト
系快削ステンレス鋼（以下、単に本発明のステンレス鋼
ともいう）は、Ｎｉを含有しないか、又は含有していて
もその含有量が２．０質量％以下とされ、１２〜３５質
量％のＣｒ及び０．００５〜０．２質量％のＣを含有
し、Ｔｉの含有量をＷTi（質量％）、Ｚｒの含有量をＷ
Zr（質量％）として、ＷTi＋０．５２ＷZrが０．０３〜
１．２質量％となるように、ＴｉとＺｒとの少なくとも
いずれかを含有し、０．０１〜０．５質量％のＳと、
０．０１〜０．４質量％のＳｅとの少なくともいずれか
を含有し、Ｃの含有量をＷC（質量％）としたとき、
（ＷTi＋０．５２ＷZr）／ＷCが５．８〜２０であり、
ＳとＳｅとの合計含有量が、Ｃの含有量の２倍以上であ
り、さらに、ＴｉとＺｒとの少なくともいずれかを金属
元素成分として含有し、その金属元素成分との結合成分
として、必須成分としてのＣと、さらにＳとＳｅとの少
なくともいずれかを含有する（Ｔｉ，Ｚｒ）系化合物が
組織中に形成されていることを特徴とする。
【０００７】上記のような組成範囲のＣ、Ｚｒ及び／又
はＴｉ、Ｓ及び／又はＳｅを含有させることにより、鋼
組織中に（Ｔｉ，Ｚｒ）系化合物を生成することが可能
となり、かつ、この化合物の形成により、Ｐｂを添加す
ることなくフェライト系ステンレス鋼に良好な被削性を
付与することができる。また、ＭｎＳあるいは（Ｍｎ，
Ｃｒ）Ｓ等の、耐食性や熱間加工性低下を招きやすい化
合物の形成も防止ないし抑制することができ、ひいては
鋼材の耐食性、冷間加工性あるいは熱間加工性も良好に
維持できる。つまり、本発明によれば、熱間加工性、冷
間加工性、耐食性をほとんど犠牲にせず、被削性に優れ
たＰｂフリー型のフェライト系ステンレス鋼を実現でき
る。なお、Ｐｂの含有量は０．１重量％以下であるのが
よく、望ましくは、不可避不純物を除いてＰｂが含有さ
れていないのがよい。
はＴｉ、Ｓ及び／又はＳｅを含有させることにより、鋼
組織中に（Ｔｉ，Ｚｒ）系化合物を生成することが可能
となり、かつ、この化合物の形成により、Ｐｂを添加す
ることなくフェライト系ステンレス鋼に良好な被削性を
付与することができる。また、ＭｎＳあるいは（Ｍｎ，
Ｃｒ）Ｓ等の、耐食性や熱間加工性低下を招きやすい化
合物の形成も防止ないし抑制することができ、ひいては
鋼材の耐食性、冷間加工性あるいは熱間加工性も良好に
維持できる。つまり、本発明によれば、熱間加工性、冷
間加工性、耐食性をほとんど犠牲にせず、被削性に優れ
たＰｂフリー型のフェライト系ステンレス鋼を実現でき
る。なお、Ｐｂの含有量は０．１重量％以下であるのが
よく、望ましくは、不可避不純物を除いてＰｂが含有さ
れていないのがよい。
【０００８】本発明のステンレス鋼において形成される
（Ｔｉ，Ｚｒ）系化合物は、鋼のフェライト系マトリッ
クス相中に分散形成することができる。特に、該化合物
をマトリックス中に微細に分散させることにより、鋼の
被削性をさらに高めることができる。該効果を高めるた
めには、鋼材の研磨断面組織において観察される（Ｔ
ｉ，Ｚｒ）系化合物の寸法（観察される化合物粒子の外
形線に位置を変えながら外接平行線を引いたときの、そ
の外接平行線の最大間隔にて表す）の平均値は、例えば
０．１〜１０μｍ程度であるのがよく、また、その組織
中の面積率は０．１〜１０％程度であるのがよい。
（Ｔｉ，Ｚｒ）系化合物は、鋼のフェライト系マトリッ
クス相中に分散形成することができる。特に、該化合物
をマトリックス中に微細に分散させることにより、鋼の
被削性をさらに高めることができる。該効果を高めるた
めには、鋼材の研磨断面組織において観察される（Ｔ
ｉ，Ｚｒ）系化合物の寸法（観察される化合物粒子の外
形線に位置を変えながら外接平行線を引いたときの、そ
の外接平行線の最大間隔にて表す）の平均値は、例えば
０．１〜１０μｍ程度であるのがよく、また、その組織
中の面積率は０．１〜１０％程度であるのがよい。
【０００９】（Ｔｉ，Ｚｒ）系化合物は、組成式（Ｔ
ｉ，Ｚｒ）４（Ｓ，Ｓｅ）２Ｃ２にて表される化合物
（以下、炭硫／セレン化物という）を少なくとも含有す
るものとすることができる。この化合物において、Ｔｉ
及びＺｒは、いずれか一方のみが含有されていても、双
方ともに含有されていてもいずれでもよい。また、Ｓ及
びＳｅについても、いずれか一方のみが含有されていて
も、双方ともに含有されていてもいずれでもよい。該組
成式で表される化合物の含有により、鋼の被削性をさら
に良好なものとできるほか、鋼の耐食性改善にも効果が
ある。
ｉ，Ｚｒ）４（Ｓ，Ｓｅ）２Ｃ２にて表される化合物
（以下、炭硫／セレン化物という）を少なくとも含有す
るものとすることができる。この化合物において、Ｔｉ
及びＺｒは、いずれか一方のみが含有されていても、双
方ともに含有されていてもいずれでもよい。また、Ｓ及
びＳｅについても、いずれか一方のみが含有されていて
も、双方ともに含有されていてもいずれでもよい。該組
成式で表される化合物の含有により、鋼の被削性をさら
に良好なものとできるほか、鋼の耐食性改善にも効果が
ある。
【００１０】なお、鋼中の（Ｔｉ，Ｚｒ）系化合物の同
定は、Ｘ線回折（例えば、ディフラクトメータ法）や電
子線プローブ微小分析（ＥＰＭＡ）法により行うことが
できる。例えば、（Ｔｉ，Ｚｒ）４（Ｓ，Ｓｅ）２Ｃ２
の化合物にて存在しているか否かは、Ｘ線ディフラクト
メータ法による測定プロファイルに、対応する化合物の
ピークが現れるか否かにより確認できる。また、組織中
における該化合物の形成領域は、鋼材の断面組織に対し
てＥＰＭＡによる面分析を行い、Ｔｉ、Ｚｒ、Ｓ、Ｓｅ
あるいはＣの特性Ｘ線強度の二次元マッピング結果を比
較することにより特定できる。
定は、Ｘ線回折（例えば、ディフラクトメータ法）や電
子線プローブ微小分析（ＥＰＭＡ）法により行うことが
できる。例えば、（Ｔｉ，Ｚｒ）４（Ｓ，Ｓｅ）２Ｃ２
の化合物にて存在しているか否かは、Ｘ線ディフラクト
メータ法による測定プロファイルに、対応する化合物の
ピークが現れるか否かにより確認できる。また、組織中
における該化合物の形成領域は、鋼材の断面組織に対し
てＥＰＭＡによる面分析を行い、Ｔｉ、Ｚｒ、Ｓ、Ｓｅ
あるいはＣの特性Ｘ線強度の二次元マッピング結果を比
較することにより特定できる。
【００１１】以下、本発明のステンレス鋼における各成
分の含有範囲の限定理由について説明する。 （１）Ｃ：０．００５〜０．２質量％ Ｃは、被削性を向上させる化合物として構成される重要
な元素である。ただし、含有量が０．００５質量％未満
では十分な被削性付与効果が発現せず、また０．２質量
％を超えると、被削性向上に対し効果的でない単体の炭
化物が多量に生成する。Ｃの添加量は、より望ましくは
０．０１〜０．１質量％とするのがよい。なお、（Ｔ
ｉ，Ｚｒ）系化合物など、被削性を向上させる化合物の
構成元素の量に応じて、Ｃの添加量は被削性付与効果が
最適化されるように適宜調整するのがよい。なお、本発
明のＰｂフリー型フェライト系快削ステンレス鋼は、焼
きなまし処理により主相がフェライト化するものを総称
し、例えば、焼入れによりマルテンサイト相を生成する
ものであってもよい（例えば、切削加工後に焼入れ処理
をして用いることもありうる）。
分の含有範囲の限定理由について説明する。 （１）Ｃ：０．００５〜０．２質量％ Ｃは、被削性を向上させる化合物として構成される重要
な元素である。ただし、含有量が０．００５質量％未満
では十分な被削性付与効果が発現せず、また０．２質量
％を超えると、被削性向上に対し効果的でない単体の炭
化物が多量に生成する。Ｃの添加量は、より望ましくは
０．０１〜０．１質量％とするのがよい。なお、（Ｔ
ｉ，Ｚｒ）系化合物など、被削性を向上させる化合物の
構成元素の量に応じて、Ｃの添加量は被削性付与効果が
最適化されるように適宜調整するのがよい。なお、本発
明のＰｂフリー型フェライト系快削ステンレス鋼は、焼
きなまし処理により主相がフェライト化するものを総称
し、例えば、焼入れによりマルテンサイト相を生成する
ものであってもよい（例えば、切削加工後に焼入れ処理
をして用いることもありうる）。
【００１２】（２）Ｎｉ：２．０質量％以下
Ｎｉは、耐食性、とくに還元性酸環境中での耐食性を向
上させるのに有効であることから必要に応じて添加でき
る。しかしながら、過剰な添加は、フェライト相の安定
性を低下させるほか、コストの上昇を招くことから２．
０質量％を上限とする。なお、Ｎｉの添加量はゼロであ
ってもよい。
上させるのに有効であることから必要に応じて添加でき
る。しかしながら、過剰な添加は、フェライト相の安定
性を低下させるほか、コストの上昇を招くことから２．
０質量％を上限とする。なお、Ｎｉの添加量はゼロであ
ってもよい。
【００１３】（３）Ｃｒ：１２．０〜３５．０質量％
Ｃｒは、耐食性を確保する上で必須の元素であり、１
２．０質量％以上添加する。一方、過剰な添加は、熱間
加工性を害するとともに、靭性の低下を招くため３５．
０質量％を上限とする。
２．０質量％以上添加する。一方、過剰な添加は、熱間
加工性を害するとともに、靭性の低下を招くため３５．
０質量％を上限とする。
【００１４】（４）Ｔｉの含有量をＷTi（質量％）、Ｚ
ｒの含有量をＷZr（質量％）として、ＷTi＋０．５２Ｗ
Zrが０．０３〜１．２質量％：ＴｉとＺｒとは、本発明
のステンレス鋼において被削性向上効果発現の中心的役
割を果たす（Ｔｉ，Ｚｒ）系化合物の必須構成元素であ
る。ＷTi＋０．５２ＷZrが０．０３質量％未満では（Ｔ
ｉ，Ｚｒ）系化合物の形成量が不十分となり、十分な被
削性向上効果が見込めなくなる。他方、ＷTi＋０．５２
ＷZrが過剰となった場合も、被削性は却って低下する。
ｒの含有量をＷZr（質量％）として、ＷTi＋０．５２Ｗ
Zrが０．０３〜１．２質量％：ＴｉとＺｒとは、本発明
のステンレス鋼において被削性向上効果発現の中心的役
割を果たす（Ｔｉ，Ｚｒ）系化合物の必須構成元素であ
る。ＷTi＋０．５２ＷZrが０．０３質量％未満では（Ｔ
ｉ，Ｚｒ）系化合物の形成量が不十分となり、十分な被
削性向上効果が見込めなくなる。他方、ＷTi＋０．５２
ＷZrが過剰となった場合も、被削性は却って低下する。
【００１５】（５）０．０１〜０．５質量％のＳと、
０．０１〜０．４質量％のＳｅとの少なくともいずれ
か：Ｓ及びＳｅは、被削性を向上させるのに有効な化合
物の構成元素であり、Ｓ，Ｓｅともその効果が明瞭とな
る０．０１質量％を下限とする。一方、これら元素の過
剰な添加は、熱間加工性を低下させることから、Ｓは
０．５０質量％、Ｓｅは０．４０質量％を上限とする。
ＳとＳｅとを共添加する場合は、その合計含有量が０．
７５質量％以下となっているのがよい。また、Ｓ及びＳ
ｅは、いずれも被削性を向上させるのに有効な化合物
（例えば、前記した炭硫／セレン化物）を構成するのに
必要十分な量を添加することが望ましく、この観点にお
いて、ＳとＳｅとの合計含有量（質量％）をＣの含有量
（質量％）の２倍以上とすることが望ましい。
０．０１〜０．４質量％のＳｅとの少なくともいずれ
か：Ｓ及びＳｅは、被削性を向上させるのに有効な化合
物の構成元素であり、Ｓ，Ｓｅともその効果が明瞭とな
る０．０１質量％を下限とする。一方、これら元素の過
剰な添加は、熱間加工性を低下させることから、Ｓは
０．５０質量％、Ｓｅは０．４０質量％を上限とする。
ＳとＳｅとを共添加する場合は、その合計含有量が０．
７５質量％以下となっているのがよい。また、Ｓ及びＳ
ｅは、いずれも被削性を向上させるのに有効な化合物
（例えば、前記した炭硫／セレン化物）を構成するのに
必要十分な量を添加することが望ましく、この観点にお
いて、ＳとＳｅとの合計含有量（質量％）をＣの含有量
（質量％）の２倍以上とすることが望ましい。
【００１６】次に、本発明のステンレス鋼の組成は、Ｓ
ｉ：１質量％以下、Ｍｎ：２質量％以下、Ｐ：０．０５
質量％以下、 Ｃｕ：２質量％以下、Ｎ：０．０５質量
％以下、さらに Ｏ：０．０３質量％以下の少なくとも
いずれかを満たしていることが望ましい。以下、その理
由について説明する。
ｉ：１質量％以下、Ｍｎ：２質量％以下、Ｐ：０．０５
質量％以下、 Ｃｕ：２質量％以下、Ｎ：０．０５質量
％以下、さらに Ｏ：０．０３質量％以下の少なくとも
いずれかを満たしていることが望ましい。以下、その理
由について説明する。
【００１７】（６）Ｓｉ：１質量％以下
Ｓｉは、鋼の脱酸剤として添加することができる。しか
し、含有量が過大となると固溶化熱処理後の硬さが高く
なり、冷間加工性に不利になるばかりでなく、δ−フェ
ライトの形成量を増し、鋼の熱間加工性を劣化させるた
め、上限を１．０質量％とする。ただし、より顕著な効
果を期待する場合は、含有量を０．１質量％以上とする
ことが望ましい。なお、冷間加工性を特に重視する場合
には０．５質量％以下とするのが好ましい。
し、含有量が過大となると固溶化熱処理後の硬さが高く
なり、冷間加工性に不利になるばかりでなく、δ−フェ
ライトの形成量を増し、鋼の熱間加工性を劣化させるた
め、上限を１．０質量％とする。ただし、より顕著な効
果を期待する場合は、含有量を０．１質量％以上とする
ことが望ましい。なお、冷間加工性を特に重視する場合
には０．５質量％以下とするのが好ましい。
【００１８】（７）Ｍｎ：２質量％以下
Ｍｎは、鋼の脱酸剤として作用するほか、δ−フェライ
ト相の形成を抑制する効果も有する。また、ＳやＳｅと
の共存により被削性に有効な化合物を生成するため、被
削性が特に重視される場合に添加すると有効である。た
だし、より顕著な効果を期待する場合は、含有量を０．
１質量％以上とすることが望ましい。一方で、特にＭｎ
Ｓは耐食性を大きく劣化させ、冷間加工性を阻害するの
で、２質量％を上限とする。特に耐食性、冷間加工性を
重視する場合は、０．４質量％以下に限定することが望
ましい。
ト相の形成を抑制する効果も有する。また、ＳやＳｅと
の共存により被削性に有効な化合物を生成するため、被
削性が特に重視される場合に添加すると有効である。た
だし、より顕著な効果を期待する場合は、含有量を０．
１質量％以上とすることが望ましい。一方で、特にＭｎ
Ｓは耐食性を大きく劣化させ、冷間加工性を阻害するの
で、２質量％を上限とする。特に耐食性、冷間加工性を
重視する場合は、０．４質量％以下に限定することが望
ましい。
【００１９】（８）Ｐ：０．０５質量％以下
Ｐは、粒界に偏析し、粒界腐食感受性を高めるほか、靭
性の低下を招くこともあり、０．０５質量％以下に含有
量を留めておくことが望ましい。Ｐの含有量はなるべく
低いほうがよく、０．０３質量％以下とすればより望ま
しいが、必要以上の低減はコストの上昇を招く場合もあ
る。
性の低下を招くこともあり、０．０５質量％以下に含有
量を留めておくことが望ましい。Ｐの含有量はなるべく
低いほうがよく、０．０３質量％以下とすればより望ま
しいが、必要以上の低減はコストの上昇を招く場合もあ
る。
【００２０】（９）Ｃｕ：２質量％以下
Ｃｕは、耐食性、特に塩酸などの還元性酸と接触する環
境中での耐食性を向上させるのに有効であることから必
要に応じて添加できる。ただし、より顕著な効果を期待
する場合は、含有量を０．３質量％以上とすることが望
ましい。また、過剰な添加は、熱間加工性を劣化させる
ことから２質量％を上限とする。
境中での耐食性を向上させるのに有効であることから必
要に応じて添加できる。ただし、より顕著な効果を期待
する場合は、含有量を０．３質量％以上とすることが望
ましい。また、過剰な添加は、熱間加工性を劣化させる
ことから２質量％を上限とする。
【００２１】（１０）Ｎ：０．０５質量％以下
Ｎは、被削性を向上させるのに有効な化合物の構成元素
であるＴｉやＺｒと結合し、被削性の向上には効果的で
ない窒化物を形成することから極力低く抑制すべきであ
り０．０５質量％を上限とする。製造コストとの兼ね合
いであるが、望ましくは０．０２５質量％以下、さらに
望ましくは０．０１質量％以下とするのが良い。
であるＴｉやＺｒと結合し、被削性の向上には効果的で
ない窒化物を形成することから極力低く抑制すべきであ
り０．０５質量％を上限とする。製造コストとの兼ね合
いであるが、望ましくは０．０２５質量％以下、さらに
望ましくは０．０１質量％以下とするのが良い。
【００２２】（１１）Ｏ：０．０３質量％以下
Оもまた、被削性を向上させるのに有効な化合物の構成
元素であるＴｉやＺｒと結合し、被削性の向上には効果
的でない酸化物を形成することから極力低く抑制すべき
であり０．０３質量％を上限とする。製造コストとの兼
ね合いであるが、望ましくは０．０１質量％以下とする
のが良い。
元素であるＴｉやＺｒと結合し、被削性の向上には効果
的でない酸化物を形成することから極力低く抑制すべき
であり０．０３質量％を上限とする。製造コストとの兼
ね合いであるが、望ましくは０．０１質量％以下とする
のが良い。
【００２３】次に、本発明のステンレス鋼には、より高
い耐食性、強度などを得るために、必要に応じてＭｏや
Ｗを添加することが可能である。この場合、それらの効
果が明瞭となるように、Ｍｏは０．１質量％以上、Ｗは
０．１質量％以上とすることが望ましい。一方、過剰な
添加は、熱間加工性を害するほか、コストの上昇を招く
ため、上限をＭｏ：４質量％、Ｗ：３質量％とする。
い耐食性、強度などを得るために、必要に応じてＭｏや
Ｗを添加することが可能である。この場合、それらの効
果が明瞭となるように、Ｍｏは０．１質量％以上、Ｗは
０．１質量％以上とすることが望ましい。一方、過剰な
添加は、熱間加工性を害するほか、コストの上昇を招く
ため、上限をＭｏ：４質量％、Ｗ：３質量％とする。
【００２４】また、必要に応じてより高い被削性を得る
ため、ＴｅやＢｉを含有させることも可能である。この
場合、それらの効果が明瞭とするためには、Ｔｅは０．
００５質量％以上、Ｂｉは０．０１質量％以上とするこ
とが望ましい。一方、過剰な添加は、熱間加工性を低下
させるため、Ｔｅ：０．１質量％、Ｂｉ：０．２質量％
を上限とする。
ため、ＴｅやＢｉを含有させることも可能である。この
場合、それらの効果が明瞭とするためには、Ｔｅは０．
００５質量％以上、Ｂｉは０．０１質量％以上とするこ
とが望ましい。一方、過剰な添加は、熱間加工性を低下
させるため、Ｔｅ：０．１質量％、Ｂｉ：０．２質量％
を上限とする。
【００２５】さらに、熱間加工性や被削性等をより高め
るため、Ｃａ、Ｍｇ、Ｂ及びＲＥＭ（ただし、ＲＥＭ
は、元素周期律表にて３Ａ族として分類される金属元素
の１種又は２種以上）から選ばれる１種以上を合計にて
０．０１質量％までの範囲で含有させることもできる。
なお、それらの効果が明瞭とするためには、合計含有量
が０．００５質量％以上となっていることが望ましい。
また、過剰な添加は、効果が飽和し、逆に熱間加工性を
低下させることからその上限を０．０１質量％とする。
なお、ＲＥＭとしては、放射活性の低い元素を主体的に
用いることが取り扱い上容易であり、この観点におい
て、Ｓｃ、Ｙ、Ｌａ、Ｃｅ、Ｐｒ、Ｎｄ、Ｓｍ、Ｅｕ、
Ｇｄ、Ｔｂ、Ｄｙ、Ｈｏ、Ｅｒ、Ｔｍ、Ｙｂ及びＬｕか
ら選ばれる１種又は２種以上を使用することが有効であ
る。特に上記効果のより顕著な発現と価格上の観点か
ら、軽希土類、特にＬａあるいはＣｅを使用することが
望ましい。ただし、希土類分離過程等にて不可避的に残
留する微量の放射性希土類元素（例えばＴｈやＵなど）
が含有されていても差し支えない。また、原料コスト低
減等の観点から、ミッシュメタルやジジムなど、非分離
希土を使用することもできる。
るため、Ｃａ、Ｍｇ、Ｂ及びＲＥＭ（ただし、ＲＥＭ
は、元素周期律表にて３Ａ族として分類される金属元素
の１種又は２種以上）から選ばれる１種以上を合計にて
０．０１質量％までの範囲で含有させることもできる。
なお、それらの効果が明瞭とするためには、合計含有量
が０．００５質量％以上となっていることが望ましい。
また、過剰な添加は、効果が飽和し、逆に熱間加工性を
低下させることからその上限を０．０１質量％とする。
なお、ＲＥＭとしては、放射活性の低い元素を主体的に
用いることが取り扱い上容易であり、この観点におい
て、Ｓｃ、Ｙ、Ｌａ、Ｃｅ、Ｐｒ、Ｎｄ、Ｓｍ、Ｅｕ、
Ｇｄ、Ｔｂ、Ｄｙ、Ｈｏ、Ｅｒ、Ｔｍ、Ｙｂ及びＬｕか
ら選ばれる１種又は２種以上を使用することが有効であ
る。特に上記効果のより顕著な発現と価格上の観点か
ら、軽希土類、特にＬａあるいはＣｅを使用することが
望ましい。ただし、希土類分離過程等にて不可避的に残
留する微量の放射性希土類元素（例えばＴｈやＵなど）
が含有されていても差し支えない。また、原料コスト低
減等の観点から、ミッシュメタルやジジムなど、非分離
希土を使用することもできる。
【００２６】他方、本発明のステンレス鋼には、Ｎｂ、
Ｖ、Ｔａ及びＨｆの１種又は２種以上を添加することも
可能である。Ｎｂ、Ｖ、Ｔａ、Ｈｆは、炭窒化物を形成
して鋼の結晶粒を微細化し、強靭性を高める効果がある
ため、それぞれ０．５質量％までの範囲で添加できる。
なお、効果を明瞭とするために、添加量はそれぞれ０．
０１質量％以上とすることが望ましい。
Ｖ、Ｔａ及びＨｆの１種又は２種以上を添加することも
可能である。Ｎｂ、Ｖ、Ｔａ、Ｈｆは、炭窒化物を形成
して鋼の結晶粒を微細化し、強靭性を高める効果がある
ため、それぞれ０．５質量％までの範囲で添加できる。
なお、効果を明瞭とするために、添加量はそれぞれ０．
０１質量％以上とすることが望ましい。
【００２７】
【実施例】以下、本発明の効果を確認するために、以下
の実験を行った。まず、表１に示す配合組成により、各
々５０ｋｇの鋼塊を高周波誘導炉にて溶製し、これを、
１０５０〜１１００℃に加熱して、熱間鍛造により２０
ｍｍの丸棒に加工した。それら丸棒をさらに８００℃で
1時間加熱した後空冷（焼きなまし処理）し、各試験に
供した。
の実験を行った。まず、表１に示す配合組成により、各
々５０ｋｇの鋼塊を高周波誘導炉にて溶製し、これを、
１０５０〜１１００℃に加熱して、熱間鍛造により２０
ｍｍの丸棒に加工した。それら丸棒をさらに８００℃で
1時間加熱した後空冷（焼きなまし処理）し、各試験に
供した。
【００２８】
【表１】
【００２９】表１において、Ｘ、Ｔｉの含有量をＷTi
（質量％）、Ｚｒの含有量をＷZr（質量％）として、Ｗ
Ti＋０．５２ＷZrの値を示すものである。また、Ｙは鋼
中に認められた主な化合物を記号で表わしたものであ
る。「１」は（Ｔｉ，Ｚｒ）４（Ｓ，Ｓｅ）２Ｃ２を、
「２」は（Ｔｉ，Ｚｒ）Ｓを、「３」はＴｉ（Ｃ，Ｎ）
を、「４」は（Ｍｎ，Ｃｒ）Ｓをそれぞれ意味し、括弧
が付されているものは、括弧の無いものに比べ、確認さ
れた量が相対的に少ないこと（Ｘ線ピーク比にて、括弧
のあるものに比較して１／４以下）を表わしている。な
お、各化合物の同定は、以下のようにして行っている。
すなわち、各丸棒から適量の試験片を取り出し、これを
テトラメチルアンモニウムクロライドと１０％のアセチ
ルアセトンを含むメタノール溶液を電解液として用いる
ことにより、金属マトリックス部分を電解する。そし
て、溶解後の電解液をろ過することにより、鋼中に含有
されていた不溶の化合物を抽出して乾燥後、これをＸ線
ディフラクトメータ法にて分析し、その回折プロファイ
ルの出現ピーク位置から化合物の特定を行う。なお、鋼
組織中の化合物粒子の組成は別途ＥＰＭＡにより分析を
行っており、その二次元マッピングから、Ｘ線回折にて
確認された化合物に対応する組成の化合物が形成されて
いることを確認している。
（質量％）、Ｚｒの含有量をＷZr（質量％）として、Ｗ
Ti＋０．５２ＷZrの値を示すものである。また、Ｙは鋼
中に認められた主な化合物を記号で表わしたものであ
る。「１」は（Ｔｉ，Ｚｒ）４（Ｓ，Ｓｅ）２Ｃ２を、
「２」は（Ｔｉ，Ｚｒ）Ｓを、「３」はＴｉ（Ｃ，Ｎ）
を、「４」は（Ｍｎ，Ｃｒ）Ｓをそれぞれ意味し、括弧
が付されているものは、括弧の無いものに比べ、確認さ
れた量が相対的に少ないこと（Ｘ線ピーク比にて、括弧
のあるものに比較して１／４以下）を表わしている。な
お、各化合物の同定は、以下のようにして行っている。
すなわち、各丸棒から適量の試験片を取り出し、これを
テトラメチルアンモニウムクロライドと１０％のアセチ
ルアセトンを含むメタノール溶液を電解液として用いる
ことにより、金属マトリックス部分を電解する。そし
て、溶解後の電解液をろ過することにより、鋼中に含有
されていた不溶の化合物を抽出して乾燥後、これをＸ線
ディフラクトメータ法にて分析し、その回折プロファイ
ルの出現ピーク位置から化合物の特定を行う。なお、鋼
組織中の化合物粒子の組成は別途ＥＰＭＡにより分析を
行っており、その二次元マッピングから、Ｘ線回折にて
確認された化合物に対応する組成の化合物が形成されて
いることを確認している。
【００３０】表１において、番号１〜１７が本発明に該
当する実施例の鋼種であり、同１８〜２２は比較例であ
る。なお、番号１８はＳＵＳ４３０、同１９はＳＵＳ４
３０Ｆにそれぞれ相当する。番号２０は、ＷTi＋０．５
２ＷZrの値が、番号２１はＳの含有量が、それぞれが本
特許範囲から逸脱している鋼種である。さらに、番号２
２はＰｂが添加されている鋼種である。
当する実施例の鋼種であり、同１８〜２２は比較例であ
る。なお、番号１８はＳＵＳ４３０、同１９はＳＵＳ４
３０Ｆにそれぞれ相当する。番号２０は、ＷTi＋０．５
２ＷZrの値が、番号２１はＳの含有量が、それぞれが本
特許範囲から逸脱している鋼種である。さらに、番号２
２はＰｂが添加されている鋼種である。
【００３１】上記の各試験品につき、以下の試験を行っ
た。 熱間加工性試験：上記の熱間鍛造に、割れなどの欠陥
が発生したか否かを目視観察により評価する。「○」は
加工による割れが認められなかった、もしくは、軽微な
割れだけが存在していたことを、「×」は加工時に大き
な割れが認められたことを、それぞれ表わしている。
た。 熱間加工性試験：上記の熱間鍛造に、割れなどの欠陥
が発生したか否かを目視観察により評価する。「○」は
加工による割れが認められなかった、もしくは、軽微な
割れだけが存在していたことを、「×」は加工時に大き
な割れが認められたことを、それぞれ表わしている。
【００３２】被削性評価：旋削加工時の、切削抵抗、
仕上げ面粗さ、切粉形状により評価する。サーメットを
工具として用い、周速１５０ｍ／ｍｉｎ、一回転当たり
の切込み量０．１ｍｍ、一回転当たりの送り量０．０５
ｍｍにより、乾式にて旋削加工を実施し、加工時に工具
に発生する主分力を切削抵抗（単位：Ｎ）として測定す
る。また、仕上げ面粗さは、ＪＩＳ：Ｂ０６０１に規定
された方法により測定した、加工後の供試材表面の算術
平均粗さ（Ｒａ；μｍ）である。さらに、切削時の切粉
形状を目視で観察し、破砕性が良好であったものを
「良」、破砕性が悪く切粉がつながった状態のものを
「劣」として評価した。
仕上げ面粗さ、切粉形状により評価する。サーメットを
工具として用い、周速１５０ｍ／ｍｉｎ、一回転当たり
の切込み量０．１ｍｍ、一回転当たりの送り量０．０５
ｍｍにより、乾式にて旋削加工を実施し、加工時に工具
に発生する主分力を切削抵抗（単位：Ｎ）として測定す
る。また、仕上げ面粗さは、ＪＩＳ：Ｂ０６０１に規定
された方法により測定した、加工後の供試材表面の算術
平均粗さ（Ｒａ；μｍ）である。さらに、切削時の切粉
形状を目視で観察し、破砕性が良好であったものを
「良」、破砕性が悪く切粉がつながった状態のものを
「劣」として評価した。
【００３３】冷間加工性評価：圧縮試験時の限界圧縮
歪による。φ６×１１．５ｍｍの円柱状の試験片を用
い、６００ｔ油圧プレスにより圧縮加工し、限界圧縮歪
み（ｌｎ（Ｈ0／Ｈ）；Ｈ0は初期試験片高さ、Ｈは割れ
の発生しなかった限界の高さ、ｌｎ（Ｘ）はＸの自然対
数を表す）を求めた。
歪による。φ６×１１．５ｍｍの円柱状の試験片を用
い、６００ｔ油圧プレスにより圧縮加工し、限界圧縮歪
み（ｌｎ（Ｈ0／Ｈ）；Ｈ0は初期試験片高さ、Ｈは割れ
の発生しなかった限界の高さ、ｌｎ（Ｘ）はＸの自然対
数を表す）を求めた。
【００３４】耐食性評価：塩水噴霧試験による。試験
片として、寸法φ１０×５０ｍｍの円柱形状のものを用
い、表面をエメリー紙により＃４００まで仕上げた後、
脱脂・洗浄し、これを３５℃の５質量％塩化ナトリウム
水溶液噴霧環境中にて９６時間暴露する。評価は目視に
より行い、全く発錆が認められなかったものを「Ａ」、
点状のしみが数箇所に認められたものを「Ｂ」、面積率
５％以下の範囲で赤錆が認められたものを「Ｃ」、面積
率５％を超える範囲で赤錆が認められたものを「Ｄ」と
した。以上の結果を表２に示す。
片として、寸法φ１０×５０ｍｍの円柱形状のものを用
い、表面をエメリー紙により＃４００まで仕上げた後、
脱脂・洗浄し、これを３５℃の５質量％塩化ナトリウム
水溶液噴霧環境中にて９６時間暴露する。評価は目視に
より行い、全く発錆が認められなかったものを「Ａ」、
点状のしみが数箇所に認められたものを「Ｂ」、面積率
５％以下の範囲で赤錆が認められたものを「Ｃ」、面積
率５％を超える範囲で赤錆が認められたものを「Ｄ」と
した。以上の結果を表２に示す。
【００３５】
【表２】
【００３６】表２から明らかなように、番号１〜１７の
実施例品はＰｂを含有していなくても、Ｐｂ含有鋼であ
る番号２２と同等以上の熱間加工性、被削性、冷間加工
性、耐食性を有している。他方、実施例品と比較して、
ＳＵＳ４３０相当の番号１８は被削性が劣り、ＳＵＳ４
３０Ｆ番号１９は、冷間加工性、耐食性が低く、ＷTi＋
０．５２ＷZrが本発明範囲から逸脱している番号２０は
被削性が劣っている。また、Ｓが本発明範囲から逸脱し
ている番号２１は熱間加工性が著しく低く、十分な量の
健全な供試材が得られなかったことから、被削性、冷間
加工性及び耐食性の評価試験は実施できなかった。
実施例品はＰｂを含有していなくても、Ｐｂ含有鋼であ
る番号２２と同等以上の熱間加工性、被削性、冷間加工
性、耐食性を有している。他方、実施例品と比較して、
ＳＵＳ４３０相当の番号１８は被削性が劣り、ＳＵＳ４
３０Ｆ番号１９は、冷間加工性、耐食性が低く、ＷTi＋
０．５２ＷZrが本発明範囲から逸脱している番号２０は
被削性が劣っている。また、Ｓが本発明範囲から逸脱し
ている番号２１は熱間加工性が著しく低く、十分な量の
健全な供試材が得られなかったことから、被削性、冷間
加工性及び耐食性の評価試験は実施できなかった。
【００３７】図１は、実施例品である番号１１の鋼につ
いて、その抽出化合物について測定したＸ線回折プロフ
ァイルを示している（Ｃｕ：Ｋα線を使用）。「○」に
て示す通り、（Ｔｉ，Ｚｒ）４（Ｓ，Ｓｅ）２Ｃ２化合
物であるＴｉ４Ｓ２Ｃ２（該合金の組成は、ＺｒとＳｅ
とを含有していない）が明らかに形成されていることが
わかる。また、Ｔｉ４Ｓ２Ｃ２以外に、ＴｉＳも若干量
形成されていることがわかる。さらに、図２は、番号１
１の鋼表面の光学顕微鏡観察画像である（倍率４００
倍）。マトリックスはフェライト相であり、微小な化合
物粒子が分散形成されていることがわかる。なお、ＥＰ
ＭＡ面分析により、観察された化合物粒子は大部分がＴ
ｉ４Ｓ２Ｃ２であることを確認している。
いて、その抽出化合物について測定したＸ線回折プロフ
ァイルを示している（Ｃｕ：Ｋα線を使用）。「○」に
て示す通り、（Ｔｉ，Ｚｒ）４（Ｓ，Ｓｅ）２Ｃ２化合
物であるＴｉ４Ｓ２Ｃ２（該合金の組成は、ＺｒとＳｅ
とを含有していない）が明らかに形成されていることが
わかる。また、Ｔｉ４Ｓ２Ｃ２以外に、ＴｉＳも若干量
形成されていることがわかる。さらに、図２は、番号１
１の鋼表面の光学顕微鏡観察画像である（倍率４００
倍）。マトリックスはフェライト相であり、微小な化合
物粒子が分散形成されていることがわかる。なお、ＥＰ
ＭＡ面分析により、観察された化合物粒子は大部分がＴ
ｉ４Ｓ２Ｃ２であることを確認している。
【００３８】以上、本発明について実施例を示したが、
これはあくまで一例示であり、本発明には、その趣旨を
逸脱しない範囲で、当事者の知識に基づき、その他の変
更を加えた態様で実施可能である。
これはあくまで一例示であり、本発明には、その趣旨を
逸脱しない範囲で、当事者の知識に基づき、その他の変
更を加えた態様で実施可能である。
【図１】実施例で行った実験の、番号１１の鋼のＸ線回
折プロファイルを示す図。
折プロファイルを示す図。
【図２】同じく、その光学顕微鏡観察画像を示す図。
─────────────────────────────────────────────────────
フロントページの続き
(73)特許権者 000003713
大同特殊鋼株式会社
愛知県名古屋市中区錦一丁目11番18号
(73)特許権者 000222048
東北特殊鋼株式会社
宮城県柴田郡村田町大字村田字西ケ丘23
(72)発明者 石田 清仁
宮城県仙台市青葉区上杉３−５−20
(72)発明者 及川 勝成
宮城県柴田郡柴田町西船迫４−１−34
(72)発明者 清水 哲也
愛知県名古屋市天白区高島２丁目1410番
地
(72)発明者 井ノ口 貴之
愛知県東海市加木屋町南鹿持18
(72)発明者 岡部 道生
愛知県知多市旭桃台137番地
(72)発明者 江幡 貴司
宮城県柴田郡村田町大字村田字西ケ丘23
東北特殊鋼株式会社内
(56)参考文献 特開 平10−195605（ＪＰ，Ａ)
特開 平６−200355（ＪＰ，Ａ)
特開 平３−180449（ＪＰ，Ａ)
特開 平３−44448（ＪＰ，Ａ)
特開 平10−237603（ＪＰ，Ａ)
特開 昭63−86848（ＪＰ，Ａ)
特開 平10−140289（ＪＰ，Ａ)
特開 平９−49053（ＪＰ，Ａ)
特公 昭33−7060（ＪＰ，Ｂ１)
特公 昭49−33243（ＪＰ，Ｂ１)
(58)調査した分野(Int.Cl.7，ＤＢ名)
C22C 38/00 - 38/60
Claims (8)
- 【請求項１】 Ｎｉを含有しないか、又は含有していて
もその含有量が２．０質量％以下とされ、 １２〜３５質量％のＣｒ及び０．００５〜０．２質量％
のＣを含有し、 Ｔｉの含有量をＷTi（質量％）、Ｚｒの含有量をＷZr
（質量％）として、ＷTi＋０．５２ＷZrが０．０３〜
１．２質量％となるように、ＴｉとＺｒとの少なくとも
いずれかを含有し、 ０．０１〜０．５質量％のＳと、０．０１〜０．４質量
％のＳｅとの少なくともいずれかを含有し、Ｃの含有量をＷC（質量％）としたとき、（ＷTi＋０．
５２ＷZr）／ＷCが５．８〜２０であり、 ＳとＳｅとの合計含有量（質量％）が、Ｃの含有量（質
量％）の２倍以上であり、 さらに、 ＴｉとＺｒとの少なくともいずれかを金属元素成分とし
て含有し、その金属元素成分との結合成分として、必須
成分としてのＣと、さらにＳとＳｅとの少なくともいず
れかを含有する（Ｔｉ，Ｚｒ）系化合物が組織中に形成
されていることを特徴とするＰｂフリー型フェライト系
快削ステンレス鋼。 - 【請求項２】 Ｓｉ：１質量％以下、Ｍｎ：２質量％以
下、Ｐ：０．０５質量％以下、Ｃｕ：２質量％以下、
Ｎ：０．０５質量％以下及び Ｏ：０．０３質量％以下
とされる請求項１記載のＰｂフリー型フェライト系快削
ステンレス鋼。 - 【請求項３】 ０．１〜４質量％のＭｏと、０．１〜３
質量％のＷとの少なくともいずれかを含有する請求項１
又は２に記載のＰｂフリー型フェライト系快削ステンレ
ス鋼。 - 【請求項４】 ０．００５〜０．１質量％のＴｅと、
０．０１〜０．２質量％のＢｉとの少なくともいずれか
を含有する請求項１ないし３のいずれかに記載のＰｂフ
リー型フェライト系快削ステンレス鋼。 - 【請求項５】 Ｃａ、Ｍｇ、Ｂ及びＲＥＭ（ただし、Ｒ
ＥＭは、元素周期律表にて３Ａ族として分類される金属
元素の１種又は２種以上）から選ばれる１種以上を合計
にて０．００５〜０．０１質量％含有する請求項１ない
し４のいずれかに記載のＰｂフリー型フェライト系快削
ステンレス鋼。 - 【請求項６】 Ｎｂ、Ｖ、Ｔａ及びＨｆから選ばれる１
種以上を０．０１〜０．５質量％含有する請求項１ない
し５のいずれかに記載のＰｂフリー型フェライト系快削
ステンレス鋼。 - 【請求項７】 前記（Ｔｉ，Ｚｒ）系化合物が、フェラ
イト系マトリックス相中に分散形成されている請求項１
ないし６のいずれかに記載のＰｂフリー型フェライト系
快削ステンレス鋼。 - 【請求項８】 前記（Ｔｉ，Ｚｒ）系化合物は、組成式
（Ｔｉ，Ｚｒ）４（Ｓ，Ｓｅ）２Ｃ２にて表される化合
物を少なくとも含有する請求項１ないし７のいずれかに
記載のＰｂフリー型フェライト系快削ステンレス鋼。
Priority Applications (15)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2000070257A JP3425114B2 (ja) | 2000-03-14 | 2000-03-14 | Ｐｂフリー型フェライト系快削ステンレス鋼 |
| EP04004044A EP1431410B1 (en) | 1999-09-03 | 2000-09-01 | Free cutting alloy |
| EP04004046A EP1431412B1 (en) | 1999-09-03 | 2000-09-01 | Free cutting alloy |
| DE2000629063 DE60029063T2 (de) | 1999-09-03 | 2000-09-01 | Automatenlegierung |
| DE2000629260 DE60029260T2 (de) | 1999-09-03 | 2000-09-01 | Automatenlegierung |
| DE2000629261 DE60029261T2 (de) | 1999-09-03 | 2000-09-01 | Automatenlegierung |
| DE2000630175 DE60030175T2 (de) | 1999-09-03 | 2000-09-01 | Automatenlegierung |
| EP04004045A EP1431411B1 (en) | 1999-09-03 | 2000-09-01 | Free cutting alloy |
| DE2000629364 DE60029364T2 (de) | 1999-09-03 | 2000-09-01 | Automatenlegierung |
| EP04004043A EP1431409B1 (en) | 1999-09-03 | 2000-09-01 | Free cutting alloy |
| EP20000118990 EP1085105B1 (en) | 1999-09-03 | 2000-09-01 | Free cutting alloy |
| US10/242,768 US20030170138A1 (en) | 1999-09-03 | 2002-09-13 | Free cutting alloy |
| US10/847,524 US7297214B2 (en) | 1999-09-03 | 2004-05-18 | Free cutting alloy |
| US10/847,403 US7381369B2 (en) | 1999-09-03 | 2004-05-18 | Free cutting alloy |
| US11/976,048 US20080124240A1 (en) | 1999-09-03 | 2007-10-19 | Free cutting alloy |
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| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2000070257A JP3425114B2 (ja) | 2000-03-14 | 2000-03-14 | Ｐｂフリー型フェライト系快削ステンレス鋼 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2001262280A JP2001262280A (ja) | 2001-09-26 |
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ID=18589021
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2000070257A Expired - Fee Related JP3425114B2 (ja) | 1999-09-03 | 2000-03-14 | Ｐｂフリー型フェライト系快削ステンレス鋼 |
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|---|---|
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Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2006097039A (ja) * | 2004-09-28 | 2006-04-13 | Sanyo Special Steel Co Ltd | 耐食性、冷鍛性および熱間加工性に優れた快削ステンレス鋼 |
-
2000
- 2000-03-14 JP JP2000070257A patent/JP3425114B2/ja not_active Expired - Fee Related
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|---|---|
| JP2001262280A (ja) | 2001-09-26 |
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