JP3356140B2 - 水処理薬剤 - Google Patents
水処理薬剤Info
- Publication number
- JP3356140B2 JP3356140B2 JP31009999A JP31009999A JP3356140B2 JP 3356140 B2 JP3356140 B2 JP 3356140B2 JP 31009999 A JP31009999 A JP 31009999A JP 31009999 A JP31009999 A JP 31009999A JP 3356140 B2 JP3356140 B2 JP 3356140B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- water
- steam
- corrosion
- water treatment
- agent
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired - Fee Related
Links
Landscapes
- Preventing Corrosion Or Incrustation Of Metals (AREA)
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明はボイラ、蒸気発生機
等の蒸気を発生する装置、プラントなどに用いて、給水
系および蒸気発生系の腐食、スケール生成ならびに蒸気
復水系における腐食を抑制する安全性の高い水処理薬剤
に関するものである。
等の蒸気を発生する装置、プラントなどに用いて、給水
系および蒸気発生系の腐食、スケール生成ならびに蒸気
復水系における腐食を抑制する安全性の高い水処理薬剤
に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】ボイラ、蒸気発生機等の蒸気を発生する
装置（以下、蒸気発生装置ということがある）、プラン
トでは、供給水に含まれている酸素や二酸化炭素、なら
びに給水中の炭酸塩や炭酸水素塩などが熱分解して発生
する二酸化炭素が蒸気系に移行するため、蒸気および蒸
気が凝縮した復水と接触する蒸気復水系がしばしば腐食
する。また、近年、缶内処理において脱酸素処理を行わ
ないケースが増加してきており、この場合、給水中の溶
存酸素がほとんどすべて蒸気復水系に移行するため、蒸
気復水系の腐食はさらに増大する。その結果、蒸気の漏
洩によるエネルギーの損失が発生したり、配管や熱交換
器等の損傷箇所の修繕に多くの経費と時間を要したりす
るケースが生じる恐れがある。
装置（以下、蒸気発生装置ということがある）、プラン
トでは、供給水に含まれている酸素や二酸化炭素、なら
びに給水中の炭酸塩や炭酸水素塩などが熱分解して発生
する二酸化炭素が蒸気系に移行するため、蒸気および蒸
気が凝縮した復水と接触する蒸気復水系がしばしば腐食
する。また、近年、缶内処理において脱酸素処理を行わ
ないケースが増加してきており、この場合、給水中の溶
存酸素がほとんどすべて蒸気復水系に移行するため、蒸
気復水系の腐食はさらに増大する。その結果、蒸気の漏
洩によるエネルギーの損失が発生したり、配管や熱交換
器等の損傷箇所の修繕に多くの経費と時間を要したりす
るケースが生じる恐れがある。
【０００３】このような腐食を防止する方法としては、
揮発性と防食性を併せ持つ中和性アミンあるいは長鎖脂
肪族アミンを給水もしくは蒸気復水系ラインに添加する
方法が採られている。特に、近年は蒸気に対する安全性
が強く求められるようになっていることから、使用する
薬剤も安全性の高い物質であることが必要である。そこ
で、米国のＦＤＡ規格あるいはカナダ国のＦＤＢＣＳ規
格においてボイラ水用添加剤として使用が認められてい
るものとして中和性アミンではシクロヘキシルアミン、
ジエチルエタノールアミン、モルホリン等が、長鎖脂肪
族アミンではオクタデシルアミンが広く用いられてきて
いる。中和性アミンは蒸気復水系の二酸化炭素を中和す
ることによって腐食を防止するものであり、長鎖脂肪族
アミンは蒸気復水系の配管表面に撥水性の防食皮膜を形
成することにより防食するものである。また、これらの
効果を併せ持つ中和性アミンと皮膜性アミンの両者を一
液化した複合防食剤を用いる方法もある。
揮発性と防食性を併せ持つ中和性アミンあるいは長鎖脂
肪族アミンを給水もしくは蒸気復水系ラインに添加する
方法が採られている。特に、近年は蒸気に対する安全性
が強く求められるようになっていることから、使用する
薬剤も安全性の高い物質であることが必要である。そこ
で、米国のＦＤＡ規格あるいはカナダ国のＦＤＢＣＳ規
格においてボイラ水用添加剤として使用が認められてい
るものとして中和性アミンではシクロヘキシルアミン、
ジエチルエタノールアミン、モルホリン等が、長鎖脂肪
族アミンではオクタデシルアミンが広く用いられてきて
いる。中和性アミンは蒸気復水系の二酸化炭素を中和す
ることによって腐食を防止するものであり、長鎖脂肪族
アミンは蒸気復水系の配管表面に撥水性の防食皮膜を形
成することにより防食するものである。また、これらの
効果を併せ持つ中和性アミンと皮膜性アミンの両者を一
液化した複合防食剤を用いる方法もある。
【０００４】しかし、缶内処理において脱酸素処理を行
っておらず、多量の酸素が蒸気復水系に移行している場
合は、蒸気復水系配管の腐食は酸素律速で進行するた
め、中和性アミンを用いて二酸化炭素を中和しても十分
な防食効果は得られず、中和性アミンのみで十分な防食
効果を得るには、多量の中和性アミンを添加して復水の
ｐＨを９以上にする必要がある。ところが、中和性アミ
ンは米国のＦＤＡ規格において蒸気中の許容濃度が規定
されており、日本国内においても、この基準に基づいて
適用している。このため、給水が軟化水や原水である場
合は、給水中に含まれる炭酸塩や炭酸水素塩が熱分解し
て発生する二酸化炭素が蒸気系に移行するため、ＦＤＡ
規格に規定されている濃度ではｐＨが十分に上がらず、
結果として十分な防食効果が得られないという問題があ
る。また、ＦＤＡ規格において規定されている濃度より
も高濃度の中和性アミンを使用した場合には、蒸気復水
系に高濃度の炭酸アミン塩が生じ、これが圧力計やドレ
ントラップ等の行き止まり配管等に溜まった凝縮水に高
濃度に濃縮し、配管の閉塞を発生させるという問題点が
ある。
っておらず、多量の酸素が蒸気復水系に移行している場
合は、蒸気復水系配管の腐食は酸素律速で進行するた
め、中和性アミンを用いて二酸化炭素を中和しても十分
な防食効果は得られず、中和性アミンのみで十分な防食
効果を得るには、多量の中和性アミンを添加して復水の
ｐＨを９以上にする必要がある。ところが、中和性アミ
ンは米国のＦＤＡ規格において蒸気中の許容濃度が規定
されており、日本国内においても、この基準に基づいて
適用している。このため、給水が軟化水や原水である場
合は、給水中に含まれる炭酸塩や炭酸水素塩が熱分解し
て発生する二酸化炭素が蒸気系に移行するため、ＦＤＡ
規格に規定されている濃度ではｐＨが十分に上がらず、
結果として十分な防食効果が得られないという問題があ
る。また、ＦＤＡ規格において規定されている濃度より
も高濃度の中和性アミンを使用した場合には、蒸気復水
系に高濃度の炭酸アミン塩が生じ、これが圧力計やドレ
ントラップ等の行き止まり配管等に溜まった凝縮水に高
濃度に濃縮し、配管の閉塞を発生させるという問題点が
ある。
【０００５】長鎖脂肪族アミンを用いる場合は、蒸気復
水系配管に長鎖脂肪族アミンが吸着して防食皮膜を形成
して防食するが、末端の配管にこの防食皮膜が形成され
るには多くの時間を要し、特に蒸気復水系配管の面積が
広かったり、蒸発量が少ないプラントにおいては長期間
（３ケ月以上）を要することがある。このため、防食皮
膜が形成される前に腐食が進行してしまうという問題点
がある。また、缶内処理において脱酸素処理を行ってお
らず、多量の酸素が蒸気復水系に移行している場合は、
蒸気復水系配管の腐食が著しいため、防食皮膜が形成さ
れるまでに更に長い期間がかかり、かつ、防食皮膜が形
成されたのちも、酸素による腐食を十分に抑えきれず、
十分な防食効果が得られないという問題点がある。さら
に、長鎖脂肪族アミンは常温では固体であり、かつ水に
溶けないことから、通常、乳化分散液として用いる方法
が取られる。この乳化分散液そのものは非常に安定なも
のであるが、希釈倍率が高い場合は長期間放置すると分
離、析出することがあり、場合によっては給水配管に添
加した後に長鎖脂肪族アミンが析出、凝集し、給水のス
トレーナ等が閉塞するといった問題点がある。また、蒸
気が完全に凝縮した復水系配管においても、長鎖脂肪族
アミンが析出し、これが凝集することにより配管を閉塞
させるといった問題を生じる場合がある。
水系配管に長鎖脂肪族アミンが吸着して防食皮膜を形成
して防食するが、末端の配管にこの防食皮膜が形成され
るには多くの時間を要し、特に蒸気復水系配管の面積が
広かったり、蒸発量が少ないプラントにおいては長期間
（３ケ月以上）を要することがある。このため、防食皮
膜が形成される前に腐食が進行してしまうという問題点
がある。また、缶内処理において脱酸素処理を行ってお
らず、多量の酸素が蒸気復水系に移行している場合は、
蒸気復水系配管の腐食が著しいため、防食皮膜が形成さ
れるまでに更に長い期間がかかり、かつ、防食皮膜が形
成されたのちも、酸素による腐食を十分に抑えきれず、
十分な防食効果が得られないという問題点がある。さら
に、長鎖脂肪族アミンは常温では固体であり、かつ水に
溶けないことから、通常、乳化分散液として用いる方法
が取られる。この乳化分散液そのものは非常に安定なも
のであるが、希釈倍率が高い場合は長期間放置すると分
離、析出することがあり、場合によっては給水配管に添
加した後に長鎖脂肪族アミンが析出、凝集し、給水のス
トレーナ等が閉塞するといった問題点がある。また、蒸
気が完全に凝縮した復水系配管においても、長鎖脂肪族
アミンが析出し、これが凝集することにより配管を閉塞
させるといった問題を生じる場合がある。
【０００６】
【発明が解決しようとする課題】本発明の課題は、安全
性が高く、揮発性で蒸気および復水に移行可能であり、
少ない添加量で炭酸塩や炭酸水素塩を含む給水に対して
も高い防食性を示し、しかも水溶性であって水で希釈し
ても分離、析出することなく一液化剤として給水に添加
でき、系内に堆積することのない給水系および蒸気発生
系の腐食抑制とスケール防止ならびに蒸気復水系の腐食
抑制が可能な水処理薬剤を提供することである。
性が高く、揮発性で蒸気および復水に移行可能であり、
少ない添加量で炭酸塩や炭酸水素塩を含む給水に対して
も高い防食性を示し、しかも水溶性であって水で希釈し
ても分離、析出することなく一液化剤として給水に添加
でき、系内に堆積することのない給水系および蒸気発生
系の腐食抑制とスケール防止ならびに蒸気復水系の腐食
抑制が可能な水処理薬剤を提供することである。
【０００７】
【課題を解決するための手段】本発明は次の水処理薬剤
である。 （１） オイゲノールまたはイソオイゲノールと、中和
性アミンと、エリソルビン酸またはその塩とを含有する
水処理薬剤。 （２） さらにアルカリ剤を含有する上記（１）記載の
水処理薬剤。 （３） さらに水溶性高分子化合物を含有する上記
（１）または（２）記載の水処理薬剤。
である。 （１） オイゲノールまたはイソオイゲノールと、中和
性アミンと、エリソルビン酸またはその塩とを含有する
水処理薬剤。 （２） さらにアルカリ剤を含有する上記（１）記載の
水処理薬剤。 （３） さらに水溶性高分子化合物を含有する上記
（１）または（２）記載の水処理薬剤。
【０００８】本発明において処理の対象となる水系は、
腐食およびスケールの生成する系である。特にボイラ、
蒸気発生機のように、蒸気が発生し、発生した蒸気が凝
縮して復水となる装置、プラント等の蒸気発生系、その
給水系および復水系であって、腐食およびスケール生成
が発生する鉄、鋼材等の金属を含む系が適しており、ボ
イラ形式、給水種等によって制限されない。このような
系の中では、特に中低圧のボイラ、蒸気発生機等の炭酸
塩または炭酸水素塩を含む軟水、原水等を給水する給水
系、蒸気発生系および復水系を含む水系が対象として適
している。
腐食およびスケールの生成する系である。特にボイラ、
蒸気発生機のように、蒸気が発生し、発生した蒸気が凝
縮して復水となる装置、プラント等の蒸気発生系、その
給水系および復水系であって、腐食およびスケール生成
が発生する鉄、鋼材等の金属を含む系が適しており、ボ
イラ形式、給水種等によって制限されない。このような
系の中では、特に中低圧のボイラ、蒸気発生機等の炭酸
塩または炭酸水素塩を含む軟水、原水等を給水する給水
系、蒸気発生系および復水系を含む水系が対象として適
している。
【０００９】本発明においてこのような水処理薬剤に用
いるオイゲノールは式〔１〕で表わされる化合物、イソ
オイゲノールは式〔２〕で表わされる化合物であり、い
ずれも食品添加物として認められ、安全な素剤である。
これらはいずれか一方を単独で用いてもよく、また両方
を併用してもよい。
いるオイゲノールは式〔１〕で表わされる化合物、イソ
オイゲノールは式〔２〕で表わされる化合物であり、い
ずれも食品添加物として認められ、安全な素剤である。
これらはいずれか一方を単独で用いてもよく、また両方
を併用してもよい。
【００１０】
【化１】
【００１１】本発明において用いる中和性アミンは、揮
発性を有し、蒸気および復水に移行して二酸化炭素等の
気化性成分に起因する酸を中和して防食するアミンであ
り、従来から用いられているものがそのまま使用可能で
あるが、前記ＦＤＡ規格あるいはＦＤＢＣＳ規格で使用
が認められているものが好ましい。このような中和性ア
ミンの好ましいものとしては、シクロヘキシルアミン、
２−アミノ−２−メチル−１−プロパノール、ジエチル
エタノールアミン、モルホリン、およびこれらの混合物
などを挙げることができるが、これらに限定されない。
発性を有し、蒸気および復水に移行して二酸化炭素等の
気化性成分に起因する酸を中和して防食するアミンであ
り、従来から用いられているものがそのまま使用可能で
あるが、前記ＦＤＡ規格あるいはＦＤＢＣＳ規格で使用
が認められているものが好ましい。このような中和性ア
ミンの好ましいものとしては、シクロヘキシルアミン、
２−アミノ−２−メチル−１−プロパノール、ジエチル
エタノールアミン、モルホリン、およびこれらの混合物
などを挙げることができるが、これらに限定されない。
【００１２】本発明で用いるエリソルビン酸は、イソア
スコルビン酸であり、従来から還元剤として用いられて
いるものである。本発明で用いられるエリソルビン酸の
塩としては、エリソルビン酸を水酸化ナトリウムで中和
したもの、エリソルビン酸を水酸化カリウムで中和した
もの、エリソルビン酸をアンモニアで中和したもの、お
よびエリソルビン酸を各種中和性アミンで中和したもの
などがある。エリソルビン酸、エリソルビン酸塩はそれ
ぞれ単独で用いてもよく、また２種類以上を混合して用
いてもよい。
スコルビン酸であり、従来から還元剤として用いられて
いるものである。本発明で用いられるエリソルビン酸の
塩としては、エリソルビン酸を水酸化ナトリウムで中和
したもの、エリソルビン酸を水酸化カリウムで中和した
もの、エリソルビン酸をアンモニアで中和したもの、お
よびエリソルビン酸を各種中和性アミンで中和したもの
などがある。エリソルビン酸、エリソルビン酸塩はそれ
ぞれ単独で用いてもよく、また２種類以上を混合して用
いてもよい。
【００１３】本発明の水処理薬剤のオイゲノールまたは
イソオイゲノールと中和性アミンとエリソルビン酸もし
くはその塩の配合割合は、オイゲノールまたはイソオイ
ゲノール：中和性アミン：エリソルビン酸もしくはその
塩（重量比）が１：０．１〜５００：０．１〜５００、
好ましくは１：１〜１００：１〜１００、さらに好まし
くは１：２〜５０：２〜５０であることが好ましい。本
発明の水処理薬剤の配合割合および添加濃度は、処理対
象とするボイラシステムのボイラ給水中の溶存酸素濃度
やＭアルカリ度、その他の水質条件によって適宜変化さ
せることができるが、通常、ボイラ給水に対して、オイ
ゲノールまたはイソオイゲノール、中和性アミン、エリ
ソルビン酸もしくはその塩がそれぞれ０．００１〜２０
０ｍｇ／Ｌ、好ましくは０．０１〜１００ｍｇ／Ｌ、さ
らに好ましくは０．０２〜５０ｍｇ／Ｌとなるように配
合割合を決定し添加するのが好ましい。
イソオイゲノールと中和性アミンとエリソルビン酸もし
くはその塩の配合割合は、オイゲノールまたはイソオイ
ゲノール：中和性アミン：エリソルビン酸もしくはその
塩（重量比）が１：０．１〜５００：０．１〜５００、
好ましくは１：１〜１００：１〜１００、さらに好まし
くは１：２〜５０：２〜５０であることが好ましい。本
発明の水処理薬剤の配合割合および添加濃度は、処理対
象とするボイラシステムのボイラ給水中の溶存酸素濃度
やＭアルカリ度、その他の水質条件によって適宜変化さ
せることができるが、通常、ボイラ給水に対して、オイ
ゲノールまたはイソオイゲノール、中和性アミン、エリ
ソルビン酸もしくはその塩がそれぞれ０．００１〜２０
０ｍｇ／Ｌ、好ましくは０．０１〜１００ｍｇ／Ｌ、さ
らに好ましくは０．０２〜５０ｍｇ／Ｌとなるように配
合割合を決定し添加するのが好ましい。
【００１４】本発明の水処理薬剤は上記３成分を必須成
分とするが、これらの成分に加えてさらにアルカリ剤を
含有するものが好ましい。アルカリ剤としては水酸化ナ
トリウム、水酸化カリウム、炭酸ナトリウム、炭酸カリ
ウムなどをあげることができるが、これらに限定されな
い。アルカリ剤の配合割合はオイゲノールまたはイソオ
イゲノール：アルカリ剤（重量比）が１：０．０１〜５
００、好ましくは１：０．１〜２００、さらに好ましく
は１：１〜１００であることが好ましい。アルカリ剤の
添加量はボイラ形式や給水の水質によって適宜変化させ
る。
分とするが、これらの成分に加えてさらにアルカリ剤を
含有するものが好ましい。アルカリ剤としては水酸化ナ
トリウム、水酸化カリウム、炭酸ナトリウム、炭酸カリ
ウムなどをあげることができるが、これらに限定されな
い。アルカリ剤の配合割合はオイゲノールまたはイソオ
イゲノール：アルカリ剤（重量比）が１：０．０１〜５
００、好ましくは１：０．１〜２００、さらに好ましく
は１：１〜１００であることが好ましい。アルカリ剤の
添加量はボイラ形式や給水の水質によって適宜変化させ
る。
【００１５】本発明の水処理薬剤は前記必須成分に加
え、あるいは前記必須成分とアルカリ剤の配合に加え、
さらに水溶性高分子化合物を含有するのが好ましい。水
溶性高分子化合物としては、例えばポリアクリル酸、ポ
リマレイン酸、ポリメタクリル酸、アクリル酸とアクリ
ルアミドの共重合体、アクリル酸とヒドロキシアリロキ
シプロパンスルホン酸との共重合体、アクリル酸と２−
アクリルアミド−２−メチルプロパンスルホン酸との共
重合体およびこれらの塩などをあげることができるが、
これらに限定されない。これらの水溶性高分子化合物の
数平均分子量は１００〜１０００００、好ましくは２０
０〜５００００、さらに好ましくは５００〜１００００
のものが好ましい。水溶性高分子化合物の配合割合は、
オイゲノールまたはイソオイゲノール：水溶性高分子化
合物（重量比）が１：０．０１〜３００、好ましくは
１：０．１〜１００、さらに好ましくは１：１〜５０で
あるのが好ましい。水溶性高分子化合物の添加量はボイ
ラ給水中の濃度として０．１〜５００ｍｇ／Ｌ、好まし
くは１〜２００ｍｇ／Ｌ、さらに好ましくは５〜１００
ｍｇ／Ｌとなるように配合割合を決定し、添加するのが
好ましい。
え、あるいは前記必須成分とアルカリ剤の配合に加え、
さらに水溶性高分子化合物を含有するのが好ましい。水
溶性高分子化合物としては、例えばポリアクリル酸、ポ
リマレイン酸、ポリメタクリル酸、アクリル酸とアクリ
ルアミドの共重合体、アクリル酸とヒドロキシアリロキ
シプロパンスルホン酸との共重合体、アクリル酸と２−
アクリルアミド−２−メチルプロパンスルホン酸との共
重合体およびこれらの塩などをあげることができるが、
これらに限定されない。これらの水溶性高分子化合物の
数平均分子量は１００〜１０００００、好ましくは２０
０〜５００００、さらに好ましくは５００〜１００００
のものが好ましい。水溶性高分子化合物の配合割合は、
オイゲノールまたはイソオイゲノール：水溶性高分子化
合物（重量比）が１：０．０１〜３００、好ましくは
１：０．１〜１００、さらに好ましくは１：１〜５０で
あるのが好ましい。水溶性高分子化合物の添加量はボイ
ラ給水中の濃度として０．１〜５００ｍｇ／Ｌ、好まし
くは１〜２００ｍｇ／Ｌ、さらに好ましくは５〜１００
ｍｇ／Ｌとなるように配合割合を決定し、添加するのが
好ましい。
【００１６】本発明の水処理薬剤は、前記各成分のほか
にヒドラジン、亜硫酸ナトリウム、糖類、ジエチルヒド
ロキシルアミン、１−アミノピロリジン等の他の脱酸素
剤、腐食抑制剤、分散剤、キレート剤、スケール抑制
剤、またはこれらの混合物が配合されてもよい。
にヒドラジン、亜硫酸ナトリウム、糖類、ジエチルヒド
ロキシルアミン、１−アミノピロリジン等の他の脱酸素
剤、腐食抑制剤、分散剤、キレート剤、スケール抑制
剤、またはこれらの混合物が配合されてもよい。
【００１７】本発明の水処理薬剤は、それぞれ給水中の
有効成分濃度が保たれるように添加すれば、別々に添加
しても良いし、一度に配合して添加しても良いが、簡便
な方法としては一液に配合して添加する方が望ましい。
本発明の水処理薬剤は、水に対する溶解性が高いので、
水に各成分を溶解し、一液化剤とすることができる。こ
の場合、一液化剤は１〜８０重量％、好ましくは１０〜
７０重量％、さらに好ましくは２０〜６０重量％の水溶
液とし、これを給水に添加することができる。本発明の
水処理薬剤は給水中に添加するのが好ましい。
有効成分濃度が保たれるように添加すれば、別々に添加
しても良いし、一度に配合して添加しても良いが、簡便
な方法としては一液に配合して添加する方が望ましい。
本発明の水処理薬剤は、水に対する溶解性が高いので、
水に各成分を溶解し、一液化剤とすることができる。こ
の場合、一液化剤は１〜８０重量％、好ましくは１０〜
７０重量％、さらに好ましくは２０〜６０重量％の水溶
液とし、これを給水に添加することができる。本発明の
水処理薬剤は給水中に添加するのが好ましい。
【００１８】オイゲノールまたはイソオイゲノールは溶
解度が低いが、本発明の水処理薬剤では、中和性アミン
と併用することにより水に対する溶解性が上がり、任意
の濃度に希釈しても分離・析出がなくなる。このため高
濃度の水溶液を調製しておきこれを水で希釈して薬注ポ
ンプで蒸気発生装置の給水ラインに添加することがで
き、一液化が可能となる。またオイゲノールまたはイソ
オイゲノールと中和性アミンは蒸気復水系に移行して、
蒸気ドレン水中の二酸化炭素を中和してｐＨを上昇さ
せ、蒸気復水系配管の酸腐食を低減するが、両者の併用
により腐食抑制効果は高くなる。さらにエリソルビン酸
もしくはその塩は給水中の溶存酸素を速やかに除去する
ため、蒸気復水系に移行する酸素濃度を低減し、蒸気復
水系配管の酸素腐食を低減する。これらの中和性アミン
とエリソルビン酸もしくはその塩の作用により、オイゲ
ノール、イソオイゲノールの防食効果を向上させ相乗効
果が得られる。
解度が低いが、本発明の水処理薬剤では、中和性アミン
と併用することにより水に対する溶解性が上がり、任意
の濃度に希釈しても分離・析出がなくなる。このため高
濃度の水溶液を調製しておきこれを水で希釈して薬注ポ
ンプで蒸気発生装置の給水ラインに添加することがで
き、一液化が可能となる。またオイゲノールまたはイソ
オイゲノールと中和性アミンは蒸気復水系に移行して、
蒸気ドレン水中の二酸化炭素を中和してｐＨを上昇さ
せ、蒸気復水系配管の酸腐食を低減するが、両者の併用
により腐食抑制効果は高くなる。さらにエリソルビン酸
もしくはその塩は給水中の溶存酸素を速やかに除去する
ため、蒸気復水系に移行する酸素濃度を低減し、蒸気復
水系配管の酸素腐食を低減する。これらの中和性アミン
とエリソルビン酸もしくはその塩の作用により、オイゲ
ノール、イソオイゲノールの防食効果を向上させ相乗効
果が得られる。
【００１９】本発明の水処理薬剤は、エリソルビン酸も
しくはその塩は、温度が低いときは中性条件下よりもア
ルカリ性条件下の方が脱酸素反応が速くなるため、アル
カリ剤を併用することにより、低温の給水配管において
も優れた脱酸素効果を発揮する。これにより蒸気発生装
置としてのボイラ本体の前段に配置される熱交換器やエ
コノマイザ等の給水系配管の腐食を抑制するとともに、
ボイラ内に持ち込まれる鉄が減少するため、これが伝熱
面に付着することによって生じる２次的な腐食も低減さ
れる。
しくはその塩は、温度が低いときは中性条件下よりもア
ルカリ性条件下の方が脱酸素反応が速くなるため、アル
カリ剤を併用することにより、低温の給水配管において
も優れた脱酸素効果を発揮する。これにより蒸気発生装
置としてのボイラ本体の前段に配置される熱交換器やエ
コノマイザ等の給水系配管の腐食を抑制するとともに、
ボイラ内に持ち込まれる鉄が減少するため、これが伝熱
面に付着することによって生じる２次的な腐食も低減さ
れる。
【００２０】このような配合にさらに水溶性高分子剤を
併用することにより、伝熱面へのスケールの付着を防止
するとともに、そのスラッジ分散作用によってボイラ缶
内の伝熱面への酸化鉄スケールの付着を抑制し、酸素濃
淡電池による腐食を抑制することができる。その結果、
一液で蒸気復水系配管、ボイラ本体、およびその前段に
配置される熱交換器やエコノマイザ等の給水系配管の腐
食を抑制することが可能となる。
併用することにより、伝熱面へのスケールの付着を防止
するとともに、そのスラッジ分散作用によってボイラ缶
内の伝熱面への酸化鉄スケールの付着を抑制し、酸素濃
淡電池による腐食を抑制することができる。その結果、
一液で蒸気復水系配管、ボイラ本体、およびその前段に
配置される熱交換器やエコノマイザ等の給水系配管の腐
食を抑制することが可能となる。
【００２１】
【発明の効果】本発明によれば、オイゲノールまたはイ
ソオイゲノールと、中和性アミンと、エリソルビン酸ま
たはその塩を含有するため、安全性が高く、揮発性で蒸
気および復水に移行可能であり、少ない添加量で炭酸塩
や炭酸水素塩を含む給水に対しても高い防食性を示し、
しかも水溶性であって水で希釈しても分離、析出するこ
となく一液化剤として給水に添加でき、系内に堆積する
ことのない給水系および蒸気発生系の腐食抑制とスケー
ル防止ならびに蒸気復水系の腐食抑制が可能な水処理薬
剤が得られる。
ソオイゲノールと、中和性アミンと、エリソルビン酸ま
たはその塩を含有するため、安全性が高く、揮発性で蒸
気および復水に移行可能であり、少ない添加量で炭酸塩
や炭酸水素塩を含む給水に対しても高い防食性を示し、
しかも水溶性であって水で希釈しても分離、析出するこ
となく一液化剤として給水に添加でき、系内に堆積する
ことのない給水系および蒸気発生系の腐食抑制とスケー
ル防止ならびに蒸気復水系の腐食抑制が可能な水処理薬
剤が得られる。
【００２２】上記の薬剤にさらにアルカリ剤を含有する
と、低温における脱酸素効果が増大するため、ボイラ本
体の前段に配置される熱交換器等の給水系に添加し脱酸
素を行い、腐食量を低くすることができる。
と、低温における脱酸素効果が増大するため、ボイラ本
体の前段に配置される熱交換器等の給水系に添加し脱酸
素を行い、腐食量を低くすることができる。
【００２３】これらの配合でさらに水溶性高分子凝集剤
を含有すると、伝熱面のスケールを防止して、腐食抑制
効果をさらに高めることができる。
を含有すると、伝熱面のスケールを防止して、腐食抑制
効果をさらに高めることができる。
【００２４】
【発明の実施の形態】以下、本発明の実施例および比較
例について説明する。
例について説明する。
【００２５】比較例１〜５、実施例１、２ ４０℃において空気中の酸素で飽和させた水道水の軟化
水を容量５Ｌの実験用電気ボイラに給水し、温度：１８
３℃、圧力：１ＭＰａ、蒸発量：１２Ｌ／ｈ、ブロー
率：１０％の条件で運転して蒸気を発生させた。そして
発生した蒸気を冷却して凝縮水とし、５０℃まで冷却し
てからカラムに通水した。このカラムの中に長さ５０ｍ
ｍ、幅１５ｍｍ、厚み１ｍｍのＳＰＣＣ製試験片を予め
設置しておき、前記凝縮水と９６時間接触させた。その
ときの試験片の腐食量を測定し、腐食速度を算出した。
得られた値は、薬剤処理を行わない場合の蒸気復水系の
腐食度合いを示す指標であり、この結果を比較例１とし
て表１に示した。
水を容量５Ｌの実験用電気ボイラに給水し、温度：１８
３℃、圧力：１ＭＰａ、蒸発量：１２Ｌ／ｈ、ブロー
率：１０％の条件で運転して蒸気を発生させた。そして
発生した蒸気を冷却して凝縮水とし、５０℃まで冷却し
てからカラムに通水した。このカラムの中に長さ５０ｍ
ｍ、幅１５ｍｍ、厚み１ｍｍのＳＰＣＣ製試験片を予め
設置しておき、前記凝縮水と９６時間接触させた。その
ときの試験片の腐食量を測定し、腐食速度を算出した。
得られた値は、薬剤処理を行わない場合の蒸気復水系の
腐食度合いを示す指標であり、この結果を比較例１とし
て表１に示した。
【００２６】次に、表１に示した薬剤成分をそれぞれの
給水中の濃度が表示の値になるように前記した軟化水に
添加し、ボイラに給水した。各薬剤を添加した軟化水を
用いて発生させた蒸気の凝縮水に関し、前記した比較例
１の場合と同様の条件で腐食試験を行って、試験片の腐
食速度を算出した。その結果を表１に比較例２〜５、実
施例１、２として示した。
給水中の濃度が表示の値になるように前記した軟化水に
添加し、ボイラに給水した。各薬剤を添加した軟化水を
用いて発生させた蒸気の凝縮水に関し、前記した比較例
１の場合と同様の条件で腐食試験を行って、試験片の腐
食速度を算出した。その結果を表１に比較例２〜５、実
施例１、２として示した。
【００２７】
【表１】 ＯＤＡ・・・・オクタデシルアミン（長鎖脂肪族アミン） ＤＥＥＡ・・・ジエチルエタノールアミン（中和性アミン） ＩＥＵＧ・・・イソオイゲノール ＥＵＧ・・・・オイゲノール ＥＲＹ・・・・エリソルビン酸カリウム塩
【００２８】表１の結果より、イソオイゲノールもしく
はオイゲノールと、中和性アミンと、エリソルビン酸も
しくはその塩からなる水処理薬剤を用いることにより、
中和性アミン、長鎖脂肪族アミン、或いは中和性アミン
と長鎖脂肪族アミンの両者を併用する方法よりも、蒸気
復水系における腐食を低減することができる。
はオイゲノールと、中和性アミンと、エリソルビン酸も
しくはその塩からなる水処理薬剤を用いることにより、
中和性アミン、長鎖脂肪族アミン、或いは中和性アミン
と長鎖脂肪族アミンの両者を併用する方法よりも、蒸気
復水系における腐食を低減することができる。
【００２９】実施例３、４、比較例６〜８ 表２の各成分を所定量メスシリンダーにとり、調製後、
１０日後に肉眼観察し、粗分散が生じなかったものを
〇、生じたものを×とした。表２の結果より、実施例の
ものは比較例のものに比べて溶解性に優れることがわか
る。
１０日後に肉眼観察し、粗分散が生じなかったものを
〇、生じたものを×とした。表２の結果より、実施例の
ものは比較例のものに比べて溶解性に優れることがわか
る。
【００３０】
【表２】 Ｗ：水
【００３１】比較例９、実施例５〜７ ｐＨ６．５の純水１Ｌを、６０℃に保持された恒温水槽
中で１時間攪拌し、空気中の酸素により飽和させ、溶存
酸素濃度を溶存酸素計（オービスフェア製、ＭＯＣＡ３
６００）を用いて測定した。ここにエリソルビン酸カリ
ウムを１００ｍｇ添加して十分に攪拌した後、この溶液
を２００ｍＬのフランビンに注ぎ、空隙のないように密
栓して６０℃の恒温水槽中に戻し、１０分間反応させ
た。１０分後にフランビンを恒温水槽から取り出し、溶
液中の溶存酸素濃度を、溶存酸素計を用いて測定した。
エリソルビン酸カリウムを添加する前の溶存酸素濃度に
対するエリソルビン酸カリウム添加後の溶存酸素濃度の
割合から、試験液中の溶存酸素除去率を求めた（比較例
９）。
中で１時間攪拌し、空気中の酸素により飽和させ、溶存
酸素濃度を溶存酸素計（オービスフェア製、ＭＯＣＡ３
６００）を用いて測定した。ここにエリソルビン酸カリ
ウムを１００ｍｇ添加して十分に攪拌した後、この溶液
を２００ｍＬのフランビンに注ぎ、空隙のないように密
栓して６０℃の恒温水槽中に戻し、１０分間反応させ
た。１０分後にフランビンを恒温水槽から取り出し、溶
液中の溶存酸素濃度を、溶存酸素計を用いて測定した。
エリソルビン酸カリウムを添加する前の溶存酸素濃度に
対するエリソルビン酸カリウム添加後の溶存酸素濃度の
割合から、試験液中の溶存酸素除去率を求めた（比較例
９）。
【００３２】次に、純水１Ｌにアルカル剤として水酸化
ナトリウムを加えてｐＨ７．５、９．０、１０．５に調
整して試験液とした。これを６０℃に保持された恒温水
槽中で１時間攪拌し、空気中の酸素により飽和させ、溶
存酸素濃度を溶存酸素計（オービスフェア製、ＭＯＣＡ
３６００）を用いて測定した。ここにエリソルビン酸カ
リウムを１００ｍｇ添加して十分に攪拌した後、この溶
液を２００ｍＬのフランビンに注ぎ、空隙のないように
密栓して６０℃の恒温水槽中に戻し、１０分間反応させ
た。１０分後にフランビンを恒温水槽から取り出し、溶
液中の溶存酸素濃度を、溶存酸素計を用いて測定した。
エリソルビン酸カリウムを添加する前の溶存酸素濃度に
対するエリソルビン酸カリウム添加後の溶存酸素濃度の
割合から、試験液中の溶存酸素除去率を求めた（実施例
５〜７）。
ナトリウムを加えてｐＨ７．５、９．０、１０．５に調
整して試験液とした。これを６０℃に保持された恒温水
槽中で１時間攪拌し、空気中の酸素により飽和させ、溶
存酸素濃度を溶存酸素計（オービスフェア製、ＭＯＣＡ
３６００）を用いて測定した。ここにエリソルビン酸カ
リウムを１００ｍｇ添加して十分に攪拌した後、この溶
液を２００ｍＬのフランビンに注ぎ、空隙のないように
密栓して６０℃の恒温水槽中に戻し、１０分間反応させ
た。１０分後にフランビンを恒温水槽から取り出し、溶
液中の溶存酸素濃度を、溶存酸素計を用いて測定した。
エリソルビン酸カリウムを添加する前の溶存酸素濃度に
対するエリソルビン酸カリウム添加後の溶存酸素濃度の
割合から、試験液中の溶存酸素除去率を求めた（実施例
５〜７）。
【００３３】以上の操作は窒素雰囲気下にて手速く行っ
た。以上の結果を表３に示した。表３の結果より、アル
カリ剤を添加してｐＨ７以上、好ましくは８以上、さら
に好ましくは１０以上とすることにより溶存酸素除去率
が高くなることがわかる。
た。以上の結果を表３に示した。表３の結果より、アル
カリ剤を添加してｐＨ７以上、好ましくは８以上、さら
に好ましくは１０以上とすることにより溶存酸素除去率
が高くなることがわかる。
【００３４】
【表３】 ＥＲＹ：エリソルビン酸カリウム
【００３５】比較例１０ ４０℃において空気中の酸素で飽和させた厚木市水の軟
化水を容量５Ｌの実験用電気ボイラに給水し、温度：１
８３℃、圧力：１ＭＰａ、蒸気発生量：１１Ｌ／ｈ、ブ
ロー率：１０％の条件で運転して蒸気を発生させた。発
生した蒸気を冷却して凝縮水とし、５０℃まで冷却して
からカラムに通水した。このカラムの中、給水ラインお
よび電気ボイラ缶内に、長さ５０ｍｍ、幅１５ｍｍ、厚
み１ｍｍの鋼材製試験片を硝酸でエッチング処理したも
のを予め設置しておき、２４０時間運転した。このとき
の試験片の腐食量を測定し、腐食速度を求めて結果を表
４に示した。同時に伝熱チューブに付着した鉄量を測定
し、結果を表４に示した。
化水を容量５Ｌの実験用電気ボイラに給水し、温度：１
８３℃、圧力：１ＭＰａ、蒸気発生量：１１Ｌ／ｈ、ブ
ロー率：１０％の条件で運転して蒸気を発生させた。発
生した蒸気を冷却して凝縮水とし、５０℃まで冷却して
からカラムに通水した。このカラムの中、給水ラインお
よび電気ボイラ缶内に、長さ５０ｍｍ、幅１５ｍｍ、厚
み１ｍｍの鋼材製試験片を硝酸でエッチング処理したも
のを予め設置しておき、２４０時間運転した。このとき
の試験片の腐食量を測定し、腐食速度を求めて結果を表
４に示した。同時に伝熱チューブに付着した鉄量を測定
し、結果を表４に示した。
【００３６】比較例１１、実施例８〜１２ 次に、表４に示した薬剤成分をそれぞれが表示の濃度と
なるように、前記した軟化水に溶解したのち、定量ポン
プを用いてボイラに給水した。各種薬剤を添加した軟化
水を用いて給水ライン、ボイラ缶内および発生させた蒸
気の凝縮水に関し、前記した比較例１０の場合と同様の
条件で腐食試験を行って試験片の腐食速度を算出すると
ともに、伝熱チューブへの付着鉄量を測定し、結果を表
４に示した。なお実施例１２はイソオイゲノールの代わ
りにオイゲノールを添加した例を示す。
なるように、前記した軟化水に溶解したのち、定量ポン
プを用いてボイラに給水した。各種薬剤を添加した軟化
水を用いて給水ライン、ボイラ缶内および発生させた蒸
気の凝縮水に関し、前記した比較例１０の場合と同様の
条件で腐食試験を行って試験片の腐食速度を算出すると
ともに、伝熱チューブへの付着鉄量を測定し、結果を表
４に示した。なお実施例１２はイソオイゲノールの代わ
りにオイゲノールを添加した例を示す。
【００３７】表４より、イソオイゲノールと中和性アミ
ンとエリソルビン酸塩とアルカリ剤と水溶性高分子剤を
併用することにより、良好な腐食抑制効果とスケール付
着抑制効果が得られることは明らかである。
ンとエリソルビン酸塩とアルカリ剤と水溶性高分子剤を
併用することにより、良好な腐食抑制効果とスケール付
着抑制効果が得られることは明らかである。
【００３８】
【表４】
フロントページの続き (58)調査した分野(Int.Cl.7，ＤＢ名) C23F 11/12 102 F22B 37/00 F22B 37/52 F28G 9/00
Claims (3)
- 【請求項１】 オイゲノールまたはイソオイゲノール
と、中和性アミンと、エリソルビン酸またはその塩とを
含有する水処理薬剤。 - 【請求項２】 さらにアルカリ剤を含有する請求項１記
載の水処理薬剤。 - 【請求項３】 さらに水溶性高分子化合物を含有する請
求項１または２記載の水処理薬剤。
Priority Applications (11)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP31009999A JP3356140B2 (ja) | 1999-10-29 | 1999-10-29 | 水処理薬剤 |
| PCT/JP2000/000220 WO2000044962A1 (fr) | 1999-01-27 | 2000-01-19 | Produit chimique de traitement des eaux et procedes correspondants |
| KR10-2000-7010644A KR100378312B1 (ko) | 1999-01-27 | 2000-01-19 | 수처리약제 |
| DE60036899T DE60036899T2 (de) | 1999-01-27 | 2000-01-19 | Chemikalie und verfahren zur wasserbehandlung |
| CNB008004188A CN1153848C (zh) | 1999-01-27 | 2000-01-19 | 水处理药剂及水处理方法 |
| US09/646,476 US6368552B1 (en) | 1999-01-27 | 2000-01-19 | Water treating agent and water treating method |
| IDW20002195A ID27110A (id) | 1999-01-27 | 2000-01-19 | Zat perlakuan air dan metoda perlakuan air |
| DE1067214T DE1067214T1 (de) | 1999-01-27 | 2000-01-19 | Chemikalie und verfahren zur wasserbehandlung |
| EP00900812A EP1067214B1 (en) | 1999-01-27 | 2000-01-19 | Chemical for water treatment and method of water treatment |
| MYPI20000264A MY117206A (en) | 1999-01-27 | 2000-01-26 | Water treating agent and water treating method |
| TW089101294A TWI224153B (en) | 1999-01-27 | 2000-01-26 | Water treating agent for preventing corrosion and water treating method using the same |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP31009999A JP3356140B2 (ja) | 1999-10-29 | 1999-10-29 | 水処理薬剤 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2001131778A JP2001131778A (ja) | 2001-05-15 |
| JP3356140B2 true JP3356140B2 (ja) | 2002-12-09 |
Family
ID=18001184
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP31009999A Expired - Fee Related JP3356140B2 (ja) | 1999-01-27 | 1999-10-29 | 水処理薬剤 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3356140B2 (ja) |
Families Citing this family (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP4886131B2 (ja) * | 2001-09-14 | 2012-02-29 | 住友化学株式会社 | ブラインおよびこれを使用する金属の腐食防止方法 |
| JP2008088475A (ja) * | 2006-09-29 | 2008-04-17 | Kurita Water Ind Ltd | 腐食防止剤および腐食防止方法 |
| JP2008145211A (ja) * | 2006-12-08 | 2008-06-26 | Kurita Water Ind Ltd | 計測用行き止まり管路の閉塞防止構造及びその閉塞防止方法 |
| JP5034525B2 (ja) * | 2007-01-31 | 2012-09-26 | 栗田工業株式会社 | 腐食抑制剤及びその製造方法 |
| JP5453990B2 (ja) * | 2009-08-04 | 2014-03-26 | 栗田工業株式会社 | ボイラ装置の腐食抑制方法及び腐食抑制装置 |
| EP3260576B1 (en) * | 2016-06-22 | 2019-01-30 | Kurita Water Industries Ltd. | Aqueous oil-in-water emulsions of organic amines |
-
1999
- 1999-10-29 JP JP31009999A patent/JP3356140B2/ja not_active Expired - Fee Related
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP2001131778A (ja) | 2001-05-15 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| KR100342269B1 (ko) | 산소 소거제 및 보일러수 처리용 화학물질 | |
| KR930010996B1 (ko) | 연수보일러의 방식 처리방법 | |
| JPS60248287A (ja) | 酸素捕捉剤組成物及び方法 | |
| KR100378312B1 (ko) | 수처리약제 | |
| ES2943022T3 (es) | Método de eliminación de incrustación para instalaciones de generación de vapor | |
| JP6699234B2 (ja) | ボイラ水の水処理方法 | |
| EP0396243A1 (en) | The inhibition of corrosion in aqueous systems | |
| JP3356140B2 (ja) | 水処理薬剤 | |
| US6540923B2 (en) | Oxygen scavenger | |
| JP5531413B2 (ja) | ボイラ水処理剤及び水処理方法並びにボイラ水処理剤の保管又は流通中の安定化方法 | |
| WO2010016435A1 (ja) | ボイラ水処理剤及び水処理方法 | |
| WO2001029286A1 (en) | All-organic corrosion inhibitor composition and uses thereof | |
| JP6156494B2 (ja) | 蒸気発生設備の水処理方法 | |
| JP4110768B2 (ja) | ボイラ用水処理剤 | |
| JP5862193B2 (ja) | 蒸気発生器の水側缶内における鉄スケール防止方法 | |
| JP6144399B1 (ja) | 蒸気復水系の腐食抑制剤および腐食抑制方法 | |
| EP0363439A1 (en) | Treatment for water systems to inhibit corrosion and scale formation | |
| JP3371835B2 (ja) | 蒸気復水系腐食抑制剤 | |
| JP2006274337A (ja) | ボイラ水系処理剤、及び、ボイラ水系処理方法 | |
| JP6642023B2 (ja) | 脱酸素剤及び脱酸素処理方法 | |
| JPH11123388A (ja) | ボイラ水処理薬剤 | |
| WO2013140913A1 (ja) | エコノマイザを有するボイラの水処理方法 | |
| JP2002257302A (ja) | 腐食抑制剤の薬注方法 | |
| JP4414714B2 (ja) | 脱酸素剤 | |
| JP5274786B2 (ja) | ボイラ処理剤組成物、及び、ボイラシステムの防食方法 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| TRDD | Decision of grant or rejection written | ||
| R150 | Certificate of patent or registration of utility model |
Ref document number: 3356140 Country of ref document: JP Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R150 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20081004 Year of fee payment: 6 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20091004 Year of fee payment: 7 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20101004 Year of fee payment: 8 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20111004 Year of fee payment: 9 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20121004 Year of fee payment: 10 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20131004 Year of fee payment: 11 |
|
| LAPS | Cancellation because of no payment of annual fees |