JP3333616B2 - 列型コンプレッサ - Google Patents
列型コンプレッサInfo
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- JP3333616B2 JP3333616B2 JP32624593A JP32624593A JP3333616B2 JP 3333616 B2 JP3333616 B2 JP 3333616B2 JP 32624593 A JP32624593 A JP 32624593A JP 32624593 A JP32624593 A JP 32624593A JP 3333616 B2 JP3333616 B2 JP 3333616B2
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- Japan
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- rotating shaft
- compressor
- cylinders
- pistons
- type compressor
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- Compressors, Vaccum Pumps And Other Relevant Systems (AREA)
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は複数のピストンを有する
多気筒の列型コンプレッサに関する。
多気筒の列型コンプレッサに関する。
【０００２】
【従来の技術】列型コンプレッサはクランク部を有する
回転軸により複数のピストンを往復作動せしめて、シリ
ンダ内へ吸入した気体を圧縮し吐出するもので、車両用
空調装置の冷媒圧縮機やエアサスペンションシステムの
高圧空気圧縮機等に多用されている。
回転軸により複数のピストンを往復作動せしめて、シリ
ンダ内へ吸入した気体を圧縮し吐出するもので、車両用
空調装置の冷媒圧縮機やエアサスペンションシステムの
高圧空気圧縮機等に多用されている。
【０００３】図８は、従来の二気筒列型コンプレッサの
一例を示す平面図で、矩形のシリンダブロック６には、
回転軸線Ｌに沿いこれに中心を一致せしめて、左右に二
つのシリンダ７Ａ，７Ｂが垂設されている。そして、各
シリンダ７Ａ，７Ｂ内を往復摺動する図略のピストンに
より、吸入口６１より各シリンダ７Ａ，７Ｂ内へ吸引さ
れた気体が圧縮されて吐出口６２へ吐出される。
一例を示す平面図で、矩形のシリンダブロック６には、
回転軸線Ｌに沿いこれに中心を一致せしめて、左右に二
つのシリンダ７Ａ，７Ｂが垂設されている。そして、各
シリンダ７Ａ，７Ｂ内を往復摺動する図略のピストンに
より、吸入口６１より各シリンダ７Ａ，７Ｂ内へ吸引さ
れた気体が圧縮されて吐出口６２へ吐出される。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】ところで、上記従来の
列型コンプレッサでは、回転軸線に沿って直列にシリン
ダを設けているため、その体格が長くなるという欠点が
あり、エンジン周りの限られたスペース内への設置に苦
慮していた。
列型コンプレッサでは、回転軸線に沿って直列にシリン
ダを設けているため、その体格が長くなるという欠点が
あり、エンジン周りの限られたスペース内への設置に苦
慮していた。
【０００５】そこで、本発明はかかる課題を解決するも
ので、特に長手方向の体格の増大を小さく抑えたコンパ
クトな列型コンプレッサを提供することを目的とする。
ので、特に長手方向の体格の増大を小さく抑えたコンパ
クトな列型コンプレッサを提供することを目的とする。
【０００６】
【課題を解決するための手段】本発明の構成を説明する
と、回転軸１に設けた複数のクランク部３０，３１にそ
れぞれピストン５Ａ，５Ｂをコネクティングロッド２で
連結し、上記回転軸１の回転にともない各シリンダ７
Ａ，７Ｂ内で直線往復動する上記ピストン５Ａ，５Ｂに
より吸入気体を圧縮し吐出する列型コンプレッサにおい
て、回転軸１に沿って前後に位置する各シリンダ７Ａ，
７Ｂを、平面視で軸直方向へ互いにずらして位置せし
め、かつ、回転軸１に沿う前後の上記各クランク部３
０，３１を、回転方向へ不等ピッチで設けたものであ
る。そして、好ましくは、上記各シリンダ７Ａ，７Ｂの
ボア径をそれぞれ異ならしめる。
と、回転軸１に設けた複数のクランク部３０，３１にそ
れぞれピストン５Ａ，５Ｂをコネクティングロッド２で
連結し、上記回転軸１の回転にともない各シリンダ７
Ａ，７Ｂ内で直線往復動する上記ピストン５Ａ，５Ｂに
より吸入気体を圧縮し吐出する列型コンプレッサにおい
て、回転軸１に沿って前後に位置する各シリンダ７Ａ，
７Ｂを、平面視で軸直方向へ互いにずらして位置せし
め、かつ、回転軸１に沿う前後の上記各クランク部３
０，３１を、回転方向へ不等ピッチで設けたものであ
る。そして、好ましくは、上記各シリンダ７Ａ，７Ｂの
ボア径をそれぞれ異ならしめる。
【０００７】
【作用】上記構成においては、回転軸１に沿って設けた
シリンダ７Ａ，７Ｂを平面視で軸直方向へ互いにずらし
て位置せしめてあるから、回転軸に沿ってシリンダを直
列に配した従来のコンプレッサに比して軸方向長が短く
なり、コンプレッサ体格がコンパクトになる。
シリンダ７Ａ，７Ｂを平面視で軸直方向へ互いにずらし
て位置せしめてあるから、回転軸に沿ってシリンダを直
列に配した従来のコンプレッサに比して軸方向長が短く
なり、コンプレッサ体格がコンパクトになる。
【０００８】シリンダ７Ａ，７Ｂを軸直方向へずらして
位置せしめたことにより、回転軸１に大きな回転変動を
生じることがあるが、クランク部３０，３１を回転方向
へ不等ピッチで設けているので、上記回転変動は低減せ
しめられる。各シリンダ７Ａ，７Ｂのボア径を異ならし
めることにより、さらに上記回転変動は低減せしめられ
る。
位置せしめたことにより、回転軸１に大きな回転変動を
生じることがあるが、クランク部３０，３１を回転方向
へ不等ピッチで設けているので、上記回転変動は低減せ
しめられる。各シリンダ７Ａ，７Ｂのボア径を異ならし
めることにより、さらに上記回転変動は低減せしめられ
る。
【０００９】
【実施例１】図１、図２には、二気筒列型コンプレッサ
の平面図と、その断面図を示す。図２において、シリン
ダブロック６は下端開口をボトムプレート１８により、
上端開口を二段のバルブプレート８，９を介してケーシ
ング１７によりそれぞれ閉鎖されている。ケーシング１
７は、シリンダブロック６の複数位置（図１）に設けた
スルーボルト１６により上記バルブプレート８，９と共
にシリンダブロック６に結合されている。また、ボトム
プレート１８はボルト１９によりシリンダブロック６に
結合されている。
の平面図と、その断面図を示す。図２において、シリン
ダブロック６は下端開口をボトムプレート１８により、
上端開口を二段のバルブプレート８，９を介してケーシ
ング１７によりそれぞれ閉鎖されている。ケーシング１
７は、シリンダブロック６の複数位置（図１）に設けた
スルーボルト１６により上記バルブプレート８，９と共
にシリンダブロック６に結合されている。また、ボトム
プレート１８はボルト１９によりシリンダブロック６に
結合されている。
【００１０】上記シリンダブロック６内にはその下半の
クランク室２２内に回転軸１が水平姿勢で設けてあり、
該回転軸１は一端部と中間部がシリンダブロック６に設
けたベアリング３により支持され、その先端はシリンダ
ブロック６を貫通して筒状ガード壁２０内に位置してい
る。回転軸１は軸方向の二箇所が屈曲するアーム部とな
って、これらの間にクランクピン３０，３１が設けら
れ、各クランクピン３０，３１にコネクティングロッド
２の基端が嵌装してある。
クランク室２２内に回転軸１が水平姿勢で設けてあり、
該回転軸１は一端部と中間部がシリンダブロック６に設
けたベアリング３により支持され、その先端はシリンダ
ブロック６を貫通して筒状ガード壁２０内に位置してい
る。回転軸１は軸方向の二箇所が屈曲するアーム部とな
って、これらの間にクランクピン３０，３１が設けら
れ、各クランクピン３０，３１にコネクティングロッド
２の基端が嵌装してある。
【００１１】各コネクティングロッド２は上方へ延び、
その先端はピストン５Ａ，５Ｂの周壁間に架設したピス
トンピン２４に結合してある。上記各ピストン５Ａ，５
Ｂは、シリンダブロック６上半部の筒状空間内に装着さ
れたシリンダ７Ａ，７Ｂ内にそれぞれ上下に摺動自在に
嵌装されている。これらシリンダ７Ａ，７Ｂは図１に示
す如く、回転軸１の軸線Ｌに対して軸直方向の反対位置
にオフセットされて設けてあり、各シリンダ７Ａ，７Ｂ
の中心を結ぶ線と上記軸線Ｌのなす角度θはほぼ４５°
としてある。しかして、容量５０ｃｃ／回転のコンプレ
ッサではシリンダ半径は１９ｍｍであり、軸線Ｌからの
オフセット量は例えば１８ｍｍとする。なお、ケーシン
グ１７も上記シリンダ７Ａ，７Ｂの配置方向と一致する
ように、シリンダブロック６に対して角度をなしてい
る。
その先端はピストン５Ａ，５Ｂの周壁間に架設したピス
トンピン２４に結合してある。上記各ピストン５Ａ，５
Ｂは、シリンダブロック６上半部の筒状空間内に装着さ
れたシリンダ７Ａ，７Ｂ内にそれぞれ上下に摺動自在に
嵌装されている。これらシリンダ７Ａ，７Ｂは図１に示
す如く、回転軸１の軸線Ｌに対して軸直方向の反対位置
にオフセットされて設けてあり、各シリンダ７Ａ，７Ｂ
の中心を結ぶ線と上記軸線Ｌのなす角度θはほぼ４５°
としてある。しかして、容量５０ｃｃ／回転のコンプレ
ッサではシリンダ半径は１９ｍｍであり、軸線Ｌからの
オフセット量は例えば１８ｍｍとする。なお、ケーシン
グ１７も上記シリンダ７Ａ，７Ｂの配置方向と一致する
ように、シリンダブロック６に対して角度をなしてい
る。
【００１２】上記バルブプレート８，９には（図４にバ
ルブプレート８のものを示す）各シリンダ７Ａ，７Ｂの
略半周に対応する位置に複数の通孔が設けられて吸入孔
８１としてあり、ピストンリング２３（図２）により密
閉されたピストン５Ａ，５Ｂ上方の圧縮室へ開口してい
る。各吸入孔８１の圧縮室への開口は吸入弁８２で閉鎖
されており、これら吸入弁８２は、中心をボルト１１に
より固定されてバルブプレート８下面に沿って配設され
た板バネ１０の先端に設けてある。吸入弁８２はピスト
ン５Ａ，５Ｂが下降して圧縮室内の圧力が低下した場合
のみ下方へ開放作動する。各吸入孔８１は上方のケーシ
ング１７外周部内に形成された吸入圧力室４４に連通
し、該吸入圧力室４４はケーシング１７上面に開口する
吸入ポート６１へ通じている。
ルブプレート８のものを示す）各シリンダ７Ａ，７Ｂの
略半周に対応する位置に複数の通孔が設けられて吸入孔
８１としてあり、ピストンリング２３（図２）により密
閉されたピストン５Ａ，５Ｂ上方の圧縮室へ開口してい
る。各吸入孔８１の圧縮室への開口は吸入弁８２で閉鎖
されており、これら吸入弁８２は、中心をボルト１１に
より固定されてバルブプレート８下面に沿って配設され
た板バネ１０の先端に設けてある。吸入弁８２はピスト
ン５Ａ，５Ｂが下降して圧縮室内の圧力が低下した場合
のみ下方へ開放作動する。各吸入孔８１は上方のケーシ
ング１７外周部内に形成された吸入圧力室４４に連通
し、該吸入圧力室４４はケーシング１７上面に開口する
吸入ポート６１へ通じている。
【００１３】バルブプレート８には上記各吸入孔８１よ
りも中心寄りに左右一対の通孔が設けられて吐出孔８３
としてあり、これら各吐出孔８３のバルブプレート８側
の開口には吐出弁１４が設けてある。各吐出弁１４は板
バネよりなり、ピストン５Ａ，５Ｂが上昇して圧縮室内
の圧力が上昇した場合のみ上方へ開放作動する。なお、
各吐出弁１４の上方位置にはバルブストッパ１３が設け
られて、吐出弁１４の過度な開放変形を防止している。
各吐出孔８３はケーシング１７の内周部に形成された吐
出圧力室４５に連通し、該吐出圧力室４５はケーシング
１７上面に開口する吐出ポート６２へ通じている。
りも中心寄りに左右一対の通孔が設けられて吐出孔８３
としてあり、これら各吐出孔８３のバルブプレート８側
の開口には吐出弁１４が設けてある。各吐出弁１４は板
バネよりなり、ピストン５Ａ，５Ｂが上昇して圧縮室内
の圧力が上昇した場合のみ上方へ開放作動する。なお、
各吐出弁１４の上方位置にはバルブストッパ１３が設け
られて、吐出弁１４の過度な開放変形を防止している。
各吐出孔８３はケーシング１７の内周部に形成された吐
出圧力室４５に連通し、該吐出圧力室４５はケーシング
１７上面に開口する吐出ポート６２へ通じている。
【００１４】なお、上記クランク室２２は、シリンダブ
ロック６の側壁内に形成した導圧路２１により上記吸入
圧力室４４へ通じている。しかして、各ピストン５Ａ，
５Ｂの圧縮行程でブローバイガスがクランク室２２へ漏
れても上記導圧路２１を経て吸入圧力室４４へ逃がさ
れ、クランク室２２の内圧は常に吸入圧に等しく維持さ
れる。これにより、ピストン５Ａ，５Ｂの吸入行程でク
ランク室２２内の潤滑油が圧縮室内へ吸い上げられるこ
とはなく、圧縮気体に過剰の潤滑油が混入するという不
具合は生じない。
ロック６の側壁内に形成した導圧路２１により上記吸入
圧力室４４へ通じている。しかして、各ピストン５Ａ，
５Ｂの圧縮行程でブローバイガスがクランク室２２へ漏
れても上記導圧路２１を経て吸入圧力室４４へ逃がさ
れ、クランク室２２の内圧は常に吸入圧に等しく維持さ
れる。これにより、ピストン５Ａ，５Ｂの吸入行程でク
ランク室２２内の潤滑油が圧縮室内へ吸い上げられるこ
とはなく、圧縮気体に過剰の潤滑油が混入するという不
具合は生じない。
【００１５】冷却水は図略の冷却水導入口よりバルブプ
レート８の冷却水流路４１（図４）に供給され、シリン
ダブロック６のシリンダ７Ａ，７Ｂ外周に形成されたウ
ォータジャケット４２（図２）を経て図略の冷却水導出
口より排出される。かくして、圧縮室内で圧縮される気
体の温度上昇が防止される。
レート８の冷却水流路４１（図４）に供給され、シリン
ダブロック６のシリンダ７Ａ，７Ｂ外周に形成されたウ
ォータジャケット４２（図２）を経て図略の冷却水導出
口より排出される。かくして、圧縮室内で圧縮される気
体の温度上昇が防止される。
【００１６】コネクティングロッド２が連結される各ク
ランクピン３０，３１は、図３に示す如く、回転方向の
相対角度αが従来のように等ピッチの１８０°ではな
く、本実施例では１５０°の不等ピッチとしてある。
ランクピン３０，３１は、図３に示す如く、回転方向の
相対角度αが従来のように等ピッチの１８０°ではな
く、本実施例では１５０°の不等ピッチとしてある。
【００１７】上記構造のコンプレッサにおいて、図略の
クラッチを介してエンジンにより回転軸１が回転せしめ
られると、コネクティングロッド２を介してピストン５
Ａ，５Ｂがシリンダ７Ａ，７Ｂ内で直線往復動せしめら
れ、ピストン５Ａ，５Ｂの下降に伴って各吸入孔８１よ
り圧縮室内へ気体が吸入されるとともに上記ピストン５
Ａ，５Ｂの上昇に伴って圧縮された気体が各吐出孔８３
より吐出される。
クラッチを介してエンジンにより回転軸１が回転せしめ
られると、コネクティングロッド２を介してピストン５
Ａ，５Ｂがシリンダ７Ａ，７Ｂ内で直線往復動せしめら
れ、ピストン５Ａ，５Ｂの下降に伴って各吸入孔８１よ
り圧縮室内へ気体が吸入されるとともに上記ピストン５
Ａ，５Ｂの上昇に伴って圧縮された気体が各吐出孔８３
より吐出される。
【００１８】上記各シリンダ７Ａ，７Ｂは既述の如く、
平面視で回転軸線Ｌより左右位置へ交互にオフセットせ
しめてあるから、コンプレッサの軸方向長Ｄ１（図１）
は、オフセットさせない従来のコンプレッサの軸方向長
Ｄ２（図８）に比して短くなる。例えば、容量５０ｃｃ
／回転のコンプレッサで軸方向長は約１５ｍｍ短くな
る。なお、軸直方向のコンプレッサの幅は、クランク室
２２があるから本実施例でも従来例でも殆ど変わりはな
い。
平面視で回転軸線Ｌより左右位置へ交互にオフセットせ
しめてあるから、コンプレッサの軸方向長Ｄ１（図１）
は、オフセットさせない従来のコンプレッサの軸方向長
Ｄ２（図８）に比して短くなる。例えば、容量５０ｃｃ
／回転のコンプレッサで軸方向長は約１５ｍｍ短くな
る。なお、軸直方向のコンプレッサの幅は、クランク室
２２があるから本実施例でも従来例でも殆ど変わりはな
い。
【００１９】ところで、回転軸１にはコネクティングロ
ッド２を介してピストン５Ａ，５Ｂの圧縮反力が入力す
るが、シリンダ７Ａ，７Ｂをオフセットせしめた場合
に、クランクピン３０，３１の回転方向の相対角度を従
来のように１８０°の等ピッチに設定すると、図５の実
線で示すように、回転軸駆動トルクの周期変動はその周
期Ｔ１，Ｔ２およびピーク値Ｐ１，Ｐ２のいずれもが一
定にならない。この結果、回転軸１の駆動トルク変動の
回転一次成分が大きくなる。これは、一定方向へ回転す
る回転軸１に対して、左右のシリンダ７Ａ，７Ｂ内の各
ピストン５Ａ，５Ｂから受ける反力のベクトル成分が異
なるからである。
ッド２を介してピストン５Ａ，５Ｂの圧縮反力が入力す
るが、シリンダ７Ａ，７Ｂをオフセットせしめた場合
に、クランクピン３０，３１の回転方向の相対角度を従
来のように１８０°の等ピッチに設定すると、図５の実
線で示すように、回転軸駆動トルクの周期変動はその周
期Ｔ１，Ｔ２およびピーク値Ｐ１，Ｐ２のいずれもが一
定にならない。この結果、回転軸１の駆動トルク変動の
回転一次成分が大きくなる。これは、一定方向へ回転す
る回転軸１に対して、左右のシリンダ７Ａ，７Ｂ内の各
ピストン５Ａ，５Ｂから受ける反力のベクトル成分が異
なるからである。
【００２０】そこで、駆動トルク変動の増大が問題とな
る場合には、本実施例の如くクランクピン３０，３１の
相対角度αを既述の如く１５０°の不等ピッチに設定す
ると、回転軸駆動トルクの周期変動は、図５の破線で示
すように、その周期およびピーク値のいずれもほぼ一定
となり、上記駆動トルク変動の最も大きい成分である回
転一次成分を小さく抑えることができる。これを図６に
示し、図より知られる如く、駆動トルク変動は相対角度
（位相）αが１５０°付近で最も小さくなる。なお、図
は吸入圧力３Ｋｇ／ｃｍ2 Ｇ、吐出圧力１３Ｋｇ／ｃｍ
2 Ｇでの値である。
る場合には、本実施例の如くクランクピン３０，３１の
相対角度αを既述の如く１５０°の不等ピッチに設定す
ると、回転軸駆動トルクの周期変動は、図５の破線で示
すように、その周期およびピーク値のいずれもほぼ一定
となり、上記駆動トルク変動の最も大きい成分である回
転一次成分を小さく抑えることができる。これを図６に
示し、図より知られる如く、駆動トルク変動は相対角度
（位相）αが１５０°付近で最も小さくなる。なお、図
は吸入圧力３Ｋｇ／ｃｍ2 Ｇ、吐出圧力１３Ｋｇ／ｃｍ
2 Ｇでの値である。
【００２１】本実施例の場合、コネクティングロッド２
とピストン５Ａ，５Ｂ間に作用する荷重は最大で約１２
１Ｋｇｆであり、シリンダ位置がオフセットしていない
場合の約１１８Ｋｇｆに比して殆ど変わらない。
とピストン５Ａ，５Ｂ間に作用する荷重は最大で約１２
１Ｋｇｆであり、シリンダ位置がオフセットしていない
場合の約１１８Ｋｇｆに比して殆ど変わらない。
【００２２】また、ピストン５Ａ，５Ｂとシリンダ７
Ａ，７Ｂ内壁間に作用する荷重は最大で約４０Ｋｇｆ
と、オフセットしていない場合の約２２Ｋｇｆに比して
約２倍となるが、荷重の絶対値が小さいから問題は生じ
ない。
Ａ，７Ｂ内壁間に作用する荷重は最大で約４０Ｋｇｆ
と、オフセットしていない場合の約２２Ｋｇｆに比して
約２倍となるが、荷重の絶対値が小さいから問題は生じ
ない。
【００２３】
【実施例２】回転軸１の駆動トルク変動をさらに小さく
抑える必要がある場合には、図７に示す如く、回転軸線
Ｌに対してオフセットした左右のシリンダ７Ａ，７Ｂの
ボア径を異ならしめると良い。これにより、各シリンダ
７Ａ，７Ｂのピストン５Ａ，５Ｂは互いに異なる大きさ
の圧縮反力を生じ、これらが一定方向へ回転する回転軸
１に入力する際にはそのベクトル成分がほぼ等しくな
る。しかして、回転軸駆動トルクの周期変動は各ピーク
値が正確に等しくなり、駆動トルク変動の回転一次成分
は極く小さく抑えられる。
抑える必要がある場合には、図７に示す如く、回転軸線
Ｌに対してオフセットした左右のシリンダ７Ａ，７Ｂの
ボア径を異ならしめると良い。これにより、各シリンダ
７Ａ，７Ｂのピストン５Ａ，５Ｂは互いに異なる大きさ
の圧縮反力を生じ、これらが一定方向へ回転する回転軸
１に入力する際にはそのベクトル成分がほぼ等しくな
る。しかして、回転軸駆動トルクの周期変動は各ピーク
値が正確に等しくなり、駆動トルク変動の回転一次成分
は極く小さく抑えられる。
【００２４】
【発明の効果】以上の如く、本発明のコンプレッサによ
れば、その体格をコンパクトにできるから車両搭載用と
して好適であるとともに、コンパクト化に伴う回転軸の
トルク変動も小さく抑えることができる。
れば、その体格をコンパクトにできるから車両搭載用と
して好適であるとともに、コンパクト化に伴う回転軸の
トルク変動も小さく抑えることができる。
【図１】本発明の一実施例におけるコンプレッサの全体
平面図である。
平面図である。
【図２】コンプレッサの全体縦断面図で、図１のII−II
線に沿う断面図である。
線に沿う断面図である。
【図３】コンプレッサの全体横断面図で、図１のIII −
III 線に沿う断面図である。
III 線に沿う断面図である。
【図４】バルブプレートの平面図である。
【図５】回転軸の駆動トルクの経時変化を示す図であ
る。
る。
【図６】駆動トルク変動の位相依存性を示すグラフであ
る。
る。
【図７】本発明の他の実施例におけるコンプレッサの全
体平面図である。
体平面図である。
【図８】従来のコンプレッサの全体平面図である。
１ 回転軸 ２ コネクティングロッド ５Ａ，５Ｂ ピストン ７Ａ，７Ｂ シリンダ ３０，３１ クランクピン（クランク部）
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 村田 正博 愛知県豊田市トヨタ町１番地 トヨタ自 動車株式会社内 (72)発明者 安池 修 愛知県豊田市トヨタ町１番地 トヨタ自 動車株式会社内 審査官 刈間 宏信 (56)参考文献 実開 昭55−17917（ＪＰ，Ｕ) 実開 昭58−73968（ＪＰ，Ｕ) 特公 昭42−20832（ＪＰ，Ｂ１) (58)調査した分野(Int.Cl.7，ＤＢ名) F04B 27/00
Claims (2)
- 【請求項１】 回転軸に設けた複数のクランク部にそれ
ぞれピストンをコネクティングロッドで連結し、上記回
転軸の回転にともない各シリンダ内で直線往復動する上
記ピストンにより吸入気体を圧縮し吐出する列型コンプ
レッサにおいて、回転軸に沿って前後に位置する各シリ
ンダを、平面視で軸直方向へ互いにずらして位置せし
め、かつ、回転軸に沿う前後の上記各クランク部を、回
転方向へ不等ピッチで設けたことを特徴とする列型コン
プレッサ。 - 【請求項２】 上記各シリンダのボア径をそれぞれ異な
らしめた請求項１記載の列型コンプレッサ。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP32624593A JP3333616B2 (ja) | 1993-11-29 | 1993-11-29 | 列型コンプレッサ |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP32624593A JP3333616B2 (ja) | 1993-11-29 | 1993-11-29 | 列型コンプレッサ |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH07151056A JPH07151056A (ja) | 1995-06-13 |
| JP3333616B2 true JP3333616B2 (ja) | 2002-10-15 |
Family
ID=18185620
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP32624593A Expired - Fee Related JP3333616B2 (ja) | 1993-11-29 | 1993-11-29 | 列型コンプレッサ |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3333616B2 (ja) |
Families Citing this family (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR100563636B1 (ko) * | 2005-05-27 | 2006-03-29 | 주식회사코핸즈 | 병립형 압축실린더를 갖는 공기압축기의 압축펌프 |
| JP5373155B1 (ja) * | 2012-06-20 | 2013-12-18 | シナノケンシ株式会社 | 圧縮機又は真空機 |
-
1993
- 1993-11-29 JP JP32624593A patent/JP3333616B2/ja not_active Expired - Fee Related
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH07151056A (ja) | 1995-06-13 |
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| Date | Code | Title | Description |
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| A01 | Written decision to grant a patent or to grant a registration (utility model) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A01 Effective date: 20020716 |
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