JP3324688B2 - 金属条のカール・トヨ形成方法 - Google Patents
金属条のカール・トヨ形成方法Info
- Publication number
- JP3324688B2 JP3324688B2 JP27798297A JP27798297A JP3324688B2 JP 3324688 B2 JP3324688 B2 JP 3324688B2 JP 27798297 A JP27798297 A JP 27798297A JP 27798297 A JP27798297 A JP 27798297A JP 3324688 B2 JP3324688 B2 JP 3324688B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- metal strip
- curl
- toyo
- roll
- slitter
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired - Fee Related
Links
Landscapes
- Straightening Metal Sheet-Like Bodies (AREA)
- Reduction Rolling/Reduction Stand/Operation Of Reduction Machine (AREA)
- Winding, Rewinding, Material Storage Devices (AREA)
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、テンションレベラ
−前での材料の長手方向のカールを安定させることで、
テンションレベラ−工程におけるカール・トヨの形成を
所定の規格以内にすることができる金属条のカール・ト
ヨ形成方法に関する。
−前での材料の長手方向のカールを安定させることで、
テンションレベラ−工程におけるカール・トヨの形成を
所定の規格以内にすることができる金属条のカール・ト
ヨ形成方法に関する。
【０００２】
【従来の技術】従来の金属条の製造ライン、例えば、軟
鋼、銅、銅合金、ステンレス等の金属条の製造ラインの
一例を図１１に示す。図示されているように、金属条Ｊ
は、概略的に、圧延工程（ステップ１１）を経た後、テ
ンションレベラ工程（ステップ１２）及びスリッター工
程（ステップ１３）を行い、最後に、検査・巻き直し工
程（ステップ１４）を行って出荷される。
鋼、銅、銅合金、ステンレス等の金属条の製造ラインの
一例を図１１に示す。図示されているように、金属条Ｊ
は、概略的に、圧延工程（ステップ１１）を経た後、テ
ンションレベラ工程（ステップ１２）及びスリッター工
程（ステップ１３）を行い、最後に、検査・巻き直し工
程（ステップ１４）を行って出荷される。
【０００３】図１２に示された従来のスリットラインで
は、金属条Ｊは、リール状に巻かれたペイオフリール
（ＰＯＲ）から巻き出され、ガイドロールａ、張力をコ
ントロールする一対のブライドルロールｂ，ｃ、張力調
整ロールｄ、シワ取りロールｅ、デフレクタロールｆ及
び振り分けロールｇ、ｈ、そして、ガイドロールｉ、ｊ
を介して、Ｎｏ．１テンションリール（Ｎｏ．１Ｔ
Ｒ）、Ｎｏ．２テンションリール（Ｎｏ．２）に巻き取
られる。ここで、振り分けロールｇを介してＮｏ．２Ｔ
Ｒで巻き取る方法を通板方法Ａ、振り分けロールｇ、ガ
イドロールｉ、ｊを介してＮｏ．２ＴＲで巻き取る方法
を通板方法Ｂ、振り分けロールｈを介してＮｏ．１ＴＲ
で巻き取る方法を通板方法Ｃとする。金属条Ｊは、シワ
取りロールｅとデフレクタロールｆとの間に設置される
スリッターＳにより幅方向に切断され、目的の幅の条に
分断される。
は、金属条Ｊは、リール状に巻かれたペイオフリール
（ＰＯＲ）から巻き出され、ガイドロールａ、張力をコ
ントロールする一対のブライドルロールｂ，ｃ、張力調
整ロールｄ、シワ取りロールｅ、デフレクタロールｆ及
び振り分けロールｇ、ｈ、そして、ガイドロールｉ、ｊ
を介して、Ｎｏ．１テンションリール（Ｎｏ．１Ｔ
Ｒ）、Ｎｏ．２テンションリール（Ｎｏ．２）に巻き取
られる。ここで、振り分けロールｇを介してＮｏ．２Ｔ
Ｒで巻き取る方法を通板方法Ａ、振り分けロールｇ、ガ
イドロールｉ、ｊを介してＮｏ．２ＴＲで巻き取る方法
を通板方法Ｂ、振り分けロールｈを介してＮｏ．１ＴＲ
で巻き取る方法を通板方法Ｃとする。金属条Ｊは、シワ
取りロールｅとデフレクタロールｆとの間に設置される
スリッターＳにより幅方向に切断され、目的の幅の条に
分断される。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】前述のように、金属条
Ｊは製造時に各種のロールを通過する。その際、金属条
Ｊに付与される湾曲癖、すなわち、金属条Ｊの塑性変形
は金属条製品のカール・トヨ等の発現及びその大きさに
大きな影響を与えることが分かっている。従来の金属条
Ｊの製造ラインでは、圧延工程を経た後にテンションレ
ベラ工程が実施される。テンションレベラ工程では、金
属条に平坦性が付与されると共に所定のカール・トヨが
発現する。かかる金属条は、さらに、スリッター工程に
搬送されて目的の幅に分断されるのであるが、スリッタ
ー工程においても各種のロールを通過するため金属条に
さらなる塑性変形が加えられる場合がある。
Ｊは製造時に各種のロールを通過する。その際、金属条
Ｊに付与される湾曲癖、すなわち、金属条Ｊの塑性変形
は金属条製品のカール・トヨ等の発現及びその大きさに
大きな影響を与えることが分かっている。従来の金属条
Ｊの製造ラインでは、圧延工程を経た後にテンションレ
ベラ工程が実施される。テンションレベラ工程では、金
属条に平坦性が付与されると共に所定のカール・トヨが
発現する。かかる金属条は、さらに、スリッター工程に
搬送されて目的の幅に分断されるのであるが、スリッタ
ー工程においても各種のロールを通過するため金属条に
さらなる塑性変形が加えられる場合がある。
【０００５】それを検証するため、金属条の製造ライン
中の各工程におけるカール・トヨがどのように変化する
かを測定した。測定は、軟鋼製（ＫＳ）の金属条を用
い、厚さ０．２５ｍｍのものについて、ラインスピー
ド、張力が安定したところでラインを停止してサンプリ
ングを行った。
中の各工程におけるカール・トヨがどのように変化する
かを測定した。測定は、軟鋼製（ＫＳ）の金属条を用
い、厚さ０．２５ｍｍのものについて、ラインスピー
ド、張力が安定したところでラインを停止してサンプリ
ングを行った。
【表１】
【０００６】表１に示されているように、圧延工程後に
おける金属条のカールにはばらつきがあり、これにテン
ションレベラ工程を実施した場合、カールの大きさをか
ならずしも一定にすることができなかった。これが影響
して、スリッター工程及び検査・巻き直し工程後のカー
ルには大きなばらつきが存在する。しかるに、近年にお
いては、金属条のカール・トヨの大きさは、ある許容限
度（カール・トヨ規格）以内に収まるように制限される
ようになってきており、その制限も年々厳しくなってい
るため上述した従来の製造ラインではかかる規格に合致
しなくなってきた。
おける金属条のカールにはばらつきがあり、これにテン
ションレベラ工程を実施した場合、カールの大きさをか
ならずしも一定にすることができなかった。これが影響
して、スリッター工程及び検査・巻き直し工程後のカー
ルには大きなばらつきが存在する。しかるに、近年にお
いては、金属条のカール・トヨの大きさは、ある許容限
度（カール・トヨ規格）以内に収まるように制限される
ようになってきており、その制限も年々厳しくなってい
るため上述した従来の製造ラインではかかる規格に合致
しなくなってきた。
【０００７】本発明者は、カール・トヨを規格以内に収
めるためには、テンションレベラ工程前における金属条
のカール方向を同じにすると共にそのばらつきを小さく
すれば良いことを発見し、本発明を完成した。よって、
本発明の目的は、簡単なシステムの変更により金属条に
付与されるカール・トヨを規格以内に収める事ができる
金属条のカール・トヨ形成方法を提供することである。
めるためには、テンションレベラ工程前における金属条
のカール方向を同じにすると共にそのばらつきを小さく
すれば良いことを発見し、本発明を完成した。よって、
本発明の目的は、簡単なシステムの変更により金属条に
付与されるカール・トヨを規格以内に収める事ができる
金属条のカール・トヨ形成方法を提供することである。
【０００８】
【課題を解決するための手段】上記課題を解決する本発
明は、金属条の圧延後、少くとも巻き直し工程を行いカ
ール方向を同じにして長さ方向のカールの差を小さく
し、しかる後、テンションレベラー処理することを特徴
とする金属条のカール・トヨ形成方法を提供する。金属
条の圧延後、少くとも巻き直し工程を行いカール方向を
同じにして長さ方向のカールの差を小さくする。このよ
うにカール方向を同じで且つカールの差を小さな金属条
をテンションレベラ工程に送り、所定の規格以内のカー
ル・トヨを発現させる。
明は、金属条の圧延後、少くとも巻き直し工程を行いカ
ール方向を同じにして長さ方向のカールの差を小さく
し、しかる後、テンションレベラー処理することを特徴
とする金属条のカール・トヨ形成方法を提供する。金属
条の圧延後、少くとも巻き直し工程を行いカール方向を
同じにして長さ方向のカールの差を小さくする。このよ
うにカール方向を同じで且つカールの差を小さな金属条
をテンションレベラ工程に送り、所定の規格以内のカー
ル・トヨを発現させる。
【０００９】請求項２に記載の発明は、請求項１に記載
の金属条のカール・トヨ形成方法において、巻き直し工
程において金属条を巻き取るロールの少くとも１つが、
該ロールを通過する金属条に塑性変形を与えて一定方向
のカールを発現させ得るようなロール外径であることを
特徴とする。
の金属条のカール・トヨ形成方法において、巻き直し工
程において金属条を巻き取るロールの少くとも１つが、
該ロールを通過する金属条に塑性変形を与えて一定方向
のカールを発現させ得るようなロール外径であることを
特徴とする。
【００１０】請求項３に記載の発明は、請求項１又は２
に記載の金属条のカール・トヨ形成方法において、巻き
直し工程を、スリッター工程において併せて行うことを
特徴とする。スリッター工程の終りの段階で、目的の幅
の条は、ガイドロールを経てリールに巻き取られる。こ
のガイドロールの外径を所定外径以下に設定することに
より、条が該ガイドロールを通過している間にその外表
面に塑性変形を発生させ一定方向のカールを発現させ
る。
に記載の金属条のカール・トヨ形成方法において、巻き
直し工程を、スリッター工程において併せて行うことを
特徴とする。スリッター工程の終りの段階で、目的の幅
の条は、ガイドロールを経てリールに巻き取られる。こ
のガイドロールの外径を所定外径以下に設定することに
より、条が該ガイドロールを通過している間にその外表
面に塑性変形を発生させ一定方向のカールを発現させ
る。
【００１１】本発明の第二の態様は、金属条を所定の厚
さに圧延する圧延工程と、金属条を目的の幅に切断する
スリッター工程であって、切断した条を巻き取る際条に
同方向のカールが発現するように構成して長さ方向のカ
ールの差を小さくするスリッター工程と、そして、張力
を掛けながら複数のローラを通過させ、条に平面性を付
与するテンションレベラー工程とを備えて構成されてな
る金属条のカール・トヨ形成方法を提供する。
さに圧延する圧延工程と、金属条を目的の幅に切断する
スリッター工程であって、切断した条を巻き取る際条に
同方向のカールが発現するように構成して長さ方向のカ
ールの差を小さくするスリッター工程と、そして、張力
を掛けながら複数のローラを通過させ、条に平面性を付
与するテンションレベラー工程とを備えて構成されてな
る金属条のカール・トヨ形成方法を提供する。
【００１２】請求項５に記載の発明は、請求項４に記載
の金属条のカール・トヨ形成方法において、スリッター
工程が、金属条をスリッターにより目的の幅に切断した
後所定のロール外径以下のガイドロールを通過させて巻
き取る工程を含んでおり、該ガイドロールの直径Ｒは、
該ガイドロールの外周に条が巻き付いた時の条外表面に
おける歪みｘ＝Ｕ／Ｅ＋ｔ／２Ｒが弾性限界歪み以上と
なるように、前記式より求めることを特徴とする。
の金属条のカール・トヨ形成方法において、スリッター
工程が、金属条をスリッターにより目的の幅に切断した
後所定のロール外径以下のガイドロールを通過させて巻
き取る工程を含んでおり、該ガイドロールの直径Ｒは、
該ガイドロールの外周に条が巻き付いた時の条外表面に
おける歪みｘ＝Ｕ／Ｅ＋ｔ／２Ｒが弾性限界歪み以上と
なるように、前記式より求めることを特徴とする。
【００１３】請求項６に記載の発明は、請求項５に記載
の金属条のカール・トヨ形成方法において、金属条が軟
鋼製であり、且つその弾性限界歪みが０．１１０〜０．
１５１（％）であることを特徴とする。
の金属条のカール・トヨ形成方法において、金属条が軟
鋼製であり、且つその弾性限界歪みが０．１１０〜０．
１５１（％）であることを特徴とする。
【００１４】
【発明の実施の形態】以下、本発明に係る金属条のカー
ル・トヨ形成方法を図面を参照して詳細に説明する。図
１は、本発明に係る金属条のカール・トヨ形成方法の一
実施形態を示すフローチャートである。
ル・トヨ形成方法を図面を参照して詳細に説明する。図
１は、本発明に係る金属条のカール・トヨ形成方法の一
実施形態を示すフローチャートである。
【００１５】図示された本発明に係る金属条のカール・
トヨ形成方法は、概略的に、金属条を所定の厚さに圧延
する圧延工程（ステップ１）と、金属条を目的の幅に切
断するスリッター工程であって、切断した条を巻き取る
際条に同方向のカールが発現するように構成して長さ方
向のカールの差を小さくするスリッター工程（ステップ
２）と、張力を掛けながら複数のローラを通過させ、条
に平面性を付与するテンションレベラー工程（ステップ
３）と、そして、条の目標品質の検査、単重分割を行う
検査・巻き直し工程（ステップ４）とを備えて構成され
ている。
トヨ形成方法は、概略的に、金属条を所定の厚さに圧延
する圧延工程（ステップ１）と、金属条を目的の幅に切
断するスリッター工程であって、切断した条を巻き取る
際条に同方向のカールが発現するように構成して長さ方
向のカールの差を小さくするスリッター工程（ステップ
２）と、張力を掛けながら複数のローラを通過させ、条
に平面性を付与するテンションレベラー工程（ステップ
３）と、そして、条の目標品質の検査、単重分割を行う
検査・巻き直し工程（ステップ４）とを備えて構成され
ている。
【００１６】テンションレベラー工程に先立って、金属
条に同方向のカールを形成することが必要である。それ
をスリッター工程において併せて行うようにするため、
本実施形態では、金属条をスリッターにより目的の幅に
切断した後所定のロール外径以下のガイドロールを通過
させて巻き取る工程を含んでいる。ガイドロールの直径
Ｒは、該ガイドロールの外周に条が巻き付いた時の条外
表面における歪みｘ＝Ｕ／Ｅ＋ｔ／２Ｒが弾性限界歪み
以上となるように、前記式より求める。
条に同方向のカールを形成することが必要である。それ
をスリッター工程において併せて行うようにするため、
本実施形態では、金属条をスリッターにより目的の幅に
切断した後所定のロール外径以下のガイドロールを通過
させて巻き取る工程を含んでいる。ガイドロールの直径
Ｒは、該ガイドロールの外周に条が巻き付いた時の条外
表面における歪みｘ＝Ｕ／Ｅ＋ｔ／２Ｒが弾性限界歪み
以上となるように、前記式より求める。
【００１７】金属条Ｊがガイドロールを通過する時、金
属条Ｊの外表面の長手方向の歪みｘは、図２（ａ）に示
されているように、次の式で表される。 ｘ＝Ｕ／Ｅ＋｛２×円周率×（Ｒ＋ｔ）−２×円周率×（Ｒ＋ｔ／２）｝／２ ×円周率×（Ｒ＋ｔ／２） ＝Ｕ／Ｅ＋（ｔ／２）／（Ｒ＋ｔ／２） ＝Ｕ／Ｅ＋ｔ／（２Ｒ＋ｔ） となる。ここで、２Ｒはｔに比べて極めて大きいであるから、 ＝Ｕ／Ｅ＋ｔ／２Ｒ………（式１） と近似することができる。
属条Ｊの外表面の長手方向の歪みｘは、図２（ａ）に示
されているように、次の式で表される。 ｘ＝Ｕ／Ｅ＋｛２×円周率×（Ｒ＋ｔ）−２×円周率×（Ｒ＋ｔ／２）｝／２ ×円周率×（Ｒ＋ｔ／２） ＝Ｕ／Ｅ＋（ｔ／２）／（Ｒ＋ｔ／２） ＝Ｕ／Ｅ＋ｔ／（２Ｒ＋ｔ） となる。ここで、２Ｒはｔに比べて極めて大きいであるから、 ＝Ｕ／Ｅ＋ｔ／２Ｒ………（式１） と近似することができる。
【００１８】材料の弾性限界歪みをＸとすると、式１の
ｘがＸを越えた時、すなわち、次の式２を満たした時、
曲げによる塑性変形が発生する。 ｘ＝Ｕ／Ｅ＋ｔ／２Ｒ≧Ｘ………（式２） ここで、弾性限界歪みＸを材料の応力−歪み線図から求
めることにする。
ｘがＸを越えた時、すなわち、次の式２を満たした時、
曲げによる塑性変形が発生する。 ｘ＝Ｕ／Ｅ＋ｔ／２Ｒ≧Ｘ………（式２） ここで、弾性限界歪みＸを材料の応力−歪み線図から求
めることにする。
【００１９】図４より、オフセット０％で、弾性限界時
の応力は３１７Ｎ／平方ｍｍとなっており、弾性限界に
おける歪みＸは、０．１１４となる。図５については、
図４より得られた弾性限界時における応力、すなわち、
３１７Ｎ／平方ｍｍにおける弾性限界歪みＸは、０．１
２９となる（表２及び表３参照）。
の応力は３１７Ｎ／平方ｍｍとなっており、弾性限界に
おける歪みＸは、０．１１４となる。図５については、
図４より得られた弾性限界時における応力、すなわち、
３１７Ｎ／平方ｍｍにおける弾性限界歪みＸは、０．１
２９となる（表２及び表３参照）。
【表２】
【表３】
【００２０】次に、ロール外径とカールの変化から弾性
限界歪みＸを求めることとする。金属条の板厚が０．１
５ｍｍ、０．２０ｍｍ及び０．２５ｍｍの時のロール外
径１００ｍｍ、１２５ｍｍ、１６０ｍｍ及び１８０ｍｍ
の歪みｘは、式１から図２（ｂ）のように求められる。
限界歪みＸを求めることとする。金属条の板厚が０．１
５ｍｍ、０．２０ｍｍ及び０．２５ｍｍの時のロール外
径１００ｍｍ、１２５ｍｍ、１６０ｍｍ及び１８０ｍｍ
の歪みｘは、式１から図２（ｂ）のように求められる。
【００２１】一方、現実のスリッター工程において、各
ロールのカールへの影響を測定し、塑性変形を生じ始め
る閾値を求めることとする。図３は、かかるスリッター
工程を実施するラインの典型例で、前述した従来のスリ
ッターラインと同じ構成であるので各構成要素の説明は
省略する。
ロールのカールへの影響を測定し、塑性変形を生じ始め
る閾値を求めることとする。図３は、かかるスリッター
工程を実施するラインの典型例で、前述した従来のスリ
ッターラインと同じ構成であるので各構成要素の説明は
省略する。
【００２２】図３のスリッターラインにおいて、ペイオ
フリール（ＰＯＲ）から巻き出された金属条Ｊが、各ロ
ールによってそのカールがどのように変化し、テンショ
ンリール（ＴＲ）に巻き取られるのかを測定した。測定
は、軟鋼製（ＫＳ）の金属条を用い、厚さの異なる３種
類（０．１５ｔ、０．２０ｔ、０．２５ｔ）について行
った。ここで、ｔは金属条の厚さを意味し、その単位は
ｍｍである。厚さ０．１５ｍｍ及び０．２５ｍｍの金属
条Ｊは、図示されているように、Ａ，Ｂ及びＣの３種類
の通板方法でライン運転した。一方、厚さ０．２０ｍｍ
の金属条Ｊは、Ｂの通板方法でライン運転した。ライン
スピード、張力が安定したところでラインを停止し、Ｐ
１−Ｐ１２の位置でサンプリングを行った。
フリール（ＰＯＲ）から巻き出された金属条Ｊが、各ロ
ールによってそのカールがどのように変化し、テンショ
ンリール（ＴＲ）に巻き取られるのかを測定した。測定
は、軟鋼製（ＫＳ）の金属条を用い、厚さの異なる３種
類（０．１５ｔ、０．２０ｔ、０．２５ｔ）について行
った。ここで、ｔは金属条の厚さを意味し、その単位は
ｍｍである。厚さ０．１５ｍｍ及び０．２５ｍｍの金属
条Ｊは、図示されているように、Ａ，Ｂ及びＣの３種類
の通板方法でライン運転した。一方、厚さ０．２０ｍｍ
の金属条Ｊは、Ｂの通板方法でライン運転した。ライン
スピード、張力が安定したところでラインを停止し、Ｐ
１−Ｐ１２の位置でサンプリングを行った。
【００２３】なお、各金属条Ｊに付与されるユニットテ
ンションは、厚さ０．１５ｍｍ、０．２０ｍｍ及び０．
２５ｍｍのものについて、それぞれ、３．４Ｋｇ／平方
ｍｍ、２．４Ｋｇ／平方ｍｍ及び２．０Ｋｇ／平方ｍｍ
とした。
ンションは、厚さ０．１５ｍｍ、０．２０ｍｍ及び０．
２５ｍｍのものについて、それぞれ、３．４Ｋｇ／平方
ｍｍ、２．４Ｋｇ／平方ｍｍ及び２．０Ｋｇ／平方ｍｍ
とした。
【表４】
【表５】
【００２４】表４及び表５は、それぞれ、板厚別の各ロ
ールのカール及びトヨへの影響を一覧表としたものであ
る。図２（ｂ）並びに表４及び表５を参照すると、ガイ
ドロールａ（ロール外径１８０ｍｍ）で板厚０．２０ｍ
ｍの軟鋼製の金属条にはカールに変化が無く且つ板厚
０．２５ｍｍの軟鋼製の金属条にはカールに変化がある
ことから、弾性限界歪みＸはその中間、すなわち、０．
１２５＜Ｘ＜０．１５１……（式３）に存在すると推定
される。
ールのカール及びトヨへの影響を一覧表としたものであ
る。図２（ｂ）並びに表４及び表５を参照すると、ガイ
ドロールａ（ロール外径１８０ｍｍ）で板厚０．２０ｍ
ｍの軟鋼製の金属条にはカールに変化が無く且つ板厚
０．２５ｍｍの軟鋼製の金属条にはカールに変化がある
ことから、弾性限界歪みＸはその中間、すなわち、０．
１２５＜Ｘ＜０．１５１……（式３）に存在すると推定
される。
【００２５】そこで、表２と式３とを考慮し、塑性変形
を起こさせる歪みｘ＝０．１５１（％）として、カール
を引き起こすロール外径を求めることとする。式２か
ら、 ｘ＝Ｕ／Ｅ＋ｔ／２Ｒ＞０．００１５１ となり、 ｔ／２Ｒ＞０．００１５１−Ｕ／Ｅ ２Ｒ＜ｔＥ／（０．００１５１Ｅ−Ｕ）……（式４） となる。ここでは、対象となる金属条の板厚が、０．２
８ｍｍまでであるため、ｔ＝０．３ｍｍと考えて良い。
そこで、この値を式４に当て嵌めると、 ２Ｒ＜ｔＥ／（０．００１５１Ｅ−Ｕ） ＝０．３×１７６５３／（０．００１５１×１７６５３−２．１） ＝５２９５．９／２４．５５６０３ ＝２１５．６６ｍｍ となり、カールを引き起こすロール外径は、２１０ｍｍ
以下となる。 （実施例１）
を起こさせる歪みｘ＝０．１５１（％）として、カール
を引き起こすロール外径を求めることとする。式２か
ら、 ｘ＝Ｕ／Ｅ＋ｔ／２Ｒ＞０．００１５１ となり、 ｔ／２Ｒ＞０．００１５１−Ｕ／Ｅ ２Ｒ＜ｔＥ／（０．００１５１Ｅ−Ｕ）……（式４） となる。ここでは、対象となる金属条の板厚が、０．２
８ｍｍまでであるため、ｔ＝０．３ｍｍと考えて良い。
そこで、この値を式４に当て嵌めると、 ２Ｒ＜ｔＥ／（０．００１５１Ｅ−Ｕ） ＝０．３×１７６５３／（０．００１５１×１７６５３−２．１） ＝５２９５．９／２４．５５６０３ ＝２１５．６６ｍｍ となり、カールを引き起こすロール外径は、２１０ｍｍ
以下となる。 （実施例１）
【００２６】図３のスリッターラインにおいて、デフレ
クタロールａの直径を２７０ｍｍ、振り分けロールｇ、
ｈの直径を１８０ｍｍ、そして、ガイドロールｉ、ｊの
直径を１６０ｍｍとし、各ロールによってカールがどの
ように変化したか計測した（通板方法Ｂ）。
クタロールａの直径を２７０ｍｍ、振り分けロールｇ、
ｈの直径を１８０ｍｍ、そして、ガイドロールｉ、ｊの
直径を１６０ｍｍとし、各ロールによってカールがどの
ように変化したか計測した（通板方法Ｂ）。
【００２７】計測は、板厚０．２５ｍｍの軟鋼製（Ｋ
Ｓ）の金属条Ｊを通板し、ライン運転して、ラインスピ
ード、張力（ユニットテンション：２．１Ｋｇ／平方ｍ
ｍ）が安定したところでラインを停止させ、Ｐ１〜Ｐ１
２の位置でサンプリングを行った。なお、ガイドロール
ａは、２７０ｍｍの大径のものを用いたため、ここでは
カールは形成されない。
Ｓ）の金属条Ｊを通板し、ライン運転して、ラインスピ
ード、張力（ユニットテンション：２．１Ｋｇ／平方ｍ
ｍ）が安定したところでラインを停止させ、Ｐ１〜Ｐ１
２の位置でサンプリングを行った。なお、ガイドロール
ａは、２７０ｍｍの大径のものを用いたため、ここでは
カールは形成されない。
【００２８】サンプリング結果を図６及び図７に示す。
サンプリング結果を示す図６及び図７より、加工前に
（＋）４〜（＋）２７ｍｍあったカールは、加工後、
（−）５７〜（−）６２ｍｍに作り込まれている（表６
参照）。また、カールの作り込みは、サンプリング位置
Ｐ７とＰ８の間、つまり、外径１６０ｍｍのガイドロー
ルｉで行われていると推測される。なお、図面中、Ｗ，
Ｃ及びＭは、金属条Ｊの作業者側、中央及びモータ設置
側からサンプルの試験片を採取したことを意味する。
サンプリング結果を示す図６及び図７より、加工前に
（＋）４〜（＋）２７ｍｍあったカールは、加工後、
（−）５７〜（−）６２ｍｍに作り込まれている（表６
参照）。また、カールの作り込みは、サンプリング位置
Ｐ７とＰ８の間、つまり、外径１６０ｍｍのガイドロー
ルｉで行われていると推測される。なお、図面中、Ｗ，
Ｃ及びＭは、金属条Ｊの作業者側、中央及びモータ設置
側からサンプルの試験片を採取したことを意味する。
【表６】
【００２９】（実施例２）図３のスリッターラインにお
いて、ガイドロールｉの直径を３００ｍｍとし、ガイド
ロールｉでのカールの形成を行わないようにした。そこ
で、直径１６０ｍｍのガイドロールｊによってカールを
作り込む（目標：（−）４０ｍｍ以下）こととした。
いて、ガイドロールｉの直径を３００ｍｍとし、ガイド
ロールｉでのカールの形成を行わないようにした。そこ
で、直径１６０ｍｍのガイドロールｊによってカールを
作り込む（目標：（−）４０ｍｍ以下）こととした。
【００３０】かかるスリッターラインに、板厚０．２５
ｍｍの軟鋼製（ＫＳ）の金属条Ｊを図８のように通板
し、ライン運転して、ラインスピード、張力（ユニット
テンション：２．１Ｋｇ／平方ｍｍ）が安定したところ
でラインを停止させ、Ｐ２２〜Ｐ２７の位置でサンプリ
ングを行った。なお、ガイドロールａは、実施例１と同
様にロール外径２７０ｍｍとした。
ｍｍの軟鋼製（ＫＳ）の金属条Ｊを図８のように通板
し、ライン運転して、ラインスピード、張力（ユニット
テンション：２．１Ｋｇ／平方ｍｍ）が安定したところ
でラインを停止させ、Ｐ２２〜Ｐ２７の位置でサンプリ
ングを行った。なお、ガイドロールａは、実施例１と同
様にロール外径２７０ｍｍとした。
【００３１】サンプリング結果を図９及び図１０に示
す。図９及び図１０に示されているように、スリッター
Ｓの加工前に（−）４５〜（＋）１６あったカールは、
加工後、カール方向を同じにして、すなわち、（−）４
８〜（−）７３ｍｍに作り込まれた（表７参照）。従っ
て、ガイドロールｊのみで作り込めると考えられる。
す。図９及び図１０に示されているように、スリッター
Ｓの加工前に（−）４５〜（＋）１６あったカールは、
加工後、カール方向を同じにして、すなわち、（−）４
８〜（−）７３ｍｍに作り込まれた（表７参照）。従っ
て、ガイドロールｊのみで作り込めると考えられる。
【表７】
【００３２】また、スリッター加工後のカール（−）４
８〜（−）７３ｍｍ及びトヨ（−）１４〜（−）２６ｍ
ｍについては、テンションレベラー加工後のカール
（−）３５ｍｍ、検査・巻き直し加工後のカール（＋）
１８〜（＋）２０ｍｍ及びトヨ（＋）２〜（＋）４ｍｍ
と安定しており、問題のない結果となっている。
８〜（−）７３ｍｍ及びトヨ（−）１４〜（−）２６ｍ
ｍについては、テンションレベラー加工後のカール
（−）３５ｍｍ、検査・巻き直し加工後のカール（＋）
１８〜（＋）２０ｍｍ及びトヨ（＋）２〜（＋）４ｍｍ
と安定しており、問題のない結果となっている。
【００３３】かかる金属条のカール・トヨ形成方法は、
製造工程の変更及びロール外径の変更という極めて簡便
な変更を行うのみで、確実にカール・トヨを小さくする
ことができる効果を有する。このように本発明方法は、
カール不良の減少（不良率１０％からゼロ）、手直しに
よるロス時間の減少及び端末ロスの減少により、年間数
千万単位のロスを回避することができる効果を有する。
製造工程の変更及びロール外径の変更という極めて簡便
な変更を行うのみで、確実にカール・トヨを小さくする
ことができる効果を有する。このように本発明方法は、
カール不良の減少（不良率１０％からゼロ）、手直しに
よるロス時間の減少及び端末ロスの減少により、年間数
千万単位のロスを回避することができる効果を有する。
【００３４】
【発明の効果】本発明に係る金属条のカール・トヨ形成
方法は、金属条の圧延後、少くとも巻き直し工程を行い
カール方向を同じにして長さ方向のカールの差を小さく
し、しかる後、テンションレベラー処理するため、簡便
な方法で金属条に形成されるカール・トヨを確実に小さ
くすることができる効果を有する。
方法は、金属条の圧延後、少くとも巻き直し工程を行い
カール方向を同じにして長さ方向のカールの差を小さく
し、しかる後、テンションレベラー処理するため、簡便
な方法で金属条に形成されるカール・トヨを確実に小さ
くすることができる効果を有する。
【図１】 本発明に係る金属条のカール・トヨ形成方法
の一実施形態を示すフローチャートである。
の一実施形態を示すフローチャートである。
【図２】 （ａ）及び（ｂ）は、それぞれ、金属条がロ
ール表面を通過している時の断面図及び金属条の板厚別
におけるロール外径１００ｍｍ、１２５ｍｍ、１６０ｍ
ｍ及び１８０ｍｍの歪みｘを示すグラフである。
ール表面を通過している時の断面図及び金属条の板厚別
におけるロール外径１００ｍｍ、１２５ｍｍ、１６０ｍ
ｍ及び１８０ｍｍの歪みｘを示すグラフである。
【図３】 スリッター工程を実施するラインの典型例を
示す概略図である。
示す概略図である。
【図４】 板厚０．２０ｍｍの軟鋼製金属条の応力−歪
み線図である。
み線図である。
【図５】 板厚０．２５ｍｍの軟鋼製金属条の応力−歪
み線図である。
み線図である。
【図６】 テンションリール前のガイドロールを小直径
としたスリッターラインにおけるカール・トヨの形成状
況を示すグラフである。
としたスリッターラインにおけるカール・トヨの形成状
況を示すグラフである。
【図７】 テンションリール前のガイドロールを小直径
としたスリッターラインにおけるカール・トヨの形成状
況を示すグラフである。
としたスリッターラインにおけるカール・トヨの形成状
況を示すグラフである。
【図８】 ガイドロールｉの直径を３００ｍｍとし、ガ
イドロールｊの直径を１６０ｍｍとしたスリッターライ
ンの通板方法を説明するための概略図である。
イドロールｊの直径を１６０ｍｍとしたスリッターライ
ンの通板方法を説明するための概略図である。
【図９】 図８に示したスリッターラインにおけるカー
ル・トヨの形成状況を示すグラフである。
ル・トヨの形成状況を示すグラフである。
【図１０】 図８に示したスリッターラインにおけるカ
ール・トヨの形成状況を示すグラフである。
ール・トヨの形成状況を示すグラフである。
【図１１】 従来の金属条の製造ラインのフローチャー
トである。
トである。
【図１２】 従来のスリッターラインの概略図である。
ＴＲ１、ＴＲ２ テンションリール ＰＯＲ ペイオフリール Ｓ スリッター ａ ガイドロール ｂ、ｃ ブライドルロール ｄ 張力調整ロール ｅ シワ取りロール ｆ デフレクタロール ｇ、ｈ 振り分けロール ｉ、ｊ ガイドロール
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (56)参考文献 特開 平10−166055（ＪＰ，Ａ) 特開 平10−34237（ＪＰ，Ａ) 特開 平11−104737（ＪＰ，Ａ) 特開 昭58−192608（ＪＰ，Ａ) (58)調査した分野(Int.Cl.7，ＤＢ名) B21B 27/02 B21C 47/26 B21D 1/05
Claims (6)
- 【請求項１】 金属条の圧延後、少くとも巻き直し工程
を行いカール方向を同じにして長さ方向のカールの差を
小さくし、しかる後、テンションレベラー処理すること
を特徴とする金属条のカール・トヨ形成方法。 - 【請求項２】 請求項１に記載の金属条のカール・トヨ
形成方法において、 前記巻き直し工程において金属条を巻き取るロールの少
くとも１つが、該ロールを通過する金属条に塑性変形を
与えて一定方向のカールを発現させ得るようなロール外
径であることを特徴とする金属条のカール・トヨ形成方
法。 - 【請求項３】 請求項１又は２に記載の金属条のカール
・トヨ形成方法において、 前記巻き直し工程を、スリッター工程において併せて行
うことを特徴とする金属条の金属条のカール・トヨ形成
方法。 - 【請求項４】 金属条を所定の厚さに圧延する圧延工程
と、 金属条を目的の幅に切断するスリッター工程であって、
切断した条を巻き取る際条に同方向のカールが発現する
ように構成して長さ方向のカールの差を小さくするスリ
ッター工程と、そして、 張力を掛けながら複数のローラを通過させ、条に平面性
を付与すると共にトヨを発現するテンションレベラー工
程と、 を備えて構成されてなる金属条のカール・トヨ形成方
法。 - 【請求項５】 請求項４に記載の金属条のカール・トヨ
形成方法において、 前記スリッター工程は、金属条をスリッターにより目的
の幅に切断した後所定のロール外径以下のガイドロール
を通過させて巻き取る工程を含んでおり、該ガイドロー
ルの直径Ｒは、該ガイドロールの外周に条が巻き付いた
時の条外表面における歪みｘ＝Ｕ／Ｅ＋ｔ／２Ｒが弾性
限界歪み以上となるように、前記式より求めることを特
徴とする金属条のカール・トヨ形成方法。 - 【請求項６】 請求項５に記載の金属条のカール・トヨ
形成方法において、 金属条が軟鋼製であり、且つその弾性限界歪みが０．１
１０〜０．１５１（％）であることを特徴とする金属条
のカール・トヨ形成方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP27798297A JP3324688B2 (ja) | 1997-09-26 | 1997-09-26 | 金属条のカール・トヨ形成方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP27798297A JP3324688B2 (ja) | 1997-09-26 | 1997-09-26 | 金属条のカール・トヨ形成方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH11104713A JPH11104713A (ja) | 1999-04-20 |
| JP3324688B2 true JP3324688B2 (ja) | 2002-09-17 |
Family
ID=17590988
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP27798297A Expired - Fee Related JP3324688B2 (ja) | 1997-09-26 | 1997-09-26 | 金属条のカール・トヨ形成方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3324688B2 (ja) |
-
1997
- 1997-09-26 JP JP27798297A patent/JP3324688B2/ja not_active Expired - Fee Related
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH11104713A (ja) | 1999-04-20 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| CA2169105C (en) | Method of and apparatus for correcting curvature of rolled metal strip | |
| DE2537188B2 (de) | Verfahren und vorrichtung zur herstellung von warmband mit verbesserten qualitaetseigenschaften | |
| JP3324688B2 (ja) | 金属条のカール・トヨ形成方法 | |
| US5086634A (en) | Coil-to-coil steel slitting process | |
| JP3319710B2 (ja) | 金属条の湾曲形成制御方法 | |
| JPH0663606A (ja) | 金属箔の圧延方法 | |
| JP2966743B2 (ja) | 圧延ラインにおけるサイドガイド制御方法 | |
| JP3324692B2 (ja) | 熱間圧延における金属帯の切断方法 | |
| EP0526698B1 (de) | Verfahren und Anlage zum Behandeln von Metallbändern, insbesondere von warmgewalzten Metallbändern im Einlaufteil einer kontinuierlich durchlaufenden Beizlinie | |
| JP2995903B2 (ja) | 金属板の製造方法 | |
| JPH04294813A (ja) | 通板中の極薄金属帯に発生する座屈波やしわ等の防止ロールとその使用方法 | |
| JPH057917A (ja) | 熱間圧延設備列 | |
| SU1653870A1 (ru) | Способ холодной прокатки полос в рулонах на реверсивном стане | |
| JP2003025015A (ja) | 鋼帯の巻取り方法 | |
| JP4244439B2 (ja) | 金属帯の巻取り方法 | |
| JP3492159B2 (ja) | 酸洗済熱延鋼板の製造方法 | |
| JP2755133B2 (ja) | ステンレス冷延鋼帯幅方向反り付与方法 | |
| JP2000301237A (ja) | 鋼帯コイルの巻戻し方法および装置 | |
| JP2784707B2 (ja) | ストリップの先端および尾端のオフゲ−ジ部の処理装置 | |
| JPH0259005B2 (ja) | ||
| JPH0489104A (ja) | 凹凸模様加工鋼板の製造方法 | |
| JPH10286620A (ja) | 溶接鋼管の製造方法 | |
| EP3381577A1 (en) | Hot-rolled steel sheet and method for manufacturing same | |
| JP2001179307A (ja) | 金属箔帯の冷間圧延方法 | |
| JPH0487711A (ja) | 熱間エンドレス圧延におけるストリップの条取り方法 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| R360 | Written notification for declining of transfer of rights |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R360 |
|
| R370 | Written measure of declining of transfer procedure |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R370 |
|
| S111 | Request for change of ownership or part of ownership |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R313111 |
|
| R350 | Written notification of registration of transfer |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R350 |
|
| S111 | Request for change of ownership or part of ownership |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R313111 |
|
| R350 | Written notification of registration of transfer |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R350 |
|
| R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
| LAPS | Cancellation because of no payment of annual fees |