JP3316123B2 - 磁気特性に優れたセミプロセス無方向性電磁鋼板およびその製造方法 - Google Patents
磁気特性に優れたセミプロセス無方向性電磁鋼板およびその製造方法Info
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- H01F41/0233—Manufacturing of magnetic circuits made from sheets
- H01F41/024—Manufacturing of magnetic circuits made from deformed sheets
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】この発明は、磁気特性に優れ
たセミプロセス無方向性電磁鋼板およびその製造方法に
関し、特に冷延工程に工夫を加えることによって磁気特
性の有利な向上を図ろうとするものである。
たセミプロセス無方向性電磁鋼板およびその製造方法に
関し、特に冷延工程に工夫を加えることによって磁気特
性の有利な向上を図ろうとするものである。
【０００２】
【従来の技術】無方向性電磁鋼板は、主に回転機や変圧
器の鉄心に使用される。かかる鉄心のエネルギー効率を
高めるためには、素材である無方向性電磁鋼板の磁束密
度を高めると共に、鉄損を下げることが重要である。こ
のため、従来から磁気特性の改善については数多くの提
案がなされている。２次冷延法に関する改善策として
は、例えば特公平４-34614号公報に、１次冷間圧延後、
焼鈍したのち、圧下率：２〜18％で２次冷間圧延を施す
に際し、２次冷延における圧延速度を 500〜2500mpm に
制御することからなる、低磁場特性の改善方法が提案さ
れている。しかしながら、この方法では、 500 mpm以上
もの高速圧延が必要なため、コストが嵩むだけでなく、
得られる特性も高磁束密度でかつ低鉄損という磁気特性
に対する近年の厳しい要求にはもはや応えることが難し
くなってきている。
器の鉄心に使用される。かかる鉄心のエネルギー効率を
高めるためには、素材である無方向性電磁鋼板の磁束密
度を高めると共に、鉄損を下げることが重要である。こ
のため、従来から磁気特性の改善については数多くの提
案がなされている。２次冷延法に関する改善策として
は、例えば特公平４-34614号公報に、１次冷間圧延後、
焼鈍したのち、圧下率：２〜18％で２次冷間圧延を施す
に際し、２次冷延における圧延速度を 500〜2500mpm に
制御することからなる、低磁場特性の改善方法が提案さ
れている。しかしながら、この方法では、 500 mpm以上
もの高速圧延が必要なため、コストが嵩むだけでなく、
得られる特性も高磁束密度でかつ低鉄損という磁気特性
に対する近年の厳しい要求にはもはや応えることが難し
くなってきている。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】この発明は、上記の問
題を有利に解決するもので、磁束密度および鉄損特性に
優れた無方向性電磁鋼板を、その安価な製造方法と共に
提案することを目的とする。
題を有利に解決するもので、磁束密度および鉄損特性に
優れた無方向性電磁鋼板を、その安価な製造方法と共に
提案することを目的とする。
【０００４】
【課題を解決するための手段】さて、発明者らは、上記
の目的を達成すべく、鋭意研究を重ねた結果、２次冷間
圧延において鋼板に導入される歪量ならびに地鉄表層お
よび中心部における歪量比が、最終焼鈍後の磁気特性に
強い影響を与えることの知見を得た。この発明は、上記
の知見に立脚するものである。
の目的を達成すべく、鋭意研究を重ねた結果、２次冷間
圧延において鋼板に導入される歪量ならびに地鉄表層お
よび中心部における歪量比が、最終焼鈍後の磁気特性に
強い影響を与えることの知見を得た。この発明は、上記
の知見に立脚するものである。
【０００５】すなわち、この発明は、Ｃ：0.05wt％以下、 Si：5.0 wt％以下、Mn：2.0 wt％以下、 Ｐ：0.2 wt％以下、 sol.Al：0.70wt％以下 を含み、残部はFeおよび不可避的不純物の組成になる セ
ミプロセス無方向性電磁鋼板であって、圧下率：２〜18
％の圧延歪を有し、かつ地鉄表層の歪量ｅS と中心層の
歪量ｅc とが、次式 1.18ｅc ≧ｅS ≧ｅc の関係を満足することを特徴とする磁気特性に優れたセ
ミプロセス無方向性電磁鋼板である。
ミプロセス無方向性電磁鋼板であって、圧下率：２〜18
％の圧延歪を有し、かつ地鉄表層の歪量ｅS と中心層の
歪量ｅc とが、次式 1.18ｅc ≧ｅS ≧ｅc の関係を満足することを特徴とする磁気特性に優れたセ
ミプロセス無方向性電磁鋼板である。
【０００６】また、この発明は、Si：5.0 wt％以下を含
有する含けい素鋼素材を、熱間圧延した後、１次冷延圧
延し、中間焼鈍後、２次冷間圧延を施す一連の工程から
なるセミプロセス無方向性電磁鋼板の製造方法におい
て、２次冷間圧延を、圧下率：２〜18％で、かつ圧延後
の地鉄表層の歪量ｅS と中心層の歪量ｅc とが、次式 1.18ｅc ≧ｅS ≧ｅc の関係を満足するように、圧下率、圧延温度、潤滑油粘
度（25℃）を調整することを特徴とする磁気特性に優れ
たセミプロセス無方向性電磁鋼板の製造方法。
有する含けい素鋼素材を、熱間圧延した後、１次冷延圧
延し、中間焼鈍後、２次冷間圧延を施す一連の工程から
なるセミプロセス無方向性電磁鋼板の製造方法におい
て、２次冷間圧延を、圧下率：２〜18％で、かつ圧延後
の地鉄表層の歪量ｅS と中心層の歪量ｅc とが、次式 1.18ｅc ≧ｅS ≧ｅc の関係を満足するように、圧下率、圧延温度、潤滑油粘
度（25℃）を調整することを特徴とする磁気特性に優れ
たセミプロセス無方向性電磁鋼板の製造方法。
【０００７】この発明において、電磁鋼板の成分組成と
しては、Ｃ：0.05wt％以下、Si：5.0 wt％以下、Mn：2.
0 wt％以下、Ｐ：0.2 wt％以下、sol.Al：0.0010wt％以
下を含み、残部はFeおよび不可避的不純物よりなるもの
がとりわけ有利に適合する。
しては、Ｃ：0.05wt％以下、Si：5.0 wt％以下、Mn：2.
0 wt％以下、Ｐ：0.2 wt％以下、sol.Al：0.0010wt％以
下を含み、残部はFeおよび不可避的不純物よりなるもの
がとりわけ有利に適合する。
【０００８】
【発明の実施の形態】以下、この発明を由来するに至っ
た実験結果について説明する。表１に示す組成の鋼を、
溶製し、連続鋳造してスラブとした後、熱間圧延により
板厚：2.2 mmとし、ついで１次冷間圧延により中間板
厚：0.526 mmとした。その後、 800℃で20秒の中間焼鈍
を施したのち、表２にイ，ロで示す２つの条件下で圧下
率：５％の２次冷間圧延を施し、0.50mmの最終板厚に仕
上げた。
た実験結果について説明する。表１に示す組成の鋼を、
溶製し、連続鋳造してスラブとした後、熱間圧延により
板厚：2.2 mmとし、ついで１次冷間圧延により中間板
厚：0.526 mmとした。その後、 800℃で20秒の中間焼鈍
を施したのち、表２にイ，ロで示す２つの条件下で圧下
率：５％の２次冷間圧延を施し、0.50mmの最終板厚に仕
上げた。
【０００９】
【表１】
【００１０】
【表２】
【００１１】ついで、２次冷延板から 280mm×30mmサイ
ズのエプスタイン試片を、圧延方向に８枚、また圧延方
向と直角方向に８枚それぞれ採取し、これらに 750℃,
２時間の歪取焼鈍を施したのちの磁気特性について測定
した。また同時に、２次冷延板の表層、１／５層および
中心層における歪量を、｛２２２｝方位のＸ線回折線プ
ロファイルの幅広がり（積分幅）から、以下のようにし
て求めた。
ズのエプスタイン試片を、圧延方向に８枚、また圧延方
向と直角方向に８枚それぞれ採取し、これらに 750℃,
２時間の歪取焼鈍を施したのちの磁気特性について測定
した。また同時に、２次冷延板の表層、１／５層および
中心層における歪量を、｛２２２｝方位のＸ線回折線プ
ロファイルの幅広がり（積分幅）から、以下のようにし
て求めた。
【００１２】２次冷延板から30mm×30mmサイズの試片を
３枚採取し、その中の１枚は地鉄表層の調査用として25
℃の５％硝酸水溶液に60ｓ浸漬することにより、表面の
酸化物および最表層の歪量のばらつきが多い部分を除去
した。また残りの２枚は、１／５層および中心層の調査
用として、電解エッチングによりそれぞれ１／５層、中
心層まで減厚し、５％硝酸水溶液に60ｓ浸漬して表面の
酸化物を除去した。これらの試片の｛２２２｝面の反射
Ｘ線回折プロファイルをＸ線回折装置を用いて測定し
た。測定は、試片を２秒／回の速度で回転させつつ行っ
た。測定された｛２２２｝面の回折線プロファイルから
Ｋα2 線およびバックグラウンドを除去した後、以下の
式で定義される積分幅Ｂを求めた。 Ｂ（deg)＝（１／ＩP ）∫Ｉ（２θ）ｄθ ここで、ＩP ：ピーク強度 Ｉ（２θ）：２θ位置での強度 また、２次冷間圧延前の比較試料の積分幅ＢO を同様に
して測定し、歪による幅広がりｂを次式で求めた。 ｂ＝（Ｂ2 −ＢO 2 ）1/2 そして歪ｅを以下の式により求めた。 ｅ＝（ｂ／４tan θ）・（π／180 ） ここでθはピーク位置である。なお、地鉄表層の回折線
プロフィルより求めたｅをｅS 、中心層の回折線プロフ
ァイルより求めたｅをｅC で表すものとした。
３枚採取し、その中の１枚は地鉄表層の調査用として25
℃の５％硝酸水溶液に60ｓ浸漬することにより、表面の
酸化物および最表層の歪量のばらつきが多い部分を除去
した。また残りの２枚は、１／５層および中心層の調査
用として、電解エッチングによりそれぞれ１／５層、中
心層まで減厚し、５％硝酸水溶液に60ｓ浸漬して表面の
酸化物を除去した。これらの試片の｛２２２｝面の反射
Ｘ線回折プロファイルをＸ線回折装置を用いて測定し
た。測定は、試片を２秒／回の速度で回転させつつ行っ
た。測定された｛２２２｝面の回折線プロファイルから
Ｋα2 線およびバックグラウンドを除去した後、以下の
式で定義される積分幅Ｂを求めた。 Ｂ（deg)＝（１／ＩP ）∫Ｉ（２θ）ｄθ ここで、ＩP ：ピーク強度 Ｉ（２θ）：２θ位置での強度 また、２次冷間圧延前の比較試料の積分幅ＢO を同様に
して測定し、歪による幅広がりｂを次式で求めた。 ｂ＝（Ｂ2 −ＢO 2 ）1/2 そして歪ｅを以下の式により求めた。 ｅ＝（ｂ／４tan θ）・（π／180 ） ここでθはピーク位置である。なお、地鉄表層の回折線
プロフィルより求めたｅをｅS 、中心層の回折線プロフ
ァイルより求めたｅをｅC で表すものとした。
【００１３】図１に、２次冷間圧延後の板厚方向の歪分
布について調べた結果を示す。また、２次冷間圧延後の
地鉄表層および中心層の歪量ならびにそれらの歪量比、
さらには歪取焼鈍後の磁気特性について調べた結果を、
表２に併記する。図１から明らかなように、いずれの条
件下でも表層の歪の方が中心層に比べて大きいが、条件
イ）の方が表層と中心層の歪量の差が小さい。また、表
２より明らかなように、条件イ）で２次冷間圧延した方
が優れた磁気特性が得られている。このように、条件
イ）で２次冷間圧延した方が優れた磁気特性が得られる
が、その理由は、条件イ）の方が潤滑油が高粘度でかつ
低温圧延であったことによるものと考えられる。
布について調べた結果を示す。また、２次冷間圧延後の
地鉄表層および中心層の歪量ならびにそれらの歪量比、
さらには歪取焼鈍後の磁気特性について調べた結果を、
表２に併記する。図１から明らかなように、いずれの条
件下でも表層の歪の方が中心層に比べて大きいが、条件
イ）の方が表層と中心層の歪量の差が小さい。また、表
２より明らかなように、条件イ）で２次冷間圧延した方
が優れた磁気特性が得られている。このように、条件
イ）で２次冷間圧延した方が優れた磁気特性が得られる
が、その理由は、条件イ）の方が潤滑油が高粘度でかつ
低温圧延であったことによるものと考えられる。
【００１４】さらに、図２に、種々の条件で２次冷延を
行った場合における、ｅS ／ｅc と磁気特性との関係に
ついて調べた結果を示す。同図より、ｅS ／ｅc が1.00
以上でかつ1.18以下のとき、すなわち1.18ｅc ≧ｅS ≧
ｅc のときに良好な磁気特性が得られている。このよう
に、２次冷間圧延条件を調整して、中心層と表層との歪
量差を小さくすると、磁気特性に不利な｛１１１｝集合
組織の発達が抑制され、その結果、磁気特性が有利に改
善されることが究明されたのである。
行った場合における、ｅS ／ｅc と磁気特性との関係に
ついて調べた結果を示す。同図より、ｅS ／ｅc が1.00
以上でかつ1.18以下のとき、すなわち1.18ｅc ≧ｅS ≧
ｅc のときに良好な磁気特性が得られている。このよう
に、２次冷間圧延条件を調整して、中心層と表層との歪
量差を小さくすると、磁気特性に不利な｛１１１｝集合
組織の発達が抑制され、その結果、磁気特性が有利に改
善されることが究明されたのである。
【００１５】さらに、発明者らは、成分の影響について
も調査した結果、sol.Al量が磁気特性に大きな影響を及
ぼすことが判明した。表３に示すように、sol.Al量を種
々に変化させた組成になる鋼を溶製し、連続鋳造してス
ラブとした後、熱間圧延によって板厚：2.2 mmの熱延板
とし、ついで１次冷延圧延により中間板厚：0.526 mmと
した。その後、 800℃で10秒間の中間焼鈍を施したの
ち、種々の条件で２次冷延を行った。
も調査した結果、sol.Al量が磁気特性に大きな影響を及
ぼすことが判明した。表３に示すように、sol.Al量を種
々に変化させた組成になる鋼を溶製し、連続鋳造してス
ラブとした後、熱間圧延によって板厚：2.2 mmの熱延板
とし、ついで１次冷延圧延により中間板厚：0.526 mmと
した。その後、 800℃で10秒間の中間焼鈍を施したの
ち、種々の条件で２次冷延を行った。
【００１６】
【表３】
【００１７】得られた製品板のｅS ／ｅc と磁気特性と
の関係について調べた結果を、図３に示す。同図より明
らかなように、sol.Al量にかかわらず、ｅS ／ｅc が1.
18〜1.00の範囲で磁気特性は向上するが、特にsol.Al量
が 10 ppm 以下の場合には磁気特性の向上効果が著し
い。すなわち、sol.Al量を 10 ppm 以下とした上で、ｅ
S ／ｅc を1.18〜1.00の範囲に制御すれば、これらの相
乗効果によって磁気特性には不利な｛１１１｝集合組織
の発達がさらに抑制され、一層優れた磁気特性が得られ
ることが究明されたのである。
の関係について調べた結果を、図３に示す。同図より明
らかなように、sol.Al量にかかわらず、ｅS ／ｅc が1.
18〜1.00の範囲で磁気特性は向上するが、特にsol.Al量
が 10 ppm 以下の場合には磁気特性の向上効果が著し
い。すなわち、sol.Al量を 10 ppm 以下とした上で、ｅ
S ／ｅc を1.18〜1.00の範囲に制御すれば、これらの相
乗効果によって磁気特性には不利な｛１１１｝集合組織
の発達がさらに抑制され、一層優れた磁気特性が得られ
ることが究明されたのである。
【００１８】次に、この発明の適正成分組成について説
明する。 Ｃ：0.05wt％以下 Ｃは、炭化物の析出により磁気特性を劣化させるので、
0.05wt％以下とする必要がある。 Si：5.0 wt％以下 Siは、比抵抗を高め鉄損の改善に有効に寄与するが、過
度の添加は冷間圧延性を劣化させるので、5.0 wt％以下
とする必要がある。 Mn：2.0 wt％以下 Mnは、比抵抗を高め鉄損を改善するが、過度の添加は磁
束密度を劣化させるので、2.0 wt％以下とする必要があ
る。 Ｐ：0.2 wt％以下 Ｐは、打抜性を改善するが、過度の添加は冷延性を悪化
させるので、0.2 wt％以下とする必要がある。 sol.Al：0.0010wt％以下 sol.Alは、0.70wt％以下の範囲で磁気特性の改善効果が
得られるので、0.70wt％以下に限定した。なお、前述し
たとおり、sol.Alを10 ppm以下とした上でｅS／ｅc を
1.18〜1.00の範囲に制御した場合にとりわけ優れた相乗
効果が得られるので、sol.Alは10 ppm以下とすることが
好ましい。
明する。 Ｃ：0.05wt％以下 Ｃは、炭化物の析出により磁気特性を劣化させるので、
0.05wt％以下とする必要がある。 Si：5.0 wt％以下 Siは、比抵抗を高め鉄損の改善に有効に寄与するが、過
度の添加は冷間圧延性を劣化させるので、5.0 wt％以下
とする必要がある。 Mn：2.0 wt％以下 Mnは、比抵抗を高め鉄損を改善するが、過度の添加は磁
束密度を劣化させるので、2.0 wt％以下とする必要があ
る。 Ｐ：0.2 wt％以下 Ｐは、打抜性を改善するが、過度の添加は冷延性を悪化
させるので、0.2 wt％以下とする必要がある。 sol.Al：0.0010wt％以下 sol.Alは、0.70wt％以下の範囲で磁気特性の改善効果が
得られるので、0.70wt％以下に限定した。なお、前述し
たとおり、sol.Alを10 ppm以下とした上でｅS／ｅc を
1.18〜1.00の範囲に制御した場合にとりわけ優れた相乗
効果が得られるので、sol.Alは10 ppm以下とすることが
好ましい。
【００１９】次に、この発明の製造方法について説明す
る。上記の好適組成になる溶鋼を、転炉、脱ガス装置な
ど公知の方法によって溶製後、鋳造してスラブとしてか
ら、熱間圧延を施して熱延板とする。この熱延板に、必
要に応じて、例えば 850〜950 ℃、数時間程度の熱延板
焼鈍を施したのち、１次冷間圧延を施し、中間焼鈍後、
２次冷間圧延を施す。ここに中間焼鈍は 650〜1000℃
（好ましくは 700〜800 ℃）で例えば30秒間行うことが
望ましい。さて、この発明では、上記の冷間圧延工程
中、とくに２次冷間圧延条件が重要であり、この２次冷
延によって、鋼板に適量の歪を導入すると共に、地鉄表
層の歪量ｅS と中心層の歪量ｅc との比ｅS ／ｅc を適
正な範囲に調整するのである。
る。上記の好適組成になる溶鋼を、転炉、脱ガス装置な
ど公知の方法によって溶製後、鋳造してスラブとしてか
ら、熱間圧延を施して熱延板とする。この熱延板に、必
要に応じて、例えば 850〜950 ℃、数時間程度の熱延板
焼鈍を施したのち、１次冷間圧延を施し、中間焼鈍後、
２次冷間圧延を施す。ここに中間焼鈍は 650〜1000℃
（好ましくは 700〜800 ℃）で例えば30秒間行うことが
望ましい。さて、この発明では、上記の冷間圧延工程
中、とくに２次冷間圧延条件が重要であり、この２次冷
延によって、鋼板に適量の歪を導入すると共に、地鉄表
層の歪量ｅS と中心層の歪量ｅc との比ｅS ／ｅc を適
正な範囲に調整するのである。
【００２０】そのためには、まず２次冷間圧延の圧下率
は２％以上、18％以下の範囲とする必要がある。という
のは、圧下率が２％に満たなかったり、18％超になると
鋼板に適正量の歪を導入することができず、この発明で
所期したほど良好な鉄損が得られないからである。
は２％以上、18％以下の範囲とする必要がある。という
のは、圧下率が２％に満たなかったり、18％超になると
鋼板に適正量の歪を導入することができず、この発明で
所期したほど良好な鉄損が得られないからである。
【００２１】また、ｅS ／ｅc を1.18〜1.00の範囲に制
御する方法としては、例えば粘度が20 cSt以上の潤滑油
に、オレイン酸や極圧剤など油膜強度を上昇させる作用
のある添加剤を添加したり、鋼板温度が25℃以下の低温
で２次冷延を行うことが有効である。潤滑油を用いない
時、または潤滑油の粘度が低い時には、ｅS ／ｅc が上
昇し、良好な磁気特性は得られない。油膜強度を上昇さ
せる作用のある添加剤を添加しないときも、同様にｅS
／ｅc が上昇し、良好な磁気特性は得られない。また、
２次冷延では、通常、冷延による加工発熱により、鋼板
の温度は40℃程度まで上昇するが、鋼板の温度が上昇す
るとそれに伴ってｅS ／ｅc が上昇し、良好な磁気特性
は得られないので、この場合には、潤滑油を冷却し、鋼
板温度を25℃以下好ましくは10℃以下に保持することが
望ましい。
御する方法としては、例えば粘度が20 cSt以上の潤滑油
に、オレイン酸や極圧剤など油膜強度を上昇させる作用
のある添加剤を添加したり、鋼板温度が25℃以下の低温
で２次冷延を行うことが有効である。潤滑油を用いない
時、または潤滑油の粘度が低い時には、ｅS ／ｅc が上
昇し、良好な磁気特性は得られない。油膜強度を上昇さ
せる作用のある添加剤を添加しないときも、同様にｅS
／ｅc が上昇し、良好な磁気特性は得られない。また、
２次冷延では、通常、冷延による加工発熱により、鋼板
の温度は40℃程度まで上昇するが、鋼板の温度が上昇す
るとそれに伴ってｅS ／ｅc が上昇し、良好な磁気特性
は得られないので、この場合には、潤滑油を冷却し、鋼
板温度を25℃以下好ましくは10℃以下に保持することが
望ましい。
【００２２】かくして、導入歪量およびｅS ／ｅc 比と
も、適正な範囲に制御され、その結果、｛１１１｝集合
組織の発達が抑制されて、良好な磁気特性が得られるの
である。なお、２次冷延後、さらに焼鈍を施したり、ま
た公知の方法により、鋼板表面に絶縁被膜を被成しても
良いのはいうまでもない。
も、適正な範囲に制御され、その結果、｛１１１｝集合
組織の発達が抑制されて、良好な磁気特性が得られるの
である。なお、２次冷延後、さらに焼鈍を施したり、ま
た公知の方法により、鋼板表面に絶縁被膜を被成しても
良いのはいうまでもない。
【００２３】
【実施例】 実施例１ 表４に示す組成の溶鋼を、転炉、脱ガス処理により溶製
し、連続鋳造によってスラブとした後、熱間圧延により
板厚：2.5 mmの熱延板とした。熱延板に 850℃×２ｈの
熱延板焼鈍を施したのち、一次冷延を施し、 800℃×30
秒の中間焼鈍後、表５に示す条件下で種々の粘度のパラ
フィン系基油を用いて２次冷延し、板厚：0.5 mmの製品
とした。２次冷延後の歪を先に述べた方法で、Ｘ線回折
線プロファイルより求めた。また、製品より28cm×３cm
のエプスタイン試片を圧延方向に８枚、圧延方向と直角
方向に８枚採取し、 750℃×２ｈの歪取焼鈍後、磁気測
定を行った。得られた結果を表５に併記する。
し、連続鋳造によってスラブとした後、熱間圧延により
板厚：2.5 mmの熱延板とした。熱延板に 850℃×２ｈの
熱延板焼鈍を施したのち、一次冷延を施し、 800℃×30
秒の中間焼鈍後、表５に示す条件下で種々の粘度のパラ
フィン系基油を用いて２次冷延し、板厚：0.5 mmの製品
とした。２次冷延後の歪を先に述べた方法で、Ｘ線回折
線プロファイルより求めた。また、製品より28cm×３cm
のエプスタイン試片を圧延方向に８枚、圧延方向と直角
方向に８枚採取し、 750℃×２ｈの歪取焼鈍後、磁気測
定を行った。得られた結果を表５に併記する。
【００２４】
【表４】
【００２５】
【表５】
【００２６】No.1は従来法であり、ｅS ／ｅc が高く磁
気特性が悪い。No.2は発明法であり、潤滑性を高めるた
め、潤滑油にオレイン酸を15wt％添加すると共に、潤滑
油を冷却し、圧延温度を20℃とした。このとき、圧延に
よる加工発熱のため、潤滑油の冷却なしには、圧延温度
を20℃に保つことはできなかった。潤滑油向上の結果良
好な磁性が得られている。No.3は発明法であり、潤滑油
粘度を高めることにより、さらに良好な磁性が得られた
例である。No.4は、No.2よりやや圧下率の低い例、No.5
は、No.2よりやや圧下率の高い例であるが、良好な磁性
が得られている。No.6、No.7は２次冷延圧下率が、範囲
外の例であり、磁気特性が悪い、No.8は潤滑油を用いな
かった例であり、ｅS ／ｅc が高くなって磁気特性が著
しく劣化した。No.9は発明法であり、sol.Alを0.0010wt
％以下とすることにより、No.2よりさらに磁気特性を向
上させた例である。No.10 は比較法であり、sol.Alを0.
0010wt％以下としてもｅS ／ｅc が適切に制御されなか
ったために、良好な磁気特性が得られなかった例であ
る。
気特性が悪い。No.2は発明法であり、潤滑性を高めるた
め、潤滑油にオレイン酸を15wt％添加すると共に、潤滑
油を冷却し、圧延温度を20℃とした。このとき、圧延に
よる加工発熱のため、潤滑油の冷却なしには、圧延温度
を20℃に保つことはできなかった。潤滑油向上の結果良
好な磁性が得られている。No.3は発明法であり、潤滑油
粘度を高めることにより、さらに良好な磁性が得られた
例である。No.4は、No.2よりやや圧下率の低い例、No.5
は、No.2よりやや圧下率の高い例であるが、良好な磁性
が得られている。No.6、No.7は２次冷延圧下率が、範囲
外の例であり、磁気特性が悪い、No.8は潤滑油を用いな
かった例であり、ｅS ／ｅc が高くなって磁気特性が著
しく劣化した。No.9は発明法であり、sol.Alを0.0010wt
％以下とすることにより、No.2よりさらに磁気特性を向
上させた例である。No.10 は比較法であり、sol.Alを0.
0010wt％以下としてもｅS ／ｅc が適切に制御されなか
ったために、良好な磁気特性が得られなかった例であ
る。
【００２７】実施例２ 表６に示す組成の溶鋼を、転炉、脱ガス処理により溶製
し、連続鋳造によってスラブとしたのち、熱間圧延によ
り板厚：2.5 mmの熱延板とした。
し、連続鋳造によってスラブとしたのち、熱間圧延によ
り板厚：2.5 mmの熱延板とした。
【００２８】
【表６】
【００２９】熱延板に一次冷延を施し、 750℃×30秒の
中間焼鈍後、表７に示す条件下で種々の粘度のパラフィ
ン系基油を用いて２次冷延し、板厚：0.5 mmの製品とし
た。２次冷延後の歪を先に述べた方法で、Ｘ線回折線プ
ロファイルより求めた。また、製品より28cm×３cmのエ
プスタイン試片を圧延方向に８枚、圧延方向と直角方向
に８枚採取し、 750℃×２ｈの歪取焼鈍後、磁気測定を
行った。得られた結果を表７に併記する。
中間焼鈍後、表７に示す条件下で種々の粘度のパラフィ
ン系基油を用いて２次冷延し、板厚：0.5 mmの製品とし
た。２次冷延後の歪を先に述べた方法で、Ｘ線回折線プ
ロファイルより求めた。また、製品より28cm×３cmのエ
プスタイン試片を圧延方向に８枚、圧延方向と直角方向
に８枚採取し、 750℃×２ｈの歪取焼鈍後、磁気測定を
行った。得られた結果を表７に併記する。
【００３０】
【表７】
【００３１】No. １は、発明法であり、良好な磁気特性
が得られている。No. ２は、ｅS ／ｅc が高くこの発明
範囲外にあり、磁気特性が劣っている。No. ３は、発明
法であって、sol.Alが0.0010wt％以下であり、No. １よ
り良好な磁気特性が得られている。
が得られている。No. ２は、ｅS ／ｅc が高くこの発明
範囲外にあり、磁気特性が劣っている。No. ３は、発明
法であって、sol.Alが0.0010wt％以下であり、No. １よ
り良好な磁気特性が得られている。
【００３２】
【発明の効果】かくして、この発明に従い、冷間圧延工
程に工夫を加えることにより、磁気特性の優れたセミプ
ロセス無方向性電磁鋼板を安価に得ることができる。
程に工夫を加えることにより、磁気特性の優れたセミプ
ロセス無方向性電磁鋼板を安価に得ることができる。
【図１】圧延条件の違いによる板厚方向の歪分布を比較
して示したグラフである。
して示したグラフである。
【図２】歪量比ｅS ／ｅc と磁気特性との関係を示した
グラフである。
グラフである。
【図３】歪量比ｅS ／ｅc と磁気特性との関係に及ぼす
sol.Al量の影響を示したグラフである。
sol.Al量の影響を示したグラフである。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 河野 正樹 岡山県倉敷市水島川崎通１丁目（番地な し） 川崎製鉄株式会社 水島製鉄所内 (58)調査した分野(Int.Cl.7，ＤＢ名) C21D 8/12 C22C 38/00 303 C22C 38/06 H01F 1/16
Claims (4)
- 【請求項１】Ｃ：0.05wt％以下、 Si：5.0 wt％以下、Mn：2.0 wt％以下、 Ｐ：0.2 wt％以下、 sol.Al：0.70wt％以下 を含み、残部はFeおよび不可避的不純物の組成になる セ
ミプロセス無方向性電磁鋼板であって、圧下率：２〜18
％の圧延歪を有し、かつ地鉄表層の歪量ｅS と中心層の
歪量ｅc とが、次式 1.18ｅc ≧ｅS ≧ｅc の関係を満足することを特徴とする磁気特性に優れたセ
ミプロセス無方向性電磁鋼板。 - 【請求項２】 請求項１において、電磁鋼板の成分組成
が、 Ｃ：0.05wt％以下、 Si：5.0 wt％以下、 Mn：2.0 wt％以下、 Ｐ：0.2 wt％以下、 sol.Al：0.0010wt％以下 を含み、残部はFeおよび不可避的不純物よりなることを
特徴とする磁気特性に優れたセミプロセス無方向性電磁
鋼板。 - 【請求項３】 Si：5.0 wt％以下を含有する含けい素鋼
素材を、熱間圧延した後、１次冷延圧延し、中間焼鈍
後、２次冷間圧延を施す一連の工程からなるセミプロセ
ス無方向性電磁鋼板の製造方法において、 ２次冷間圧延を、圧下率：２〜18％で、かつ圧延後の地
鉄表層の歪量ｅS と中心層の歪量ｅc とが、次式 1.18ｅc ≧ｅS ≧ｅc の関係を満足するように、圧下率、圧延温度、潤滑油粘
度（25℃）を調整することを特徴とする磁気特性に優れ
たセミプロセス無方向性電磁鋼板の製造方法。 - 【請求項４】 請求項３において、含けい素鋼素材の成
分組成が、 Ｃ：0.05wt％以下、 Si：5.0 wt％以下、 Mn：2.0 wt％以下、 Ｐ：0.2 wt％以下、 sol.Al：0.0010wt％以下 を含み、残部はFeおよび不可避的不純物よりなることを
特徴とする磁気特性に優れたセミプロセス無方向性電磁
鋼板の製造方法。
Priority Applications (5)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP02777196A JP3316123B2 (ja) | 1996-02-15 | 1996-02-15 | 磁気特性に優れたセミプロセス無方向性電磁鋼板およびその製造方法 |
| PCT/JP1997/000287 WO1997030180A1 (fr) | 1996-02-15 | 1997-02-06 | Tole d'acier magnetique a grains non orientes, semi-manufacturee et possedant d'excellents caracteristiques magnetiques, et procede de fabrication associe |
| US08/930,396 US5876520A (en) | 1996-02-15 | 1997-02-06 | Semiprocessed nonoriented magnetic steel sheet having excellent magnetic characteristics and method for making the same |
| KR1019970707305A KR100334151B1 (ko) | 1996-02-15 | 1997-02-06 | 자기특성이우수한세미프로세스무방향성전자강판및그제조방법 |
| CA002216659A CA2216659C (en) | 1996-02-15 | 1997-02-06 | Semiprocessed nonoriented magnetic steel sheet having excellent magnetic characteristics and method for making the same |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP02777196A JP3316123B2 (ja) | 1996-02-15 | 1996-02-15 | 磁気特性に優れたセミプロセス無方向性電磁鋼板およびその製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH09217116A JPH09217116A (ja) | 1997-08-19 |
| JP3316123B2 true JP3316123B2 (ja) | 2002-08-19 |
Family
ID=12230250
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP02777196A Expired - Fee Related JP3316123B2 (ja) | 1996-02-15 | 1996-02-15 | 磁気特性に優れたセミプロセス無方向性電磁鋼板およびその製造方法 |
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| Country | Link |
|---|---|
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| JP (1) | JP3316123B2 (ja) |
| KR (1) | KR100334151B1 (ja) |
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| WO (1) | WO1997030180A1 (ja) |
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| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR100782762B1 (ko) * | 2001-12-22 | 2007-12-05 | 주식회사 포스코 | 자기특성이 우수한 무방향성 전기강판 제조방법 |
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|---|---|---|---|---|
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| JPH0747775B2 (ja) * | 1990-06-12 | 1995-05-24 | 新日本製鐵株式会社 | 歪取焼鈍後の磁気特性が優れた無方向性電磁鋼板の製造方法 |
| JPH04323315A (ja) * | 1990-12-04 | 1992-11-12 | Nippon Steel Corp | セミプロセス無方向性電磁鋼板の製造方法 |
| TW198734B (ja) * | 1990-12-10 | 1993-01-21 | Kawasaki Steel Co | |
| JPH0797627A (ja) * | 1993-09-29 | 1995-04-11 | Nippon Steel Corp | 磁束密度が高い無方向性電磁鋼板の製造方法 |
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1996
- 1996-02-15 JP JP02777196A patent/JP3316123B2/ja not_active Expired - Fee Related
-
1997
- 1997-02-06 KR KR1019970707305A patent/KR100334151B1/ko not_active IP Right Cessation
- 1997-02-06 WO PCT/JP1997/000287 patent/WO1997030180A1/ja active IP Right Grant
- 1997-02-06 CA CA002216659A patent/CA2216659C/en not_active Expired - Fee Related
- 1997-02-06 US US08/930,396 patent/US5876520A/en not_active Expired - Fee Related
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| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH09217116A (ja) | 1997-08-19 |
| WO1997030180A1 (fr) | 1997-08-21 |
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| CA2216659C (en) | 2003-10-21 |
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| CA2216659A1 (en) | 1997-08-21 |
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