JP3314596B2 - 疲労強度に優れた鉄基焼結合金 - Google Patents
疲労強度に優れた鉄基焼結合金Info
- Publication number
- JP3314596B2 JP3314596B2 JP27550395A JP27550395A JP3314596B2 JP 3314596 B2 JP3314596 B2 JP 3314596B2 JP 27550395 A JP27550395 A JP 27550395A JP 27550395 A JP27550395 A JP 27550395A JP 3314596 B2 JP3314596 B2 JP 3314596B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- iron
- based sintered
- sintered alloy
- weight
- area ratio
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired - Fee Related
Links
Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B22—CASTING; POWDER METALLURGY
- B22F—WORKING METALLIC POWDER; MANUFACTURE OF ARTICLES FROM METALLIC POWDER; MAKING METALLIC POWDER; APPARATUS OR DEVICES SPECIALLY ADAPTED FOR METALLIC POWDER
- B22F2998/00—Supplementary information concerning processes or compositions relating to powder metallurgy
Landscapes
- Powder Metallurgy (AREA)
Description
【0001】
【発明の属する技術分野】この発明は、コンロッド、オ
イルポンプローター、ギャポンプなどの機械部品の材料
として用いられる疲労強度に優れた鉄基焼結合金に関す
るものである。
イルポンプローター、ギャポンプなどの機械部品の材料
として用いられる疲労強度に優れた鉄基焼結合金に関す
るものである。
【0002】
【従来の技術】従来、コンロッド、オイルポンプロータ
ー、ギャポンプなどの機械部品の部材として、Ni:
4.0重量%、Cu:1.4重量%、Mo:0.5重量
%を含有し、残りがFeおよび不可避不純物からなる組
成を有する合金鋼粉末にC:0.7重量%を添加し、さ
らに潤滑剤としてステアリン酸亜鉛粉末を外比で0.8
%添加して混合し、プレス成形して圧粉体を作製し、圧
粉体を窒素雰囲気中、1200℃、60分保持の条件で
焼結し、その後、窒素雰囲気中、870℃、30分間加
熱保持し、ついで80℃の油に入れて油焼き入れし、2
50℃、60分間保持の低温焼戻し処理することにり得
られる鉄基焼結合金が知られている(例えば、特開昭6
2−288713号公報参照)。
ー、ギャポンプなどの機械部品の部材として、Ni:
4.0重量%、Cu:1.4重量%、Mo:0.5重量
%を含有し、残りがFeおよび不可避不純物からなる組
成を有する合金鋼粉末にC:0.7重量%を添加し、さ
らに潤滑剤としてステアリン酸亜鉛粉末を外比で0.8
%添加して混合し、プレス成形して圧粉体を作製し、圧
粉体を窒素雰囲気中、1200℃、60分保持の条件で
焼結し、その後、窒素雰囲気中、870℃、30分間加
熱保持し、ついで80℃の油に入れて油焼き入れし、2
50℃、60分間保持の低温焼戻し処理することにり得
られる鉄基焼結合金が知られている(例えば、特開昭6
2−288713号公報参照)。
【0003】
【発明が解決しようとする課題】しかし、近年、作業の
高性能化、高出力化および高速化にともない、機械装置
に組み込まれている機械部品は従来よりも一段と苛酷な
条件での繰り返し負荷が加えられ、このため、疲労強度
に優れたの鉄基焼結合金からなる機械部品が求められて
いる。ところが上記従来の鉄基焼結合金は、疲労強度が
不足していた。
高性能化、高出力化および高速化にともない、機械装置
に組み込まれている機械部品は従来よりも一段と苛酷な
条件での繰り返し負荷が加えられ、このため、疲労強度
に優れたの鉄基焼結合金からなる機械部品が求められて
いる。ところが上記従来の鉄基焼結合金は、疲労強度が
不足していた。
【0004】
【課題を解決するための手段】そこで、本発明者らは、
上述のような観点から、機械部品の材料として、従来よ
りも疲労強度に優れたの鉄基焼結合金を得るべく研究を
行った結果、原料粉末として、平均粒径:30〜70μ
mのMnを微量含むFe粉末、平均粒径:1.5〜3.
5μmのNi粉末および平均粒径:3〜30μmのC粉
末を用意し、これら原料粉末を金型成形時の潤滑剤であ
るステアリン酸亜鉛粉末とともに混合し、プレス成形し
て圧粉体を作製し、圧粉体を窒素−水素ベースの雰囲気
中、1100〜1150℃、10〜60分保持の条件で
焼結して得られた焼結体を、その後、浸炭雰囲気中、8
30〜970℃、10〜60分間加熱保持し、ついで油
焼き入れし、150〜300℃、10〜60分間保持の
焼戻し処理を施すと、Ni:1.5〜4.5重量%、
C:0.2〜0.7重量%、Mn:0.01〜0.05
重量%を含有し、残りがFeおよび不可避不純物からな
る組成を有する鉄基焼結合金であって、その鉄基焼結合
金の表面から0.5mm以内の深さの表面部はマルテン
サイト素地中に面積率:0.5〜7%のオーステナイト
が分散した組織を有し、それより内部は微細パーライト
素地中に面積率:30〜60%のマルテンサイトが分散
しており、このマルテンサイトの中心部に面積率で0.
5〜7%のオーステナイトが存在している組織を有する
鉄基焼結合金が得られ、この鉄基焼結合金は、従来の鉄
基焼結合金と比較して、強度が格段に優れているという
知見を得たのである。
上述のような観点から、機械部品の材料として、従来よ
りも疲労強度に優れたの鉄基焼結合金を得るべく研究を
行った結果、原料粉末として、平均粒径:30〜70μ
mのMnを微量含むFe粉末、平均粒径:1.5〜3.
5μmのNi粉末および平均粒径:3〜30μmのC粉
末を用意し、これら原料粉末を金型成形時の潤滑剤であ
るステアリン酸亜鉛粉末とともに混合し、プレス成形し
て圧粉体を作製し、圧粉体を窒素−水素ベースの雰囲気
中、1100〜1150℃、10〜60分保持の条件で
焼結して得られた焼結体を、その後、浸炭雰囲気中、8
30〜970℃、10〜60分間加熱保持し、ついで油
焼き入れし、150〜300℃、10〜60分間保持の
焼戻し処理を施すと、Ni:1.5〜4.5重量%、
C:0.2〜0.7重量%、Mn:0.01〜0.05
重量%を含有し、残りがFeおよび不可避不純物からな
る組成を有する鉄基焼結合金であって、その鉄基焼結合
金の表面から0.5mm以内の深さの表面部はマルテン
サイト素地中に面積率:0.5〜7%のオーステナイト
が分散した組織を有し、それより内部は微細パーライト
素地中に面積率:30〜60%のマルテンサイトが分散
しており、このマルテンサイトの中心部に面積率で0.
5〜7%のオーステナイトが存在している組織を有する
鉄基焼結合金が得られ、この鉄基焼結合金は、従来の鉄
基焼結合金と比較して、強度が格段に優れているという
知見を得たのである。
【0005】この発明は、かかる知見にもとづいて成さ
れたものであって、Ni:1.5〜4.5重量%、C:
0.2〜0.7重量%、Mn:0.01〜0.05重量
%を含有し、残りがFeおよび不可避不純物からなる組
成を有する鉄基焼結合金であって、その鉄基焼結合金の
表面から0.5mm以内の深さの表面部はマルテンサイ
ト素地中に面積率:0.5〜7%のオーステナイトが分
散した組織を有し、それより内部は微細パーライト素地
中に面積率:30〜60%のマルテンサイトが分散して
おり、この分散したマルテンサイトの中心部に面積率で
0.5〜7%のオーステナイトが存在していることを特
徴とする疲労強度に優れた鉄基焼結合金、に特徴を有す
るものである。
れたものであって、Ni:1.5〜4.5重量%、C:
0.2〜0.7重量%、Mn:0.01〜0.05重量
%を含有し、残りがFeおよび不可避不純物からなる組
成を有する鉄基焼結合金であって、その鉄基焼結合金の
表面から0.5mm以内の深さの表面部はマルテンサイ
ト素地中に面積率:0.5〜7%のオーステナイトが分
散した組織を有し、それより内部は微細パーライト素地
中に面積率:30〜60%のマルテンサイトが分散して
おり、この分散したマルテンサイトの中心部に面積率で
0.5〜7%のオーステナイトが存在していることを特
徴とする疲労強度に優れた鉄基焼結合金、に特徴を有す
るものである。
【0006】つぎに、この発明の鉄基焼結合金の成分組
成および組織を上記のごとく限定した理由について説明
する。 A、成分組成 (a)Ni:Niは、疲労強度および靭性を向上させる
作用があるが、その含有量が1.5重量%未満ではその
効果が十分でなく、一方、4.5重量%を越えて含有し
てもその効果が少ないところから、Niの含有量は、
1.5〜4.5重量%に定めた。Niの含有量の一層好
ましい範囲は2.5〜4重量%である。
成および組織を上記のごとく限定した理由について説明
する。 A、成分組成 (a)Ni:Niは、疲労強度および靭性を向上させる
作用があるが、その含有量が1.5重量%未満ではその
効果が十分でなく、一方、4.5重量%を越えて含有し
てもその効果が少ないところから、Niの含有量は、
1.5〜4.5重量%に定めた。Niの含有量の一層好
ましい範囲は2.5〜4重量%である。
【0007】(b)C:Cは、素地に固溶して疲労強度
を向上させる効果があるが、その含有量が0.2重量%
未満では効果が十分でなく、一方、0.7重量%を越え
て含有すると材料を脆化を促進させるので好ましくな
い。したがって、Cの含有量は、0.2〜0.7重量%
に定めた。Cの含有量の一層好ましい範囲は0.3〜
0.5重量%である。
を向上させる効果があるが、その含有量が0.2重量%
未満では効果が十分でなく、一方、0.7重量%を越え
て含有すると材料を脆化を促進させるので好ましくな
い。したがって、Cの含有量は、0.2〜0.7重量%
に定めた。Cの含有量の一層好ましい範囲は0.3〜
0.5重量%である。
【0008】(c)Mn:Mnは、素地に固溶して強度
を向上させる作用があるが、その含有量が0.01重量
%未満では所望の効果が得られず、一方、0.05重量
%を越えると圧縮性、焼結性を阻害し、材料の疲労強度
と靭性を低下させるところからその含有量は、0.01
〜0.05重量%に定めた。
を向上させる作用があるが、その含有量が0.01重量
%未満では所望の効果が得られず、一方、0.05重量
%を越えると圧縮性、焼結性を阻害し、材料の疲労強度
と靭性を低下させるところからその含有量は、0.01
〜0.05重量%に定めた。
【0009】B、組織 この発明の鉄基焼結合金は、表面から0.5mm以内と
それより内部とは組織が相違し、表面から0.5mm以
内の深さの表面部はマルテンサイト素地中に面積率:
0.5〜7%のオーステナイトが分散した組織を有し、
それより内部は微細パーライト素地中に面積率:30〜
60%のマルテンサイトが分散しており、このマルテン
サイトの中心部に0.5〜7%の面積率でオーステナイ
トが存在している組織を有している。
それより内部とは組織が相違し、表面から0.5mm以
内の深さの表面部はマルテンサイト素地中に面積率:
0.5〜7%のオーステナイトが分散した組織を有し、
それより内部は微細パーライト素地中に面積率:30〜
60%のマルテンサイトが分散しており、このマルテン
サイトの中心部に0.5〜7%の面積率でオーステナイ
トが存在している組織を有している。
【0010】オーステナイトは疲労亀裂の進展を阻害す
る組織であるが、その面積率が0.5%未満では所望の
効果が得られず、一方、7%を越えると強度が低下する
ので好ましくない。したがって、表面から0.5mmま
での表面部およびそれより内部におけるオーステナイト
の面積率を0.5〜7%に限定した。
る組織であるが、その面積率が0.5%未満では所望の
効果が得られず、一方、7%を越えると強度が低下する
ので好ましくない。したがって、表面から0.5mmま
での表面部およびそれより内部におけるオーステナイト
の面積率を0.5〜7%に限定した。
【0011】マルテンサイトは材料を強化および硬化さ
せる組織であるが、表面から0.5mmより内部におけ
るマルテンサイトの面積率が30%未満では所望の効果
が得られず、一方、60%を越えると材料を脆化させる
ので好ましくない。したがって、表面部より内部におけ
るマルテンサイトの面積率を30〜60%に限定した。
表面から0.5mmより内部におけるマルテンサイトの
面積率の一層好ましい範囲は、40〜55%である。
せる組織であるが、表面から0.5mmより内部におけ
るマルテンサイトの面積率が30%未満では所望の効果
が得られず、一方、60%を越えると材料を脆化させる
ので好ましくない。したがって、表面部より内部におけ
るマルテンサイトの面積率を30〜60%に限定した。
表面から0.5mmより内部におけるマルテンサイトの
面積率の一層好ましい範囲は、40〜55%である。
【0012】
【発明の実施の形態】前記組織を有するこの発明の鉄基
焼結合金の製造方法について詳述する。まず、原料粉末
として、Mn:0.01〜0.05重量%を含む平均粒
径:40〜60μmのFe粉末、平均粒径:1.5〜
3.5μmのNi粉末および平均粒径:3〜30μmの
C粉末を用意する。この場合、Ni、CおよびMnを含
む合金鋼粉末を使用することは圧粉成形時の圧縮性を低
下させるので好ましくない。
焼結合金の製造方法について詳述する。まず、原料粉末
として、Mn:0.01〜0.05重量%を含む平均粒
径:40〜60μmのFe粉末、平均粒径:1.5〜
3.5μmのNi粉末および平均粒径:3〜30μmの
C粉末を用意する。この場合、Ni、CおよびMnを含
む合金鋼粉末を使用することは圧粉成形時の圧縮性を低
下させるので好ましくない。
【0013】これら原料粉末を配合し混合し、プレス成
形して圧粉体を作製し、圧粉体を窒素−水素ベースの雰
囲気中、1100〜1150℃、10〜60分保持の条
件で焼結して得られた焼結体を、その後、浸炭窒素雰囲
気中、830〜970℃、10〜60分間加熱保持し、
ついで油焼き入れし、150〜300℃、10〜60分
間保持の焼戻し処理すと、Ni:1.5〜4.5重量
%、C:0.2〜0.7重量%、Mn:0.01〜0.
05重量%を含有し、残りがFeおよび不可避不純物か
らなる組成を有する鉄基焼結合金であって、その鉄基焼
結合金の表面から0.5mm以内の深さの表面部はマル
テンサイト素地中に面積率:0.5〜7%のオーステナ
イトが分散した組織を有し、それより内部は微細パーラ
イト素地中に面積率:30〜60%のマルテンサイトが
分散しており、このマルテンサイトの中心部に面積率で
0.5〜7%のオーステナイトが存在している組織を有
する鉄基焼結合金が得られる。
形して圧粉体を作製し、圧粉体を窒素−水素ベースの雰
囲気中、1100〜1150℃、10〜60分保持の条
件で焼結して得られた焼結体を、その後、浸炭窒素雰囲
気中、830〜970℃、10〜60分間加熱保持し、
ついで油焼き入れし、150〜300℃、10〜60分
間保持の焼戻し処理すと、Ni:1.5〜4.5重量
%、C:0.2〜0.7重量%、Mn:0.01〜0.
05重量%を含有し、残りがFeおよび不可避不純物か
らなる組成を有する鉄基焼結合金であって、その鉄基焼
結合金の表面から0.5mm以内の深さの表面部はマル
テンサイト素地中に面積率:0.5〜7%のオーステナ
イトが分散した組織を有し、それより内部は微細パーラ
イト素地中に面積率:30〜60%のマルテンサイトが
分散しており、このマルテンサイトの中心部に面積率で
0.5〜7%のオーステナイトが存在している組織を有
する鉄基焼結合金が得られる。
【0014】
【実施例】原料粉末として、表1〜表2に示される平均
粒径を有するFe粉末、Ni粉末およびC粉末を用意
し、これら原料粉末を表1〜表2に示される割合に配合
し、さらに潤滑剤であるステアリン酸亜鉛を添加した
後、ダブルコーンミキサーで十分に混合し、得られた混
合粉末を90mm×13mm×10mmの寸法および
7.0g/ccの密度を有する金型圧粉体に成形した。
得られた金型圧粉成形体をN2 −10%H2 の雰囲気
中、1120℃で30分間保持の条件で焼結し、得られ
た焼結体を浸炭雰囲気中、温度:900℃、30分間保
持したのち900℃から油焼き入れし、ついで焼結雰囲
気と同じN2 −10%H2 の雰囲気中、180℃、60
分保持の焼き戻し処理を施すことにより表1〜表2に示
される本発明鉄基焼結合金1〜10および比較鉄基焼結
合金1〜9を作製した。
粒径を有するFe粉末、Ni粉末およびC粉末を用意
し、これら原料粉末を表1〜表2に示される割合に配合
し、さらに潤滑剤であるステアリン酸亜鉛を添加した
後、ダブルコーンミキサーで十分に混合し、得られた混
合粉末を90mm×13mm×10mmの寸法および
7.0g/ccの密度を有する金型圧粉体に成形した。
得られた金型圧粉成形体をN2 −10%H2 の雰囲気
中、1120℃で30分間保持の条件で焼結し、得られ
た焼結体を浸炭雰囲気中、温度:900℃、30分間保
持したのち900℃から油焼き入れし、ついで焼結雰囲
気と同じN2 −10%H2 の雰囲気中、180℃、60
分保持の焼き戻し処理を施すことにより表1〜表2に示
される本発明鉄基焼結合金1〜10および比較鉄基焼結
合金1〜9を作製した。
【0015】さらに比較のために、Ni:4.0重量
%、Cu:1.4重量%、Mo:0.5重量%、C:
0.7重量%を含有し、残りがFeおよび不可避不純物
からなる組成を有する従来鉄基焼結合金を用意した。こ
れら本発明鉄基焼結合金1〜10、比較鉄基焼結合金1
〜9および従来鉄基焼結合金について化学組成分析を行
い、その結果得られた成分組成を表1〜表2に示した。
%、Cu:1.4重量%、Mo:0.5重量%、C:
0.7重量%を含有し、残りがFeおよび不可避不純物
からなる組成を有する従来鉄基焼結合金を用意した。こ
れら本発明鉄基焼結合金1〜10、比較鉄基焼結合金1
〜9および従来鉄基焼結合金について化学組成分析を行
い、その結果得られた成分組成を表1〜表2に示した。
【0016】
【表1】
【0017】
【表2】
【0018】さらに、これら本発明鉄基焼結合金1〜1
0、比較鉄基焼結合金1〜9および従来鉄基焼結合金に
ついて画像解析による組織定量を行い、その結果を表3
〜表4に示した。また、これら本発明鉄基焼結合金1〜
10、比較鉄基焼結合金1〜9および従来鉄基焼結合金
を機械加工して試験片を作製し、この試験片を用いてJ
IS Z2274に基づく回転曲げ疲労試験を行い、1
07 回での疲労強度を求め、その結果を表3〜表4に示
した。
0、比較鉄基焼結合金1〜9および従来鉄基焼結合金に
ついて画像解析による組織定量を行い、その結果を表3
〜表4に示した。また、これら本発明鉄基焼結合金1〜
10、比較鉄基焼結合金1〜9および従来鉄基焼結合金
を機械加工して試験片を作製し、この試験片を用いてJ
IS Z2274に基づく回転曲げ疲労試験を行い、1
07 回での疲労強度を求め、その結果を表3〜表4に示
した。
【0019】
【表3】
【0020】
【表4】
【0021】この発明の鉄基焼結合金の組織を一層理解
しやすくするために、本発明鉄基焼結合金1の表面から
2.5mmの深さの組織を金属顕微鏡により観察し、組
織写生図を図1に示し、さらに比較のために従来鉄基焼
結合金の組織写生図を図2に示した。図1の組織写生図
において、表面から0.5mmの深さの組織はマルテン
サイト素地中に面積率:0.5〜7%のオーステナイト
が分散した組織を有し、表面から0.5mmを越える深
さの組織は微細パーライト素地中に面積率:30〜60
%のマルテンサイトが分散しており、このマルテンサイ
トの中心部に面積率で0.5〜7%のオーステナイトが
存在している組織を有することが分かる。
しやすくするために、本発明鉄基焼結合金1の表面から
2.5mmの深さの組織を金属顕微鏡により観察し、組
織写生図を図1に示し、さらに比較のために従来鉄基焼
結合金の組織写生図を図2に示した。図1の組織写生図
において、表面から0.5mmの深さの組織はマルテン
サイト素地中に面積率:0.5〜7%のオーステナイト
が分散した組織を有し、表面から0.5mmを越える深
さの組織は微細パーライト素地中に面積率:30〜60
%のマルテンサイトが分散しており、このマルテンサイ
トの中心部に面積率で0.5〜7%のオーステナイトが
存在している組織を有することが分かる。
【0022】
【発明の効果】表1〜表4に示した結果から、本発明鉄
基焼結合金1〜10は、比較鉄基焼結合金1〜9および
従来鉄基焼結合金に比べて、一段と優れた疲労強度を有
することが分かる。上述のように、この発明の鉄基焼結
合金は、疲労強度が優れているので、機械装置の部品の
材料として、優れた性能を長期にわたって発揮すること
ができ、工業上優れた効果をもたらすものである。
基焼結合金1〜10は、比較鉄基焼結合金1〜9および
従来鉄基焼結合金に比べて、一段と優れた疲労強度を有
することが分かる。上述のように、この発明の鉄基焼結
合金は、疲労強度が優れているので、機械装置の部品の
材料として、優れた性能を長期にわたって発揮すること
ができ、工業上優れた効果をもたらすものである。
【図1】この発明の鉄基焼結合金の金属顕微鏡による写
生図である。
生図である。
【図2】従来の鉄基焼結合金の金属顕微鏡による写生図
である。
である。
フロントページの続き (56)参考文献 特公 昭45−413(JP,B1) 特公 昭35−17103(JP,B1) (58)調査した分野(Int.Cl.7,DB名) C22C 38/00 - 38/60 C22C 33/02
Claims (1)
- 【請求項1】 Ni:1.5〜4.5重量%、C:0.
2〜0.7重量%、Mn:0.01〜0.05重量%を
含有し、残りがFeおよび不可避不純物からなる組成を
有する鉄基焼結合金であって、この鉄基焼結合金の表面
から0.5mm以内の深さの表面部はマルテンサイト素
地中に面積率:0.5〜7%のオーステナイトが分散し
た組織を有し、それより内部は微細パーライト素地中に
面積率:30〜60%のマルテンサイトが分散してお
り、このマルテンサイトの中心部に面積率で0.5〜7
%のオーステナイトが存在している組織を有することを
特徴とする疲労強度に優れた鉄基焼結合金。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP27550395A JP3314596B2 (ja) | 1995-10-24 | 1995-10-24 | 疲労強度に優れた鉄基焼結合金 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP27550395A JP3314596B2 (ja) | 1995-10-24 | 1995-10-24 | 疲労強度に優れた鉄基焼結合金 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPH09118965A JPH09118965A (ja) | 1997-05-06 |
JP3314596B2 true JP3314596B2 (ja) | 2002-08-12 |
Family
ID=17556402
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP27550395A Expired - Fee Related JP3314596B2 (ja) | 1995-10-24 | 1995-10-24 | 疲労強度に優れた鉄基焼結合金 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JP3314596B2 (ja) |
Families Citing this family (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP5066803B2 (ja) | 2005-11-16 | 2012-11-07 | 株式会社ジェイテクト | アクチュエータ |
-
1995
- 1995-10-24 JP JP27550395A patent/JP3314596B2/ja not_active Expired - Fee Related
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
JPH09118965A (ja) | 1997-05-06 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
JP4909460B2 (ja) | 焼結製品調製用鋼粉末 | |
JP2010090470A (ja) | 鉄系焼結合金およびその製造方法 | |
JP3504786B2 (ja) | 焼入れ組織を呈する鉄系焼結合金の製造方法 | |
JP3177482B2 (ja) | 焼結焼入れ用低合金鋼粉末 | |
JP3258765B2 (ja) | 高強度鉄系焼結体の製造方法 | |
EP0677591A1 (en) | Alloy steel powders, sintered bodies and method | |
JP3314596B2 (ja) | 疲労強度に優れた鉄基焼結合金 | |
JP3272886B2 (ja) | 高強度焼結体用合金鋼粉および高強度焼結体の製造方法 | |
JP6738038B2 (ja) | 鉄基焼結合金およびその製造方法 | |
JP2000064001A (ja) | 高強度焼結部品用混合粉 | |
WO1988000505A1 (en) | Alloy steel powder for powder metallurgy | |
JPH09157805A (ja) | 高強度鉄基焼結合金 | |
JP3351844B2 (ja) | 鉄系焼結材料用の合金鋼粉及びその製造方法 | |
JP3303026B2 (ja) | 高強度鉄基焼結合金およびその製造方法 | |
JP3303030B2 (ja) | 疲労強度および靱性に優れたコンロッドおよびその製造方法 | |
EP1323840B1 (en) | Iron base mixed powder for high strength sintered parts | |
JP4093070B2 (ja) | 合金鋼粉 | |
JPH02153046A (ja) | 高強度焼結合金鋼 | |
JPH09157806A (ja) | 高強度鉄基焼結合金 | |
JP3341675B2 (ja) | 強度および靱性に優れた鉄基焼結合金およびその製造方法 | |
JPH04337001A (ja) | 粉末冶金用低合金鋼粉及びその焼結成形体並びに調質成形体 | |
JPH07103442B2 (ja) | 高強度焼結合金鋼の製造方法 | |
JP2018123412A (ja) | 粉末冶金用鉄基混合粉末およびその製造方法ならびに引張強さと耐衝撃性に優れた焼結体 | |
WO2023157386A1 (ja) | 粉末冶金用鉄基混合粉および鉄基焼結体 | |
JPH1072648A (ja) | 耐摩耗性に優れた高強度鉄基焼結合金およびその製造方法 |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
A01 | Written decision to grant a patent or to grant a registration (utility model) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A01 Effective date: 20020507 |
|
S111 | Request for change of ownership or part of ownership |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R313111 |
|
R350 | Written notification of registration of transfer |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R350 |
|
LAPS | Cancellation because of no payment of annual fees |