JP3312455B2 - エンジンの蒸発燃料処理装置 - Google Patents
エンジンの蒸発燃料処理装置Info
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- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
- F02M—SUPPLYING COMBUSTION ENGINES IN GENERAL WITH COMBUSTIBLE MIXTURES OR CONSTITUENTS THEREOF
- F02M25/00—Engine-pertinent apparatus for adding non-fuel substances or small quantities of secondary fuel to combustion-air, main fuel or fuel-air mixture
- F02M25/08—Engine-pertinent apparatus for adding non-fuel substances or small quantities of secondary fuel to combustion-air, main fuel or fuel-air mixture adding fuel vapours drawn from engine fuel reservoir
- F02M25/0836—Arrangement of valves controlling the admission of fuel vapour to an engine, e.g. valve being disposed between fuel tank or absorption canister and intake manifold
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- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
- F02D—CONTROLLING COMBUSTION ENGINES
- F02D41/00—Electrical control of supply of combustible mixture or its constituents
- F02D41/0025—Controlling engines characterised by use of non-liquid fuels, pluralities of fuels, or non-fuel substances added to the combustible mixtures
- F02D41/003—Adding fuel vapours, e.g. drawn from engine fuel reservoir
- F02D41/0045—Estimating, calculating or determining the purging rate, amount, flow or concentration
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- F02M25/0854—Details of the absorption canister
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- Mechanical Engineering (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Supplying Secondary Fuel Or The Like To Fuel, Air Or Fuel-Air Mixtures (AREA)
- Electrical Control Of Air Or Fuel Supplied To Internal-Combustion Engine (AREA)
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】この発明はエンジンの蒸発燃料処
理装置に関する。
理装置に関する。
【０００２】
【従来の技術】車両の燃料タンク内で蒸発した燃料が大
気中に放出されるのを防止するため、蒸発燃料処理装置
が設けられている（実開昭６２−７４１６１号公報参
照）。
気中に放出されるのを防止するため、蒸発燃料処理装置
が設けられている（実開昭６２−７４１６１号公報参
照）。
【０００３】これを説明すると、燃料蒸気をエンジンの
停止時に活性炭キャニスターに吸着させておき、この吸
着させておいた燃料蒸気をエンジンの運転時に所定の運
転条件で新気とともに吸気管にパージすることによって
シリンダ内で燃焼させるのである。
停止時に活性炭キャニスターに吸着させておき、この吸
着させておいた燃料蒸気をエンジンの運転時に所定の運
転条件で新気とともに吸気管にパージすることによって
シリンダ内で燃焼させるのである。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】ところで、パージガス
の導入によって空燃比が大きく変動したのでは、運転性
能や排気性能が悪くなるので、単なるＯＮ−ＯＦＦ弁で
なくパージ通路の開口面積を調整可能なパージ弁をパー
ジ通路に設け、吸入空気流量に対して一定の割合でパー
ジガスが流れるようにパージ弁開度を決定することが考
えられる。
の導入によって空燃比が大きく変動したのでは、運転性
能や排気性能が悪くなるので、単なるＯＮ−ＯＦＦ弁で
なくパージ通路の開口面積を調整可能なパージ弁をパー
ジ通路に設け、吸入空気流量に対して一定の割合でパー
ジガスが流れるようにパージ弁開度を決定することが考
えられる。
【０００５】この場合に、吸入空気流量はエンジン負荷
信号であるから、同じエンジン負荷信号である基本噴射
パルス幅Ｔｐに比例させてパージ弁開度を求めることが
できる。
信号であるから、同じエンジン負荷信号である基本噴射
パルス幅Ｔｐに比例させてパージ弁開度を求めることが
できる。
【０００６】しかしながら、基本噴射パルス幅Ｔｐに比
例させてパージ弁開度を求めるときは、低地では問題な
いのであるが、高地など空気密度の低下する状況におい
てパージ率が低下する。
例させてパージ弁開度を求めるときは、低地では問題な
いのであるが、高地など空気密度の低下する状況におい
てパージ率が低下する。
【０００７】空気密度の低下でパージ率が低下するの
は、パージ率を パージ率＝（パージ弁質量流量）／（吸入空気の質量流量） …（１） の式で与えないと、空気密度ρの影響を受けることにな
るからである。詳細には、パージ弁開度は開口面積を表
し、これは体積流量と比例する。一方、ホットワイヤー
式などのエアフローメーターから Ｔｐ＝（Ｑａ／Ｎｅ）×Ｋ …（２） ただし、Ｑａ；吸入空気流量 Ｎｅ；エンジン回転数 Ｋ；ベース空燃比を定める定数 の式で算出される基本噴射パルス幅Ｔｐは質量流量であ
る。したがって、基本噴射パルス幅Ｔｐに比例させてパ
ージ弁開度を求めるということは、 （吸入空気の質量流量）×Ｋ２＝（パージ弁体積流量） …（３） ただし、Ｋ２；比例定数 とすることに相当する。
は、パージ率を パージ率＝（パージ弁質量流量）／（吸入空気の質量流量） …（１） の式で与えないと、空気密度ρの影響を受けることにな
るからである。詳細には、パージ弁開度は開口面積を表
し、これは体積流量と比例する。一方、ホットワイヤー
式などのエアフローメーターから Ｔｐ＝（Ｑａ／Ｎｅ）×Ｋ …（２） ただし、Ｑａ；吸入空気流量 Ｎｅ；エンジン回転数 Ｋ；ベース空燃比を定める定数 の式で算出される基本噴射パルス幅Ｔｐは質量流量であ
る。したがって、基本噴射パルス幅Ｔｐに比例させてパ
ージ弁開度を求めるということは、 （吸入空気の質量流量）×Ｋ２＝（パージ弁体積流量） …（３） ただし、Ｋ２；比例定数 とすることに相当する。
【０００８】一方、パージ弁の体積流量と質量流量の間
には （パージ弁体積流量）×ρ＝（パージ弁質量流量） …（４） の関係が成立するので、（４）式のパージ弁質量流量と
（３）式の吸入空気質量流量を（１）式に代入すると、 パージ率＝（パージ弁体積流量×ρ）／（パージ弁体積流量／Ｋ２） ＝Ｋ２×ρ …（５） となる。（５）式よりパージ率と空気密度ρとが比例す
るので、（３）式の比例定数Ｋ２を低地でマッチングし
ている場合に高地になって空気密度が低下したときは、
空気密度の低下分だけパージ率が低下してしまうのであ
る。
には （パージ弁体積流量）×ρ＝（パージ弁質量流量） …（４） の関係が成立するので、（４）式のパージ弁質量流量と
（３）式の吸入空気質量流量を（１）式に代入すると、 パージ率＝（パージ弁体積流量×ρ）／（パージ弁体積流量／Ｋ２） ＝Ｋ２×ρ …（５） となる。（５）式よりパージ率と空気密度ρとが比例す
るので、（３）式の比例定数Ｋ２を低地でマッチングし
ている場合に高地になって空気密度が低下したときは、
空気密度の低下分だけパージ率が低下してしまうのであ
る。
【０００９】また、基本噴射パルス幅Ｔｐに比例させて
パージ弁開度を求めるときは、高負荷になると吸入負圧
（絞り弁下流の吸気管負圧のこと）が低下してパージ弁
の前後差圧が小さくなり、パージ弁流量が落ちてくるの
で、この流量低下分に対しては図１４に示した差圧補正
率を導入し、 パージ弁開度＝基本パージ弁開度×差圧補正率 ただし、基本パージ弁開度；Ｔｐに比例させたパージ弁
開度 の式で補正しなければならない。
パージ弁開度を求めるときは、高負荷になると吸入負圧
（絞り弁下流の吸気管負圧のこと）が低下してパージ弁
の前後差圧が小さくなり、パージ弁流量が落ちてくるの
で、この流量低下分に対しては図１４に示した差圧補正
率を導入し、 パージ弁開度＝基本パージ弁開度×差圧補正率 ただし、基本パージ弁開度；Ｔｐに比例させたパージ弁
開度 の式で補正しなければならない。
【００１０】ところが、高地ではより小さなＴｐでパー
ジ弁前後差圧が小さくなるので、差圧補正率を低地でマ
ッチングした場合（図１５の実線）、高地要求（図１５
の破線）とのずれが高負荷になるほど大きくなり、これ
により高地の高負荷でパージ率が小さくなるのである。
ジ弁前後差圧が小さくなるので、差圧補正率を低地でマ
ッチングした場合（図１５の実線）、高地要求（図１５
の破線）とのずれが高負荷になるほど大きくなり、これ
により高地の高負荷でパージ率が小さくなるのである。
【００１１】このようにしてパージ率が低下すると、パ
ージを十分に行うことができなくなることがある。ま
た、空燃比フィードバック制御中にパージを行う場合
に、パージ率が低下すると、空燃比フィードバック補正
量に対する要求が異なってくるので、過渡時の追従性能
や排気性能が悪くなる。
ージを十分に行うことができなくなることがある。ま
た、空燃比フィードバック制御中にパージを行う場合
に、パージ率が低下すると、空燃比フィードバック補正
量に対する要求が異なってくるので、過渡時の追従性能
や排気性能が悪くなる。
【００１２】そこで、吸気管の総開口面積に比例させて
パージ弁開口面積を設定することが考えられる。この場
合、絞り弁とパージ弁５のあいだの流量係数の相違にも
とづいてパージ率のずれが生じる。たとえば、図１１に
前後差圧ΔＰに対する絞り弁とパージ弁の各流量特性
を、また図１２に絞り弁流量Ｑ 1 とパージ弁流量Ｑ 2 の流
量比を示すと、開口面積と前後差圧が２つの弁で同一で
も、パージ弁のほうが流量が多く、絞り弁とパージ弁の
流量比Ｑ 1 ／Ｑ 2 が、図１２において１．０から小さい側
にずれる分だけパージ率が大きくなる側にずれている。
そこでこの発明は、吸気管の総開口面積に比例させてパ
ージ弁開口面積を設定することにより、高地など空気密
度の低下する状況においてもパージ率が低下しないよう
にするとともに、絞り弁とパージ弁の流量係数の違いに
応じた流量係数補正率で前記総開口面積を補正すること
により、絞り弁とパージ弁の流量係数が異なる場合であ
っても、全負荷域でパージ率が一定とすることを目的と
する。
パージ弁開口面積を設定することが考えられる。この場
合、絞り弁とパージ弁５のあいだの流量係数の相違にも
とづいてパージ率のずれが生じる。たとえば、図１１に
前後差圧ΔＰに対する絞り弁とパージ弁の各流量特性
を、また図１２に絞り弁流量Ｑ 1 とパージ弁流量Ｑ 2 の流
量比を示すと、開口面積と前後差圧が２つの弁で同一で
も、パージ弁のほうが流量が多く、絞り弁とパージ弁の
流量比Ｑ 1 ／Ｑ 2 が、図１２において１．０から小さい側
にずれる分だけパージ率が大きくなる側にずれている。
そこでこの発明は、吸気管の総開口面積に比例させてパ
ージ弁開口面積を設定することにより、高地など空気密
度の低下する状況においてもパージ率が低下しないよう
にするとともに、絞り弁とパージ弁の流量係数の違いに
応じた流量係数補正率で前記総開口面積を補正すること
により、絞り弁とパージ弁の流量係数が異なる場合であ
っても、全負荷域でパージ率が一定とすることを目的と
する。
【００１３】
【課題を解決するための手段】第１の発明は、図１６に
示すように、燃料タンク内で蒸発した燃料を蓄えるキャ
ニスター３１と、このキャニスター３１と吸気絞り弁３
２の下流の吸気管とを連通するパージ通路３３と、この
パージ通路３３の開口面積を調整可能なパージ弁３４
と、このパージ弁３４を制御量に応じて駆動する装置３
５と、前記絞り弁３２の開度を検出するセンサー３６
と、このセンサー検出値から絞り弁開口面積ＡＴＶＯを
算出する手段３７と、この絞り弁開口面積ＡＴＶＯに比
例させて前記パージ弁３４の開口面積を設定する手段３
８と、このパージ弁開口面積に応じた制御量を前記パー
ジ弁駆動装置３５に出力する手段３９とを設け、前記絞
り弁３２と前記パージ弁３４の流量係数の違いに応じた
流量係数補正率ＰＣＴＲＭで前記絞り弁開口面積ＡＴＶ
Ｏを補正する。
示すように、燃料タンク内で蒸発した燃料を蓄えるキャ
ニスター３１と、このキャニスター３１と吸気絞り弁３
２の下流の吸気管とを連通するパージ通路３３と、この
パージ通路３３の開口面積を調整可能なパージ弁３４
と、このパージ弁３４を制御量に応じて駆動する装置３
５と、前記絞り弁３２の開度を検出するセンサー３６
と、このセンサー検出値から絞り弁開口面積ＡＴＶＯを
算出する手段３７と、この絞り弁開口面積ＡＴＶＯに比
例させて前記パージ弁３４の開口面積を設定する手段３
８と、このパージ弁開口面積に応じた制御量を前記パー
ジ弁駆動装置３５に出力する手段３９とを設け、前記絞
り弁３２と前記パージ弁３４の流量係数の違いに応じた
流量係数補正率ＰＣＴＲＭで前記絞り弁開口面積ＡＴＶ
Ｏを補正する。
【００１４】第２の発明は、図１７に示すように、燃料
タンク内で蒸発した燃料を蓄えるキャニスター３１と、
このキャニスター３１と吸気絞り弁３２の下流の吸気管
とを連通するパージ通路３３と、このパージ通路３３の
開口面積を調整可能なパージ弁３４と、このパージ弁３
４を制御量に応じて駆動する装置３５と、前記絞り弁３
２をバイパスする補助空気通路４１と、この補助空気通
路４１の開口面積を調整可能な弁（補助空気弁、エアレ
ギュレーターなど）４２と、この補助空気調整弁４２の
開口面積を算出する手段４３と、前記絞り弁３２の開度
を検出するセンサー３６と、このセンサー検出値から絞
り弁開口面積ＡＴＶＯを算出する手段３７と、この絞り
弁開口面積ＡＴＶＯと前記補助空気調整弁開口面積の和
を吸気管の総開口面積ＡＡとして算出する手段４４と、
この総開口面積ＡＡに比例させて前記パージ弁３４の開
口面積を設定する手段４５と、このパージ弁開口面積に
応じた制御量を前記パージ弁駆動装置３５に出力する手
段３９とを設け、前記絞り弁３２と前記パージ弁３４の
流量係数の違いに応じた流量係数補正率ＰＣＴＲＭで前
記総開口面積ＡＡを補正する。
タンク内で蒸発した燃料を蓄えるキャニスター３１と、
このキャニスター３１と吸気絞り弁３２の下流の吸気管
とを連通するパージ通路３３と、このパージ通路３３の
開口面積を調整可能なパージ弁３４と、このパージ弁３
４を制御量に応じて駆動する装置３５と、前記絞り弁３
２をバイパスする補助空気通路４１と、この補助空気通
路４１の開口面積を調整可能な弁（補助空気弁、エアレ
ギュレーターなど）４２と、この補助空気調整弁４２の
開口面積を算出する手段４３と、前記絞り弁３２の開度
を検出するセンサー３６と、このセンサー検出値から絞
り弁開口面積ＡＴＶＯを算出する手段３７と、この絞り
弁開口面積ＡＴＶＯと前記補助空気調整弁開口面積の和
を吸気管の総開口面積ＡＡとして算出する手段４４と、
この総開口面積ＡＡに比例させて前記パージ弁３４の開
口面積を設定する手段４５と、このパージ弁開口面積に
応じた制御量を前記パージ弁駆動装置３５に出力する手
段３９とを設け、前記絞り弁３２と前記パージ弁３４の
流量係数の違いに応じた流量係数補正率ＰＣＴＲＭで前
記総開口面積ＡＡを補正する。
【００１５】
【００１６】
【００１７】
【作用】第１の発明で絞り弁開口面積に比例してパージ
弁開口面積が設定されると、 パージ率＝（パージ弁質量流量）／（吸入空気の質量流量） ＝（パージ弁開口面積／絞り弁開口面積）×定数 より、パージ弁および絞り弁の開口面積比と定数からパ
ージ率が一義的に定まることになり、空気密度が変化し
てもパージ率は一定で変化することがない。つまり、所
望のパージ率が得られるように定数を低地に合わせて設
定しておけば、高地など空気密度の低下する状況にあっ
ても低地と同じ値のパージ率でパージが行われる。
弁開口面積が設定されると、 パージ率＝（パージ弁質量流量）／（吸入空気の質量流量） ＝（パージ弁開口面積／絞り弁開口面積）×定数 より、パージ弁および絞り弁の開口面積比と定数からパ
ージ率が一義的に定まることになり、空気密度が変化し
てもパージ率は一定で変化することがない。つまり、所
望のパージ率が得られるように定数を低地に合わせて設
定しておけば、高地など空気密度の低下する状況にあっ
ても低地と同じ値のパージ率でパージが行われる。
【００１８】また、パージ弁開口面積と絞り弁開口面積
が比例することから過渡でのパージ弁流量と絞り弁流量
とが比例することになるので、エアフローメーターの出
力から算出される基本噴射量に加速時のオーバーシュー
トが生じたり、吸気管ボリュームを考慮したシリンダ空
気相当噴射量に遅れが生じるときでも、これらの影響を
受けてパージ率が変動することがない。さらに、前記絞
り弁３２と前記パージ弁３４の流量係数の違いに応じた
流量係数補正率ＰＣＴＲＭにより、前記絞り弁開口面積
ＡＴＶＯが補正されると、絞り弁とパージ弁の流量係数
が異なる場合であっても、全負荷域でパージ率が一定に
なる。
が比例することから過渡でのパージ弁流量と絞り弁流量
とが比例することになるので、エアフローメーターの出
力から算出される基本噴射量に加速時のオーバーシュー
トが生じたり、吸気管ボリュームを考慮したシリンダ空
気相当噴射量に遅れが生じるときでも、これらの影響を
受けてパージ率が変動することがない。さらに、前記絞
り弁３２と前記パージ弁３４の流量係数の違いに応じた
流量係数補正率ＰＣＴＲＭにより、前記絞り弁開口面積
ＡＴＶＯが補正されると、絞り弁とパージ弁の流量係数
が異なる場合であっても、全負荷域でパージ率が一定に
なる。
【００１９】第２の発明で、絞り弁をバイパスして補助
空気が流れる場合に、この補助空気通路の開口面積と絞
り弁開口面積ＡＴＶＯの和が総開口面積ＡＡとして算出
され、この総開口面積ＡＡに比例してパージ弁開口面積
が算出されると、第１の発明の作用に加えて、絞り弁を
バイパスして補助空気が流れるときも、パージ率が変化
することがない。また、前記絞り弁３２と前記パージ弁
３４の流量係数の違いに応じた流量係数補正率ＰＣＴＲ
Ｍにより、前記総開口面積ＡＡが補正されると、絞り弁
とパージ弁の流量係数が異なる場合であっても、全負荷
域でパージ率が一定になる。
空気が流れる場合に、この補助空気通路の開口面積と絞
り弁開口面積ＡＴＶＯの和が総開口面積ＡＡとして算出
され、この総開口面積ＡＡに比例してパージ弁開口面積
が算出されると、第１の発明の作用に加えて、絞り弁を
バイパスして補助空気が流れるときも、パージ率が変化
することがない。また、前記絞り弁３２と前記パージ弁
３４の流量係数の違いに応じた流量係数補正率ＰＣＴＲ
Ｍにより、前記総開口面積ＡＡが補正されると、絞り弁
とパージ弁の流量係数が異なる場合であっても、全負荷
域でパージ率が一定になる。
【００２０】
【００２１】
【実施例】図１において、燃料タンク内で蒸発した燃料
は通路２を介してキャニスター３に導かれ、キャニスタ
ー３内の活性炭３ａに吸着される。
は通路２を介してキャニスター３に導かれ、キャニスタ
ー３内の活性炭３ａに吸着される。
【００２２】キャニスター３は、吸気絞り弁６の下流の
吸気管７とパージ通路４で連通され、このパージ通路４
にステップモータで駆動される常閉のパージ弁５が設け
られる。パージ弁５は、パージ通路４の開口面積を調整
可能なものであればよく、リニアソレノイド式のものや
ＯＮ−ＯＦＦ弁をデューティ制御可能なものでもかまわ
ない。
吸気管７とパージ通路４で連通され、このパージ通路４
にステップモータで駆動される常閉のパージ弁５が設け
られる。パージ弁５は、パージ通路４の開口面積を調整
可能なものであればよく、リニアソレノイド式のものや
ＯＮ−ＯＦＦ弁をデューティ制御可能なものでもかまわ
ない。
【００２３】このパージ弁５の開口面積を制御するの
は、マイコンからなるコントロールユニット１１で、エ
アフローメーター１２やＯ2センサー１３などからの運
転条件信号が入力されるコントロールユニット１１で
は、たとえば次の条件 〈１〉空燃比のフィードバック制御中であること、 〈２〉吸入空気流量が所定値以上であることのすべてを
満足するときパージ条件であると判断し、前記ステップ
モーターの駆動装置に、後述するパージ弁開口面積に応
じた制御量信号を出力する。
は、マイコンからなるコントロールユニット１１で、エ
アフローメーター１２やＯ2センサー１３などからの運
転条件信号が入力されるコントロールユニット１１で
は、たとえば次の条件 〈１〉空燃比のフィードバック制御中であること、 〈２〉吸入空気流量が所定値以上であることのすべてを
満足するときパージ条件であると判断し、前記ステップ
モーターの駆動装置に、後述するパージ弁開口面積に応
じた制御量信号を出力する。
【００２４】この信号を受けてパージバルブ５が所定の
開口面積で開かれると、吸入負圧によりキャニスター３
の下部（図では上部）に設けた新気導入路３ｂから新気
がキャニスター内に導かれる。この新気で活性炭３ａか
ら離脱された蒸発燃料が新気とともに吸気管７内に導入
され、燃焼室で燃やされる。
開口面積で開かれると、吸入負圧によりキャニスター３
の下部（図では上部）に設けた新気導入路３ｂから新気
がキャニスター内に導かれる。この新気で活性炭３ａか
ら離脱された蒸発燃料が新気とともに吸気管７内に導入
され、燃焼室で燃やされる。
【００２５】このパージ弁５と直列に常閉のダイヤフラ
ムアクチュエーター８が設けられ、このアクチュエータ
ー８はパージカットバルブ１０により駆動される。
ムアクチュエーター８が設けられ、このアクチュエータ
ー８はパージカットバルブ１０により駆動される。
【００２６】パージカットバルブ１０は、大気圧と吸入
負圧を切換導入する三方電磁弁であり、ＯＦＦ状態で大
気圧がアクチュエータの負圧作動室に導かれているとき
は、リターンスプリングによりパージ通路４が閉じられ
ているが、パージカットバルブ１０をＯＮにすると、今
度は吸入負圧がアクチュエーター８に導かれ、この吸入
負圧でリターンスプリングに抗してパージ通路４が開か
れるのである。
負圧を切換導入する三方電磁弁であり、ＯＦＦ状態で大
気圧がアクチュエータの負圧作動室に導かれているとき
は、リターンスプリングによりパージ通路４が閉じられ
ているが、パージカットバルブ１０をＯＮにすると、今
度は吸入負圧がアクチュエーター８に導かれ、この吸入
負圧でリターンスプリングに抗してパージ通路４が開か
れるのである。
【００２７】このパージカットバルブ１０を開閉制御す
るのもコントロールユニット１１で、パージ条件のとき
はＯＮ信号が、それ以外の条件（アイドル時を含む）で
ＯＦＦ信号がコントロールユニット１１から出力され
る。
るのもコントロールユニット１１で、パージ条件のとき
はＯＮ信号が、それ以外の条件（アイドル時を含む）で
ＯＦＦ信号がコントロールユニット１１から出力され
る。
【００２８】一方、吸気ポートに設けたインジェクター
１５からは、インジェクター１５の開弁幅に比例した燃
料量が噴射供給される。この開弁幅を算出するのもコン
トロールユニット１１である。たとえば、図３はインジ
ェクター１５に与える燃料噴射パルス幅Ｔｉを算出する
ための流れ図で、コントロールユニット１１内でバック
グランドジョブで実行される。
１５からは、インジェクター１５の開弁幅に比例した燃
料量が噴射供給される。この開弁幅を算出するのもコン
トロールユニット１１である。たとえば、図３はインジ
ェクター１５に与える燃料噴射パルス幅Ｔｉを算出する
ための流れ図で、コントロールユニット１１内でバック
グランドジョブで実行される。
【００２９】図３において、ステップ１でエアフローメ
ーター１２からの出力（電圧値）をＡ／Ｄ変換するとと
もに、その出力を吸入空気流量に変換する（この変換を
リニアライズといっている）。
ーター１２からの出力（電圧値）をＡ／Ｄ変換するとと
もに、その出力を吸入空気流量に変換する（この変換を
リニアライズといっている）。
【００３０】この吸入空気流量Ｑａとエンジン回転数Ｎ
ｅからステップ２で基本噴射パルス幅Ｔｐを求め、この
基本噴射パルス幅Ｔｐからステップ３でインジェクター
に与える燃料噴射パルス幅Ｔｉを Ｔｉ＝Ｔｐ×Ｃｏ×α×αｍ＋Ｔｓ …（６） ただし、Ｃｏ；各種補正係数 α；空燃比フィードバック補正係数 αｍ；基本空燃比学習値 Ｔｓ；無効パルス幅 の式で算出し、これをステップ４で出力レジスターに転
送する。
ｅからステップ２で基本噴射パルス幅Ｔｐを求め、この
基本噴射パルス幅Ｔｐからステップ３でインジェクター
に与える燃料噴射パルス幅Ｔｉを Ｔｉ＝Ｔｐ×Ｃｏ×α×αｍ＋Ｔｓ …（６） ただし、Ｃｏ；各種補正係数 α；空燃比フィードバック補正係数 αｍ；基本空燃比学習値 Ｔｓ；無効パルス幅 の式で算出し、これをステップ４で出力レジスターに転
送する。
【００３１】さて、負荷信号としての基本噴射パルス幅
Ｔｐからパージ弁開度を求める場合には、空気密度の低
下によりパージ率が低下し、これによってパージを十分
に行うことができなくなることがある。
Ｔｐからパージ弁開度を求める場合には、空気密度の低
下によりパージ率が低下し、これによってパージを十分
に行うことができなくなることがある。
【００３２】これに対処するため、コントロールユニッ
ト１１では、吸気管の総開口面積に比例させてパージ弁
開口面積を設定する。
ト１１では、吸気管の総開口面積に比例させてパージ弁
開口面積を設定する。
【００３３】ただし、吸気管の総開口面積は、基本的に
吸気弁６の開口面積に等しいのであるが、絞り弁６の全
閉時などに絞り弁６をバイパスして補助空気を流す装置
が設けられるときは、補助空気通路の開口面積を吸気弁
開口面積に加えた合計を吸気管の総開口面積としなけれ
ばならない。
吸気弁６の開口面積に等しいのであるが、絞り弁６の全
閉時などに絞り弁６をバイパスして補助空気を流す装置
が設けられるときは、補助空気通路の開口面積を吸気弁
開口面積に加えた合計を吸気管の総開口面積としなけれ
ばならない。
【００３４】絞り弁６をバイパスして補助空気を流す装
置を図２に示すと、絞り弁６をバイパスする補助空気通
路２１が３つに分岐され、各分岐通路２２，２３，２４
に補助空気弁２５、常閉の電磁弁（ＦＩＣＤソレノイド
という名称で通称される）２６、エアレギュレーター２
７が設けられる。
置を図２に示すと、絞り弁６をバイパスする補助空気通
路２１が３つに分岐され、各分岐通路２２，２３，２４
に補助空気弁２５、常閉の電磁弁（ＦＩＣＤソレノイド
という名称で通称される）２６、エアレギュレーター２
７が設けられる。
【００３５】補助空気弁２５はコントロールユニット１
１の出力信号により直接作動する比例ソレノイド式であ
る。約１６０Ｈｚの周波数でＯＮ−ＯＦＦ駆動され、Ｏ
Ｎ時間の割合（デューティー値といわれる）が大きいほ
ど分岐通路２２を流れる補助空気流量が増加する。
１の出力信号により直接作動する比例ソレノイド式であ
る。約１６０Ｈｚの周波数でＯＮ−ＯＦＦ駆動され、Ｏ
Ｎ時間の割合（デューティー値といわれる）が大きいほ
ど分岐通路２２を流れる補助空気流量が増加する。
【００３６】コントロールユニット１１では、絞り弁６
の全閉時にこの補助空気弁２５に与えるデューティー値
を変化させて補助空気弁２５の開口面積を制御する。た
とえば、アイドル回転数フィードバック制御域で、冷却
水温、始動後の経過時間、バッテリー電圧、パワステス
イッチ、エアコンスイッチなどから最適な目標回転数を
定めており、この目標値から所定回転数（たとえば２５
ｒｐｍ）以上離れたときは目標値に近づくようにフィー
ドバック制御を行う。
の全閉時にこの補助空気弁２５に与えるデューティー値
を変化させて補助空気弁２５の開口面積を制御する。た
とえば、アイドル回転数フィードバック制御域で、冷却
水温、始動後の経過時間、バッテリー電圧、パワステス
イッチ、エアコンスイッチなどから最適な目標回転数を
定めており、この目標値から所定回転数（たとえば２５
ｒｐｍ）以上離れたときは目標値に近づくようにフィー
ドバック制御を行う。
【００３７】分岐通路２３に設けられる電磁弁２６は常
閉のＯＮ−ＯＦＦ弁である。エアコンの作動時にコント
ロールユニット１１からのＯＮ信号で分岐通路２３を開
き、エンジン回転数を所定値だけアップする。分岐通路
２４のエアレギュレーター２７はワックス式で、エンジ
ンの暖機状態に応じてワックスが膨張収縮し、シャフト
を動かす。これによりシャフト先端のバルブが移動し、
バルブシートに設けられた開口孔面積が変化すること
で、分岐通路２３の開口面積が制御される。
閉のＯＮ−ＯＦＦ弁である。エアコンの作動時にコント
ロールユニット１１からのＯＮ信号で分岐通路２３を開
き、エンジン回転数を所定値だけアップする。分岐通路
２４のエアレギュレーター２７はワックス式で、エンジ
ンの暖機状態に応じてワックスが膨張収縮し、シャフト
を動かす。これによりシャフト先端のバルブが移動し、
バルブシートに設けられた開口孔面積が変化すること
で、分岐通路２３の開口面積が制御される。
【００３８】図４は吸気管の総開口面積ＡＡを算出する
ための流れ図で、一定周期で実行する。
ための流れ図で、一定周期で実行する。
【００３９】ステップ１１ではスロットルセンサー１４
で検出される絞り弁開度ＴＶＯから図５を内容とするテ
ーブルを参照して絞り弁開口面積ＡＴＶＯを求める。
で検出される絞り弁開度ＴＶＯから図５を内容とするテ
ーブルを参照して絞り弁開口面積ＡＴＶＯを求める。
【００４０】ステップ１２からステップ１６までは補助
空気通路の開口面積を求める部分である。まず、ステッ
プ１２では補助空気弁２５のソレノイドコイルに与える
デューティー値（補助空気弁開度相当量）から図６を内
容とするテーブルを参照して補助空気弁開口面積ＡＩＳ
Ｃを求める。ステップ１３では電磁弁２６がＯＮ状態か
どうかみてＯＮ状態であれば、ステップ１４で電磁弁開
口面積を表す変数ＡＦＩＣＤに一定値を、またＯＦＦ状
態のときはステップ１５で変数ＡＦＩＣＤに０を入れ
る。ステップ１６では水温センサー１６で検出される冷
却水温Ｔｗから図７を内容とするテーブルを参照してエ
アレギュレーター２７の開口面積ＡＲＥＧを求める。
空気通路の開口面積を求める部分である。まず、ステッ
プ１２では補助空気弁２５のソレノイドコイルに与える
デューティー値（補助空気弁開度相当量）から図６を内
容とするテーブルを参照して補助空気弁開口面積ＡＩＳ
Ｃを求める。ステップ１３では電磁弁２６がＯＮ状態か
どうかみてＯＮ状態であれば、ステップ１４で電磁弁開
口面積を表す変数ＡＦＩＣＤに一定値を、またＯＦＦ状
態のときはステップ１５で変数ＡＦＩＣＤに０を入れ
る。ステップ１６では水温センサー１６で検出される冷
却水温Ｔｗから図７を内容とするテーブルを参照してエ
アレギュレーター２７の開口面積ＡＲＥＧを求める。
【００４１】このようにして求めた補助空気通路の全開
口面積はＡＩＳＣ＋ＡＦＩＣＤ＋ＡＲＥＧであり、これ
と絞り弁開口面積ＡＴＶＯからステップ１７で吸気管の
総開口面積ＡＡを ＡＡ＝ＡＴＶＯ＋（ＡＩＳＣ＋ＡＦＩＣＤ＋ＡＲＥＧ） …（７） の式で算出する。
口面積はＡＩＳＣ＋ＡＦＩＣＤ＋ＡＲＥＧであり、これ
と絞り弁開口面積ＡＴＶＯからステップ１７で吸気管の
総開口面積ＡＡを ＡＡ＝ＡＴＶＯ＋（ＡＩＳＣ＋ＡＦＩＣＤ＋ＡＲＥＧ） …（７） の式で算出する。
【００４２】図８はパージ弁開口面積を算出するための
流れ図で、一定周期で実行する。
流れ図で、一定周期で実行する。
【００４３】ステップ２１で総開口面積ＡＡから図９を
内容とするテーブルを参照して面積トリミング係数ＰＡ
ＴＲＭを求める。
内容とするテーブルを参照して面積トリミング係数ＰＡ
ＴＲＭを求める。
【００４４】絞り弁６やスロットルセンサー１４のバラ
ツキによりスロットルセンサー１４から算出される絞り
弁開口面積ＡＴＶＯと、絞り弁前後差圧を一定としたと
きに実測される空気流量とが対応しないことがあるの
で、両者が対応するようにするための補正係数がこの面
積トリミング係数ＰＡＴＲＭである。たとえば、絞り弁
開口面積の算出値から推定される空気流量が、実測の空
気流量より小さくなるときは、図９に示したように、
１．０より大きな値で絞り弁開口面積の算出値を増量補
正することにより、実測の空気流量と一致させるわけで
ある。実際の特性は絞り弁６やスロットルセンサー１４
のバラツキの傾向を判断しながらマッチングにより定め
る。
ツキによりスロットルセンサー１４から算出される絞り
弁開口面積ＡＴＶＯと、絞り弁前後差圧を一定としたと
きに実測される空気流量とが対応しないことがあるの
で、両者が対応するようにするための補正係数がこの面
積トリミング係数ＰＡＴＲＭである。たとえば、絞り弁
開口面積の算出値から推定される空気流量が、実測の空
気流量より小さくなるときは、図９に示したように、
１．０より大きな値で絞り弁開口面積の算出値を増量補
正することにより、実測の空気流量と一致させるわけで
ある。実際の特性は絞り弁６やスロットルセンサー１４
のバラツキの傾向を判断しながらマッチングにより定め
る。
【００４５】ステップ２２では基本噴射パルス幅Ｔｐか
ら図１０を内容とするテーブルを参照して流量係数補正
率ＰＣＴＲＭを求める。
ら図１０を内容とするテーブルを参照して流量係数補正
率ＰＣＴＲＭを求める。
【００４６】この補正率は、絞り弁６とパージ弁５のあ
いだの流量係数Ｃの相違にもとづくパージ率のずれを補
正するためのものである。たとえば、図１１に前後差圧
ΔＰに対する絞り弁６とパージ弁５の各流量特性を、ま
た図１２に絞り弁流量Ｑ1とパージ弁流量Ｑ2の流量比を
示すと、開口面積と前後差圧が２つの弁５と６で同一で
も、パージ弁５のほうが流量が多く、絞り弁６とパージ
弁５の流量比Ｑ1／Ｑ2が、図１２において１．０から小
さい側にずれる分だけパージ率が大きくなる側にずれ
る。そこで、図１２の流量比Ｑ1／Ｑ2相当量を流量係数
補正率ＰＣＴＲＭに置き換え、また前後差圧ΔＰに代え
て負荷相当値としての基本噴射パルス幅Ｔｐを用いる
（ΔＰが大きくなるほどＴｐが小さくなる）ことで、図
１０の特性を求めるのである。
いだの流量係数Ｃの相違にもとづくパージ率のずれを補
正するためのものである。たとえば、図１１に前後差圧
ΔＰに対する絞り弁６とパージ弁５の各流量特性を、ま
た図１２に絞り弁流量Ｑ1とパージ弁流量Ｑ2の流量比を
示すと、開口面積と前後差圧が２つの弁５と６で同一で
も、パージ弁５のほうが流量が多く、絞り弁６とパージ
弁５の流量比Ｑ1／Ｑ2が、図１２において１．０から小
さい側にずれる分だけパージ率が大きくなる側にずれ
る。そこで、図１２の流量比Ｑ1／Ｑ2相当量を流量係数
補正率ＰＣＴＲＭに置き換え、また前後差圧ΔＰに代え
て負荷相当値としての基本噴射パルス幅Ｔｐを用いる
（ΔＰが大きくなるほどＴｐが小さくなる）ことで、図
１０の特性を求めるのである。
【００４７】ステップ２３ではパージ弁の基準開口面積
ＥＶＰＳＳＴを ＥＶＰＳＳＴ＝ＡＡ×ＰＡＴＲＭ×ＰＣＴＲＭ×ＰＣＯＮＳＴ＃ ＋ＰＶＯＦＳＴ＃ …（８） ただし、ＰＣＯＮＳＴ＃；パージ率の設定と単位変換の
ための定数 ＰＶＯＦＳＴ＃；オフセット分 の式で求め、これをステップ２４で出力レジスターに移
す。この値はステップ数に変換され、このステップ数だ
けステップモーターがその駆動装置により駆動される。
ＥＶＰＳＳＴを ＥＶＰＳＳＴ＝ＡＡ×ＰＡＴＲＭ×ＰＣＴＲＭ×ＰＣＯＮＳＴ＃ ＋ＰＶＯＦＳＴ＃ …（８） ただし、ＰＣＯＮＳＴ＃；パージ率の設定と単位変換の
ための定数 ＰＶＯＦＳＴ＃；オフセット分 の式で求め、これをステップ２４で出力レジスターに移
す。この値はステップ数に変換され、このステップ数だ
けステップモーターがその駆動装置により駆動される。
【００４８】ここで、パージ弁開口面積とパージ弁流量
の特性を図１３に示すと、（８）式のオフセット分ＰＶ
ＯＦＳＴ＃は図示の値である。パージ弁開口面積が所定
値になるまでは流れ出さないので、流れ出すまでをオフ
セット分としてパージ弁開口面積にかさ上げするのであ
る。パージ弁開口面積と総開口面積ＡＡの比が一定値Ｐ
ＣＯＮＳＴ＃であることを表した式に、絞り弁６やスロ
ットルセンサー１４のバラツキ、絞り弁６とパージ弁５
の流量係数の相違、パージ弁開口面積のオフセット分を
すべて考慮した式が（８）式なわけである。
の特性を図１３に示すと、（８）式のオフセット分ＰＶ
ＯＦＳＴ＃は図示の値である。パージ弁開口面積が所定
値になるまでは流れ出さないので、流れ出すまでをオフ
セット分としてパージ弁開口面積にかさ上げするのであ
る。パージ弁開口面積と総開口面積ＡＡの比が一定値Ｐ
ＣＯＮＳＴ＃であることを表した式に、絞り弁６やスロ
ットルセンサー１４のバラツキ、絞り弁６とパージ弁５
の流量係数の相違、パージ弁開口面積のオフセット分を
すべて考慮した式が（８）式なわけである。
【００４９】なお、上記の面積トリミング係数ＰＡＴＲ
Ｍは、本来絞り弁開口面積ＡＴＶＯに対する補正量であ
るため、面積トリミング係数ＰＡＴＲＭを絞り弁開口面
積ＡＴＶＯに乗算してから総流路面積ＡＡを求めるのが
筋であるが、補助空気分（ＡＩＳＣ＋ＡＦＩＣＤ＋ＡＲ
ＥＧ）の寄与度は小さく影響があまりないこと、また演
算を簡単にしたいことから（８）式のように総流路面積
ＡＡに乗算する形としている。
Ｍは、本来絞り弁開口面積ＡＴＶＯに対する補正量であ
るため、面積トリミング係数ＰＡＴＲＭを絞り弁開口面
積ＡＴＶＯに乗算してから総流路面積ＡＡを求めるのが
筋であるが、補助空気分（ＡＩＳＣ＋ＡＦＩＣＤ＋ＡＲ
ＥＧ）の寄与度は小さく影響があまりないこと、また演
算を簡単にしたいことから（８）式のように総流路面積
ＡＡに乗算する形としている。
【００５０】ここで、この例の作用を説明する。
【００５１】絞り弁開口面積に比例してパージ弁開口面
積が設定されると、 絞り弁質量流量＝ρ×絞り弁体積流量 ＝ρ×（絞り弁開口面積×ｋ１） …（９） パージ弁質量流量＝ρ×パージ弁体積流量 ＝ρ×（パージ弁開口面積×ｋ２） …（１０） ただし、ｋ１；比例定数 ｋ２；比例定数 より、上記（１）式のパージ率は パージ率＝（パージ弁部の質量流量）／（吸入空気の質量流量） ＝（ρ×パージ弁開口面積×ｋ２）／（ρ×絞り弁開口面積×ｋ１） ＝（パージ弁開口面積／絞り弁開口面積）×ｋ３ …（１１） となる。
積が設定されると、 絞り弁質量流量＝ρ×絞り弁体積流量 ＝ρ×（絞り弁開口面積×ｋ１） …（９） パージ弁質量流量＝ρ×パージ弁体積流量 ＝ρ×（パージ弁開口面積×ｋ２） …（１０） ただし、ｋ１；比例定数 ｋ２；比例定数 より、上記（１）式のパージ率は パージ率＝（パージ弁部の質量流量）／（吸入空気の質量流量） ＝（ρ×パージ弁開口面積×ｋ２）／（ρ×絞り弁開口面積×ｋ１） ＝（パージ弁開口面積／絞り弁開口面積）×ｋ３ …（１１） となる。
【００５２】ただし、（１１）式の定数ｋ３は ｋ３≡ｋ２／ｋ１ …（１２） である。
【００５３】ここで、定数ｋ３は空気密度ρの影響を受
けない値であるから、（１１）式よりこの定数ｋ３とパ
ージ弁および絞り弁の開口面積比とでパージ率が一義的
に定まり、空気密度ρが変化してもパージ率は一定で変
化することがない。つまり、最適なパージ率が得られる
ように定数ｋ３の値を低地でマッチングしておけば、高
地など空気密度の低下する状況にあっても低地と同じパ
ージ率でパージを行うことができ、パージが不十分にな
ることがないのである。
けない値であるから、（１１）式よりこの定数ｋ３とパ
ージ弁および絞り弁の開口面積比とでパージ率が一義的
に定まり、空気密度ρが変化してもパージ率は一定で変
化することがない。つまり、最適なパージ率が得られる
ように定数ｋ３の値を低地でマッチングしておけば、高
地など空気密度の低下する状況にあっても低地と同じパ
ージ率でパージを行うことができ、パージが不十分にな
ることがないのである。
【００５４】また、パージ弁開口面積と絞り弁開口面積
（補助空気が流れるときは総開口面積）が比例すること
から過渡でのパージ弁流量と絞り弁部の吸入空気流量と
が比例することになるので、基本噴射パルス幅Ｔｐに加
速時のオーバーシュートが生じるときも（特にフラップ
式のエアフローメーターで大きく生じる）、パージ率に
このオーバーシュート分のアップが生じることがない。
同様にして、 Ａｖｔｐ＝Ｔｐ×Ｆｌｏａｄ＋Ａｖｔｐ×（１−Ｆｌｏａｄ） ただし、Ｆｌｏａｄ；加重平均係数 の式で吸気管ボリュームを考慮したシリンダ空気相当パ
ルス幅Ａｖｔｐが算出されることがあり、このものでは
Ａｖｔｐに加速時の遅れが生じるが、この遅れ分による
パージ率低下も生じることがない。
（補助空気が流れるときは総開口面積）が比例すること
から過渡でのパージ弁流量と絞り弁部の吸入空気流量と
が比例することになるので、基本噴射パルス幅Ｔｐに加
速時のオーバーシュートが生じるときも（特にフラップ
式のエアフローメーターで大きく生じる）、パージ率に
このオーバーシュート分のアップが生じることがない。
同様にして、 Ａｖｔｐ＝Ｔｐ×Ｆｌｏａｄ＋Ａｖｔｐ×（１−Ｆｌｏａｄ） ただし、Ｆｌｏａｄ；加重平均係数 の式で吸気管ボリュームを考慮したシリンダ空気相当パ
ルス幅Ａｖｔｐが算出されることがあり、このものでは
Ａｖｔｐに加速時の遅れが生じるが、この遅れ分による
パージ率低下も生じることがない。
【００５５】さらに、絞り弁６をバイパスして補助空気
が流れるときは、この補助空気通路の開口面積を絞り弁
開口面積ＡＴＶＯに加算した値を総開口面積ＡＡとして
算出し、この総開口面積ＡＡに比例してパージ弁開口面
積を定めることで、絞り弁をバイパスして補助空気が流
れるときも、パージ率を変化させることがない。
が流れるときは、この補助空気通路の開口面積を絞り弁
開口面積ＡＴＶＯに加算した値を総開口面積ＡＡとして
算出し、この総開口面積ＡＡに比例してパージ弁開口面
積を定めることで、絞り弁をバイパスして補助空気が流
れるときも、パージ率を変化させることがない。
【００５６】さらにまた、絞り弁６とパージ弁５の各流
量係数が異り、パージ弁５の流量係数が絞り弁６より大
きいときは、絞り弁開口面積に比例してパージ弁開口面
積を定めていても、両者の流量係数の相違分だけ低負荷
域で絞り弁流量Ｑ1とパージ弁流量Ｑ2の流量比Ｑ1／Ｑ2
が１．０より小さくなる（つまりパージ率が要求より大
きくなる）のであるが、この例でその流量比Ｑ1／Ｑ2に
対応する流量係数補正率ＰＣＴＲＭにより絞り弁開口面
積ＡＴＶＯが低負荷域で増量補正されると、絞り弁６と
パージ弁５の流量係数が異なる場合であっても、全負荷
域でパージ率を一定とすることができる。
量係数が異り、パージ弁５の流量係数が絞り弁６より大
きいときは、絞り弁開口面積に比例してパージ弁開口面
積を定めていても、両者の流量係数の相違分だけ低負荷
域で絞り弁流量Ｑ1とパージ弁流量Ｑ2の流量比Ｑ1／Ｑ2
が１．０より小さくなる（つまりパージ率が要求より大
きくなる）のであるが、この例でその流量比Ｑ1／Ｑ2に
対応する流量係数補正率ＰＣＴＲＭにより絞り弁開口面
積ＡＴＶＯが低負荷域で増量補正されると、絞り弁６と
パージ弁５の流量係数が異なる場合であっても、全負荷
域でパージ率を一定とすることができる。
【００５７】実施例では図２で示したように補助空気弁
２５、電磁弁２６、エアレギュレーター２７の３つをと
もに備える場合で説明したが、いずれか１つでも備える
ときは本発明を適用することができる。
２５、電磁弁２６、エアレギュレーター２７の３つをと
もに備える場合で説明したが、いずれか１つでも備える
ときは本発明を適用することができる。
【００５８】実施例ではまた、絞り弁開度ＴＶＯから絞
り弁開口面積ＡＴＶＯを求め、このＴＶＯに比例してパ
ージ弁開口面積を求めたが、必ずしも絞り弁開口面積を
求めることは必要でなく、絞り弁開度ＴＶＯから直接に
パージ弁開口面積を求めるようにすることもできる。
り弁開口面積ＡＴＶＯを求め、このＴＶＯに比例してパ
ージ弁開口面積を求めたが、必ずしも絞り弁開口面積を
求めることは必要でなく、絞り弁開度ＴＶＯから直接に
パージ弁開口面積を求めるようにすることもできる。
【００５９】簡単のため、上記の（８）式を補助空気通
路のない場合で書き直せば、 ＥＶＰＳＳＴ＝ＡＴＶＯ×ＰＡＴＲＭ×ＰＣＴＲＭ×ＰＣＯＮＳＴ＃ ＋ＰＶＯＦＳＴ＃ …（１３） であり、この（１３）式を ＥＶＰＳＳＴ＝ＰＶＯ×ＰＡＴＲＭ×ＰＣＴＲＭ＋ＰＶＯＦＳＴ＃ …（１４） の式で書き換える。つまり、ＡＴＶＯ×ＰＣＯＮＳＴ＃
の値を改めてパージ弁基本開度ＰＶＯとして図１４を内
容とするテーブルを作成しておき、そのときの絞り開度
ＴＶＯからこのテーブルを参照してパージ弁基本開度Ｐ
ＶＯを求めるのである。これでも絞り弁開口面積とパー
ジ弁開口面積とが比例するのであるが、表面上は絞り弁
開口面積が出てこないのである。
路のない場合で書き直せば、 ＥＶＰＳＳＴ＝ＡＴＶＯ×ＰＡＴＲＭ×ＰＣＴＲＭ×ＰＣＯＮＳＴ＃ ＋ＰＶＯＦＳＴ＃ …（１３） であり、この（１３）式を ＥＶＰＳＳＴ＝ＰＶＯ×ＰＡＴＲＭ×ＰＣＴＲＭ＋ＰＶＯＦＳＴ＃ …（１４） の式で書き換える。つまり、ＡＴＶＯ×ＰＣＯＮＳＴ＃
の値を改めてパージ弁基本開度ＰＶＯとして図１４を内
容とするテーブルを作成しておき、そのときの絞り開度
ＴＶＯからこのテーブルを参照してパージ弁基本開度Ｐ
ＶＯを求めるのである。これでも絞り弁開口面積とパー
ジ弁開口面積とが比例するのであるが、表面上は絞り弁
開口面積が出てこないのである。
【００６０】なお、補助空気弁２５が設けられている場
合には、補助空気弁２５に与えるデューティー値を絞り
弁開度相当量に変換し、これを絞り弁開度ＴＶＯに加え
ればよい。エアレギュレーター２７については冷却水温
Ｔｗから所定のテーブルを参照して絞り弁開度相当量を
求める。電磁弁２６のＯＮ時には一定値の絞り弁開度相
当量を与える。
合には、補助空気弁２５に与えるデューティー値を絞り
弁開度相当量に変換し、これを絞り弁開度ＴＶＯに加え
ればよい。エアレギュレーター２７については冷却水温
Ｔｗから所定のテーブルを参照して絞り弁開度相当量を
求める。電磁弁２６のＯＮ時には一定値の絞り弁開度相
当量を与える。
【００６１】
【発明の効果】第１の発明では、燃料タンク内で蒸発し
た燃料を蓄えるキャニスターと、このキャニスターと吸
気絞り弁の下流の吸気管とを連通するパージ通路と、こ
のパージ通路の開口面積を調整可能なパージ弁と、この
パージ弁を制御量に応じて駆動する装置と、前記絞り弁
の開度を検出するセンサーと、このセンサー検出値から
絞り弁開口面積を算出する手段と、この絞り弁開口面積
に比例させて前記パージ弁の開口面積を設定する手段
と、このパージ弁開口面積に応じた制御量を前記パージ
弁駆動装置に出力する手段とを設け、前記絞り弁と前記
パージ弁の流量係数の違いに応じた流量係数補正率で前
記絞り弁開口面積を補正するので、高地など空気密度の
低下する状況にあっても低地と同じ値のパージ率でパー
ジを行うことができるほか、エアフローメーターの出力
から算出される基本噴射量に加速時のオーバーシュート
が生じたり、吸気管ボリュームを考慮したシリンダ空気
相当噴射量に遅れが生じるときでも、これらの影響を受
けてパージ率が変動することがなく、かつ絞り弁とパー
ジ弁の流量係数が異なる場合であっても、全負荷域でパ
ージ率を一定にすることができる。
た燃料を蓄えるキャニスターと、このキャニスターと吸
気絞り弁の下流の吸気管とを連通するパージ通路と、こ
のパージ通路の開口面積を調整可能なパージ弁と、この
パージ弁を制御量に応じて駆動する装置と、前記絞り弁
の開度を検出するセンサーと、このセンサー検出値から
絞り弁開口面積を算出する手段と、この絞り弁開口面積
に比例させて前記パージ弁の開口面積を設定する手段
と、このパージ弁開口面積に応じた制御量を前記パージ
弁駆動装置に出力する手段とを設け、前記絞り弁と前記
パージ弁の流量係数の違いに応じた流量係数補正率で前
記絞り弁開口面積を補正するので、高地など空気密度の
低下する状況にあっても低地と同じ値のパージ率でパー
ジを行うことができるほか、エアフローメーターの出力
から算出される基本噴射量に加速時のオーバーシュート
が生じたり、吸気管ボリュームを考慮したシリンダ空気
相当噴射量に遅れが生じるときでも、これらの影響を受
けてパージ率が変動することがなく、かつ絞り弁とパー
ジ弁の流量係数が異なる場合であっても、全負荷域でパ
ージ率を一定にすることができる。
【００６２】第２の発明は、燃料タンク内で蒸発した燃
料を蓄えるキャニスターと、このキャニスターと吸気絞
り弁の下流の吸気管とを連通するパージ通路と、このパ
ージ通路の開口面積を調整可能なパージ弁と、このパー
ジ弁を制御量に応じて駆動する装置と、前記絞り弁をバ
イパスする補助空気通路と、この補助空気通路の開口面
積を調整可能な弁と、この補助空気調整弁の開口面積を
算出する手段と、前記絞り弁の開度を検出するセンサー
と、このセンサー検出値から絞り弁開口面積を算出する
手段と、この絞り弁開口面積と前記補助空気調整弁開口
面積の和を吸気管の総開口面積として算出する手段と、
この総開口面積に比例させて前記パージ弁の開口面積を
設定する手段と、このパージ弁開口面積に応じた制御量
を前記パージ弁駆動装置に出力する手段とを設け、前記
絞り弁と前記パージ弁の流量係数の違いに応じた流量係
数補正率で前記総開口面積を補正するので、第１の発明
の効果に加えて、絞り弁をバイパスして補助空気が流れ
るときもパージ率が変化することがなく、かつ絞り弁と
パージ弁の流量係数が異なる場合であっても、全負荷域
でパージ率を一定にすることができる。
料を蓄えるキャニスターと、このキャニスターと吸気絞
り弁の下流の吸気管とを連通するパージ通路と、このパ
ージ通路の開口面積を調整可能なパージ弁と、このパー
ジ弁を制御量に応じて駆動する装置と、前記絞り弁をバ
イパスする補助空気通路と、この補助空気通路の開口面
積を調整可能な弁と、この補助空気調整弁の開口面積を
算出する手段と、前記絞り弁の開度を検出するセンサー
と、このセンサー検出値から絞り弁開口面積を算出する
手段と、この絞り弁開口面積と前記補助空気調整弁開口
面積の和を吸気管の総開口面積として算出する手段と、
この総開口面積に比例させて前記パージ弁の開口面積を
設定する手段と、このパージ弁開口面積に応じた制御量
を前記パージ弁駆動装置に出力する手段とを設け、前記
絞り弁と前記パージ弁の流量係数の違いに応じた流量係
数補正率で前記総開口面積を補正するので、第１の発明
の効果に加えて、絞り弁をバイパスして補助空気が流れ
るときもパージ率が変化することがなく、かつ絞り弁と
パージ弁の流量係数が異なる場合であっても、全負荷域
でパージ率を一定にすることができる。
【００６３】
【００６４】
【図１】一実施例のシステム図である。
【図２】補助空気装置のシステム図である。
【図３】燃料噴射パルス幅Ｔｉの算出を説明するための
流れ図である。
流れ図である。
【図４】吸気管総開口面積ＡＡの算出を説明するための
流れ図である。
流れ図である。
【図５】絞り弁開口面積ＡＴＶＯのテーブル内容を示す
特性図である。
特性図である。
【図６】補助空気弁開口面積ＡＩＳＣのテーブル内容を
示す特性図である。
示す特性図である。
【図７】エアレギュレーターの開口面積ＡＲＥＧのテー
ブル内容を示す特性図である。
ブル内容を示す特性図である。
【図８】パージ弁開口面積の算出を説明するための流れ
図である。
図である。
【図９】面積トリミング係数ＰＡＴＲＭのテーブル内容
を示す特性図である。
を示す特性図である。
【図１０】流量係数補正率ＰＣＴＲＭのテーブル内容を
示す特性図である。
示す特性図である。
【図１１】前後差圧に対する絞り弁とパージ弁の流量特
性図である。
性図である。
【図１２】前後差圧に対する絞り弁流量Ｑ1とパージ弁
流量Ｑ2の流量比の特性図である。
流量Ｑ2の流量比の特性図である。
【図１３】オフセット分ＰＶＯＦＳＴ＃を説明するため
の特性図である。
の特性図である。
【図１４】他の実施例のパージ弁基本開度ＰＶＯのテー
ブル内容を示す特性図である。
ブル内容を示す特性図である。
【図１５】従来例の差圧補正率の特性図である。
【図１６】第１の発明のクレーム対応図である。
【図１７】第２の発明のクレーム対応図である。
３ キャニスター ４ パージ通路 ５ パージ弁 ６ 吸気絞り弁 ７ 吸気管 １１ コントロールユニット １４ スロットルセンサー １５ 水温センサー ２１ 補助空気通路 ２５ 補助空気弁（補助空気調整弁） ２６ 電磁弁（補助空気調整弁） ２７ エアレギュレーター（補助空気調整弁） ３１ キャニスター ３２ 吸気絞り弁 ３３ パージ通路 ３４ パージ弁 ３５ パージ弁駆動装置 ３６ 絞り弁開度センサー ３７ 絞り弁開口面積算出手段 ３８ パージ弁開口面積設定手段 ３９ パージ弁制御量出力手段 ４１ 補助空気通路 ４２ 補助空気調整弁 ４３ 補助空気調整弁開口面積算出手段 ４４ 吸気管総開口面積算出手段 ４５ パージ弁開口面積設定手段
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (56)参考文献 特開 昭63−36049（ＪＰ，Ａ) 特開 平４−171260（ＪＰ，Ａ) 実開 平１−85455（ＪＰ，Ｕ) 実開 昭55−35375（ＪＰ，Ｕ) (58)調査した分野(Int.Cl.7，ＤＢ名) F02M 25/08 F02M 25/08 301
Claims (2)
- 【請求項１】燃料タンク内で蒸発した燃料を蓄えるキャ
ニスターと、 このキャニスターと吸気絞り弁の下流の吸気管とを連通
するパージ通路と、 このパージ通路の開口面積を調整可能なパージ弁と、 このパージ弁を制御量に応じて駆動する装置と、 前記絞り弁の開度を検出するセンサーと、 このセンサー検出値から絞り弁開口面積を算出する手段
と、 この絞り弁開口面積に比例させて前記パージ弁の開口面
積を設定する手段と、 このパージ弁開口面積に応じた制御量を前記パージ弁駆
動装置に出力する手段とを設け、 前記絞り弁と前記パージ弁の流量係数の違いに応じた流
量係数補正率で前記絞り弁開口面積を補正する ことを特
徴とするエンジンの蒸発燃料処理装置。 - 【請求項２】燃料タンク内で蒸発した燃料を蓄えるキャ
ニスターと、 このキャニスターと吸気絞り弁の下流の吸気管とを連通
するパージ通路と、 このパージ通路の開口面積を調整可能なパージ弁と、 このパージ弁を制御量に応じて駆動する装置と、 前記絞り弁をバイパスする補助空気通路と、 この補助空気通路の開口面積を調整可能な弁と、 この補助空気調整弁の開口面積を算出する手段と、 前記絞り弁の開度を検出するセンサーと、 このセンサー検出値から絞り弁開口面積を算出する手段
と、 この絞り弁開口面積と前記補助空気調整弁開口面積の和
を吸気管の総開口面積として算出する手段と、 この総開口面積に比例させて前記パージ弁の開口面積を
設定する手段と、 このパージ弁開口面積に応じた制御量を前記パージ弁駆
動装置に出力する手段とを設け、 前記絞り弁と前記パージ弁の流量係数の違いに応じた流
量係数補正率で前記総開口面積を補正する ことを特徴と
するエンジンの蒸発燃料処理装置。
Priority Applications (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP33181793A JP3312455B2 (ja) | 1993-12-27 | 1993-12-27 | エンジンの蒸発燃料処理装置 |
| KR1019940035456A KR960010283B1 (ko) | 1993-12-27 | 1994-12-16 | 엔진의 증발 연료 처리 장치 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP33181793A JP3312455B2 (ja) | 1993-12-27 | 1993-12-27 | エンジンの蒸発燃料処理装置 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH07189819A JPH07189819A (ja) | 1995-07-28 |
| JP3312455B2 true JP3312455B2 (ja) | 2002-08-05 |
Family
ID=18247982
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP33181793A Expired - Lifetime JP3312455B2 (ja) | 1993-12-27 | 1993-12-27 | エンジンの蒸発燃料処理装置 |
Country Status (2)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3312455B2 (ja) |
| KR (1) | KR960010283B1 (ja) |
-
1993
- 1993-12-27 JP JP33181793A patent/JP3312455B2/ja not_active Expired - Lifetime
-
1994
- 1994-12-16 KR KR1019940035456A patent/KR960010283B1/ko not_active IP Right Cessation
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| KR950019141A (ko) | 1995-07-22 |
| JPH07189819A (ja) | 1995-07-28 |
| KR960010283B1 (ko) | 1996-07-27 |
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