JP3312048B2 - アルミ含有鋼スラブの連続鋳造方法 - Google Patents
アルミ含有鋼スラブの連続鋳造方法Info
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Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、アルミ含有鋼の連続鋳
造方法に関し、浸漬ノズル内へ不活性ガスを吹込むこと
なしに、高品質スラブを連続鋳造する技術に関する。
造方法に関し、浸漬ノズル内へ不活性ガスを吹込むこと
なしに、高品質スラブを連続鋳造する技術に関する。
【０００２】
【従来の技術】図５に鋼の連続鋳造装置の浸漬ノズル部
分の構造を示した。浸漬ノズル５はタンディッシュ１０
内の溶鋼をモールド１２内に注入するものである。図
中、１はタンディッシュの底部に設けた上ノズル、２は
上プレート、３はスライデイングプレート、４は中間ノ
ズル、５は２口の浸漬ノズル、１３はモールドパウダ、
１４はモールド短辺である。
分の構造を示した。浸漬ノズル５はタンディッシュ１０
内の溶鋼をモールド１２内に注入するものである。図
中、１はタンディッシュの底部に設けた上ノズル、２は
上プレート、３はスライデイングプレート、４は中間ノ
ズル、５は２口の浸漬ノズル、１３はモールドパウダ、
１４はモールド短辺である。
【０００３】一般に、Ａｌが０．１％以下を目標範囲と
するようなアルミ含有鋼の連続鋳造においては、図５に
示すように、浸漬ノズル５の直道部６及び吐出孔部７に
Ａｌ2Ｏ3等の脱酸生成分が付着成長し、ノズル付着物８
となってノズル閉塞を引き起こす問題がある。これを防
止するために、タンディシュ１０の下部に取付けられた
上ノズル１にガス吹込み口１１を設け、この吹込み口よ
り、Ａｒ等の不活性ガスを吹込む技術が知られている。
このとき通常１０〜２０ＮＬ／ｍｉｎの流量でガス吹込
みを行っているが、吹込みによって生じた不活性ガスの
気泡は、溶鋼中に溶解せず、Ａｌ2Ｏ3系介在物を伴って
鋳片内に残留し、鋳片表面のブローホール及び冷延製品
の表面欠陥の原因となっていた。
するようなアルミ含有鋼の連続鋳造においては、図５に
示すように、浸漬ノズル５の直道部６及び吐出孔部７に
Ａｌ2Ｏ3等の脱酸生成分が付着成長し、ノズル付着物８
となってノズル閉塞を引き起こす問題がある。これを防
止するために、タンディシュ１０の下部に取付けられた
上ノズル１にガス吹込み口１１を設け、この吹込み口よ
り、Ａｒ等の不活性ガスを吹込む技術が知られている。
このとき通常１０〜２０ＮＬ／ｍｉｎの流量でガス吹込
みを行っているが、吹込みによって生じた不活性ガスの
気泡は、溶鋼中に溶解せず、Ａｌ2Ｏ3系介在物を伴って
鋳片内に残留し、鋳片表面のブローホール及び冷延製品
の表面欠陥の原因となっていた。
【０００４】これに対し、浸漬ノズル５内へのガス吹込
み量を減少させようとする鋳造技術があるが、このよう
な技術は、浸漬ノズル内の閉塞を誘発し、連々鋳、高速
鋳造の阻害要因となるとともに、鋳型内溶鋼流１５の乱
れを引き起こし、鋳片品質悪化の原因となった。さら
に、吹込みガス流量の減少によりガス浮上に伴う溶鋼撹
拌が減少し、メニスカスへの熱供給が不足するため、モ
ールドパウダ１３の溶融が阻害され、ディッケル（不沈
塊）等の発生を引き起こすといった操業上の問題があっ
た。
み量を減少させようとする鋳造技術があるが、このよう
な技術は、浸漬ノズル内の閉塞を誘発し、連々鋳、高速
鋳造の阻害要因となるとともに、鋳型内溶鋼流１５の乱
れを引き起こし、鋳片品質悪化の原因となった。さら
に、吹込みガス流量の減少によりガス浮上に伴う溶鋼撹
拌が減少し、メニスカスへの熱供給が不足するため、モ
ールドパウダ１３の溶融が阻害され、ディッケル（不沈
塊）等の発生を引き起こすといった操業上の問題があっ
た。
【０００５】なお、Ａｒ等の不活性ガスの吹込み量を、
ノズル閉塞の起こらない最小限界値まで減少させる技術
においても、鋳片表層部の完全なブローホール防止対策
としては不十分である。特公昭５９−２４９０２号公報
には、上方ノズルとこれより内径を大きくした下方ノズ
ルの段差面の近傍にガス導入口を配設し、溶鋼流とノズ
ル内壁間の接触を少くして、鋳造中のノズル閉塞を未然
に防止する連続鋳造用ノズルが開示されている。また特
公平２−３７９４７号公報には、上段からのＡｒ吹込み
量を下段からの吹込み量の１．２倍以上とすることによ
りＡｌ2Ｏ3による閉塞の問題を解決する技術が示されて
いる。しかし、これらの技術でも、浸漬ノズルの閉塞を
完全に防止することはできず、また、ノズル内へのガス
吹込みを行うことにより鋳片表面及び内部にガス気泡が
残留し、冷延コイルにおいてガス気泡を起因とした不良
を発生させる問題が残る。
ノズル閉塞の起こらない最小限界値まで減少させる技術
においても、鋳片表層部の完全なブローホール防止対策
としては不十分である。特公昭５９−２４９０２号公報
には、上方ノズルとこれより内径を大きくした下方ノズ
ルの段差面の近傍にガス導入口を配設し、溶鋼流とノズ
ル内壁間の接触を少くして、鋳造中のノズル閉塞を未然
に防止する連続鋳造用ノズルが開示されている。また特
公平２−３７９４７号公報には、上段からのＡｒ吹込み
量を下段からの吹込み量の１．２倍以上とすることによ
りＡｌ2Ｏ3による閉塞の問題を解決する技術が示されて
いる。しかし、これらの技術でも、浸漬ノズルの閉塞を
完全に防止することはできず、また、ノズル内へのガス
吹込みを行うことにより鋳片表面及び内部にガス気泡が
残留し、冷延コイルにおいてガス気泡を起因とした不良
を発生させる問題が残る。
【０００６】以上に述べたようなタンディシュ上ノズル
からのアルゴンガス吹込みによる浸漬ノズル閉塞防止技
術の他に、溶鋼への溶解速度の大きいガスを単独あるい
は混合ガスとして吹込む技術がある。従来のＡｒガス吹
込みと比較して同等のノズル閉塞防止効果があるもの
の、Ａｒガス吹込みよりも、さらに多くのガス流量を必
要とし、鋼中への溶解・吸収速度が大きいため多連々鋳
へのノズル閉塞防止には問題がある。
からのアルゴンガス吹込みによる浸漬ノズル閉塞防止技
術の他に、溶鋼への溶解速度の大きいガスを単独あるい
は混合ガスとして吹込む技術がある。従来のＡｒガス吹
込みと比較して同等のノズル閉塞防止効果があるもの
の、Ａｒガス吹込みよりも、さらに多くのガス流量を必
要とし、鋼中への溶解・吸収速度が大きいため多連々鋳
へのノズル閉塞防止には問題がある。
【０００７】
【発明が解決しようとする課題】本発明は前記問題点を
解決し、浸漬ノズル内へのアルゴンガスの吹込みを行わ
ず、ノズルの閉塞なしに、高品質なアルミ含有鋼スラブ
を連続的に鋳造する技術を提供することを目的とする。
解決し、浸漬ノズル内へのアルゴンガスの吹込みを行わ
ず、ノズルの閉塞なしに、高品質なアルミ含有鋼スラブ
を連続的に鋳造する技術を提供することを目的とする。
【０００８】
【課題を解決するための手段】本発明では、前記問題点
を解決するために、Ｃを０．００２ｗｔ％以下、Ｓｉを
０．０３ｗｔ％以下、Ｍｎを０．２０ｗｔ％以下含有す
るアルミ含有鋼を連続鋳造するに際し、タンディッシュ
内溶鋼中のＳｏｌ．Ａｌを０．００５ｗｔ％以下に制限
し、フリーＣが１．０ｗｔ％以下のモールドパウダを用
いると共に浸漬ノズル内に不活性ガスを吹込むことなく
鋳造することを特徴とするアルミ含有鋼スラブの連続鋳
造方法を提供する。
を解決するために、Ｃを０．００２ｗｔ％以下、Ｓｉを
０．０３ｗｔ％以下、Ｍｎを０．２０ｗｔ％以下含有す
るアルミ含有鋼を連続鋳造するに際し、タンディッシュ
内溶鋼中のＳｏｌ．Ａｌを０．００５ｗｔ％以下に制限
し、フリーＣが１．０ｗｔ％以下のモールドパウダを用
いると共に浸漬ノズル内に不活性ガスを吹込むことなく
鋳造することを特徴とするアルミ含有鋼スラブの連続鋳
造方法を提供する。
【０００９】
【００１０】
【作用】本発明においては、アルミ含有鋼の鋳造におい
て、タンディシュ内の溶鋼中のＳｏｌ．Ａｌを０．００
５ｗｔ％以下に制限することにより、浸漬ノズル内への
不活性ガスの吹込みなしに、つまりＡｒレス鋳造で、ノ
ズル閉塞なく、高品質なアルミ含有鋼の連続鋳造を可能
にした。
て、タンディシュ内の溶鋼中のＳｏｌ．Ａｌを０．００
５ｗｔ％以下に制限することにより、浸漬ノズル内への
不活性ガスの吹込みなしに、つまりＡｒレス鋳造で、ノ
ズル閉塞なく、高品質なアルミ含有鋼の連続鋳造を可能
にした。
【００１１】図１はＡｒレス鋳造における、タンディッ
シュ内溶鋼のＳｏｌ．Ａｌとコイル不良率との関係を示
す。図１中、〇はノズルの閉塞がなかったものを示し、
●はノズル閉塞を生じたものである。タンディッシュ内
溶鋼のＳｏｌ．Ａｌを０．００５ｗｔ％以下に制限する
ことにより、ノズルに閉塞を起さず連続鋳造が可能とな
った。また、Ａｒ気泡に起因した鋳片表層部のブローホ
ールは、ほぼ完全に解消され、冷延コイルおける不良発
生率も低減した。
シュ内溶鋼のＳｏｌ．Ａｌとコイル不良率との関係を示
す。図１中、〇はノズルの閉塞がなかったものを示し、
●はノズル閉塞を生じたものである。タンディッシュ内
溶鋼のＳｏｌ．Ａｌを０．００５ｗｔ％以下に制限する
ことにより、ノズルに閉塞を起さず連続鋳造が可能とな
った。また、Ａｒ気泡に起因した鋳片表層部のブローホ
ールは、ほぼ完全に解消され、冷延コイルおける不良発
生率も低減した。
【００１２】なお、タンディッシュ内の溶鋼中のＳｏ
ｌ．Ａｌが０．００５ｗｔ％を越えると、ノズル閉塞に
より図６に示す反転流１６が激しくなり、鋳型内溶鋼表
面流速が増加し、モールドパウダ１３の溶鋼内への巻き
込みが発生しやすく、モールドパウダを起因としたコイ
ル表面欠陥発生率が増加している。次に、フリーＣが
１．０ｗｔ％以下のモールドパウダを用いて鋳造するこ
とにより、浸漬ノズル内へのガス吹込みなしに、ノズル
閉塞なく、さらに品質面でも問題のない連続鋳造が可能
となった 図２はモールドパウダ溶融層厚の変化（浸漬
ノズル側、モールド短辺側）を示す。図２中の記号は次
のとおりである。
ｌ．Ａｌが０．００５ｗｔ％を越えると、ノズル閉塞に
より図６に示す反転流１６が激しくなり、鋳型内溶鋼表
面流速が増加し、モールドパウダ１３の溶鋼内への巻き
込みが発生しやすく、モールドパウダを起因としたコイ
ル表面欠陥発生率が増加している。次に、フリーＣが
１．０ｗｔ％以下のモールドパウダを用いて鋳造するこ
とにより、浸漬ノズル内へのガス吹込みなしに、ノズル
閉塞なく、さらに品質面でも問題のない連続鋳造が可能
となった 図２はモールドパウダ溶融層厚の変化（浸漬
ノズル側、モールド短辺側）を示す。図２中の記号は次
のとおりである。
【００１３】 〇…フリーＣが１．０ｗｔ％以下のモールドパウダ使
用、モールド短辺側 ●…フリーＣが１．０ｗｔ％以下のモールドパウダ使
用、浸漬ノズル側 ◇…フリーＣが１．０ｗｔ％を越えるモールドパウダ使
用、モールド短辺側 ◆…フリーＣが１．０ｗｔ％を越えるモールドパウダ使
用、浸漬ノズル側 モールドパウダ中のフリーＣが１．０ｗｔ％を越える
と、Ａｒレスの状態においてＡｒガスによるメニスカス
への熱供給不足のためにモールドパウダの溶融が遅れ、
モールドパウダ溶融層厚が減少している。これに対しフ
リーＣを１．０ｗｔ％以下としたモールドパウダにおい
ては、Ａｒレス鋳造においてもＡｒの吹き込みのある状
態と同等の溶融層厚が確保されている。
用、モールド短辺側 ●…フリーＣが１．０ｗｔ％以下のモールドパウダ使
用、浸漬ノズル側 ◇…フリーＣが１．０ｗｔ％を越えるモールドパウダ使
用、モールド短辺側 ◆…フリーＣが１．０ｗｔ％を越えるモールドパウダ使
用、浸漬ノズル側 モールドパウダ中のフリーＣが１．０ｗｔ％を越える
と、Ａｒレスの状態においてＡｒガスによるメニスカス
への熱供給不足のためにモールドパウダの溶融が遅れ、
モールドパウダ溶融層厚が減少している。これに対しフ
リーＣを１．０ｗｔ％以下としたモールドパウダにおい
ては、Ａｒレス鋳造においてもＡｒの吹き込みのある状
態と同等の溶融層厚が確保されている。
【００１４】なお、モールドパウダ溶融層厚は一般に１
５ｍｍ程度必要である。図３は１３００℃におけるモー
ルドパウダ粘性が１．５ポアズのときのフリーＣとモー
ルド肉短辺側の溶融層厚との関係を示したものである。
フリーＣが１．０ｗｔ％以下であるとモールドパウダ溶
融層厚は１５ｍｍ以上となる。
５ｍｍ程度必要である。図３は１３００℃におけるモー
ルドパウダ粘性が１．５ポアズのときのフリーＣとモー
ルド肉短辺側の溶融層厚との関係を示したものである。
フリーＣが１．０ｗｔ％以下であるとモールドパウダ溶
融層厚は１５ｍｍ以上となる。
【００１５】
【実施例】図６に示す装置を用いて、アルミ含有鋼とし
て低アルミ高酸素鋼を対象材として鋳造実験を実施し
た。タンディッシュ１０の底部に設けた上ノズル１にＡ
ｒガス吹込み口１１を設け、２口浸漬ノズル５を用い
て、モールド１２中に溶鋼２０を注入した。図６中、１
３はモールドパウダ、１４はモールド短辺、１５は溶鋼
流、１６は反転流である。
て低アルミ高酸素鋼を対象材として鋳造実験を実施し
た。タンディッシュ１０の底部に設けた上ノズル１にＡ
ｒガス吹込み口１１を設け、２口浸漬ノズル５を用い
て、モールド１２中に溶鋼２０を注入した。図６中、１
３はモールドパウダ、１４はモールド短辺、１５は溶鋼
流、１６は反転流である。
【００１６】実験に際し、モールドパウダ１３の溶融層
厚の測定を随時行い、スライデイングプレート３の開度
変化を確認しながら上ノズル１からのＡｒガス流量を減
少させた。実験条件は次の通りである。 鋼種：低アルミ鋼 成分： Ｃ＜０．００２ｗｔ％ Ｓｉ＜０．０３ｗｔ％ Ｍｎ＜０．２０ｗｔ％ Ｐ＜０．０１５ｗｔ％ Ｓ＜０．００８ｗｔ％ Ａｌ（ｓｏｌ）＜０．００５ｗｔ％ Ｏ；０．０６０ｗｔ％ Ａｒ：０ ＮＬ／ｍｉｎ 鋳造条件： 鋳造速度：１．７ｍ／ｍｉｎ タンディッシュ溶鋼温度：１５６０℃ 鋳型サイズ：２６０ｍｍ×１２００ｍｍ その結果、浸漬ノズル内に不活性ガスを吹き込まずにノ
ズル閉塞なく連続的にスラブを鋳造することができた。
厚の測定を随時行い、スライデイングプレート３の開度
変化を確認しながら上ノズル１からのＡｒガス流量を減
少させた。実験条件は次の通りである。 鋼種：低アルミ鋼 成分： Ｃ＜０．００２ｗｔ％ Ｓｉ＜０．０３ｗｔ％ Ｍｎ＜０．２０ｗｔ％ Ｐ＜０．０１５ｗｔ％ Ｓ＜０．００８ｗｔ％ Ａｌ（ｓｏｌ）＜０．００５ｗｔ％ Ｏ；０．０６０ｗｔ％ Ａｒ：０ ＮＬ／ｍｉｎ 鋳造条件： 鋳造速度：１．７ｍ／ｍｉｎ タンディッシュ溶鋼温度：１５６０℃ 鋳型サイズ：２６０ｍｍ×１２００ｍｍ その結果、浸漬ノズル内に不活性ガスを吹き込まずにノ
ズル閉塞なく連続的にスラブを鋳造することができた。
【００１７】次に、モールドパウダ中のフリーＣを１．
０ｗｔ％以下とする条件下で、タンディシュ内溶鋼中の
Ｓｏｌ．Ａｌを０．００５ｗｔ％以下に制限することに
より、低アルミ高酸素鋼の連続鋳造が可能となった。す
なわち、 モールドパウダ： Ｃ：１．０ｗｔ％ 粘性：１３００℃にて、１．５ポアズ のとき、ノズル閉塞もなく、かつモールドパウダ溶融層
厚も１５ｍｍを確保することができ、高品質スラブを鋳
造することができた。
０ｗｔ％以下とする条件下で、タンディシュ内溶鋼中の
Ｓｏｌ．Ａｌを０．００５ｗｔ％以下に制限することに
より、低アルミ高酸素鋼の連続鋳造が可能となった。す
なわち、 モールドパウダ： Ｃ：１．０ｗｔ％ 粘性：１３００℃にて、１．５ポアズ のとき、ノズル閉塞もなく、かつモールドパウダ溶融層
厚も１５ｍｍを確保することができ、高品質スラブを鋳
造することができた。
【００１８】図４に浸漬ノズル内へのアルゴンガス吹込
み量（ＮＬ／ｍｉｎ）と鋳片表層部のブローホール個数
（個／ｍ2）（鋳片表層部を１．５〜２．０ｍｍ程度ス
カーフィングして調査した）との関係を示した。また、
図５にμＸ線透過法によるアルゴンガス吹込み量（ＮＬ
／ｍｉｎ）と鋳片内部欠陥スポット数（個／ｍ2）との
関係を示した。いずれの場合にもＡｒガス流量の減少に
伴い、鋳片表層部及び内部の品質向上が明らかである。
み量（ＮＬ／ｍｉｎ）と鋳片表層部のブローホール個数
（個／ｍ2）（鋳片表層部を１．５〜２．０ｍｍ程度ス
カーフィングして調査した）との関係を示した。また、
図５にμＸ線透過法によるアルゴンガス吹込み量（ＮＬ
／ｍｉｎ）と鋳片内部欠陥スポット数（個／ｍ2）との
関係を示した。いずれの場合にもＡｒガス流量の減少に
伴い、鋳片表層部及び内部の品質向上が明らかである。
【００１９】以上より、本発明によりアルミ含有鋼のＡ
ｒレス鋳造が可能となり、この結果、表層部及び内部欠
陥の極めて少ない高品質スラブを連続的に鋳造する技術
が確立された。
ｒレス鋳造が可能となり、この結果、表層部及び内部欠
陥の極めて少ない高品質スラブを連続的に鋳造する技術
が確立された。
【００２０】
【発明の効果】本発明により、浸漬ノズル内への不活性
ガスの吹込みなしに、ノズル閉塞なく、表層部及び内部
ともに高品質なアルミ含有鋼の鋳片を連続的に鋳造する
ことが可能となった。また、鋳片の高品質化により、鋳
片の無手入れ化及び冷延コイルでの不良率の低下といっ
た効果も得られる。
ガスの吹込みなしに、ノズル閉塞なく、表層部及び内部
ともに高品質なアルミ含有鋼の鋳片を連続的に鋳造する
ことが可能となった。また、鋳片の高品質化により、鋳
片の無手入れ化及び冷延コイルでの不良率の低下といっ
た効果も得られる。
【図１】タンディッシュ内の溶鋼中のＳｏｌ．Ａｌ量と
コイル不良発生率との関係を示すグラフである。
コイル不良発生率との関係を示すグラフである。
【図２】モールドパウダの溶融層厚さを示すグラフであ
る。
る。
【図３】モールドパウダ中のフリーＣと短辺側溶融層厚
との関係を示すグラフである。
との関係を示すグラフである。
【図４】Ａｒ流量とブローホールとの関係を示すグラフ
である。
である。
【図５】Ａｒ流量別の鋳片内部の欠陥数を示す。
【図６】タンディッシュ下部にとりつけられたＡｒガス
吹込みの構造を示す図である。
吹込みの構造を示す図である。
１ 上ノズル ２ 上プレート ３ スライディングプレート ４ 中間ノズル ５ 浸漬ノズル ６ 直道部 ７ 吐出口部 ８ ノズル付着物 １０ タンディッシュ １１ ガス吹込み口 １２ モールド １３ モールドパウダ １４ モールド短辺 １５ 溶鋼流 １６ 反転流 ２０ 溶鋼
フロントページの続き (56)参考文献 特開 昭56−16616（ＪＰ，Ａ) 特開 平３−114625（ＪＰ，Ａ) 特開 昭54−116333（ＪＰ，Ａ) 特開 昭63−203249（ＪＰ，Ａ) (58)調査した分野(Int.Cl.7，ＤＢ名) B22D 11/108 B22D 11/00 B22D 11/11
Claims (1)
- 【請求項１】 Ｃを０．００２ｗｔ％以下、Ｓｉを０．
０３ｗｔ％以下、Ｍｎを０．２０ｗｔ％以下含有するア
ルミ含有鋼を連続鋳造するに際し、タンディッシュ内の
溶鋼中のＳｏｌ．Ａｌを０．００５ｗｔ％以下に制限
し、フリーＣが１．０ｗｔ％以下のモールドパウダを用
いると共に浸漬ノズル内に不活性ガスを吹き込むことな
く鋳造することを特徴とするアルミ含有鋼スラブの連続
鋳造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP01635493A JP3312048B2 (ja) | 1993-02-03 | 1993-02-03 | アルミ含有鋼スラブの連続鋳造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP01635493A JP3312048B2 (ja) | 1993-02-03 | 1993-02-03 | アルミ含有鋼スラブの連続鋳造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH06226403A JPH06226403A (ja) | 1994-08-16 |
| JP3312048B2 true JP3312048B2 (ja) | 2002-08-05 |
Family
ID=11914021
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP01635493A Expired - Fee Related JP3312048B2 (ja) | 1993-02-03 | 1993-02-03 | アルミ含有鋼スラブの連続鋳造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3312048B2 (ja) |
Families Citing this family (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP3525891B2 (ja) * | 1999-12-14 | 2004-05-10 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 小断面高Ｃｒ鋼の連続鋳造方法 |
| US11949106B2 (en) | 2018-12-27 | 2024-04-02 | Zeon Corporation | Binder composition for secondary battery electrode, conductive material paste composition for secondary battery electrode, slurry composition for secondary battery electrode, electrode for secondary battery, and secondary battery |
-
1993
- 1993-02-03 JP JP01635493A patent/JP3312048B2/ja not_active Expired - Fee Related
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| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH06226403A (ja) | 1994-08-16 |
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Legal Events
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