JP3309440B2 - 電圧発生装置 - Google Patents
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Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は温度に依存しない電圧を
得る電圧発生装置に関する。
得る電圧発生装置に関する。
【０００２】
【従来の技術】従来、この種の電圧発生装置は温度に対
して負の変化をする半導体のＰＮ接合の電圧と、温度に
対して正の変化をする熱電圧（ｋＴ／ｑ）とからなり、
それらを直列接続することによって温度に対する電圧の
変化が相殺できるように構成されている。図３は従来の
電圧発生装置の構成を示している。図３において、１は
電圧発生装置の出力端子、２１は電流源、２２は抵抗、
２３はダイオード接続されたトランジスタである。直列
接続された抵抗２２とトランジスタ２３に電流を電流源
２１から流し込むことにより出力端子１の電圧を得てい
る。電流源２１は特開昭６０−１９１５０８号公報にあ
るようなバンドギャップ電流源で、その電流値Ｉｃｓは
（式１）で決定されている。
して負の変化をする半導体のＰＮ接合の電圧と、温度に
対して正の変化をする熱電圧（ｋＴ／ｑ）とからなり、
それらを直列接続することによって温度に対する電圧の
変化が相殺できるように構成されている。図３は従来の
電圧発生装置の構成を示している。図３において、１は
電圧発生装置の出力端子、２１は電流源、２２は抵抗、
２３はダイオード接続されたトランジスタである。直列
接続された抵抗２２とトランジスタ２３に電流を電流源
２１から流し込むことにより出力端子１の電圧を得てい
る。電流源２１は特開昭６０−１９１５０８号公報にあ
るようなバンドギャップ電流源で、その電流値Ｉｃｓは
（式１）で決定されている。
【０００３】 Ｉｃｓ＝（ｋ×Ｔ／ｑ）×ｌｎ（Ｎ）／Ｒｃｓ‥（式
１） ただし、ｋ：ボルツマン定数、Ｔ：絶対温度、ｑ：電子
の電荷、Ｎ：定数、Ｒｃｓ：電流設定抵抗である。
１） ただし、ｋ：ボルツマン定数、Ｔ：絶対温度、ｑ：電子
の電荷、Ｎ：定数、Ｒｃｓ：電流設定抵抗である。
【０００４】 そして、出力端子１の電圧Ｖｏは（式２）
で表せる。
で表せる。
【０００５】 Ｖｏ＝Ｖｆ２３＋Ｒ２２×Ｉｃｓ‥（式２） ただし、Ｖｆ２３：トランジスタ２３の順方向電圧、Ｒ
２２：抵抗２２の抵抗値である。
２２：抵抗２２の抵抗値である。
【０００６】 （式２）の第１項はダイオード接続された
トランジスタの順方向電圧で、その値は約６５０ｍＶで
温度に対して−２ｍＶ／ｄｅｇで変化することが一般に
よく知られている。
トランジスタの順方向電圧で、その値は約６５０ｍＶで
温度に対して−２ｍＶ／ｄｅｇで変化することが一般に
よく知られている。
【０００７】 したがって（式２）の第２項の温度に対す
る変化を、第１項のそれと極性が反対で大きさが等しく
なるような値に設定すれば、第１項、第２項の温度に対
する電圧変化は相殺することができる。つまり、最終的
にＶｏを温度に依存しない電圧にするには、第２項に
（式２）を代入すると（式３）になる。
る変化を、第１項のそれと極性が反対で大きさが等しく
なるような値に設定すれば、第１項、第２項の温度に対
する電圧変化は相殺することができる。つまり、最終的
にＶｏを温度に依存しない電圧にするには、第２項に
（式２）を代入すると（式３）になる。
【０００８】 Ｒ２２×Ｉｃｓ＝Ｒ２２×（ｋ×Ｔ／ｑ）×ｌｎ（Ｎ）
／Ｒｃｓ＝（ｋ×Ｔ／ｑ）×ｌｎ（Ｎ）×Ｒ２２／Ｒｃ
ｓ‥（式３） そして、（式３）絶対温度Ｔで微分して、温度に対する
電圧変化を求め、これを＋２ｍＶと置けば（式４）のよ
うになる。
／Ｒｃｓ＝（ｋ×Ｔ／ｑ）×ｌｎ（Ｎ）×Ｒ２２／Ｒｃ
ｓ‥（式３） そして、（式３）絶対温度Ｔで微分して、温度に対する
電圧変化を求め、これを＋２ｍＶと置けば（式４）のよ
うになる。
【０００９】 ｄ（Ｒ２２×Ｉｃｓ）／ｄＴ＝（ｋ／ｑ）×ｌｎ（Ｎ）
×Ｒ２２／Ｒｃｓ＝＋２ｍＶ‥（式４） （式４）を（式３）に代入し、Ｒ２２とＲｃｓの温度係
数は等しく，Ｔ＝３００゜Ｋとすると、（式５）のよう
になる。
×Ｒ２２／Ｒｃｓ＝＋２ｍＶ‥（式４） （式４）を（式３）に代入し、Ｒ２２とＲｃｓの温度係
数は等しく，Ｔ＝３００゜Ｋとすると、（式５）のよう
になる。
【００１０】 Ｒ２２×Ｉｃｓ＝ｄ（Ｒ２２×Ｉｃｓ）／ｄＴ×Ｔ＝＋
２ｍＶ×３００゜Ｋ＝６００ｍＶ‥（式５） したがって、Ｒ２２×Ｉｃｓ＝６００ｍＶになるように
Ｒ２２またはＩｃｓを設定すれば、Ｖｏは（式２）より
約１．２５Ｖになり温度に依存しない電圧にすることが
できる。 これらをひとつの半導体上に構成すると、Ｒ
２２とＲｃｓの温度係数を容易に等しくできるため多く
用いられている。
２ｍＶ×３００゜Ｋ＝６００ｍＶ‥（式５） したがって、Ｒ２２×Ｉｃｓ＝６００ｍＶになるように
Ｒ２２またはＩｃｓを設定すれば、Ｖｏは（式２）より
約１．２５Ｖになり温度に依存しない電圧にすることが
できる。 これらをひとつの半導体上に構成すると、Ｒ
２２とＲｃｓの温度係数を容易に等しくできるため多く
用いられている。
【００１１】 このように上記従来の電圧発生装置でも温
度に依存しない電圧を得ることができる。
度に依存しない電圧を得ることができる。
【００１２】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、上記従
来の電圧発生装置では温度に依存しない電圧値が１．２
５Ｖと大きいため電源電圧がこの電圧より低い回路では
利用することができない。すなわち、（式２）の第１項
は６５０ｍＶと決まっているため第２項を６００ｍＶ以
下にせざるを得ず、結果としてＶｏは温度に依存してい
た。本発明はこのような従来の問題を解決するものであ
り、１．２５Ｖ以下の電源電圧のもとでも温度に依存し
ない電圧を得ることができる優れた電圧発生装置を提供
することを目的とするものである。
来の電圧発生装置では温度に依存しない電圧値が１．２
５Ｖと大きいため電源電圧がこの電圧より低い回路では
利用することができない。すなわち、（式２）の第１項
は６５０ｍＶと決まっているため第２項を６００ｍＶ以
下にせざるを得ず、結果としてＶｏは温度に依存してい
た。本発明はこのような従来の問題を解決するものであ
り、１．２５Ｖ以下の電源電圧のもとでも温度に依存し
ない電圧を得ることができる優れた電圧発生装置を提供
することを目的とするものである。
【００１３】
【課題を解決するための手段】第１の発明は上記目的を
達成するために、ダイオードと、前記ダイオードに順方
向電圧を発生させるバイアス手段と、前記バイアス手段
から得られた順方向電圧を分圧する分圧手段と、前記分
圧手段によって得られた分圧出力端子に電流を流す電流
発生手段とを備え、前記電流発生手段によって流れる電
流が絶対温度に 比例し、かつ電流設定抵抗に反比例した
大きさに制御され、前記分圧手段が複数の抵抗により構
成され、前記電流設定抵抗と前記分圧手段の抵抗との温
度係数を等しくし、前記分圧手段の分圧出力端子を出力
端とし、１．２５Ｖ以下の電源電圧のもとでも温度に依
存しない電圧が得られるようにしたものである。
達成するために、ダイオードと、前記ダイオードに順方
向電圧を発生させるバイアス手段と、前記バイアス手段
から得られた順方向電圧を分圧する分圧手段と、前記分
圧手段によって得られた分圧出力端子に電流を流す電流
発生手段とを備え、前記電流発生手段によって流れる電
流が絶対温度に 比例し、かつ電流設定抵抗に反比例した
大きさに制御され、前記分圧手段が複数の抵抗により構
成され、前記電流設定抵抗と前記分圧手段の抵抗との温
度係数を等しくし、前記分圧手段の分圧出力端子を出力
端とし、１．２５Ｖ以下の電源電圧のもとでも温度に依
存しない電圧が得られるようにしたものである。
【００１４】 第２の発明は上記目的を達成するために、
ダイオードと、前記ダイオードの端子電圧を分圧する分
圧手段と、前記分圧手段によって得られた分圧出力端子
に電流を流す電流発生手段とを備え、前記電流発生手段
によって流れる電流が絶対温度に比例し、かつ電流設定
抵抗に反比例した大きさに制御され、前記分圧手段が複
数の抵抗により分圧され、前記電流設定抵抗と前記分圧
手段の抵抗との温度係数を等しくし、前記分圧手段から
前記ダイオードに順方向電流が流れるように出力電圧を
設定し、前記分圧手段の分圧出力端子を出力端とし、
１．２５Ｖ以下の電源電圧のもとでも温度に依存しない
電圧が得られるようにしたものである。
ダイオードと、前記ダイオードの端子電圧を分圧する分
圧手段と、前記分圧手段によって得られた分圧出力端子
に電流を流す電流発生手段とを備え、前記電流発生手段
によって流れる電流が絶対温度に比例し、かつ電流設定
抵抗に反比例した大きさに制御され、前記分圧手段が複
数の抵抗により分圧され、前記電流設定抵抗と前記分圧
手段の抵抗との温度係数を等しくし、前記分圧手段から
前記ダイオードに順方向電流が流れるように出力電圧を
設定し、前記分圧手段の分圧出力端子を出力端とし、
１．２５Ｖ以下の電源電圧のもとでも温度に依存しない
電圧が得られるようにしたものである。
【００１５】
【作用】したがって、第１の発明によればバイアス手段
よりダイオードに順方向電流を流されてえた温度に対し
て負の変化をする順方向電圧を、分圧手段により分圧
し、さらに電流発生手段と分圧手段により温度に対して
正の変化をする電圧を適切に重畳することにより、１．
２５Ｖ以下の電源電圧のもとでも、温度に依存しない電
圧が得られる効果を有する。
よりダイオードに順方向電流を流されてえた温度に対し
て負の変化をする順方向電圧を、分圧手段により分圧
し、さらに電流発生手段と分圧手段により温度に対して
正の変化をする電圧を適切に重畳することにより、１．
２５Ｖ以下の電源電圧のもとでも、温度に依存しない電
圧が得られる効果を有する。
【００１６】 また、第２の発明によれば、電流発生手段
の電流が分圧手段を経由してダイオードに順方向電流を
流して得た温度に対して負の変化をする順方向電圧を、
分圧手段により分圧し、さらに電流発生手段と分圧手段
により温度に対して正の変化をする電圧を適切に重畳す
ることにより、１．２５Ｖ以下の電源電圧のもとでも、
温度に依存しない電圧が得られる効果を有する。
の電流が分圧手段を経由してダイオードに順方向電流を
流して得た温度に対して負の変化をする順方向電圧を、
分圧手段により分圧し、さらに電流発生手段と分圧手段
により温度に対して正の変化をする電圧を適切に重畳す
ることにより、１．２５Ｖ以下の電源電圧のもとでも、
温度に依存しない電圧が得られる効果を有する。
【００１７】
【実施例】図１は第１の発明の実施例の構成を示すもの
である。図１（ａ）において、１は電圧発生装置の出力
端子、１１、１５は電流源、１３、１４は抵抗、１２は
ダイオード接続されたトランジスタである。直列接続さ
れた抵抗１３、抵抗１４に電流を電流源１５から流し込
むことにより出力端子１の電圧を得ている。電流源１
１、１５は特開昭６０−１９１５０８号公報にあるよう
なバンドギャップ電流源をもとにカレントミラーなどに
より導かれている。
である。図１（ａ）において、１は電圧発生装置の出力
端子、１１、１５は電流源、１３、１４は抵抗、１２は
ダイオード接続されたトランジスタである。直列接続さ
れた抵抗１３、抵抗１４に電流を電流源１５から流し込
むことにより出力端子１の電圧を得ている。電流源１
１、１５は特開昭６０−１９１５０８号公報にあるよう
なバンドギャップ電流源をもとにカレントミラーなどに
より導かれている。
【００１８】 次に図１（ａ）の実施例の動作について図
１（ｂ）、（ｃ）を使用して説明する。図１（ａ）の実
施例において、信号源が２つあるので、重ね合わせの理
を用いて説明する。まず電流源１５をオープンにして考
える。図１（ｂ）は図１（ａ）におけるダイオード接続
されたトランジスタ１２の部分を電圧源１２１と抵抗１
２２を用いた等価回路１２０で表している。電圧源１２
１の値Ｖ１２１と抵抗１２２の値Ｒ１２２はそれぞれ
（式６）、（式７）で表せる。
１（ｂ）、（ｃ）を使用して説明する。図１（ａ）の実
施例において、信号源が２つあるので、重ね合わせの理
を用いて説明する。まず電流源１５をオープンにして考
える。図１（ｂ）は図１（ａ）におけるダイオード接続
されたトランジスタ１２の部分を電圧源１２１と抵抗１
２２を用いた等価回路１２０で表している。電圧源１２
１の値Ｖ１２１と抵抗１２２の値Ｒ１２２はそれぞれ
（式６）、（式７）で表せる。
【００１９】 Ｖ１２１＝Ｖｆ１２‥（式６） Ｒ１２２＝（ｋ×Ｔ／ｑ）／Ｉ１２‥（式７） ただし、Ｖｆ１２：トランジスタ１２の順方向電圧、Ｉ
１２：トランジスタ１２のコレクタ電流である。さら
に、図１（ｃ）は等価回路１２０と抵抗１３、１４を鳳
・テブナンの定理を用いて等価回路１３０で表してい
る。電圧源１３１の値Ｖ１３１と抵抗１３２の値Ｒ１３
２はそれぞれ（式８）（式９）で表せる。
１２：トランジスタ１２のコレクタ電流である。さら
に、図１（ｃ）は等価回路１２０と抵抗１３、１４を鳳
・テブナンの定理を用いて等価回路１３０で表してい
る。電圧源１３１の値Ｖ１３１と抵抗１３２の値Ｒ１３
２はそれぞれ（式８）（式９）で表せる。
【００２０】 Ｖ１３１＝Ｖｆ１２×Ｒ１４／（Ｒ１３＋Ｒ１２２＋Ｒ
１４）‥（式８） Ｒ１３２＝（Ｒ１３＋Ｒ１２２）×Ｒ１４／（Ｒ１３＋
Ｒ１２２＋Ｒ１４）‥（式９） ただし、Ｒ１３：抵抗１３の抵抗値、Ｒ１４：抵抗１４
の抵抗値であり、ここで電流源１５を考慮する。この電
流源の電流値Ｉｃｓも（式１）で決定されている。電流
源１５のＩ１５は抵抗１３２を通じて電圧源１３１に流
れ込むため、出力端子１の出力電圧Ｖｏは（式１０）で
表せる。
１４）‥（式８） Ｒ１３２＝（Ｒ１３＋Ｒ１２２）×Ｒ１４／（Ｒ１３＋
Ｒ１２２＋Ｒ１４）‥（式９） ただし、Ｒ１３：抵抗１３の抵抗値、Ｒ１４：抵抗１４
の抵抗値であり、ここで電流源１５を考慮する。この電
流源の電流値Ｉｃｓも（式１）で決定されている。電流
源１５のＩ１５は抵抗１３２を通じて電圧源１３１に流
れ込むため、出力端子１の出力電圧Ｖｏは（式１０）で
表せる。
【００２１】 Ｖｏ＝Ｖ１３１＋Ｒ１３２×Ｉ１５ ∴Ｖｏ＝Ｍ×｛Ｖｆ１２＋（ｋ×Ｔ／ｑ）×ｌｎ（Ｎ）
×（Ｒ１３＋Ｒ１２２）／Ｒｃｓ｝‥（式１０） ただし、Ｍ＝Ｒ１４／（Ｒ１３＋Ｒ１２２＋Ｒ１４） この（式１０）は従来例の（式２）とよく似ており、従
来例と同様のアプローチで温度に依存しない出力電圧Ｖ
ｏを創ることができる。すなわち、（式１０）の｛ ｝
内の第１項はダイオード接続されたトランジスタの順方
向電圧で、約６５０ｍＶであり、温度に対して−２ｍＶ
／ｄｅｇで変化するするので、｛ ｝内の第２項の温度
に対する変化を＋２ｍＶ／ｄｅｇになるようにＲ１３と
Ｒｃｓを設定すれば、第１項、第２項の温度に対する電
圧変化は相殺することができる。この値は（式５）と同
じになる。したがって、最終的にＶｏを温度に依存しな
い電圧にすることができ、さらにその大きさをＭにより
自由に設定できる。例えば、出力電圧Ｖｏを０．５Ｖに
設定する場合、Ｍ＝０．５Ｖ／１．２５Ｖと設定し、抵
抗１３、抵抗１４、電流源１１、電流源１５のそれぞれ
の値Ｒ１３，Ｒ１４，Ｉ１１，Ｉ１５を（式６）〜（式
１０）により決定することができる。
×（Ｒ１３＋Ｒ１２２）／Ｒｃｓ｝‥（式１０） ただし、Ｍ＝Ｒ１４／（Ｒ１３＋Ｒ１２２＋Ｒ１４） この（式１０）は従来例の（式２）とよく似ており、従
来例と同様のアプローチで温度に依存しない出力電圧Ｖ
ｏを創ることができる。すなわち、（式１０）の｛ ｝
内の第１項はダイオード接続されたトランジスタの順方
向電圧で、約６５０ｍＶであり、温度に対して−２ｍＶ
／ｄｅｇで変化するするので、｛ ｝内の第２項の温度
に対する変化を＋２ｍＶ／ｄｅｇになるようにＲ１３と
Ｒｃｓを設定すれば、第１項、第２項の温度に対する電
圧変化は相殺することができる。この値は（式５）と同
じになる。したがって、最終的にＶｏを温度に依存しな
い電圧にすることができ、さらにその大きさをＭにより
自由に設定できる。例えば、出力電圧Ｖｏを０．５Ｖに
設定する場合、Ｍ＝０．５Ｖ／１．２５Ｖと設定し、抵
抗１３、抵抗１４、電流源１１、電流源１５のそれぞれ
の値Ｒ１３，Ｒ１４，Ｉ１１，Ｉ１５を（式６）〜（式
１０）により決定することができる。
【００２２】 なお、Ｒ１２２がＲ１３より十分小さけれ
ばＶｏは、Ｒ１３，１４および電流源１５の電流を設定
する抵抗Ｒｃｓの比の形になり抵抗値の絶対値に依存し
なくなり回路形成が容易になる。
ばＶｏは、Ｒ１３，１４および電流源１５の電流を設定
する抵抗Ｒｃｓの比の形になり抵抗値の絶対値に依存し
なくなり回路形成が容易になる。
【００２３】 このように、上記第１の発明の実施例によ
れば、（式１０）上でダイオード接続されたトランジス
タ１２と電流源１１により得た順方向電圧に、抵抗１
３、１４と電流源１５により得た絶対温度Ｔに抵抗比な
どの温度に依存しない係数を乗じた大きさの電圧を重畳
しているので、従来と同様の方法により温度に対する変
化分を打ち消すように設定でき、さらにその大きさをＭ
なる係数により容易に設定できる利点を有する。また、
電流源１１端子電圧はダイオードの順方向電圧以上には
ならない。またＶｏもダイオードの順方向電圧以下に設
定し、電流源を特開昭６０−１９１５０８号公報にある
ような低電圧動作型を利用すれば、約０．９Ｖ電源電圧
まで下げて利用することができる。
れば、（式１０）上でダイオード接続されたトランジス
タ１２と電流源１１により得た順方向電圧に、抵抗１
３、１４と電流源１５により得た絶対温度Ｔに抵抗比な
どの温度に依存しない係数を乗じた大きさの電圧を重畳
しているので、従来と同様の方法により温度に対する変
化分を打ち消すように設定でき、さらにその大きさをＭ
なる係数により容易に設定できる利点を有する。また、
電流源１１端子電圧はダイオードの順方向電圧以上には
ならない。またＶｏもダイオードの順方向電圧以下に設
定し、電流源を特開昭６０−１９１５０８号公報にある
ような低電圧動作型を利用すれば、約０．９Ｖ電源電圧
まで下げて利用することができる。
【００２４】 さらに出力電圧に関係する抵抗１３、１４
の値が比の形になっているので絶対値の精度に依存する
ことなく半導体集積回路でも容易に構成できるという効
果を有する。また、（式１０）から温度に対する特性は
（Ｒ１３＋Ｒ１２２）／Ｒｃｓで決定でき、Ｒ１４に依
存しないので、電圧Ｖｏ値の決定はＲ１４で自由に制御
できるという効果を有する。
の値が比の形になっているので絶対値の精度に依存する
ことなく半導体集積回路でも容易に構成できるという効
果を有する。また、（式１０）から温度に対する特性は
（Ｒ１３＋Ｒ１２２）／Ｒｃｓで決定でき、Ｒ１４に依
存しないので、電圧Ｖｏ値の決定はＲ１４で自由に制御
できるという効果を有する。
【００２５】 なお、上記第１の発明の実施例では、電流
源１１とダイオード接続したトランジスタ１２で得た順
方向電圧をそのまま抵抗１３、１４による分圧器に加え
ているが、これは緩衝増幅器などを経由して加えてもよ
い。この場合、Ｒ１２２が十分小さくなるので設計が容
易になる。
源１１とダイオード接続したトランジスタ１２で得た順
方向電圧をそのまま抵抗１３、１４による分圧器に加え
ているが、これは緩衝増幅器などを経由して加えてもよ
い。この場合、Ｒ１２２が十分小さくなるので設計が容
易になる。
【００２６】 また、上記第１の発明の実施例では出力電
圧Ｖｏを温度に依存しないように設定しているが、これ
は意図した温度特性を持たせてもよい。
圧Ｖｏを温度に依存しないように設定しているが、これ
は意図した温度特性を持たせてもよい。
【００２７】 図２は本第２の発明の実施例の構成を示す
ものである。図２において、１は電圧発生装置の出力端
子、１５は電流源、１３、１４は抵抗、１２はダイオー
ド接続されたトランジスタである。直列接続された抵抗
１３、抵抗１４に電流を電流源１５から流し込むことに
より出力端子１の電圧を得ている。電流源１５は特開昭
６０−１９１５０８号公報にあるようなバンドギャップ
電流源をもとにカレントミラーなどにより導かれてい
る。
ものである。図２において、１は電圧発生装置の出力端
子、１５は電流源、１３、１４は抵抗、１２はダイオー
ド接続されたトランジスタである。直列接続された抵抗
１３、抵抗１４に電流を電流源１５から流し込むことに
より出力端子１の電圧を得ている。電流源１５は特開昭
６０−１９１５０８号公報にあるようなバンドギャップ
電流源をもとにカレントミラーなどにより導かれてい
る。
【００２８】 第２の発明の実施例は、第１の発明の実施
例から電流源１１を除いたものであり、出力端子の電圧
Ｖｏがトランジスタ１２の順方向電圧よりも大きい場合
に有効である。この場合抵抗１３に流れる電流Ｉ１３は
極性が負になり、電流源１１の電流Ｉ１１がなくてもト
ランジスタ１２にバイアス電流Ｉ１２を流すことができ
る。
例から電流源１１を除いたものであり、出力端子の電圧
Ｖｏがトランジスタ１２の順方向電圧よりも大きい場合
に有効である。この場合抵抗１３に流れる電流Ｉ１３は
極性が負になり、電流源１１の電流Ｉ１１がなくてもト
ランジスタ１２にバイアス電流Ｉ１２を流すことができ
る。
【００２９】 このように、上記第２の発明の実施例によ
れば、出力端子の電圧Ｖｏがトランジスタ１２の順方向
電圧よりも大きい場合には（式１０）上でダイオード接
続されたトランジスタ１２の順方向電圧に、抵抗１３、
１４と電流源１５により得た絶対温度Ｔに抵抗比などの
温度に依存しない係数を乗じた大きさの電圧を重畳して
いるので、従来と同様の方法により温度に対する変化分
を打ち消すように設定でき、さらにその大きさをＭなる
係数により容易に設定できる利点を有する。また、電流
源１１端子電圧はダイオードの順方向電圧以上にはなら
ない。そして、電流源を特開昭６０−１９１５０８号公
報にあるような低電圧動作型を利用すれば、出力電圧Ｖ
ｏ＋約０．２Ｖの電源電圧まで下げて利用することがで
きる。
れば、出力端子の電圧Ｖｏがトランジスタ１２の順方向
電圧よりも大きい場合には（式１０）上でダイオード接
続されたトランジスタ１２の順方向電圧に、抵抗１３、
１４と電流源１５により得た絶対温度Ｔに抵抗比などの
温度に依存しない係数を乗じた大きさの電圧を重畳して
いるので、従来と同様の方法により温度に対する変化分
を打ち消すように設定でき、さらにその大きさをＭなる
係数により容易に設定できる利点を有する。また、電流
源１１端子電圧はダイオードの順方向電圧以上にはなら
ない。そして、電流源を特開昭６０−１９１５０８号公
報にあるような低電圧動作型を利用すれば、出力電圧Ｖ
ｏ＋約０．２Ｖの電源電圧まで下げて利用することがで
きる。
【００３０】 さらに出力電圧に関係する抵抗１３、１４
の値が比の形になっているので絶対値の精度に依存する
ことなく半導体集積回路でも容易に構成できるという効
果を有する。
の値が比の形になっているので絶対値の精度に依存する
ことなく半導体集積回路でも容易に構成できるという効
果を有する。
【００３１】 また、（式１０）から温度に対する特性は
（Ｒ１３＋Ｒ１２２）／Ｒｃｓで決定でき、Ｒ１４に依
存しないので、電圧Ｖｏ値の決定はＲ１４で自由に制御
できるという効果を有する。
（Ｒ１３＋Ｒ１２２）／Ｒｃｓで決定でき、Ｒ１４に依
存しないので、電圧Ｖｏ値の決定はＲ１４で自由に制御
できるという効果を有する。
【００３２】 また、上記第２の発明の実施例では出力電
圧Ｖｏを温度に依存しないように設定しているが、これ
は意図した温度特性を持たせてもよい。
圧Ｖｏを温度に依存しないように設定しているが、これ
は意図した温度特性を持たせてもよい。
【００３３】
【発明の効果】本発明によれば、上記実施例より明らか
なように、温度に依存しない電圧出力を得、さらにその
大きさを分圧手段の分圧比により容易に設定できる電圧
発生装置を提供することができるものである。
なように、温度に依存しない電圧出力を得、さらにその
大きさを分圧手段の分圧比により容易に設定できる電圧
発生装置を提供することができるものである。
【図１】（ａ）は第１の発明の実施例における電圧発生
装置の回路図 （ｂ）は同装置の電流源１１とトランジスタ１２の部分
の等価回路図 （ｃ）は同装置の電流源１１，トランジスタ１２，抵抗
１３、１４、電流源１５の部分の等価回路図
装置の回路図 （ｂ）は同装置の電流源１１とトランジスタ１２の部分
の等価回路図 （ｃ）は同装置の電流源１１，トランジスタ１２，抵抗
１３、１４、電流源１５の部分の等価回路図
【図２】本第２の発明の実施例における電圧発生装置の
回路図
回路図
【図３】従来の電圧発生装置の回路図
１ 電圧発生装置の出力端子 １１、１５ 電流源 １２ ダイオード接続したトランジスタ １３、１４ 抵抗 １２０ トランジスタ１２と電流源１１の部分の等価回
路 １２１ トランジスタ１２と電流源１１の部分の等価回
路内の等価電圧源 １２２ トランジスタ１２と電流源１１の部分の等価回
路内の等価抵抗 １３０ 電流源１５を除く部分の等価回路 １３１ 電流源１５を除く部分の等価回路内の等価電圧
源 １３２ 電流源１５を除く部分の等価回路内の等価抵抗
路 １２１ トランジスタ１２と電流源１１の部分の等価回
路内の等価電圧源 １２２ トランジスタ１２と電流源１１の部分の等価回
路内の等価抵抗 １３０ 電流源１５を除く部分の等価回路 １３１ 電流源１５を除く部分の等価回路内の等価電圧
源 １３２ 電流源１５を除く部分の等価回路内の等価抵抗
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (56)参考文献 特開 平４−223509（ＪＰ，Ａ) 特開 平３−186910（ＪＰ，Ａ) 特開 平３−179514（ＪＰ，Ａ) 特開 平３−77412（ＪＰ，Ａ) 特開 平２−306321（ＪＰ，Ａ) 特開 昭63−133717（ＪＰ，Ａ) 実開 平４−108208（ＪＰ，Ｕ) (58)調査した分野(Int.Cl.7，ＤＢ名) G05F 3/20 H02J 1/00 306
Claims (2)
- 【請求項１】 ダイオードと、前記ダイオードに順方向
電圧を発生させるバイアス手段と、前記バイアス手段か
ら得られた順方向電圧を分圧する分圧手段と、前記分圧
手段によって得られた分圧出力端子に電流を流す電流発
生手段とを備え、前記電流発生手段によって流れる電流
が絶対温度に比例し、かつ電流設定抵抗に反比例した大
きさに制御され、前記分圧手段が複数の抵抗により構成
され、前記電流設定抵抗と前記分圧手段の抵抗との温度
係数を等しくし、前記分圧手段の分圧出力端子を出力端
とすることを特徴とする電圧発生装置。 - 【請求項２】 ダイオードと、前記ダイオードの端子電
圧を分圧する分圧手段と、前記分圧手段によって得られ
た分圧出力端子に電流を流す電流発生手段とを備え、 前記電流発生手段によって流れる電流が絶対温度に比例
し、かつ電流設定抵抗に反比例した大きさに制御され、
前記分圧手段が複数の抵抗により分圧され、前記電流設
定抵抗と前記分圧手段の抵抗との温度係数を等しくし、
前記分圧手段から前記ダイオードに順方向電流が流れる
ように出力電圧を設定し、前記分圧手段の分圧出力端子
を出力端とすることを特徴とする 電圧発生装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP26454992A JP3309440B2 (ja) | 1991-10-21 | 1992-10-02 | 電圧発生装置 |
Applications Claiming Priority (3)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP27227491 | 1991-10-21 | ||
| JP3-272274 | 1991-10-21 | ||
| JP26454992A JP3309440B2 (ja) | 1991-10-21 | 1992-10-02 | 電圧発生装置 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH05216550A JPH05216550A (ja) | 1993-08-27 |
| JP3309440B2 true JP3309440B2 (ja) | 2002-07-29 |
Family
ID=26546561
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP26454992A Expired - Fee Related JP3309440B2 (ja) | 1991-10-21 | 1992-10-02 | 電圧発生装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3309440B2 (ja) |
Families Citing this family (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US5343380A (en) * | 1992-11-17 | 1994-08-30 | Champlin Keith S | Method and apparatus for suppressing time-varying signals in batteries undergoing charging or discharging |
| US10046649B2 (en) | 2012-06-28 | 2018-08-14 | Midtronics, Inc. | Hybrid and electric vehicle battery pack maintenance device |
| US9851411B2 (en) | 2012-06-28 | 2017-12-26 | Keith S. Champlin | Suppressing HF cable oscillations during dynamic measurements of cells and batteries |
| US9923289B2 (en) | 2014-01-16 | 2018-03-20 | Midtronics, Inc. | Battery clamp with endoskeleton design |
| US10222397B2 (en) | 2014-09-26 | 2019-03-05 | Midtronics, Inc. | Cable connector for electronic battery tester |
| WO2016123075A1 (en) | 2015-01-26 | 2016-08-04 | Midtronics, Inc. | Alternator tester |
| US9966676B2 (en) | 2015-09-28 | 2018-05-08 | Midtronics, Inc. | Kelvin connector adapter for storage battery |
-
1992
- 1992-10-02 JP JP26454992A patent/JP3309440B2/ja not_active Expired - Fee Related
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH05216550A (ja) | 1993-08-27 |
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