JP3305471B2 - マイクロ波加熱硬化鋳型の成形型 - Google Patents
マイクロ波加熱硬化鋳型の成形型Info
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Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、マイクロ波を利用して
鋳物砂を加熱硬化させるマイクロ波加熱硬化鋳型の成形
型の構成に関する。
鋳物砂を加熱硬化させるマイクロ波加熱硬化鋳型の成形
型の構成に関する。
【０００２】
【従来の技術】従来から、各種の鋳型が成形型により形
成されており、この成形型としては例えば姫小松（木
材）が用いられる。そして、この場合の成形型内には、
例えば水ガラスを５％程度混ぜた砂が充填され、これら
を二酸化炭素（ＣＯ2 ）と反応させて固めることにより
鋳型が形成される。
成されており、この成形型としては例えば姫小松（木
材）が用いられる。そして、この場合の成形型内には、
例えば水ガラスを５％程度混ぜた砂が充填され、これら
を二酸化炭素（ＣＯ2 ）と反応させて固めることにより
鋳型が形成される。
【０００３】一方、鋳型成形の他の方法としてマイクロ
波加熱を利用したものが知られており、これによれば上
記の二酸化炭素を用いる方法に比べ、鋳込み後の崩壊性
の改善、鋳肌の改善、作業環境の改善等を図ることがで
きる。即ち、マイクロ波の加熱硬化によれば、上記鋳物
砂の水ガラスの含有量を減らすことができるので、崩壊
性がよくなり、砂の再生が可能となる。また、この場合
の成形型の材料として、低誘電率、耐熱性、寸法安定性
等を備えたセラミック系材料、弗素樹脂系材料等が用い
られる。これらの材料を用いる結果として、鋳型肌（表
面）が滑らかとなり、しかも取扱いが容易なことから、
作業性が改善される。
波加熱を利用したものが知られており、これによれば上
記の二酸化炭素を用いる方法に比べ、鋳込み後の崩壊性
の改善、鋳肌の改善、作業環境の改善等を図ることがで
きる。即ち、マイクロ波の加熱硬化によれば、上記鋳物
砂の水ガラスの含有量を減らすことができるので、崩壊
性がよくなり、砂の再生が可能となる。また、この場合
の成形型の材料として、低誘電率、耐熱性、寸法安定性
等を備えたセラミック系材料、弗素樹脂系材料等が用い
られる。これらの材料を用いる結果として、鋳型肌（表
面）が滑らかとなり、しかも取扱いが容易なことから、
作業性が改善される。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、上記の
マイクロ波加熱による鋳型成形は、次のような理由によ
り利用し難いという問題があった。即ち、成形型として
セラミック系材料を用いた場合は、加工性、耐衝撃性が
悪く、しかもコスト高となるという問題がある。一方、
弗素樹脂系材料を用いた場合は、温度によって変形が生
じることから、変形による離型性が悪化し、複数回の使
用に適さず、寸法安定性に欠けるという問題があった。
更に、上記両材料の成形型においてマイクロ波加熱をす
る際に、型温度が低い場合は、鋳物砂から発生した蒸気
が型内面で結露し、鋳物砂の表面を濡らすことがある。
従って、この場合は硬化後の鋳型の強度が低下したり、
鋳型肌の表面状態が悪化してしまう。
マイクロ波加熱による鋳型成形は、次のような理由によ
り利用し難いという問題があった。即ち、成形型として
セラミック系材料を用いた場合は、加工性、耐衝撃性が
悪く、しかもコスト高となるという問題がある。一方、
弗素樹脂系材料を用いた場合は、温度によって変形が生
じることから、変形による離型性が悪化し、複数回の使
用に適さず、寸法安定性に欠けるという問題があった。
更に、上記両材料の成形型においてマイクロ波加熱をす
る際に、型温度が低い場合は、鋳物砂から発生した蒸気
が型内面で結露し、鋳物砂の表面を濡らすことがある。
従って、この場合は硬化後の鋳型の強度が低下したり、
鋳型肌の表面状態が悪化してしまう。
【０００５】また、バインダー剤として水ガラスを用い
る場合には、鋳物砂を吹込み方式により充填できないと
いう問題があった。即ち、成形型内に鋳物砂を吹込む方
式によれば、流し込み方式等に比べると迅速に充填でき
るという利点があるが、従来では水ガラスの含有率が５
％程度と多いので、吹込み方式により鋳物砂を充填する
ことは行われていなかった。
る場合には、鋳物砂を吹込み方式により充填できないと
いう問題があった。即ち、成形型内に鋳物砂を吹込む方
式によれば、流し込み方式等に比べると迅速に充填でき
るという利点があるが、従来では水ガラスの含有率が５
％程度と多いので、吹込み方式により鋳物砂を充填する
ことは行われていなかった。
【０００６】本発明は上記問題点を解決するためになさ
れたものであり、その目的は、上記セラミック系材料及
び弗素樹脂系材料の欠点を解消し、加工性、耐衝撃性、
離型性、耐摩耗性が良好で、温度による変形がなく、し
かも型内面での結露の発生を防止することができ、また
水ガラスをバインダー剤として用いる場合は吹込み方式
により鋳物砂の充填が可能となるマイクロ波加熱硬化鋳
型の成形型を提供することにある。
れたものであり、その目的は、上記セラミック系材料及
び弗素樹脂系材料の欠点を解消し、加工性、耐衝撃性、
離型性、耐摩耗性が良好で、温度による変形がなく、し
かも型内面での結露の発生を防止することができ、また
水ガラスをバインダー剤として用いる場合は吹込み方式
により鋳物砂の充填が可能となるマイクロ波加熱硬化鋳
型の成形型を提供することにある。
【０００７】
【課題を解決するための手段】上記目的を達成するため
に、本発明のマイクロ波加熱硬化鋳型の成形型は、充填
した鋳物砂をマイクロ波の照射により加熱硬化させるた
めの成形型を、サルフィドサルフォン系樹脂材料で形成
し、この成形型には通気孔を設けたことを特徴とする。
に、本発明のマイクロ波加熱硬化鋳型の成形型は、充填
した鋳物砂をマイクロ波の照射により加熱硬化させるた
めの成形型を、サルフィドサルフォン系樹脂材料で形成
し、この成形型には通気孔を設けたことを特徴とする。
【０００８】
【作用】上記の構成によれば、成形型として例えばサル
フィドサルフォン系樹脂であるポリフェニレンサルファ
イド（polyphenylen sulfide−ＰＰＳ）材料を用いるこ
とができる。このサルフィドサルフォン系樹脂材料は、
成形型において加工性、耐衝撃性、離型性、耐摩耗性、
耐熱性に優れている。また、熱変形温度が弗素樹脂系材
料に比べて高いので、鋳物砂の熱によって変形すること
はない。更に、低誘電率材料であるから、マイクロ波に
よる温度上昇が極めて小さく、複数回の使用によっても
ある温度以上に上昇することがない。一方、この温度上
昇が全くないということではなく、温度は緩やかに適度
に上昇し、かつ成形型に通気孔を設けたので、そこから
発生する蒸気が外部へ排出されるため、成形型内で結露
が発生しないという利点がある。
フィドサルフォン系樹脂であるポリフェニレンサルファ
イド（polyphenylen sulfide−ＰＰＳ）材料を用いるこ
とができる。このサルフィドサルフォン系樹脂材料は、
成形型において加工性、耐衝撃性、離型性、耐摩耗性、
耐熱性に優れている。また、熱変形温度が弗素樹脂系材
料に比べて高いので、鋳物砂の熱によって変形すること
はない。更に、低誘電率材料であるから、マイクロ波に
よる温度上昇が極めて小さく、複数回の使用によっても
ある温度以上に上昇することがない。一方、この温度上
昇が全くないということではなく、温度は緩やかに適度
に上昇し、かつ成形型に通気孔を設けたので、そこから
発生する蒸気が外部へ排出されるため、成形型内で結露
が発生しないという利点がある。
【０００９】また、水ガラスをバインダー剤として用い
た場合でも、吹込み方式により鋳物砂の充填が可能とな
る。
た場合でも、吹込み方式により鋳物砂の充填が可能とな
る。
【００１０】
【実施例】図１には、第１実施例に係るマイクロ波加熱
硬化鋳型の成形型の構成が示されており、図示されるよ
うに、この場合の成形型は上側成形型１０と下側成形型
１１とからなっている。そして、この上側成形型１０及
び下側成形型１１は、サルフィドサルフォン系樹脂であ
るポリフェニレンサルファイド（polyphenylen sulfide
−ＰＰＳ）材料から形成される。その他、グラスファイ
バー等で強化したＰＰＳ材料を用いてもよい。
硬化鋳型の成形型の構成が示されており、図示されるよ
うに、この場合の成形型は上側成形型１０と下側成形型
１１とからなっている。そして、この上側成形型１０及
び下側成形型１１は、サルフィドサルフォン系樹脂であ
るポリフェニレンサルファイド（polyphenylen sulfide
−ＰＰＳ）材料から形成される。その他、グラスファイ
バー等で強化したＰＰＳ材料を用いてもよい。
【００１１】また、この上側成形型１０及び下側成形型
１１では、適当な場所に複数の通気孔１２が設けられ、
この通気孔１２のそれぞれには内部側からの砂の漏出を
阻止するために、鋳物砂より粒径の小さいメッシュ又は
スリットを形成してなる通気性のあるリング１３が配置
されている。更に、この上側成形型１０及び下側成形型
１１には、鋳物砂１４を吹き込むための充填口１５が形
成される。上記通気孔１２は、鋳物砂１４の吹込みをス
ムーズにすると共に、マイクロ波加熱硬化後では上側成
形型１０及び下側成形型１１と鋳型の分離を容易にする
役目をする。
１１では、適当な場所に複数の通気孔１２が設けられ、
この通気孔１２のそれぞれには内部側からの砂の漏出を
阻止するために、鋳物砂より粒径の小さいメッシュ又は
スリットを形成してなる通気性のあるリング１３が配置
されている。更に、この上側成形型１０及び下側成形型
１１には、鋳物砂１４を吹き込むための充填口１５が形
成される。上記通気孔１２は、鋳物砂１４の吹込みをス
ムーズにすると共に、マイクロ波加熱硬化後では上側成
形型１０及び下側成形型１１と鋳型の分離を容易にする
役目をする。
【００１２】このような成形型１０，１１によれば、少
量の水ガラスを含有させた鋳物砂１４が上記充填口１５
から成形型１０，１１内へ吹き込まれ、内部空気を複数
の通気孔１２から吐き出すことによって、鋳物砂１４は
成形型１０，１１内へ充填される。このとき、成形型１
０，１１内の鋳物砂１４はリング１３を通過することが
できないので、通気孔１２から型外へ出ることはない。
この状態で成形型１０，１１に対しマイクロ波の照射が
行われることになり、このマイクロ波照射によって鋳物
砂１４が加熱硬化される。そうして、この加熱硬化が終
了すると、上記通気孔１２から圧縮空気を吹き入れるこ
と等によって、上側成形型１０と下側成形型１１が分離
され、硬化した鋳物砂１４は鋳型として取り出される。
量の水ガラスを含有させた鋳物砂１４が上記充填口１５
から成形型１０，１１内へ吹き込まれ、内部空気を複数
の通気孔１２から吐き出すことによって、鋳物砂１４は
成形型１０，１１内へ充填される。このとき、成形型１
０，１１内の鋳物砂１４はリング１３を通過することが
できないので、通気孔１２から型外へ出ることはない。
この状態で成形型１０，１１に対しマイクロ波の照射が
行われることになり、このマイクロ波照射によって鋳物
砂１４が加熱硬化される。そうして、この加熱硬化が終
了すると、上記通気孔１２から圧縮空気を吹き入れるこ
と等によって、上側成形型１０と下側成形型１１が分離
され、硬化した鋳物砂１４は鋳型として取り出される。
【００１３】このような鋳型の成形において、上側成形
型１０及び下側成形型１１をＰＰＳ材料としたことによ
り、以下のような効果がある。即ち、このＰＰＳ材料
は、エンジニアリングプラスチックの一種でもあるが、
低誘電率で、セラミック材料と比較すると、加工性、耐
衝撃性に優れている。一方、弗素樹脂系材料と比較する
と、離型性、耐摩耗性、熱による寸法安定性に優れ、吸
湿性も多少よくなっている。
型１０及び下側成形型１１をＰＰＳ材料としたことによ
り、以下のような効果がある。即ち、このＰＰＳ材料
は、エンジニアリングプラスチックの一種でもあるが、
低誘電率で、セラミック材料と比較すると、加工性、耐
衝撃性に優れている。一方、弗素樹脂系材料と比較する
と、離型性、耐摩耗性、熱による寸法安定性に優れ、吸
湿性も多少よくなっている。
【００１４】しかも、熱変形温度が高いという利点があ
る。即ち、上記のマイクロ波加熱の際には、鋳物砂１４
自体が１２０℃程度になるが、弗素樹脂系材料ではこの
鋳物砂１４の温度によって変形をすることがあるが、Ｐ
ＰＳでは熱変形温度が高いので、成形型１０，１１が変
形することはない。従って、複数回の使用が可能となる
と共に、熱変形による離型性の悪化が防止される。
る。即ち、上記のマイクロ波加熱の際には、鋳物砂１４
自体が１２０℃程度になるが、弗素樹脂系材料ではこの
鋳物砂１４の温度によって変形をすることがあるが、Ｐ
ＰＳでは熱変形温度が高いので、成形型１０，１１が変
形することはない。従って、複数回の使用が可能となる
と共に、熱変形による離型性の悪化が防止される。
【００１５】図２には、上記成形型の昇温状態が示され
ており、このグラフからも理解されるように、低誘電率
のＰＰＳからなる成形型１０，１１は、１８０秒程度の
加熱で、２０℃から緩やかに１０℃程度上がることにな
る。上述したセラミック系材料等では、同様に低誘電率
ではあるが型温度が殆ど上がらず、鋳物砂１４から発生
した蒸気が型内面で結露することがある。しかし、上記
成形型１０，１１では緩やかに適度な温度だけ上昇する
ので、通気孔を設けた効果と合いまって、このような結
露の発生が抑制され、鋳物砂１４の表面を濡らすことが
ないので、形成された鋳型の強度の低下や鋳型肌の表面
状態の悪化も防止される。
ており、このグラフからも理解されるように、低誘電率
のＰＰＳからなる成形型１０，１１は、１８０秒程度の
加熱で、２０℃から緩やかに１０℃程度上がることにな
る。上述したセラミック系材料等では、同様に低誘電率
ではあるが型温度が殆ど上がらず、鋳物砂１４から発生
した蒸気が型内面で結露することがある。しかし、上記
成形型１０，１１では緩やかに適度な温度だけ上昇する
ので、通気孔を設けた効果と合いまって、このような結
露の発生が抑制され、鋳物砂１４の表面を濡らすことが
ないので、形成された鋳型の強度の低下や鋳型肌の表面
状態の悪化も防止される。
【００１６】図３には、複数回成形した場合の成形型の
型表面の温度変化が示されており、このグラフのよう
に、成形型１０，１１は複数回使用しても５０℃程度よ
りも高い温度になることはない。従って、連続した成形
においても型温度は安定し、連続した複数回の加熱形成
が良好に行えるという利点がある。
型表面の温度変化が示されており、このグラフのよう
に、成形型１０，１１は複数回使用しても５０℃程度よ
りも高い温度になることはない。従って、連続した成形
においても型温度は安定し、連続した複数回の加熱形成
が良好に行えるという利点がある。
【００１７】また、実施例の成形型１０，１１において
は、離型性が良いという利点がある。一般に、樹脂系材
料は離型性が良く、実施例では上述のように圧縮空気を
送り込むことによって離型が可能であるが、僅かな衝撃
を与えるだけで硬化した鋳型を成形型１０，１１から分
離することができた。
は、離型性が良いという利点がある。一般に、樹脂系材
料は離型性が良く、実施例では上述のように圧縮空気を
送り込むことによって離型が可能であるが、僅かな衝撃
を与えるだけで硬化した鋳型を成形型１０，１１から分
離することができた。
【００１８】次の表１には、成形型の材料として上記Ｐ
ＰＳと姫小松（木材）について耐摩耗性のテストを行っ
た結果が示されている。
ＰＳと姫小松（木材）について耐摩耗性のテストを行っ
た結果が示されている。
【００１９】
【表１】
【００２０】即ち、鋳物砂１４を成形型１０，１１内へ
入れる際に、型内面は吹き込まれる鋳物砂１４によって
削られることになるが、このテスト結果によれば、摩耗
量がＰＰＳの場合は０ｍｍで、姫小松の場合は２ｍｍと
なり、ＰＰＳの耐摩耗性が良好であることが理解され
る。従って、耐摩耗性についても実用上問題となること
はない。
入れる際に、型内面は吹き込まれる鋳物砂１４によって
削られることになるが、このテスト結果によれば、摩耗
量がＰＰＳの場合は０ｍｍで、姫小松の場合は２ｍｍと
なり、ＰＰＳの耐摩耗性が良好であることが理解され
る。従って、耐摩耗性についても実用上問題となること
はない。
【００２１】上記実施例では、鋳型において上述したよ
うに水ガラスがバインダー剤として使用されており、こ
の水ガラスをマイクロ波加熱によって蒸発させることに
よって鋳物砂１４が硬化する。このため、型内で発生し
た蒸気は通気孔１２から外部へバランス良く排出される
必要がある。従って、実施例における通気孔１２では、
図示の場所に通気孔１２を複数個設けており、これによ
ってバランスの良い通気が達成される。
うに水ガラスがバインダー剤として使用されており、こ
の水ガラスをマイクロ波加熱によって蒸発させることに
よって鋳物砂１４が硬化する。このため、型内で発生し
た蒸気は通気孔１２から外部へバランス良く排出される
必要がある。従って、実施例における通気孔１２では、
図示の場所に通気孔１２を複数個設けており、これによ
ってバランスの良い通気が達成される。
【００２２】また、上記通気孔１２に用いられたリング
１３は、直径が５〜２０ｍｍ程度であればよく、実施例
では従来のマイクロ波加熱では採用されなかった金属製
リングが使用できることが確認できた。これは、使用さ
れるマイクロ波周波数２４５０ＭＨｚの波長（自由空間
では約１２ｃｍ）と比較して、金属製リング１３の直径
がかなり小さく、マイクロ波の加熱作用に関与しないこ
とによるものと考えられる。
１３は、直径が５〜２０ｍｍ程度であればよく、実施例
では従来のマイクロ波加熱では採用されなかった金属製
リングが使用できることが確認できた。これは、使用さ
れるマイクロ波周波数２４５０ＭＨｚの波長（自由空間
では約１２ｃｍ）と比較して、金属製リング１３の直径
がかなり小さく、マイクロ波の加熱作用に関与しないこ
とによるものと考えられる。
【００２３】更に、従来の二酸化炭素を用いる方法で
は、上記水ガラスを４〜７％、鋳物砂１４に含有させる
必要があったが、実施例ではこの水ガラスを約１．５％
含ませることにより十分な強度が得られた。従って、鋳
造後の後処理時の崩壊性が改善され、鋳型への溶湯の鋳
込み時のガスの発生を抑えるメリットがある。上記実施
例では、鋳物砂１４に予め０．１〜０．５％の水を混合
添加することが好ましく、これにより鋳物砂１４の中に
含まれる微粉に水分を含浸させ、微粉に水ガラスが吸収
されるのを防ぎ、水ガラスの量を減らす効果がある。ま
た、少量の水ガラス添加の鋳物砂１４は乾燥が早いた
め、水ガラスに保湿剤として多糖類を５〜１５％添加す
ることが好ましく、これにより作業前の乾燥を防ぐこと
ができる。このような構成により、本発明では硬化され
た鋳型を崩して再利用することができ、またＣＯ2 ガス
を用いる必要もなくなる。
は、上記水ガラスを４〜７％、鋳物砂１４に含有させる
必要があったが、実施例ではこの水ガラスを約１．５％
含ませることにより十分な強度が得られた。従って、鋳
造後の後処理時の崩壊性が改善され、鋳型への溶湯の鋳
込み時のガスの発生を抑えるメリットがある。上記実施
例では、鋳物砂１４に予め０．１〜０．５％の水を混合
添加することが好ましく、これにより鋳物砂１４の中に
含まれる微粉に水分を含浸させ、微粉に水ガラスが吸収
されるのを防ぎ、水ガラスの量を減らす効果がある。ま
た、少量の水ガラス添加の鋳物砂１４は乾燥が早いた
め、水ガラスに保湿剤として多糖類を５〜１５％添加す
ることが好ましく、これにより作業前の乾燥を防ぐこと
ができる。このような構成により、本発明では硬化され
た鋳型を崩して再利用することができ、またＣＯ2 ガス
を用いる必要もなくなる。
【００２４】図４には、鋳型成形型に関する第２実施例
が示されており、この第２実施例は屈曲形状の鋳型を成
形するものである。図において、成形型２０には充填口
２１が形成され、屈曲部Ａ，Ｂ，Ｃの内側で、かつ充填
口２１から遠い位置にリング２２を有する通気孔２３が
設けられる。また、鋳型形状において充填口２１を始点
とすると、最終端となる位置にもリング２２を有する通
気孔２４が設けられる。この第２実施例によれば、屈曲
部Ａ，Ｂ，Ｃの内側で、かつ充填口２１から遠い位置に
ある通気孔２３によって、吹き込まれる鋳物砂の流れが
スムーズとなり、鋳物砂を迅速に充填できる利点があ
る。なお、上記屈曲部が近接している場合にはいずれか
の通気孔を省略してもよく、第２実施例でも上記屈曲部
ＡとＢの間にある屈曲部の通気孔は設けていない。
が示されており、この第２実施例は屈曲形状の鋳型を成
形するものである。図において、成形型２０には充填口
２１が形成され、屈曲部Ａ，Ｂ，Ｃの内側で、かつ充填
口２１から遠い位置にリング２２を有する通気孔２３が
設けられる。また、鋳型形状において充填口２１を始点
とすると、最終端となる位置にもリング２２を有する通
気孔２４が設けられる。この第２実施例によれば、屈曲
部Ａ，Ｂ，Ｃの内側で、かつ充填口２１から遠い位置に
ある通気孔２３によって、吹き込まれる鋳物砂の流れが
スムーズとなり、鋳物砂を迅速に充填できる利点があ
る。なお、上記屈曲部が近接している場合にはいずれか
の通気孔を省略してもよく、第２実施例でも上記屈曲部
ＡとＢの間にある屈曲部の通気孔は設けていない。
【００２５】
【発明の効果】以上説明したように、本発明によれば、
マイクロ波照射により鋳物砂を加熱硬化するための成形
型を、サルフィドサルフォン系樹脂材料で形成したの
で、加工性、耐衝撃性、離型性、耐摩耗性が良好で、温
度による変形がない成形型を得ることができ、セラミッ
ク系材料及び弗素樹脂系材料のそれぞれの欠点が解消可
能となる。しかも、マイクロ波照射によって型温が適度
に上昇し、通気孔を設けたことと合いまって型内面での
結露の発生を防止することができ、硬化後の鋳型強度の
低下や鋳型肌の表面状態の悪化が防止できるという利点
がある。また、成形型に通気孔を設けたので、水ガラス
をバインダー剤として用いる場合でも、吹込み方式によ
り鋳物砂の充填が可能となる。
マイクロ波照射により鋳物砂を加熱硬化するための成形
型を、サルフィドサルフォン系樹脂材料で形成したの
で、加工性、耐衝撃性、離型性、耐摩耗性が良好で、温
度による変形がない成形型を得ることができ、セラミッ
ク系材料及び弗素樹脂系材料のそれぞれの欠点が解消可
能となる。しかも、マイクロ波照射によって型温が適度
に上昇し、通気孔を設けたことと合いまって型内面での
結露の発生を防止することができ、硬化後の鋳型強度の
低下や鋳型肌の表面状態の悪化が防止できるという利点
がある。また、成形型に通気孔を設けたので、水ガラス
をバインダー剤として用いる場合でも、吹込み方式によ
り鋳物砂の充填が可能となる。
【図１】本発明の第１実施例に係るマイクロ波加熱硬化
鋳型の成形型の構成を示す断面図である。
鋳型の成形型の構成を示す断面図である。
【図２】実施例でのＰＰＳの成形型におけるマイクロ波
加熱による温度変化を示すグラフである。
加熱による温度変化を示すグラフである。
【図３】実施例の成形型を連続使用したときの型表面温
度の変化を示すグラフである。
度の変化を示すグラフである。
【図４】第２実施例の成形型の構成を示す断面図であ
る。
る。
１０ … 上側成形型、 １１ … 下側成形型、 １２ … 通気孔、 １４ … 鋳物砂、 ２０ … 成形型、 ２３，２４ … 通気孔、 Ａ，Ｂ，Ｃ … 屈曲部。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 伊東 正晃 埼玉県上福岡市福岡二丁目１番１号 新 日本無線株式会社 川越製作所内 (72)発明者 木下 順二 埼玉県上福岡市福岡二丁目１番１号 新 日本無線株式会社 川越製作所内 (72)発明者 二俣 勝美 静岡県小笠郡小笠町猿渡119番地 (56)参考文献 特開 昭53−100126（ＪＰ，Ａ) 特開 昭58−188541（ＪＰ，Ａ) 特開 昭59−85344（ＪＰ，Ａ) 特公 昭63−38255（ＪＰ，Ｂ２) (58)調査した分野(Int.Cl.7，ＤＢ名) B22C 1/00 - 25/00
Claims (1)
- 【請求項１】 充填した鋳物砂をマイクロ波の照射によ
り加熱硬化させるための成形型を、サルフィドサルフォ
ン系樹脂材料で形成し、この成形型には通気孔を設けた
マイクロ波加熱硬化鋳型の成形型。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP35143593A JP3305471B2 (ja) | 1993-12-29 | 1993-12-29 | マイクロ波加熱硬化鋳型の成形型 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP35143593A JP3305471B2 (ja) | 1993-12-29 | 1993-12-29 | マイクロ波加熱硬化鋳型の成形型 |
Publications (2)
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