JP3304474B2 - 樹脂充填用水酸化アルミニウム - Google Patents
樹脂充填用水酸化アルミニウムInfo
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- JP3304474B2 JP3304474B2 JP04839393A JP4839393A JP3304474B2 JP 3304474 B2 JP3304474 B2 JP 3304474B2 JP 04839393 A JP04839393 A JP 04839393A JP 4839393 A JP4839393 A JP 4839393A JP 3304474 B2 JP3304474 B2 JP 3304474B2
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Description
【発明の詳細な説明】
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明はゴムやプラスチックに充
填される水酸化アルミニウム関する。詳しくは、ゴムや
プラスチックに充填した際、該樹脂に優れた補強効果を
付与する樹脂充填用水酸化アルミニウムに関する。
填される水酸化アルミニウム関する。詳しくは、ゴムや
プラスチックに充填した際、該樹脂に優れた補強効果を
付与する樹脂充填用水酸化アルミニウムに関する。
【０００２】
【従来の技術】従来より、安全性や防災上の観点から、
家電製品、ＯＡ機器、電線、壁装材、自動車の内装材等
に使われるプラスチック、ゴム等は難燃性、不燃性であ
ることが求められている。特に電線、ケーブル類は、人
口の密集、ビルの過密化等により限られたスペースに集
中して配線されることが多く、万一火災が発生した場合
にはケーブル線路を伝搬して火災が拡大することが心配
されるため高度の難燃化が要求されている。さらに最近
では延焼防止のみならず、煙、有毒ガス、腐食性ガスな
どの発生を抑え、二次災害の予防も含めたハロゲンを含
有しない難燃性ケーブルが要求されている。
家電製品、ＯＡ機器、電線、壁装材、自動車の内装材等
に使われるプラスチック、ゴム等は難燃性、不燃性であ
ることが求められている。特に電線、ケーブル類は、人
口の密集、ビルの過密化等により限られたスペースに集
中して配線されることが多く、万一火災が発生した場合
にはケーブル線路を伝搬して火災が拡大することが心配
されるため高度の難燃化が要求されている。さらに最近
では延焼防止のみならず、煙、有毒ガス、腐食性ガスな
どの発生を抑え、二次災害の予防も含めたハロゲンを含
有しない難燃性ケーブルが要求されている。
【０００３】現在、水酸化アルミニウムや水酸化マグネ
シウムなどの金属水酸化物がノンハロゲン系の難燃材と
して最も広く使用されている。これら金属水酸化物は加
熱に伴う吸熱、脱水反応により難燃効果を発揮するた
め、有毒ガスの発生もなく優れた難燃剤である。しか
し、充分な難燃性を付与するためには多量に添加する必
要があり、そのため樹脂成形体の機械的強度が低下する
との問題を有する。
シウムなどの金属水酸化物がノンハロゲン系の難燃材と
して最も広く使用されている。これら金属水酸化物は加
熱に伴う吸熱、脱水反応により難燃効果を発揮するた
め、有毒ガスの発生もなく優れた難燃剤である。しか
し、充分な難燃性を付与するためには多量に添加する必
要があり、そのため樹脂成形体の機械的強度が低下する
との問題を有する。
【０００４】この問題を解決する手段として、該金属水
酸化物等の無機充填材を表面処理することにより金属水
酸化物と樹脂界面との相互作用を高める技術が既に公知
である。例えば、ＥＶＡにシランカップリング剤で表面
処理した金属水酸化物を充填する方法（特開昭６１−２
６４０３４号公報）、ポリオレフィン樹脂にシリコーン
誘導体又は脂肪酸、脂肪酸金属塩で表面処理したＭｇ
（ＯＨ）2 を添加する方法（特開昭６２−１８１３５３
号公報）等が提案されている。
酸化物等の無機充填材を表面処理することにより金属水
酸化物と樹脂界面との相互作用を高める技術が既に公知
である。例えば、ＥＶＡにシランカップリング剤で表面
処理した金属水酸化物を充填する方法（特開昭６１−２
６４０３４号公報）、ポリオレフィン樹脂にシリコーン
誘導体又は脂肪酸、脂肪酸金属塩で表面処理したＭｇ
（ＯＨ）2 を添加する方法（特開昭６２−１８１３５３
号公報）等が提案されている。
【０００５】さらに、難燃助剤を添加し難燃効果を高め
ることで金属水酸化物充填量を減少させ機械的強度の向
上を図る手法も知られている。例えば赤りん：Ａｌ（Ｏ
Ｈ） 3 ＝１：１〜１：４０（重量％）を充填する方法、
ポリオレフィンにＭｇ（ＯＨ）2 又はＡｌ（ＯＨ）3 を
５０〜１００部、赤りん、硼酸亜鉛、二酸化チタンの何
れか３〜５０部を充填する方法（特開昭６１−１３０３
７０号公報）等がある。また、金属水酸化物をより微粒
化することで機械的強度が向上すること（ＪＥＴＩ，第
３９巻，Ｎｏ．３，第７２頁，１９９０年）もよく知ら
れている。
ることで金属水酸化物充填量を減少させ機械的強度の向
上を図る手法も知られている。例えば赤りん：Ａｌ（Ｏ
Ｈ） 3 ＝１：１〜１：４０（重量％）を充填する方法、
ポリオレフィンにＭｇ（ＯＨ）2 又はＡｌ（ＯＨ）3 を
５０〜１００部、赤りん、硼酸亜鉛、二酸化チタンの何
れか３〜５０部を充填する方法（特開昭６１−１３０３
７０号公報）等がある。また、金属水酸化物をより微粒
化することで機械的強度が向上すること（ＪＥＴＩ，第
３９巻，Ｎｏ．３，第７２頁，１９９０年）もよく知ら
れている。
【０００６】
【発明が解決しようとする課題】上記従来技術により得
られた樹脂組成物はある程度の機械的強度は向上するも
のの、表面処理や難燃助剤の添加はコスト高になり、難
燃助剤にりん系化合物を用いる場合には燃焼時に有害物
質が発生する可能性があるとか、さらには微粒化による
機械的強度の向上は充分でない等の不都合を有する。
られた樹脂組成物はある程度の機械的強度は向上するも
のの、表面処理や難燃助剤の添加はコスト高になり、難
燃助剤にりん系化合物を用いる場合には燃焼時に有害物
質が発生する可能性があるとか、さらには微粒化による
機械的強度の向上は充分でない等の不都合を有する。
【０００７】かかる事情下に鑑み本発明者等は何ら特異
な表面処理、或いは難燃助剤を添加することなく、充填
した樹脂に充分なる難燃性と機械的強度を付与する樹脂
充填用水酸化アルミニウムを得ることを目的として鋭意
検討した結果、本発明を完成するに至った。
な表面処理、或いは難燃助剤を添加することなく、充填
した樹脂に充分なる難燃性と機械的強度を付与する樹脂
充填用水酸化アルミニウムを得ることを目的として鋭意
検討した結果、本発明を完成するに至った。
【０００８】
【課題を解決するための手段】即ち、本発明は、２次平
均粒子径Ｄ 2 が２μｍ以下であり、ＢＥＴ比表面積から
算出される１次平均粒子径Ｄ1 と該２次平均粒子径Ｄ2
の比（Ｄ2 ／Ｄ1 ）が３．０以下で、かつＸ線粉末回折
測定による結晶面（１１０）と（００２）のピークの比
〔（１１０）／（００２）〕が ０．３以下であること
を特徴とする樹脂充填用水酸化アルミニウムを提供する
にある。
均粒子径Ｄ 2 が２μｍ以下であり、ＢＥＴ比表面積から
算出される１次平均粒子径Ｄ1 と該２次平均粒子径Ｄ2
の比（Ｄ2 ／Ｄ1 ）が３．０以下で、かつＸ線粉末回折
測定による結晶面（１１０）と（００２）のピークの比
〔（１１０）／（００２）〕が ０．３以下であること
を特徴とする樹脂充填用水酸化アルミニウムを提供する
にある。
【０００９】以下、本発明を更に詳細に説明する。本発
明に於いて、樹脂充填用水酸化アルミニウムは、１次平
均粒子径Ｄ1 と２次平均粒子径Ｄ2 の比（Ｄ2 ／Ｄ1 ）
が３．０以下で、かつＸ線粉末回折測定による結晶面
（１１０）と（００２）のピークの比〔（１１０）／
（００２）〕が０．３以下であることを必須とする。Ｄ
2 ／Ｄ1 が３．０より大きい場合は１次粒子の凝集が多
くなり、樹脂中に分散した場合分散性が悪化し、その結
果、機械的強度、特に引張強さ、伸びが悪化する。また
（１１０）／（００２）が０．３を超える場合には、粒
子はよりｃ軸方向〔（００２）面に対して垂直な方向〕
に成長した立方体状、さらに柱状粒子となり、機械的強
度は低下する。
明に於いて、樹脂充填用水酸化アルミニウムは、１次平
均粒子径Ｄ1 と２次平均粒子径Ｄ2 の比（Ｄ2 ／Ｄ1 ）
が３．０以下で、かつＸ線粉末回折測定による結晶面
（１１０）と（００２）のピークの比〔（１１０）／
（００２）〕が０．３以下であることを必須とする。Ｄ
2 ／Ｄ1 が３．０より大きい場合は１次粒子の凝集が多
くなり、樹脂中に分散した場合分散性が悪化し、その結
果、機械的強度、特に引張強さ、伸びが悪化する。また
（１１０）／（００２）が０．３を超える場合には、粒
子はよりｃ軸方向〔（００２）面に対して垂直な方向〕
に成長した立方体状、さらに柱状粒子となり、機械的強
度は低下する。
【００１０】本発明に於いて１次平均粒子径Ｄ1 はＢＥ
Ｔ比表面積から下記の式を用いて算出した径、２次平均
粒子径Ｄ2 は沈降法で測定した径である。 Ｄ1 ＝６／（ＢＥＴ比表面積×真比重） またＸ線粉末回折測定は測定機器として理学電機株式会
社、ガイガーフレックスＲＡＤ−III Ａ、Ｘ線源として
Ｃｕを用い、以下の一般的定性測定条件で実施した（Sc
an Speed ; 1 deg/min、Time Const.; 5 sec、加速電
圧; 40kv、加速電流; 30mA、スリット DS:1.0mm,SS:1.
0mm,RS:0.6 )。
Ｔ比表面積から下記の式を用いて算出した径、２次平均
粒子径Ｄ2 は沈降法で測定した径である。 Ｄ1 ＝６／（ＢＥＴ比表面積×真比重） またＸ線粉末回折測定は測定機器として理学電機株式会
社、ガイガーフレックスＲＡＤ−III Ａ、Ｘ線源として
Ｃｕを用い、以下の一般的定性測定条件で実施した（Sc
an Speed ; 1 deg/min、Time Const.; 5 sec、加速電
圧; 40kv、加速電流; 30mA、スリット DS:1.0mm,SS:1.
0mm,RS:0.6 )。
【００１１】本発明に於ける樹脂充填用水酸化アルミニ
ウムの粒子径は充填する樹脂によってその最適値が決め
られ、通常約２μｍ以下の平均二次粒子径のものが使用
される。ゴム状の樹脂に充填される場合は約０．４μｍ
〜約２μｍの粒子が好ましい。約０．４μｍ以より微粒
子であると混練加工時のハンドリング性が悪化し、また
約２μｍより大きい場合は成形後の機械的強度が悪化す
る。
ウムの粒子径は充填する樹脂によってその最適値が決め
られ、通常約２μｍ以下の平均二次粒子径のものが使用
される。ゴム状の樹脂に充填される場合は約０．４μｍ
〜約２μｍの粒子が好ましい。約０．４μｍ以より微粒
子であると混練加工時のハンドリング性が悪化し、また
約２μｍより大きい場合は成形後の機械的強度が悪化す
る。
【００１２】本発明に於いて、水酸化アルミニウム中に
含有されるナトリウム量は、熱分解特性や導電率を考慮
するとＮａ2 Ｏ換算で約０．４重量％以下、さらには約
０．１重量％以下であることが好ましい。水酸化アルミ
ニウムは含有ナトリウム量が多い程熱分解開始温度が低
く、樹脂成形加工時に熱分解が起こり成形体が発泡した
り、強度が低下する等の弊害が生じる。また絶縁組成物
として利用される場合も高いナトリウム含量はその導電
率を高くするため好ましくない。
含有されるナトリウム量は、熱分解特性や導電率を考慮
するとＮａ2 Ｏ換算で約０．４重量％以下、さらには約
０．１重量％以下であることが好ましい。水酸化アルミ
ニウムは含有ナトリウム量が多い程熱分解開始温度が低
く、樹脂成形加工時に熱分解が起こり成形体が発泡した
り、強度が低下する等の弊害が生じる。また絶縁組成物
として利用される場合も高いナトリウム含量はその導電
率を高くするため好ましくない。
【００１３】本発明の樹脂充填用水酸化アルミニウム
は、アルミン酸アルカリ溶液の攪拌下、酸を添加し、約
６０〜約８０℃に保持しつつ、攪拌を継続することで得
られる平均粒子径約０．０１μｍ〜約０．１μｍの中和
ゲルを晶析種として、アルカリ濃度約４〜約１０ｍｏｌ
／ｌのアルミン酸アルカリ液に、該アルミン酸アルカリ
溶液中のアルミニウム量に対しＡｌ2 Ｏ3 換算で約０．
５重量％〜約１０重量％添加し、約３０〜約６０℃、好
ましくは約３０〜約４５℃で晶析することにより得るこ
とができる。回分式の晶析に於いては目標の粒子径を得
るには晶析を短時間で複数回実施することが効率的であ
り、上記方法に於いても適用可能である。
は、アルミン酸アルカリ溶液の攪拌下、酸を添加し、約
６０〜約８０℃に保持しつつ、攪拌を継続することで得
られる平均粒子径約０．０１μｍ〜約０．１μｍの中和
ゲルを晶析種として、アルカリ濃度約４〜約１０ｍｏｌ
／ｌのアルミン酸アルカリ液に、該アルミン酸アルカリ
溶液中のアルミニウム量に対しＡｌ2 Ｏ3 換算で約０．
５重量％〜約１０重量％添加し、約３０〜約６０℃、好
ましくは約３０〜約４５℃で晶析することにより得るこ
とができる。回分式の晶析に於いては目標の粒子径を得
るには晶析を短時間で複数回実施することが効率的であ
り、上記方法に於いても適用可能である。
【００１４】中和ゲルの晶析に於いて、酸によるアルミ
ン酸アルカリ液の分解温度が６０℃より低い温度でゲル
生成を行った場合は、これにより得られた水酸化アルミ
ニウムを用いて樹脂成形体にしたとき該樹脂成形体の機
械的強度が低下する。また８０℃より高温ではアルミン
酸アルカリ液の過飽和度が下がるため種の中和析出効率
が悪く、コスト高となる。
ン酸アルカリ液の分解温度が６０℃より低い温度でゲル
生成を行った場合は、これにより得られた水酸化アルミ
ニウムを用いて樹脂成形体にしたとき該樹脂成形体の機
械的強度が低下する。また８０℃より高温ではアルミン
酸アルカリ液の過飽和度が下がるため種の中和析出効率
が悪く、コスト高となる。
【００１５】また本発明において、中和生成ゲルの攪拌
が必要である。攪拌方法は特に限定しないが、攪拌後の
ゲルが透過電子顕微鏡による観察で０．０１μｍ〜０．
１μｍの平均粒子で構成されていないと、樹脂に充填し
た場合機械的強度に優れた水酸化アルミニウムが得られ
ない。
が必要である。攪拌方法は特に限定しないが、攪拌後の
ゲルが透過電子顕微鏡による観察で０．０１μｍ〜０．
１μｍの平均粒子で構成されていないと、樹脂に充填し
た場合機械的強度に優れた水酸化アルミニウムが得られ
ない。
【００１６】また本発明において、晶析を行うアルミン
酸アルカリ液のアルカリ濃度は４〜１０ｍｏｌ／ｌであ
り、晶析時の液温を３０〜６０℃の範囲にコントロール
する必要がある。アルカリ濃度が４ｍｏｌ／ｌより希薄
な条件では、Ｘ線粉末測定による結晶面（１１０）と
（００２）のピークの比が０．３以下の樹脂に優れた機
械的強度を付与する水酸化アルミニウム粒子は得られな
い。また１０ｍｏｌ／ｌより濃厚な条件では、晶析した
水酸化アルミニウム中に取り込まれるアルカリ金属量が
酸化物換算で０．４重量％を越える場合がある。
酸アルカリ液のアルカリ濃度は４〜１０ｍｏｌ／ｌであ
り、晶析時の液温を３０〜６０℃の範囲にコントロール
する必要がある。アルカリ濃度が４ｍｏｌ／ｌより希薄
な条件では、Ｘ線粉末測定による結晶面（１１０）と
（００２）のピークの比が０．３以下の樹脂に優れた機
械的強度を付与する水酸化アルミニウム粒子は得られな
い。また１０ｍｏｌ／ｌより濃厚な条件では、晶析した
水酸化アルミニウム中に取り込まれるアルカリ金属量が
酸化物換算で０．４重量％を越える場合がある。
【００１７】
【発明の効果】以上詳述した特性を有する本発明の水酸
化アルミニウムは、シランカップリン剤等の表面処理剤
で特別に粒子表面を処理することなく、樹脂用充填剤と
して使用した場合、難燃性はもとより、得られた樹脂成
形体に優れた機械的強度を付与するものであり、プラス
チック、ゴム等の各種樹脂の充填剤として広い適用が可
能であり、その工業的価値は頗る大である。
化アルミニウムは、シランカップリン剤等の表面処理剤
で特別に粒子表面を処理することなく、樹脂用充填剤と
して使用した場合、難燃性はもとより、得られた樹脂成
形体に優れた機械的強度を付与するものであり、プラス
チック、ゴム等の各種樹脂の充填剤として広い適用が可
能であり、その工業的価値は頗る大である。
【００１８】
【実施例】次に本発明の実施例を示すが、本発明はこれ
ら実施例に限定されるものではない。尚、本発明に於い
て樹脂成形体の物性は以下の方法により測定した。 ○引張試験 ダンベル状３号形試験片を用い、ＪＩＳ Ｋ−６３０１
に準拠した方法で行った。 ○引裂試験 Ｂ形試験片を用い、ＪＩＳ Ｋ−６３０１に準拠した方
法で行った。
ら実施例に限定されるものではない。尚、本発明に於い
て樹脂成形体の物性は以下の方法により測定した。 ○引張試験 ダンベル状３号形試験片を用い、ＪＩＳ Ｋ−６３０１
に準拠した方法で行った。 ○引裂試験 Ｂ形試験片を用い、ＪＩＳ Ｋ−６３０１に準拠した方
法で行った。
【００１９】実施例１ バッフル付き２リットルの反応容器にＮａＯＨ濃度４．
０ｍｏｌ／ｌ、Ａｌ2Ｏ3 濃度１．３ｍｏｌ／ｌのアル
ミン酸ナトリウム溶液を入れ、６０℃の恒温槽に浸漬し
た。アルミン酸ナトリウム溶液を１７００ｒｐｍで高攪
拌しながらＡｌ 2 Ｏ3 濃度８重量％の硫酸アルミニウム
を序々に添加し、６０℃に１時間保持した。 生成した
ゲルを３５℃に保持したＮａＯＨ濃度４．０ｍｏｌ／
ｌ、Ａｌ2Ｏ3 濃度１．３ｍｏｌ／ｌのアルミン酸ナト
リウム液に添加し、７２時間、２００ｒｐｍで攪拌を続
け水酸化アルミニウムを晶析した。得られた水酸化アル
ミニウムをさらにＮａＯＨ濃度４．０ｍｏｌ／ｌ、Ａｌ
2 Ｏ3 濃度１．３ｍｏｌ／ｌのアルミン酸ナトリウム溶
液に添加し２段目の晶析反応を行った。反応終了後、ス
ラリーは固液分離、水洗、乾燥後、解砕を行い水酸化ア
ルミニウムを得た。得られた水酸化アルミニウムの物性
を測定したところ、平均一次粒子径０．３３μｍ、平均
二次粒子径０．８μｍ、Ｄ2 ／Ｄ1 は２．４、（１１
０）／（００２）は０．２４であった。
０ｍｏｌ／ｌ、Ａｌ2Ｏ3 濃度１．３ｍｏｌ／ｌのアル
ミン酸ナトリウム溶液を入れ、６０℃の恒温槽に浸漬し
た。アルミン酸ナトリウム溶液を１７００ｒｐｍで高攪
拌しながらＡｌ 2 Ｏ3 濃度８重量％の硫酸アルミニウム
を序々に添加し、６０℃に１時間保持した。 生成した
ゲルを３５℃に保持したＮａＯＨ濃度４．０ｍｏｌ／
ｌ、Ａｌ2Ｏ3 濃度１．３ｍｏｌ／ｌのアルミン酸ナト
リウム液に添加し、７２時間、２００ｒｐｍで攪拌を続
け水酸化アルミニウムを晶析した。得られた水酸化アル
ミニウムをさらにＮａＯＨ濃度４．０ｍｏｌ／ｌ、Ａｌ
2 Ｏ3 濃度１．３ｍｏｌ／ｌのアルミン酸ナトリウム溶
液に添加し２段目の晶析反応を行った。反応終了後、ス
ラリーは固液分離、水洗、乾燥後、解砕を行い水酸化ア
ルミニウムを得た。得られた水酸化アルミニウムの物性
を測定したところ、平均一次粒子径０．３３μｍ、平均
二次粒子径０．８μｍ、Ｄ2 ／Ｄ1 は２．４、（１１
０）／（００２）は０．２４であった。
【００２０】このようにして得た水酸化アルミニウムを
１５０重量部をエチレンプロピレン共重合体（以下ＥＰ
ＤＭと称する）（商品名；エスプレン５２４、住友化学
工業株式会社製）１００重量部、酸化亜鉛（商品名；亜
鉛華３号、正同化学社製）５重量部及びオイル（商品
名；ダイアナＰＷ−９０、出光石油製）１０重量部をバ
ンバリーミキサーで混練後、加硫剤（商品名；ＴＡＩ
Ｃ、日本化成製）２重量部、と（ＤＣＰ−９８、三建化
工株式会社製）２．７重量部を添加してオープンロール
でさらに混練しシート状に押し出した。この未加硫ゴム
を１７０℃×１５分プレス加硫し２ｍｍ厚の加硫ＥＰＤ
Ｍシート（以下パーオキサイド加硫法と称する）を得
た。得られたシートの機械的強度を測定した。その結果
を表１に示す。
１５０重量部をエチレンプロピレン共重合体（以下ＥＰ
ＤＭと称する）（商品名；エスプレン５２４、住友化学
工業株式会社製）１００重量部、酸化亜鉛（商品名；亜
鉛華３号、正同化学社製）５重量部及びオイル（商品
名；ダイアナＰＷ−９０、出光石油製）１０重量部をバ
ンバリーミキサーで混練後、加硫剤（商品名；ＴＡＩ
Ｃ、日本化成製）２重量部、と（ＤＣＰ−９８、三建化
工株式会社製）２．７重量部を添加してオープンロール
でさらに混練しシート状に押し出した。この未加硫ゴム
を１７０℃×１５分プレス加硫し２ｍｍ厚の加硫ＥＰＤ
Ｍシート（以下パーオキサイド加硫法と称する）を得
た。得られたシートの機械的強度を測定した。その結果
を表１に示す。
【００２１】上記加硫ＥＰＤＭシートの製法において、
加硫剤（商品名；ＴＡＩＣ、日本化成製）２重量部、と
（ＤＣＰ−９８、三建化工株式会社製）２．７重量部を
硫黄１．５重量部と加硫促進剤（ソクシノ−ルＢＺ；
１．５重量部、ジペンタメチレンチウラム・テトラスル
フィド；０．５重量部、テトラメチルチウラム・ジスル
フィド；０．５重量部、２−メルカプトベンゾチアゾー
ル；１．５重量部 何れも住友化学工業株式会社製）４
重量部に代えた他は同じ原料を用い、オープンロール混
練しシート状に押し出した。この未加硫ゴムを１６０℃
×１５分プレス加硫し２ｍｍ厚の加硫ＥＰＤＭシート
（以下硫黄加硫法と称する）を得た。得られたシートの
機械的強度を測定した。その結果を表２に示す。
加硫剤（商品名；ＴＡＩＣ、日本化成製）２重量部、と
（ＤＣＰ−９８、三建化工株式会社製）２．７重量部を
硫黄１．５重量部と加硫促進剤（ソクシノ−ルＢＺ；
１．５重量部、ジペンタメチレンチウラム・テトラスル
フィド；０．５重量部、テトラメチルチウラム・ジスル
フィド；０．５重量部、２−メルカプトベンゾチアゾー
ル；１．５重量部 何れも住友化学工業株式会社製）４
重量部に代えた他は同じ原料を用い、オープンロール混
練しシート状に押し出した。この未加硫ゴムを１６０℃
×１５分プレス加硫し２ｍｍ厚の加硫ＥＰＤＭシート
（以下硫黄加硫法と称する）を得た。得られたシートの
機械的強度を測定した。その結果を表２に示す。
【００２２】比較例１ 市販の樹脂充填用水酸化アルミニウム〔商品名；Ｃ−３
０１、住友化学工業株式会社製（平均一次粒子径０．５
２μｍ、平均二次粒子径１．０μｍ、Ｄ2 ／Ｄ 1 ＝１．
９、（１１０）／（００２）＝０．３１〕を用い実施例
１と同一方法でＥＰＤＭシートを得た。得られたシート
の機械的強度をパーオキサイド加硫法のものは表１に、
硫黄加硫法のものは表２に示す。
０１、住友化学工業株式会社製（平均一次粒子径０．５
２μｍ、平均二次粒子径１．０μｍ、Ｄ2 ／Ｄ 1 ＝１．
９、（１１０）／（００２）＝０．３１〕を用い実施例
１と同一方法でＥＰＤＭシートを得た。得られたシート
の機械的強度をパーオキサイド加硫法のものは表１に、
硫黄加硫法のものは表２に示す。
【００２３】比較例２ 市販の樹脂充填用水酸化アルミニウム（平均一次粒子径
０．１５μｍ、平均二次粒子径１．１μｍ、Ｄ2 ／Ｄ1
＝７．３、（１１０）／（００２）＝０．２１〕を用い
実施例１と同一方法でＥＰＤＭシートを得た。得られた
シートの機械的強度をパーオキサイド加硫法のものは表
１に、硫黄加硫法のものは表２に示す。
０．１５μｍ、平均二次粒子径１．１μｍ、Ｄ2 ／Ｄ1
＝７．３、（１１０）／（００２）＝０．２１〕を用い
実施例１と同一方法でＥＰＤＭシートを得た。得られた
シートの機械的強度をパーオキサイド加硫法のものは表
１に、硫黄加硫法のものは表２に示す。
【００２４】
【表１】
【００２５】
【表２】
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (56)参考文献 特開 平１−308824（ＪＰ，Ａ) 特開 平５−58623（ＪＰ，Ａ) (58)調査した分野(Int.Cl.7，ＤＢ名) C08K 3/00 - 13/08 C08L 1/00 - 101/16 C01F 7/04
Claims (3)
- 【請求項１】２次平均粒子径Ｄ 2 が２μｍ以下であり、
ＢＥＴ比表面積から算出される１次平均粒子径Ｄ1 と該
２次平均粒子径Ｄ2 の比（Ｄ2 ／Ｄ1 ）が３．０以下
で、かつＸ線粉末回折測定による結晶面（１１０）と
（００２）のピークの比〔（１１０）／（００２）〕が
０．３以下であることを特徴とする樹脂充填用水酸化
アルミニウム。 - 【請求項２】２次平均粒子径が０．４μｍ〜２μｍであ
ることを特徴とする請求項１記載の樹脂充填用板状水酸
化アルミニウム。 - 【請求項３】含有ナトリウム量がＮａ2 Ｏ換算で０．４
重量％未満であることを特徴とする請求項１記載の樹脂
充填用水酸化アルミニウム。
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| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP04839393A JP3304474B2 (ja) | 1993-03-09 | 1993-03-09 | 樹脂充填用水酸化アルミニウム |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP04839393A JP3304474B2 (ja) | 1993-03-09 | 1993-03-09 | 樹脂充填用水酸化アルミニウム |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH06256562A JPH06256562A (ja) | 1994-09-13 |
| JP3304474B2 true JP3304474B2 (ja) | 2002-07-22 |
Family
ID=12802057
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP04839393A Expired - Lifetime JP3304474B2 (ja) | 1993-03-09 | 1993-03-09 | 樹脂充填用水酸化アルミニウム |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3304474B2 (ja) |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP4610035B2 (ja) * | 2000-02-29 | 2011-01-12 | 株式会社ブリヂストン | ゴム組成物及びそれを用いた空気入りタイヤ |
-
1993
- 1993-03-09 JP JP04839393A patent/JP3304474B2/ja not_active Expired - Lifetime
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH06256562A (ja) | 1994-09-13 |
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