JP3304104B2 - ガスタービンブレードの製造方法 - Google Patents
ガスタービンブレードの製造方法Info
- Publication number
- JP3304104B2 JP3304104B2 JP02828291A JP2828291A JP3304104B2 JP 3304104 B2 JP3304104 B2 JP 3304104B2 JP 02828291 A JP02828291 A JP 02828291A JP 2828291 A JP2828291 A JP 2828291A JP 3304104 B2 JP3304104 B2 JP 3304104B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- particles
- tip
- abrasive particles
- nickel
- jig
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired - Lifetime
Links
Classifications
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F01—MACHINES OR ENGINES IN GENERAL; ENGINE PLANTS IN GENERAL; STEAM ENGINES
- F01D—NON-POSITIVE DISPLACEMENT MACHINES OR ENGINES, e.g. STEAM TURBINES
- F01D11/00—Preventing or minimising internal leakage of working-fluid, e.g. between stages
- F01D11/08—Preventing or minimising internal leakage of working-fluid, e.g. between stages for sealing space between rotor blade tips and stator
- F01D11/12—Preventing or minimising internal leakage of working-fluid, e.g. between stages for sealing space between rotor blade tips and stator using a rubstrip, e.g. erodible. deformable or resiliently-biased part
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B24—GRINDING; POLISHING
- B24D—TOOLS FOR GRINDING, BUFFING OR SHARPENING
- B24D99/00—Subject matter not provided for in other groups of this subclass
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C23—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; CHEMICAL SURFACE TREATMENT; DIFFUSION TREATMENT OF METALLIC MATERIAL; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL; INHIBITING CORROSION OF METALLIC MATERIAL OR INCRUSTATION IN GENERAL
- C23C—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; SURFACE TREATMENT OF METALLIC MATERIAL BY DIFFUSION INTO THE SURFACE, BY CHEMICAL CONVERSION OR SUBSTITUTION; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL
- C23C10/00—Solid state diffusion of only metal elements or silicon into metallic material surfaces
- C23C10/02—Pretreatment of the material to be coated
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Polishing Bodies And Polishing Tools (AREA)
- Turbine Rotor Nozzle Sealing (AREA)
- Electroplating And Plating Baths Therefor (AREA)
- Electroplating Methods And Accessories (AREA)
- Electrical Discharge Machining, Electrochemical Machining, And Combined Machining (AREA)
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、ガスタービンブレード
の製造方法、特にこの種ブレードの先端シールの製造に
関するものである。
の製造方法、特にこの種ブレードの先端シールの製造に
関するものである。
【０００２】
【従来の技術】ガスタービンブレードの先端に、マトリ
ックス中に埋めこまれた研摩粒子を含む先端部分を設け
ることは良く知られている。この先端部分は、研摩粒子
よりも軟かい材料製のシュラウドの表面と接触状態で回
転する。かくして、粒子はシュトラウドに対して摩擦・
研摩作用を行うので、ブレード先端とシュラウドの間に
は極めて小さい隙間が形成される。しかしこの隙間は極
めて小さいのでガス漏れはわずかである。この技術が用
いられるある特定の例によれば、上記マトリクスの大部
分はコバルトであり、残りの部分はクロム、タンタル、
アルミナである。シュラウドのライニング材料の大部分
は、コバルトであり、残りはニッケル、クロム、アルミ
ニウムであり、わずかな量のイットリウムが含まれる。
かような先端の製造法は、極めて費用のかかるものであ
る。ある例によると、マトリクスはデトネーションスプ
レー（爆発溶射）コーティングで作られる。他の例によ
ると、主としてニッケルとコバルトの先端の内側部分が
まず作られるが、この部分には他の成分が単結晶として
キャスティングされる。先端の内側部分は、成形された
あとで、ブレード本体の先端に拡散接合される。次い
で、先端の摩擦・研摩部分が、研摩粒子のまわりにクロ
ムとニッケルとの層を交互に電着させることによって内
側部分上に形成される。形成された外側先端部分は次い
で、アルミニウム処理されて、ＮｉＣｒＡｌのマトリク
ス合金を生成する。
ックス中に埋めこまれた研摩粒子を含む先端部分を設け
ることは良く知られている。この先端部分は、研摩粒子
よりも軟かい材料製のシュラウドの表面と接触状態で回
転する。かくして、粒子はシュトラウドに対して摩擦・
研摩作用を行うので、ブレード先端とシュラウドの間に
は極めて小さい隙間が形成される。しかしこの隙間は極
めて小さいのでガス漏れはわずかである。この技術が用
いられるある特定の例によれば、上記マトリクスの大部
分はコバルトであり、残りの部分はクロム、タンタル、
アルミナである。シュラウドのライニング材料の大部分
は、コバルトであり、残りはニッケル、クロム、アルミ
ニウムであり、わずかな量のイットリウムが含まれる。
かような先端の製造法は、極めて費用のかかるものであ
る。ある例によると、マトリクスはデトネーションスプ
レー（爆発溶射）コーティングで作られる。他の例によ
ると、主としてニッケルとコバルトの先端の内側部分が
まず作られるが、この部分には他の成分が単結晶として
キャスティングされる。先端の内側部分は、成形された
あとで、ブレード本体の先端に拡散接合される。次い
で、先端の摩擦・研摩部分が、研摩粒子のまわりにクロ
ムとニッケルとの層を交互に電着させることによって内
側部分上に形成される。形成された外側先端部分は次い
で、アルミニウム処理されて、ＮｉＣｒＡｌのマトリク
ス合金を生成する。
【０００３】
【発明の開示】本発明の目的は、ガスタービンブレード
に研摩性の先端を、上述の公知方法により安価で且つ簡
単な方法で形成する方法を提供するにある。
に研摩性の先端を、上述の公知方法により安価で且つ簡
単な方法で形成する方法を提供するにある。
【０００４】本発明に従う、研摩性の先端を備えるガス
タービンブレードの製造方法は、 （ａ）電着法によりブレード本体の先端に、ＭＣｒＡｌ
Ｙ（Ｍは、鉄、ニッケル及びコバルトのうちの１種ある
いは２種以上）を含む結合コーティングを施す段階と、 （ｂ）前記結合コーティング上に、研摩粒子を懸濁した
メッキ溶液浴を用いての電着法による複合メッキによ
り、研摩粒子の下部を固着した固着コーティングを施す
段階と、 （ｃ）前記固着コーティングにより固着された研摩粒子
の周囲に、ＭＣｒＡｌＹ（Ｍは、鉄、ニッケル及びコバ
ルトのうちの１種あるいは２種以上）から形成されそし
て該研摩粒子より小さな寸法の粒子を有する充填物を振
動作用下でメッキする段階とを包含する 。
タービンブレードの製造方法は、 （ａ）電着法によりブレード本体の先端に、ＭＣｒＡｌ
Ｙ（Ｍは、鉄、ニッケル及びコバルトのうちの１種ある
いは２種以上）を含む結合コーティングを施す段階と、 （ｂ）前記結合コーティング上に、研摩粒子を懸濁した
メッキ溶液浴を用いての電着法による複合メッキによ
り、研摩粒子の下部を固着した固着コーティングを施す
段階と、 （ｃ）前記固着コーティングにより固着された研摩粒子
の周囲に、ＭＣｒＡｌＹ（Ｍは、鉄、ニッケル及びコバ
ルトのうちの１種あるいは２種以上）から形成されそし
て該研摩粒子より小さな寸法の粒子を有する充填物を振
動作用下でメッキする段階とを包含する 。
【０００５】この方法は、すべての段階が金属メッキ法
であり、従って比較的低コストでありそしてコントロー
ルが容易であるから、極めて効果的な研摩性ブレード先
端が効率良く得られる。得られる先端は、（ａ）ＭＣｒ
ＡｌＹの結合層、（ｂ）固着材料層及び（ｃ）ＭＣｒＡ
ｌＹの追加充填物層より成る。結合層（ａ）により、酸
化と腐食に対して極めて耐性の高い保護層が形成され、
粒子含有層を固着するベースが形成される。固着層
（ｂ）は出来ればコバルトあるいはＭＣｒＡｌＹで作ら
れ、３０μｍ以下、出来れば２０μｍあるいは２〜１０
μｍの好適厚さを有しているので、研摩粒子（固着層の
厚さよりかなり大きな平均粒径をもつ）を結合層に対し
て保持する。層（ｃ）は、研摩粒子の周囲を埋めて、各
粒子をしっかりと保持する。同時に、研摩粒子は必要に
応じて突き出るので、研摩機能が向上する。大部分の場
合、先端層全体が堆積されると、熱処理が施されて、層
の均質化が行なわれ、事実上、均質の単独層（３つの層
がすべてＭＣｒＡｌＹであるときは、ＭＣｒＡｌＹの
層）が得られる。この場合、粒子は、単独層に埋め込ま
れ、そして場合によっては層の最上表面部分から突き出
る。
であり、従って比較的低コストでありそしてコントロー
ルが容易であるから、極めて効果的な研摩性ブレード先
端が効率良く得られる。得られる先端は、（ａ）ＭＣｒ
ＡｌＹの結合層、（ｂ）固着材料層及び（ｃ）ＭＣｒＡ
ｌＹの追加充填物層より成る。結合層（ａ）により、酸
化と腐食に対して極めて耐性の高い保護層が形成され、
粒子含有層を固着するベースが形成される。固着層
（ｂ）は出来ればコバルトあるいはＭＣｒＡｌＹで作ら
れ、３０μｍ以下、出来れば２０μｍあるいは２〜１０
μｍの好適厚さを有しているので、研摩粒子（固着層の
厚さよりかなり大きな平均粒径をもつ）を結合層に対し
て保持する。層（ｃ）は、研摩粒子の周囲を埋めて、各
粒子をしっかりと保持する。同時に、研摩粒子は必要に
応じて突き出るので、研摩機能が向上する。大部分の場
合、先端層全体が堆積されると、熱処理が施されて、層
の均質化が行なわれ、事実上、均質の単独層（３つの層
がすべてＭＣｒＡｌＹであるときは、ＭＣｒＡｌＹの
層）が得られる。この場合、粒子は、単独層に埋め込ま
れ、そして場合によっては層の最上表面部分から突き出
る。
【０００６】いろいろな粒子が採用できる。たとえば研
摩材として知られる、ジルコニア、アルミナ、各種窒化
物、ケイ化物、ホウ化物などである。好ましい研摩材料
は、立方晶ボロン窒化物であるが、できれば１２５〜１
５０μｍの大きさの粒子がよい。充填物、あるいは少な
くともその上側すなわち外側部が、主たる研摩粒子のサ
イズより実質的に小さいサイズの、たとえば約２０μｍ
の、研摩粒子を含むようにしてもよい。
摩材として知られる、ジルコニア、アルミナ、各種窒化
物、ケイ化物、ホウ化物などである。好ましい研摩材料
は、立方晶ボロン窒化物であるが、できれば１２５〜１
５０μｍの大きさの粒子がよい。充填物、あるいは少な
くともその上側すなわち外側部が、主たる研摩粒子のサ
イズより実質的に小さいサイズの、たとえば約２０μｍ
の、研摩粒子を含むようにしてもよい。
【０００７】ＭＣｒＡｌＹの結合コーティング、ＭＣｒ
ＡｌＹであるときの固着層、ＭＣｒＡｌＹの場合の充填
物は、各種組成のものでよいが、適切例は英国特許明細
書ＧＢ−２１６７４４６Ｂに開示されている。電着法は
いろいろな装置で行うことができる。しかし、好適方式
の装置は、英国特許明細書ＧＢ−２１８２０５５Ａとヨ
ーロッパ特許明細書ＥＰ−０３５５０５１Ａに開示され
ている。これらの装置は、電気メッキタンクを有し、こ
のタンクは、底の近くから浴内の溶液の表面のすぐ下に
まで伸びる垂直壁によって２つの区画に分けられる。ガ
スが一方の区画に導入されて、その内部の溶液の上向き
流れを誘起し、溶液は含まれる粒子を連行して分割壁の
上縁によって形成されるに堰から溢れ出る。溢流した溶
液はコーティングされる物品が入っている他方の第２区
画内に下降する。後者の明細書は、ストップ・スタート
若しくは急・遅サイクルで物品を回転することを開示し
ている。
ＡｌＹであるときの固着層、ＭＣｒＡｌＹの場合の充填
物は、各種組成のものでよいが、適切例は英国特許明細
書ＧＢ−２１６７４４６Ｂに開示されている。電着法は
いろいろな装置で行うことができる。しかし、好適方式
の装置は、英国特許明細書ＧＢ−２１８２０５５Ａとヨ
ーロッパ特許明細書ＥＰ−０３５５０５１Ａに開示され
ている。これらの装置は、電気メッキタンクを有し、こ
のタンクは、底の近くから浴内の溶液の表面のすぐ下に
まで伸びる垂直壁によって２つの区画に分けられる。ガ
スが一方の区画に導入されて、その内部の溶液の上向き
流れを誘起し、溶液は含まれる粒子を連行して分割壁の
上縁によって形成されるに堰から溢れ出る。溢流した溶
液はコーティングされる物品が入っている他方の第２区
画内に下降する。後者の明細書は、ストップ・スタート
若しくは急・遅サイクルで物品を回転することを開示し
ている。
【０００８】充填物がＭＣｒＡｌＹである、つまりこの
充填物が金属マトリクスにおけるＣｒＡｌＹの粒子で構
成されているとき、充填物の付着はブレードを振動させ
ることを伴ってなされれば好都合である。この振動の方
向は、ブレードの指向軸方向あるいはこの軸方向を実質
的方向とするのがよい。かような振動により、とくに研
摩粒子のオーバハングによって陰になった区域において
ＣｒＡｌＹ粒子は均一分布される。そうしないと当該領
域は粒子が欠乏する。好ましい振動周波数は、１０ヘル
ツから１キロヘルツであるが、特に５０ヘルツが適して
いる。１０Ｇまでのピーク加速度が望ましい。とくに望
ましい結果は、交互２段階たとえば、約２Ｇのピークレ
ベルの振動と、約１０Ｇのピークレベルの振動を交互に
行なわせることによって得られる。好ましくは、各下位
レベルの期間は、各高位レベルの期間より長くされ、例
えば下位レベルの期間は、３０秒から２分間の時間と約
２Ｇのピーク加速度を有し、高位レベルの期間は、約５
秒の長さと約１０Ｇのピーク加速度を有するものとされ
うる。
充填物が金属マトリクスにおけるＣｒＡｌＹの粒子で構
成されているとき、充填物の付着はブレードを振動させ
ることを伴ってなされれば好都合である。この振動の方
向は、ブレードの指向軸方向あるいはこの軸方向を実質
的方向とするのがよい。かような振動により、とくに研
摩粒子のオーバハングによって陰になった区域において
ＣｒＡｌＹ粒子は均一分布される。そうしないと当該領
域は粒子が欠乏する。好ましい振動周波数は、１０ヘル
ツから１キロヘルツであるが、特に５０ヘルツが適して
いる。１０Ｇまでのピーク加速度が望ましい。とくに望
ましい結果は、交互２段階たとえば、約２Ｇのピークレ
ベルの振動と、約１０Ｇのピークレベルの振動を交互に
行なわせることによって得られる。好ましくは、各下位
レベルの期間は、各高位レベルの期間より長くされ、例
えば下位レベルの期間は、３０秒から２分間の時間と約
２Ｇのピーク加速度を有し、高位レベルの期間は、約５
秒の長さと約１０Ｇのピーク加速度を有するものとされ
うる。
【０００９】本発明は、幾つかの方式で実施できるが、
本発明によりガスタービンブレードを製造する方法と、
この方法を実施するのに適した装置とが、添付図面を参
照して以下において例示される。
本発明によりガスタービンブレードを製造する方法と、
この方法を実施するのに適した装置とが、添付図面を参
照して以下において例示される。
【００１０】
【実施例】図１から図３に示す装置は、平行六面体をな
す上部２と逆ピラミッド形態の下向きにテーパをなす下
部３を有する容器つまりコンテナ１を含む。この逆ピラ
ミッド形下部は、一面４が上部の側面５と連続するよう
にして斜向している。
す上部２と逆ピラミッド形態の下向きにテーパをなす下
部３を有する容器つまりコンテナ１を含む。この逆ピラ
ミッド形下部は、一面４が上部の側面５と連続するよう
にして斜向している。
【００１１】この容器１は隔壁６を有する。この隔壁
は、容器の側面４と５に対して平行な垂直面をなしそし
てその側縁７と８において容器の隣りあう垂直面と傾斜
面と接合する。かくして、上記隔壁により、容器は、大
きい方のワーキングゾーン９と小さい方のリターンゾー
ン１１に分けられる。隔壁６は、容器の底部において、
水平縁１２において終端するが、この水平縁は容器の底
から上方に離れているので、上記ワーキングゾーン９と
リターンゾーン１１との間に連通部１３が形成される。
隔壁６は、その上端において、容器の頂縁より下側の水
平縁１４で終端する。
は、容器の側面４と５に対して平行な垂直面をなしそし
てその側縁７と８において容器の隣りあう垂直面と傾斜
面と接合する。かくして、上記隔壁により、容器は、大
きい方のワーキングゾーン９と小さい方のリターンゾー
ン１１に分けられる。隔壁６は、容器の底部において、
水平縁１２において終端するが、この水平縁は容器の底
から上方に離れているので、上記ワーキングゾーン９と
リターンゾーン１１との間に連通部１３が形成される。
隔壁６は、その上端において、容器の頂縁より下側の水
平縁１４で終端する。
【００１２】リターンゾーン１１の底部には、空気入口
１５が設けられ、これは空気ポンプ（図示せず）に接続
されている。ワーキングゾーン９には、コーティングさ
れる加工片が取付けられる取付具２１が担持されてい
る。取付具２１は、容器内で加工片を移動するようにな
されている。この移動方法の詳細については後述する。
導線（図示せず）が、ワーキングゾーン内に懸垂されて
いる陽極に対して取付具２１に担持されている加工片に
電圧を印加するように設けられている。
１５が設けられ、これは空気ポンプ（図示せず）に接続
されている。ワーキングゾーン９には、コーティングさ
れる加工片が取付けられる取付具２１が担持されてい
る。取付具２１は、容器内で加工片を移動するようにな
されている。この移動方法の詳細については後述する。
導線（図示せず）が、ワーキングゾーン内に懸垂されて
いる陽極に対して取付具２１に担持されている加工片に
電圧を印加するように設けられている。
【００１３】複数の加工片にコーティングを同時付着す
るよう装置を使用するために、複数の加工片は、図示の
ように定置された取付具２１に担持される。取付具を位
置決めする前あるいはその後で、容器には、同時付着さ
れる粒子を含むメッキ溶液が隔壁６の頂縁１４の上のレ
ベル１７まで満される。空気が入口１５に入ると、空気
はリターンゾーン１１を上昇し、溶液も粒子と共に上昇
する。リターンゾーンの頂部から空気は逃げ、溶液と粒
子は、隔壁の頂縁１４によって形成される巾広の堤頂堰
を越えて溢流し、取付具２１上の加工片を横切って流下
する。ワーキングゾーン９の底部に粒子は沈降する傾向
があり、容器の傾斜側面を滑り降りて、連通部１３に向
う。粒子はこの連通部１３において、溶液内に再度連行
され、循回されてゆく。
るよう装置を使用するために、複数の加工片は、図示の
ように定置された取付具２１に担持される。取付具を位
置決めする前あるいはその後で、容器には、同時付着さ
れる粒子を含むメッキ溶液が隔壁６の頂縁１４の上のレ
ベル１７まで満される。空気が入口１５に入ると、空気
はリターンゾーン１１を上昇し、溶液も粒子と共に上昇
する。リターンゾーンの頂部から空気は逃げ、溶液と粒
子は、隔壁の頂縁１４によって形成される巾広の堤頂堰
を越えて溢流し、取付具２１上の加工片を横切って流下
する。ワーキングゾーン９の底部に粒子は沈降する傾向
があり、容器の傾斜側面を滑り降りて、連通部１３に向
う。粒子はこの連通部１３において、溶液内に再度連行
され、循回されてゆく。
【００１４】ワーキングゾーン９内を下向きに移動する
粒子は、加工片に出会うと、加工片に沈着し、そこで同
時に析出しつつある金属材料内に埋めこまれるようにな
る。
粒子は、加工片に出会うと、加工片に沈着し、そこで同
時に析出しつつある金属材料内に埋めこまれるようにな
る。
【００１５】コーティングされる加工片が担持される取
付具２１は、図４に詳細に、簡略化のために図２、３に
は単純化した形で示される。取付具２１は、容器１の頂
部上方に装備されるデッキ２２と、一端にある垂下ピラ
ー２３および他端にある一対の垂下ガイド２４とより成
る。これらのガイド２４は、垂直ラック２６を支持する
クロスヘッドが間を摺動する対面案内路を形成する。垂
直ラック２６は、デッキ２２における穴２７を貫通して
上向きに伸延し、ピニオン２８とかみ合う。ピニオン２
８は、可逆電動モータ２９によって駆動される。デッキ
２２は第２電動モータ３１を支持し、第２電動モータ３
１は、ピラー２３内に担持されたスピンドル３５の一端
にとりつけられたクラウン歯車３４と噛み合うかさ歯車
３３を支持する垂直軸３２を駆動する。スピンドル３５
の他端は、自在接手３６により、ジグ５２の一端におけ
るトラニオン５１に連結される。ジグ５２は、図４には
略示されているが、図５と図６に詳しく示されている。
ジグ５２の他端には、第２トラニオン５３が設けられ、
このトラニオンは、クロスヘッド２５内の球状軸受３８
内に突入する。
付具２１は、図４に詳細に、簡略化のために図２、３に
は単純化した形で示される。取付具２１は、容器１の頂
部上方に装備されるデッキ２２と、一端にある垂下ピラ
ー２３および他端にある一対の垂下ガイド２４とより成
る。これらのガイド２４は、垂直ラック２６を支持する
クロスヘッドが間を摺動する対面案内路を形成する。垂
直ラック２６は、デッキ２２における穴２７を貫通して
上向きに伸延し、ピニオン２８とかみ合う。ピニオン２
８は、可逆電動モータ２９によって駆動される。デッキ
２２は第２電動モータ３１を支持し、第２電動モータ３
１は、ピラー２３内に担持されたスピンドル３５の一端
にとりつけられたクラウン歯車３４と噛み合うかさ歯車
３３を支持する垂直軸３２を駆動する。スピンドル３５
の他端は、自在接手３６により、ジグ５２の一端におけ
るトラニオン５１に連結される。ジグ５２は、図４には
略示されているが、図５と図６に詳しく示されている。
ジグ５２の他端には、第２トラニオン５３が設けられ、
このトラニオンは、クロスヘッド２５内の球状軸受３８
内に突入する。
【００１６】デッキ２２の下側両端にはバネ４１が設け
られる。このバネによって、デッキは、図２と図３に示
すように容器１の縁に支持される。デッキ２２にはバイ
ブレータ４２が設置されているが、このバイブレータの
作動は必要に応じて、コントローラ（図示せず）によっ
て調整されうる。電動モータコントローラ４３が、デッ
キ２２上に設置され、ライン４５によりモータ２９、３
１に連結される。コントローラ４３は、必要に応じてモ
ータ３１が一方向にのみ駆動されて（しかし、ストップ
／スタートつまり２段階作動は出来る）、スピンドル３
５を標準状態で は水平の軸線（Ｘ軸）を中心として回転
させるようになされている。コントローラ４３は、必要
に応じモータ２９を交互に反対向きに駆動して、クロス
ヘッド２５を往復動させ、自在接手３６における揺動運
動（Ｙ軸）を、Ｘ軸を中心としての回転に重ねる。
られる。このバネによって、デッキは、図２と図３に示
すように容器１の縁に支持される。デッキ２２にはバイ
ブレータ４２が設置されているが、このバイブレータの
作動は必要に応じて、コントローラ（図示せず）によっ
て調整されうる。電動モータコントローラ４３が、デッ
キ２２上に設置され、ライン４５によりモータ２９、３
１に連結される。コントローラ４３は、必要に応じてモ
ータ３１が一方向にのみ駆動されて（しかし、ストップ
／スタートつまり２段階作動は出来る）、スピンドル３
５を標準状態で は水平の軸線（Ｘ軸）を中心として回転
させるようになされている。コントローラ４３は、必要
に応じモータ２９を交互に反対向きに駆動して、クロス
ヘッド２５を往復動させ、自在接手３６における揺動運
動（Ｙ軸）を、Ｘ軸を中心としての回転に重ねる。
【００１７】ジグ５２は、側面が開放されている全体的
に箱状のユニットを有する。ジグ５２は、トラニオン５
１に接続された第１端５４と、他方のトラニオン５３に
接続された第２の端５５と、上記各端５４と５５に固定
されてそれらを接続するベース５６と、着脱自在の蓋５
７とを有する。各端５４と５５の上縁には、蓋５７の下
面と当接する固定スタッド５８が植立されている。ボル
ト５９が蓋５７内の穴を自由に貫通して、端５４と５５
の上縁内のねじ穴と係合して、蓋５７をスタッド５８上
に圧接せしめる。ベース５６には先端加工されるタービ
ンブレードの根元を受容する溝６１が形成され、そして
蓋５７にはブレードの外端を受容するための翼形の穴６
２が形成される。ブレードは、ねじ６３によって、溝６
１内の所定位置に保持される。溝６１の後端にある背板
６４により、ブレードが溝６１から脱落するのが防止さ
れる。
に箱状のユニットを有する。ジグ５２は、トラニオン５
１に接続された第１端５４と、他方のトラニオン５３に
接続された第２の端５５と、上記各端５４と５５に固定
されてそれらを接続するベース５６と、着脱自在の蓋５
７とを有する。各端５４と５５の上縁には、蓋５７の下
面と当接する固定スタッド５８が植立されている。ボル
ト５９が蓋５７内の穴を自由に貫通して、端５４と５５
の上縁内のねじ穴と係合して、蓋５７をスタッド５８上
に圧接せしめる。ベース５６には先端加工されるタービ
ンブレードの根元を受容する溝６１が形成され、そして
蓋５７にはブレードの外端を受容するための翼形の穴６
２が形成される。ブレードは、ねじ６３によって、溝６
１内の所定位置に保持される。溝６１の後端にある背板
６４により、ブレードが溝６１から脱落するのが防止さ
れる。
【００１８】ガスタービンブレードに研摩性の先端部を
形成するように構成された装置の使用法を以下に述べ
る。
形成するように構成された装置の使用法を以下に述べ
る。
【００１９】ブレードは、蒸気脱脂剤あるいは、Genkle
neのような専用の脱脂剤内で脱脂される。ジグ５２の蓋
を外し、ブレードの根元は、ベース５６内の溝６１のひ
とつに背板６４と係合するまで挿入される。次いでブレ
ードの根元は、ねじ６３を根元の下側に当たるまで締め
付けることによって所定位置に固定される。蓋が次いで
元に戻され、ねじ５９を締め付けて固定する。この状態
で、ブレードの先端は、蓋６４の上面とほぼ同じ高さに
あり、そして穴６２の隣接縁とブレードの外周のまわり
全体との間に約１ミリの隙間が残される。ブレードとジ
グは必要に応じてグリットブラストを行い、マスキング
ワックスのための粗面を形成する。次いで、ジグはワッ
クス浴に挿入されて、ジグとブレードの全表面にマスク
が施される。蓋５７の上面とブレードの先端は次いで、
５０〜１００μｍのアルミナを用いてグリッドブラスト
される。ジグは内部のブレードと共に、水酸化ナトリウ
ム／グルコネート／チオシアン酸塩より成るクリーニン
グ溶液中で６〜８ボルトで、５秒間の陽極洗浄を施さ
れ、次いで、流動冷水で完全に水洗される。ブレードと
蓋の露出面は次いで、約３００グラム／リットルの塩化
鉄、５８グラム／リットルの塩酸、および１％のフッ化
水素酸（６０％Ｗ／Ｗ）より成る溶液中で室温にて５分
間エッチングされ、次いで流動冷水で再度完全に水洗さ
れる。次に、ジグは塩化ニッケル浴に入れられ、３．８
７Ａ／ｄｍ ２ において４分間ストライクメッキをうけ
る。このストライク浴は、約３５０グラム／リットル塩
化ニッケルと３３グラム／リットル塩化水素酸を含む。
neのような専用の脱脂剤内で脱脂される。ジグ５２の蓋
を外し、ブレードの根元は、ベース５６内の溝６１のひ
とつに背板６４と係合するまで挿入される。次いでブレ
ードの根元は、ねじ６３を根元の下側に当たるまで締め
付けることによって所定位置に固定される。蓋が次いで
元に戻され、ねじ５９を締め付けて固定する。この状態
で、ブレードの先端は、蓋６４の上面とほぼ同じ高さに
あり、そして穴６２の隣接縁とブレードの外周のまわり
全体との間に約１ミリの隙間が残される。ブレードとジ
グは必要に応じてグリットブラストを行い、マスキング
ワックスのための粗面を形成する。次いで、ジグはワッ
クス浴に挿入されて、ジグとブレードの全表面にマスク
が施される。蓋５７の上面とブレードの先端は次いで、
５０〜１００μｍのアルミナを用いてグリッドブラスト
される。ジグは内部のブレードと共に、水酸化ナトリウ
ム／グルコネート／チオシアン酸塩より成るクリーニン
グ溶液中で６〜８ボルトで、５秒間の陽極洗浄を施さ
れ、次いで、流動冷水で完全に水洗される。ブレードと
蓋の露出面は次いで、約３００グラム／リットルの塩化
鉄、５８グラム／リットルの塩酸、および１％のフッ化
水素酸（６０％Ｗ／Ｗ）より成る溶液中で室温にて５分
間エッチングされ、次いで流動冷水で再度完全に水洗さ
れる。次に、ジグは塩化ニッケル浴に入れられ、３．８
７Ａ／ｄｍ ２ において４分間ストライクメッキをうけ
る。このストライク浴は、約３５０グラム／リットル塩
化ニッケルと３３グラム／リットル塩化水素酸を含む。
【００２０】ジグ５２は次に、図４に示す取付具内にと
りつけられ、この取付具は図１〜図３に示す装置浴内に
設置される。ジグと取付具を組立て、その後前記予備処
理を行ってもよい。この浴は、２〜５重量％のＣｒＡｌ
Ｙ粒子を含むコバルトメッキ液を含む。ＣｒＡｌＹ粒子
は、６７〜６８重量部のＣｒ、２９〜３１重量部のＡ
ｌ、１．５〜２．４重量部のＹを含む。粒子の寸法分布
を以下の表に示す。この表における各寸法範囲は、マイ
クロメートルで測定された各寸法範囲の上限と下限を示
す。溶着されたままのコーティングにおけるサイズ分布
は、メッキプロセスにおける選択に応じて、類似ではあ
るが、いくらか小さい。
りつけられ、この取付具は図１〜図３に示す装置浴内に
設置される。ジグと取付具を組立て、その後前記予備処
理を行ってもよい。この浴は、２〜５重量％のＣｒＡｌ
Ｙ粒子を含むコバルトメッキ液を含む。ＣｒＡｌＹ粒子
は、６７〜６８重量部のＣｒ、２９〜３１重量部のＡ
ｌ、１．５〜２．４重量部のＹを含む。粒子の寸法分布
を以下の表に示す。この表における各寸法範囲は、マイ
クロメートルで測定された各寸法範囲の上限と下限を示
す。溶着されたままのコーティングにおけるサイズ分布
は、メッキプロセスにおける選択に応じて、類似ではあ
るが、いくらか小さい。
【００２１】
【表１】 表 寸法範囲 ％ １１８．４ ５４．９ ０ ５４．９ ３３．７ ０ ３３．７ ２３．７ ０．３ ２３．７ １７．７ １．３ １７．７ １３．６ ４．３ １３．６ １０．５ １７．７ １０．５ ８．２ ３８．１ ８．２ ６．４ １８．３ ６．４ ５．０ １２．３ ５．０ ３．０ ８．２ ３．９ ２．４ ０．１ ３．０ ２．４ ０ ２．４ １．９
【００２２】メッキ処理は、１．０７５Ａ／ｄｍ ２ （１
平方フィート当り１０Ａ）の電流密度で４時間にわたっ
て継続されるが、このときコントローラ４３は、１分当
り０．３３回転でジグ５２が回転するような速度でモー
タ３１を回転させるべくセットされる。モータ２９はこ
の処理中静止しているが、空気は連続的に流され、溶液
と懸濁ＣｒＡｌＹ粒子が循環する。このメッキ加工によ
り、ブレードの先端に２５〜５０μｍの厚さのコーティ
ングが得られる。代りに、図８に示す取付具を用い、く
わしくは後述する振動法を利用してこの結合コーティン
グを実施してもよい。上述の浴からＣｏＣｒＡｌＹを付
着することにより、概そ、１０重量％Ａｌ、２３重量％
Ｃｒ、０．５重量％Ｙ、および残部Ｃｏの組成をもつ層
が得られる。
平方フィート当り１０Ａ）の電流密度で４時間にわたっ
て継続されるが、このときコントローラ４３は、１分当
り０．３３回転でジグ５２が回転するような速度でモー
タ３１を回転させるべくセットされる。モータ２９はこ
の処理中静止しているが、空気は連続的に流され、溶液
と懸濁ＣｒＡｌＹ粒子が循環する。このメッキ加工によ
り、ブレードの先端に２５〜５０μｍの厚さのコーティ
ングが得られる。代りに、図８に示す取付具を用い、く
わしくは後述する振動法を利用してこの結合コーティン
グを実施してもよい。上述の浴からＣｏＣｒＡｌＹを付
着することにより、概そ、１０重量％Ａｌ、２３重量％
Ｃｒ、０．５重量％Ｙ、および残部Ｃｏの組成をもつ層
が得られる。
【００２３】次いでジグは、脱塩した水のタンクで洗わ
れ、タンクから出されて、流水で洗われる。ジグは、ウ
ッドニッケル浴つまり１容積％の硫酸浴に入れられ、表
面を再活性化し、次いで取付具は第２浴に入れられる。
この第２の浴は、ＣｒＡｌＹ粒子の代りに、１００／２
００メッシュ、つまり、１２５〜１５０μｍの立方晶窒
化ボロン（ＣＢＮ）粒子を含むことを除いて第１の浴と
同様である。ジグが図４に示す位置、つまりブレード先
端が水平で上向きの状態で、モータ２９と３１を停止し
てまた空気を入口１５から導入しない状態で、メッキ加
工は、１２．７Ａ／ｄｍ ２ （１平方フィート当り２５
Ａ）で始められ、そして空気は５秒間だけ導入に切り替
えられる。窒化ボロン粒子は、循環され始め、ブレード
とジグ上に流れ落とされる。メッキ加工は、空気を流さ
ずに、約４０分間にわたって続行さ れて、粒子がブレー
ドの先端全面に付着することを保証する。ブレードの先
端表面上にＣＢＮ粒子を均一且つ最大量で分布させるこ
とを保証するために、２０分後に、５秒間にわたり空気
を噴出させると良い場合がある。ここで、モータ３１は
作動されて、ジグ５２をゆっくり１８０度にわたって回
転させ、過剰のそして付着していない粒子を振り落す。
れ、タンクから出されて、流水で洗われる。ジグは、ウ
ッドニッケル浴つまり１容積％の硫酸浴に入れられ、表
面を再活性化し、次いで取付具は第２浴に入れられる。
この第２の浴は、ＣｒＡｌＹ粒子の代りに、１００／２
００メッシュ、つまり、１２５〜１５０μｍの立方晶窒
化ボロン（ＣＢＮ）粒子を含むことを除いて第１の浴と
同様である。ジグが図４に示す位置、つまりブレード先
端が水平で上向きの状態で、モータ２９と３１を停止し
てまた空気を入口１５から導入しない状態で、メッキ加
工は、１２．７Ａ／ｄｍ ２ （１平方フィート当り２５
Ａ）で始められ、そして空気は５秒間だけ導入に切り替
えられる。窒化ボロン粒子は、循環され始め、ブレード
とジグ上に流れ落とされる。メッキ加工は、空気を流さ
ずに、約４０分間にわたって続行さ れて、粒子がブレー
ドの先端全面に付着することを保証する。ブレードの先
端表面上にＣＢＮ粒子を均一且つ最大量で分布させるこ
とを保証するために、２０分後に、５秒間にわたり空気
を噴出させると良い場合がある。ここで、モータ３１は
作動されて、ジグ５２をゆっくり１８０度にわたって回
転させ、過剰のそして付着していない粒子を振り落す。
【００２４】取付具２１は次いでＣＢＮ浴から出され
て、タンク内で洗浄され、静水内で水洗され、最後に流
水中で完全に水洗される。コーティングされた表面は、
ウッドニッケル浴つまり１％硫酸浴内で再活性化され、
取付具はＣｏＣｒＡｌＹ浴に戻される。モータ３１のス
イッチが入り、ジグは０．３３ｒｐｍで回転し、メッキ
加工は７時間にわたり、１．０７５Ａ／ｄｍ ２ （１平方
フィート当り１０Ａ）で続けられるが、この時空気は連
続して導入されて浴液とＣｒＡｌＹの懸濁粒子の循環運
動が維持され、ＣＢＮ粒子の下側と周囲の空隙は、Ｃｏ
ＣｒＡｌＹで、図７に示すような深さまで充填される。
この際、研摩粒子の尖端を周囲のＣｏＣｒＡｌＹから僅
かに頭を出す程度に残す。
て、タンク内で洗浄され、静水内で水洗され、最後に流
水中で完全に水洗される。コーティングされた表面は、
ウッドニッケル浴つまり１％硫酸浴内で再活性化され、
取付具はＣｏＣｒＡｌＹ浴に戻される。モータ３１のス
イッチが入り、ジグは０．３３ｒｐｍで回転し、メッキ
加工は７時間にわたり、１．０７５Ａ／ｄｍ ２ （１平方
フィート当り１０Ａ）で続けられるが、この時空気は連
続して導入されて浴液とＣｒＡｌＹの懸濁粒子の循環運
動が維持され、ＣＢＮ粒子の下側と周囲の空隙は、Ｃｏ
ＣｒＡｌＹで、図７に示すような深さまで充填される。
この際、研摩粒子の尖端を周囲のＣｏＣｒＡｌＹから僅
かに頭を出す程度に残す。
【００２５】粒子のまわりにマトリクスの形成する充填
プロセス中において、ジグは、ヨーロッパ特許出願Ｎ
ｏ．８９３０７７１３．１に開示されるスタート／スト
ップ作用をもって回転されうる。即ち、モータ３１はコ
ントロールされて、ジグ５２を一方向へそして３分間に
１回転の速度で回転する。その場合、３秒間回転し、１
０秒間停止するよう断続的に回転する。しかし、別法と
して、モータ３１を停止して、バイブレータ４２を利用
してもよく、この時ジグ５２は図４に示す位置に保持さ
れ、ブレードの先端表面は水平且つ上向きになってい
る。バイブレータ４２は、５０ヘルツの周波数で振動す
るようになされているが、この時振動は交互に強弱に変
化する。強のときは、５秒間つづき、ピーク加速度は１
０Ｇである。弱のときは、７５秒つづき、ピーク加速度
は２Ｇである。別様には、回転と振動の交互組合せが、
同時あるいは交代で採用される。回転が採用されるとき
は、弱の振動レベルにおいてのみ、望ましいと思われる
振動が必要となる。かような振動と回転により、均質充
填がなされ、ＣｒＡｌＹ粒子はＣＢＮ粒子によって陰に
なる部分にも達する。
プロセス中において、ジグは、ヨーロッパ特許出願Ｎ
ｏ．８９３０７７１３．１に開示されるスタート／スト
ップ作用をもって回転されうる。即ち、モータ３１はコ
ントロールされて、ジグ５２を一方向へそして３分間に
１回転の速度で回転する。その場合、３秒間回転し、１
０秒間停止するよう断続的に回転する。しかし、別法と
して、モータ３１を停止して、バイブレータ４２を利用
してもよく、この時ジグ５２は図４に示す位置に保持さ
れ、ブレードの先端表面は水平且つ上向きになってい
る。バイブレータ４２は、５０ヘルツの周波数で振動す
るようになされているが、この時振動は交互に強弱に変
化する。強のときは、５秒間つづき、ピーク加速度は１
０Ｇである。弱のときは、７５秒つづき、ピーク加速度
は２Ｇである。別様には、回転と振動の交互組合せが、
同時あるいは交代で採用される。回転が採用されるとき
は、弱の振動レベルにおいてのみ、望ましいと思われる
振動が必要となる。かような振動と回転により、均質充
填がなされ、ＣｒＡｌＹ粒子はＣＢＮ粒子によって陰に
なる部分にも達する。
【００２６】充填階段終りにおいて取付具は取出され、
ジグは、脱塩された水入りのタンクで洗浄され、次いで
流水を用いて完全に水洗される。マスク材料は除去さ
れ、ブレードはジグから取出されて脱脂される。ブレー
ドは、検査後、５０〜ｌ００ミリバール分圧アルゴン
内、あるいは真空下で、１０９０℃±１０℃において、
１／２〜１時間熱処理され、急速にガス冷却される。ブ
レードは次いで、公知の方法、たとえばパックアルミナ
イジング処理法でアルミナイジング処理される。
ジグは、脱塩された水入りのタンクで洗浄され、次いで
流水を用いて完全に水洗される。マスク材料は除去さ
れ、ブレードはジグから取出されて脱脂される。ブレー
ドは、検査後、５０〜ｌ００ミリバール分圧アルゴン
内、あるいは真空下で、１０９０℃±１０℃において、
１／２〜１時間熱処理され、急速にガス冷却される。ブ
レードは次いで、公知の方法、たとえばパックアルミナ
イジング処理法でアルミナイジング処理される。
【００２７】上述のようにして製作された先端は、図７
に断面で示されており、これは、ブレード本体８０、例
えば２５〜５０μｍ厚さのＭＣｒＡｌＹの結合コーティ
ング８１、１２５〜１５０μｍ粒子寸法の立方晶窒化ボ
ロンの研摩粒子８３の底部を固着する、厚さ１０〜２０
μｍのＭＣｒＡｌＹの固着コーティング８２及び厚さ７
０〜１１０μｍのＭＣｒＡｌＹの充填物８４を含んでい
る。
に断面で示されており、これは、ブレード本体８０、例
えば２５〜５０μｍ厚さのＭＣｒＡｌＹの結合コーティ
ング８１、１２５〜１５０μｍ粒子寸法の立方晶窒化ボ
ロンの研摩粒子８３の底部を固着する、厚さ１０〜２０
μｍのＭＣｒＡｌＹの固着コーティング８２及び厚さ７
０〜１１０μｍのＭＣｒＡｌＹの充填物８４を含んでい
る。
【００２８】結合層と充填物のいずれかあるいは両方を
生成するのに適した単純形態の取付具９１が図８に示さ
れるが、これは図４に示す取付具と代えてもよい。取付
具９１はジグ９２を含む。このジグ９２は、ジグ５２の
ベース５６と同様のベース９３とブレード９５の根元を
受容する溝９４とを有する。これらブレードは、ジグ５
２のねじ６３と同様のねじのような手段（図示せず）に
より所定位置に固定される。ベース９３は、ビーム９９
に担持されるバイブレータ９８から垂下するロッド９７
の下端にあるベイル（つり枠）９６で保持される。取付
具は、図１〜図３に示すように容器１のワーキングゾー
ン９内にビーム９９から垂下させることができる。
生成するのに適した単純形態の取付具９１が図８に示さ
れるが、これは図４に示す取付具と代えてもよい。取付
具９１はジグ９２を含む。このジグ９２は、ジグ５２の
ベース５６と同様のベース９３とブレード９５の根元を
受容する溝９４とを有する。これらブレードは、ジグ５
２のねじ６３と同様のねじのような手段（図示せず）に
より所定位置に固定される。ベース９３は、ビーム９９
に担持されるバイブレータ９８から垂下するロッド９７
の下端にあるベイル（つり枠）９６で保持される。取付
具は、図１〜図３に示すように容器１のワーキングゾー
ン９内にビーム９９から垂下させることができる。
【００２９】取付具を回転させるための手段がない図８
に示す装置を使用するとき、図４と関連的に記述されて
いる２段階振動が利用される。つまり、ピーク加速度２
Ｇの低強度での７５秒の長期間と、ピーク加速度１０Ｇ
の５秒の短期間との交互しての振動が行われる。
に示す装置を使用するとき、図４と関連的に記述されて
いる２段階振動が利用される。つまり、ピーク加速度２
Ｇの低強度での７５秒の長期間と、ピーク加速度１０Ｇ
の５秒の短期間との交互しての振動が行われる。
【００３０】コーティングのない立方晶窒化ボロンの粒
子の代りに、少なくとも一時的に過剰な酸化を防止する
材料でコーティングされた、この種あるいは他の種類の
研摩粒子を用いることができる。例えば、アルミニウム
酸化物、あるいはニッケルアルニナイドのような金属間
化合物の、殆ど空気を通さないコーティングを形成した
立方晶窒化ボロン粒子を用いることが可能である。
子の代りに、少なくとも一時的に過剰な酸化を防止する
材料でコーティングされた、この種あるいは他の種類の
研摩粒子を用いることができる。例えば、アルミニウム
酸化物、あるいはニッケルアルニナイドのような金属間
化合物の、殆ど空気を通さないコーティングを形成した
立方晶窒化ボロン粒子を用いることが可能である。
【図１】本発明の方法に用いられるメッキ浴の一例を示
す斜視図である。
す斜視図である。
【図２】図１に示される装置の側面図である。
【図３】図１に示す装置の正面図である。
【図４】図１〜図３に示す装置に用いられる取付具を示
す斜視図である。
す斜視図である。
【図５】図４に示す取付具と関連的に用いられるジグを
示す平面図である。
示す平面図である。
【図６】図５に示すジグを示す正面図である。
【図７】上述の方法で製作された研摩先端を有するブレ
ードの先端領域の一部の拡大断面図である。
ードの先端領域の一部の拡大断面図である。
【図８】充填物を被覆するための他の装置例を示す図で
ある。
ある。
１ 容器 ２ 上部 ３ 下部 ４ 側面 ９ ワーキングゾーン １１ リターンゾーン ２１ 取付具 ２３ 垂下ピラー ２５ クロスヘッド ３５ スピンドル ４２ バイブレータ ４３ コントローラ ５２ ジグ
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 アラン テイラー イギリス、エイボン ビー．エス22 ０ キュー．イー．ウェストン‐スーパー- メヤ、ウォール、ビルビー ロード ２ (72)発明者 ジョン フォスター イギリス、エイボン ビー．エス22 ９ キュー．ディー、ウェストン‐スーパ ー‐メヤ、ウォール、ヴィアン エンド ３ (56)参考文献 特開 昭54−102413（ＪＰ，Ａ) 特開 昭61−179900（ＪＰ，Ａ) 特開 昭53−86645（ＪＰ，Ａ) 特開 昭61−34107（ＪＰ，Ａ) 特開 昭54−65718（ＪＰ，Ａ) (58)調査した分野(Int.Cl.7，ＤＢ名) C25D 15/00 - 15/02 F01D 5/28
Claims (3)
- 【請求項１】 研摩性先端を有するガスタービンブレー
ドを製造する方法であって、 （ａ）電着法によりブレード本体の先端に、ＭＣｒＡｌ
Ｙ（Ｍは、鉄、ニッケル及びコバルトのうちの１種ある
いは２種以上）を含む結合コーティングを施す段階と、 （ｂ）前記結合コーティング上に、研摩粒子を懸濁した
メッキ溶液浴を用いての電着法による複合メッキによ
り、研摩粒子の下部を固着した固着コーティングを施す
段階と、 （ｃ）前記固着コーティングにより固着された研摩粒子
の周囲に、ＭＣｒＡｌＹ（Ｍは、鉄、ニッケル及びコバ
ルトのうちの１種あるいは２種以上）から形成されそし
て該研摩粒子より小さな寸法の粒子を有する充填物を振
動作用下でメッキする段階とを包含する研摩性先端を有
するガスタービンブレードの製造方法。 - 【請求項２】 固着コーティングの材料は、コバルトま
たはニッケル或いはＭＣｒＡｌＹ（Ｍは、鉄、ニッケル
及びコバルトのうちの１種あるいは２種以上）であるこ
とを特徴とする請求項１の方法。 - 【請求項３】 少なくとも固着コーティングから離れた
表面側の充填物部分は、固着コーティング材料によって
固着された研摩粒子より小さな寸法の研摩粒子を含むこ
とを特徴とする請求項１乃至２の方法。
Applications Claiming Priority (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| GB9004132:8 | 1990-02-23 | ||
| GB9004132A GB2241506A (en) | 1990-02-23 | 1990-02-23 | Method of producing a gas turbine blade having an abrasive tip by electrodepo- sition. |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH04218698A JPH04218698A (ja) | 1992-08-10 |
| JP3304104B2 true JP3304104B2 (ja) | 2002-07-22 |
Family
ID=10671519
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP02828291A Expired - Lifetime JP3304104B2 (ja) | 1990-02-23 | 1991-02-22 | ガスタービンブレードの製造方法 |
Country Status (7)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US5076897A (ja) |
| EP (1) | EP0443877B1 (ja) |
| JP (1) | JP3304104B2 (ja) |
| CA (1) | CA2036904C (ja) |
| DE (1) | DE69100853T2 (ja) |
| ES (1) | ES2047373T3 (ja) |
| GB (1) | GB2241506A (ja) |
Families Citing this family (60)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| GB2254338B (en) * | 1988-07-29 | 1993-02-03 | Baj Ltd | Improvements relating to the production of coatings |
| CA2048804A1 (en) * | 1990-11-01 | 1992-05-02 | Roger J. Perkins | Long life abrasive turbine blade tips |
| DE4121839C2 (de) * | 1991-07-02 | 2003-01-09 | Werner Hermann Wera Werke | Werkzeug mit drehmomentübertragenden Arbeitsflächen und Verfahren zur Herstellung desselben |
| DE4241420C1 (de) * | 1992-12-09 | 1993-11-25 | Mtu Muenchen Gmbh | Verfahren zur Herstellung von Bauteilen oder Substraten mit Verbundbeschichtungen und dessen Anwendung |
| US5389228A (en) * | 1993-02-04 | 1995-02-14 | United Technologies Corporation | Brush plating compressor blade tips |
| GB9303853D0 (en) * | 1993-02-25 | 1993-04-21 | Baj Coatings Ltd | Rotor blades |
| US5486281A (en) * | 1993-10-15 | 1996-01-23 | United Technologies Corporation | Method for CBN tipping of HPC integrally bladed rotors |
| US5437724A (en) * | 1993-10-15 | 1995-08-01 | United Technologies Corporation | Mask and grit container |
| US5603603A (en) * | 1993-12-08 | 1997-02-18 | United Technologies Corporation | Abrasive blade tip |
| GB9326082D0 (en) * | 1993-12-21 | 1994-02-23 | Baj Coatings Ltd | Rotor blades |
| DE4442455A1 (de) * | 1994-11-29 | 1996-05-30 | Bmw Rolls Royce Gmbh | Verfahren zum Aufbringen einer Deckplatte auf eine Turbinenschaufel |
| US5952110A (en) * | 1996-12-24 | 1999-09-14 | General Electric Company | Abrasive ceramic matrix turbine blade tip and method for forming |
| US5902471A (en) * | 1997-10-01 | 1999-05-11 | United Technologies Corporation | Process for selectively electroplating an airfoil |
| US5935407A (en) * | 1997-11-06 | 1999-08-10 | Chromalloy Gas Turbine Corporation | Method for producing abrasive tips for gas turbine blades |
| US20040180233A1 (en) * | 1998-04-29 | 2004-09-16 | Siemens Aktiengesellschaft | Product having a layer which protects against corrosion. and process for producing a layer which protects against corrosion |
| WO1999055527A2 (de) * | 1998-04-29 | 1999-11-04 | Siemens Aktiengesellschaft | Erzeugnis mit einer schutzschicht gegen korrosion sowie verfahren zur herstellung einer schutzschicht gegen korrosion |
| US5997248A (en) * | 1998-12-03 | 1999-12-07 | Sulzer Metco (Us) Inc. | Silicon carbide composition for turbine blade tips |
| GB2362654A (en) * | 2000-05-26 | 2001-11-28 | Keteca Usa Inc | Diamond saw blade |
| SE519466C2 (sv) * | 2000-12-07 | 2003-03-04 | Swedev Ab | Schaber - eller rakelblad med beläggning av nickel innefattandes nötningsbeständiga partiklar och metod vid dess framställning |
| JP3801452B2 (ja) | 2001-02-28 | 2006-07-26 | 三菱重工業株式会社 | 耐摩耗性コーティング及びその施工方法 |
| JP2002256808A (ja) * | 2001-02-28 | 2002-09-11 | Mitsubishi Heavy Ind Ltd | 燃焼エンジン、ガスタービン及び研磨層 |
| US7131068B2 (en) | 2001-05-25 | 2006-10-31 | Learning Tree International | System and method for electronic presentations having simultaneous display windows in a control screen |
| US7063250B2 (en) | 2001-05-31 | 2006-06-20 | Mitsubishi Heavy Industries, Ltd. | Coating forming method and coating forming material, and abrasive coating forming sheet |
| JP2002371803A (ja) * | 2001-06-13 | 2002-12-26 | Mitsubishi Heavy Ind Ltd | 動翼用耐摩耗層の形成方法、耐摩耗層及びその再生方法 |
| DE10128507B4 (de) * | 2001-06-14 | 2008-07-17 | Mtu Aero Engines Gmbh | Verwendung einer Vorrichtung zum chemischen oder elektrochemischen Bearbeiten von Bauteilen |
| US6780458B2 (en) * | 2001-08-01 | 2004-08-24 | Siemens Westinghouse Power Corporation | Wear and erosion resistant alloys applied by cold spray technique |
| JP2003148103A (ja) * | 2001-11-09 | 2003-05-21 | Mitsubishi Heavy Ind Ltd | タービンおよびその製造方法 |
| US6706319B2 (en) | 2001-12-05 | 2004-03-16 | Siemens Westinghouse Power Corporation | Mixed powder deposition of components for wear, erosion and abrasion resistant applications |
| EP1422054A1 (de) * | 2002-11-21 | 2004-05-26 | Siemens Aktiengesellschaft | Schichtsystem für eine Verwenbdung in Gasturbinen |
| DE10259362A1 (de) * | 2002-12-18 | 2004-07-08 | Siemens Ag | Verfahren zum Abscheiden einer Legierung auf ein Substrat |
| EP1526192A1 (de) * | 2003-10-24 | 2005-04-27 | Siemens Aktiengesellschaft | Elektrolytisches Verfahren zum Abscheiden einer gradierten Schicht auf ein Substrat und Bauteil |
| US7316850B2 (en) * | 2004-03-02 | 2008-01-08 | Honeywell International Inc. | Modified MCrAlY coatings on turbine blade tips with improved durability |
| US7473072B2 (en) | 2005-02-01 | 2009-01-06 | Honeywell International Inc. | Turbine blade tip and shroud clearance control coating system |
| US7836593B2 (en) | 2005-03-17 | 2010-11-23 | Siemens Energy, Inc. | Cold spray method for producing gas turbine blade tip |
| US7140952B1 (en) * | 2005-09-22 | 2006-11-28 | Pratt & Whitney Canada Corp. | Oxidation protected blade and method of manufacturing |
| EP1989399B1 (en) * | 2006-02-24 | 2012-02-08 | MT Coatings, LLC | Roughened coating for gas turbine engine components |
| GB0621184D0 (en) | 2006-10-25 | 2006-12-06 | Rolls Royce Plc | Method for treating a component of a gas turbine engine |
| GB0701397D0 (en) | 2007-01-25 | 2007-03-07 | Rolls Royce Plc | Apparatus and method for calibrating a laser deposition system |
| SG145591A1 (en) * | 2007-02-27 | 2008-09-29 | Turbine Overhaul Services Pte | System and method for electroplating metal components |
| GB2449862B (en) | 2007-06-05 | 2009-09-16 | Rolls Royce Plc | Method for producing abrasive tips for gas turbine blades |
| EP2019238A1 (de) * | 2007-07-25 | 2009-01-28 | Siemens Aktiengesellschaft | Anstreifschicht einer Wellendichtung und Verfahren zum Aufbringen einer Anstreifschicht |
| DE102009007666A1 (de) | 2009-02-05 | 2010-08-12 | Mtu Aero Engines Gmbh | Verfahren zur Herstellung einer verschleißfesten Beschichtung auf einem Bauteil |
| US8186946B2 (en) * | 2009-04-17 | 2012-05-29 | United Technologies Corporation | Abrasive thermal coating |
| DE102009055914A1 (de) * | 2009-11-27 | 2011-06-09 | Rolls-Royce Deutschland Ltd & Co Kg | Dichtringe für eine Labyrinthdichtung |
| DE102010024224B4 (de) | 2010-06-18 | 2016-08-18 | MTU Aero Engines AG | Verfahren und Vorrichtung zum Aufbringen einer Dispersionsschicht mit einem Matrixwerkstoff und Feststoffteilchen |
| US20130224504A1 (en) * | 2012-02-24 | 2013-08-29 | Henry H. Thayer | Method for coating a substrate |
| US9598973B2 (en) * | 2012-11-28 | 2017-03-21 | General Electric Company | Seal systems for use in turbomachines and methods of fabricating the same |
| DE102013218687A1 (de) * | 2013-09-18 | 2015-04-02 | MTU Aero Engines AG | Galvanisch hergestellte Verschleißschutzbeschichtung und Verfahren hierfür |
| US9909428B2 (en) | 2013-11-26 | 2018-03-06 | General Electric Company | Turbine buckets with high hot hardness shroud-cutting deposits |
| CN104099657A (zh) * | 2014-06-25 | 2014-10-15 | 北京理工大学 | 一种MCrAlY合金涂层的制备方法 |
| US9957629B2 (en) | 2014-08-27 | 2018-05-01 | Praxair S.T. Technology, Inc. | Electroplated coatings |
| US20160237832A1 (en) * | 2015-02-12 | 2016-08-18 | United Technologies Corporation | Abrasive blade tip with improved wear at high interaction rate |
| US10794394B2 (en) * | 2015-04-15 | 2020-10-06 | Raytheon Technologies Corporation | Abrasive tip for composite fan blades |
| US10450876B2 (en) * | 2015-04-15 | 2019-10-22 | United Technologies Corporation | Abrasive tip blade manufacture methods |
| US11078588B2 (en) * | 2017-01-09 | 2021-08-03 | Raytheon Technologies Corporation | Pulse plated abrasive grit |
| US10822967B2 (en) * | 2017-02-01 | 2020-11-03 | Raytheon Technologies Corporation | Wear resistant coating, method of manufacture thereof and articles comprising the same |
| US11149744B2 (en) * | 2017-09-19 | 2021-10-19 | Raytheon Technologies Corporation | Turbine engine seal for high erosion environment |
| CN109338288B (zh) * | 2018-09-17 | 2020-09-18 | 中国科学院金属研究所 | 一种燃气轮机叶片叶尖防护涂层及其制备方法和应用 |
| US11536151B2 (en) * | 2020-04-24 | 2022-12-27 | Raytheon Technologies Corporation | Process and material configuration for making hot corrosion resistant HPC abrasive blade tips |
| CN115637400B (zh) * | 2022-11-18 | 2023-03-21 | 矿冶科技集团有限公司 | 一种具有高结合力耐磨防护涂层的钛合金叶片及其制备方法 |
Family Cites Families (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US3830711A (en) * | 1972-01-19 | 1974-08-20 | Bristol Aerojet Ltd | Electrodeposition of composite coatings |
| US4079552A (en) * | 1974-11-06 | 1978-03-21 | Fletcher J Lawrence | Diamond bonding process |
| US4169020A (en) * | 1977-12-21 | 1979-09-25 | General Electric Company | Method for making an improved gas seal |
| US4232995A (en) * | 1978-11-27 | 1980-11-11 | General Electric Company | Gas seal for turbine blade tip |
| BE903377A (fr) * | 1984-10-05 | 1986-04-04 | Baj Ltd | Revetements metalliques protecteurs |
| GB2167446B (en) * | 1984-10-05 | 1988-05-05 | Baj Ltd | Electrode deposited composite coating |
| FR2615871B1 (fr) * | 1987-05-26 | 1989-06-30 | Snecma | Pieces de turbomachine en superalliage comportant un revetement protecteur metalloceramique |
-
1990
- 1990-02-23 GB GB9004132A patent/GB2241506A/en not_active Withdrawn
-
1991
- 1991-02-21 US US07/659,017 patent/US5076897A/en not_active Expired - Lifetime
- 1991-02-22 CA CA002036904A patent/CA2036904C/en not_active Expired - Lifetime
- 1991-02-22 DE DE91301456T patent/DE69100853T2/de not_active Expired - Lifetime
- 1991-02-22 ES ES91301456T patent/ES2047373T3/es not_active Expired - Lifetime
- 1991-02-22 JP JP02828291A patent/JP3304104B2/ja not_active Expired - Lifetime
- 1991-02-22 EP EP91301456A patent/EP0443877B1/en not_active Expired - Lifetime
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| GB9004132D0 (en) | 1990-04-18 |
| ES2047373T3 (es) | 1994-02-16 |
| GB2241506A (en) | 1991-09-04 |
| EP0443877A1 (en) | 1991-08-28 |
| JPH04218698A (ja) | 1992-08-10 |
| DE69100853D1 (de) | 1994-02-10 |
| US5076897A (en) | 1991-12-31 |
| DE69100853T2 (de) | 1994-04-21 |
| EP0443877B1 (en) | 1993-12-29 |
| CA2036904A1 (en) | 1991-08-24 |
| CA2036904C (en) | 2000-06-13 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JP3304104B2 (ja) | ガスタービンブレードの製造方法 | |
| US5702574A (en) | Jig for coating rotor blades | |
| KR100586436B1 (ko) | 가스 터빈 블레이드용 연마팁 제조 방법 | |
| US5074970A (en) | Method for applying an abrasive layer to titanium alloy compressor airfoils | |
| RU2134313C1 (ru) | Способ получения покрытия на подложке (варианты) | |
| US5603603A (en) | Abrasive blade tip | |
| RU2142520C1 (ru) | Защитное покрытие | |
| EP0355051B1 (en) | Improvements relating to the production of coatings | |
| RU2118717C1 (ru) | Способ изготовления абразивных концевых частей на лопатках компрессора или ротора турбины | |
| CA2120615C (en) | Electrodeposited composite coatings |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A01 | Written decision to grant a patent or to grant a registration (utility model) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A01 Effective date: 20020409 |
|
| R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
| R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
| R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20090510 Year of fee payment: 7 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20090510 Year of fee payment: 7 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20100510 Year of fee payment: 8 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20110510 Year of fee payment: 9 |
|
| EXPY | Cancellation because of completion of term |