JP3292758B2 - 製鋼スラグの鉄分回収方法およびスラグのリサイクル方法および装置 - Google Patents
製鋼スラグの鉄分回収方法およびスラグのリサイクル方法および装置Info
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- JP3292758B2 JP3292758B2 JP7244993A JP7244993A JP3292758B2 JP 3292758 B2 JP3292758 B2 JP 3292758B2 JP 7244993 A JP7244993 A JP 7244993A JP 7244993 A JP7244993 A JP 7244993A JP 3292758 B2 JP3292758 B2 JP 3292758B2
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- Y02P—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES IN THE PRODUCTION OR PROCESSING OF GOODS
- Y02P10/00—Technologies related to metal processing
- Y02P10/20—Recycling
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- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
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- Y02W—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES RELATED TO WASTEWATER TREATMENT OR WASTE MANAGEMENT
- Y02W30/00—Technologies for solid waste management
- Y02W30/50—Reuse, recycling or recovery technologies
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、製鋼スラグの鉄分を回
収し鉄分または脱Ｃ滓スラグを製銑・製鋼工程にリサイ
クルする方法および装置に関する。
収し鉄分または脱Ｃ滓スラグを製銑・製鋼工程にリサイ
クルする方法および装置に関する。
【０００２】
【従来の技術】従来、製鋼スラグ処理においては、
（１）溶融スラグを固化する固化工程、（２）固化した
スラグを１００℃程度まで冷却する冷却工程、（３）磁
力選鉱に適した粒度に破砕する細粒化工程、（４）磁力
選鉱による鉄分（鉄含有量大）／スラグ分（鉄含有量
小）の分別工程、および（５）スラグ分をヤードエージ
ングによる安定化工程と鉄分を製銑または製鋼用原料と
して再使用するリサイクル工程が行われている。
（１）溶融スラグを固化する固化工程、（２）固化した
スラグを１００℃程度まで冷却する冷却工程、（３）磁
力選鉱に適した粒度に破砕する細粒化工程、（４）磁力
選鉱による鉄分（鉄含有量大）／スラグ分（鉄含有量
小）の分別工程、および（５）スラグ分をヤードエージ
ングによる安定化工程と鉄分を製銑または製鋼用原料と
して再使用するリサイクル工程が行われている。
【０００３】例えば、従来の典型的な製鋼スラグ処理に
おいては、上記各工程は具体的には以下のように行われ
る。
おいては、上記各工程は具体的には以下のように行われ
る。
【０００４】（１）固化工程 まずスラグを土場または鉄板上に放流し、土場の場合で
１〜２日間、鉄板上では数十分間放冷して固化させ、形
成された一体の固形塊を上方からスラグポット、重機等
で打撃して粒径数百ｍｍ程度に破砕する（一次破砕）。
１〜２日間、鉄板上では数十分間放冷して固化させ、形
成された一体の固形塊を上方からスラグポット、重機等
で打撃して粒径数百ｍｍ程度に破砕する（一次破砕）。
【０００５】（２）冷却工程 一次破砕塊に散水し例えば１時間程度で３００℃程度ま
で冷却（一次冷却）した後、例えば積載容量３０ｔ程度
の排滓台車上に排出し、この台車上で再度散水して通常
は十数分程度で１００℃程度まで冷却（二次冷却）し、
次に台車から水冷ピット内に排出して通常は数時間から
数十時間放置（ピット冷却）する。ピット水冷後、乾燥
および放冷のためヤードに移送し貯鉱する。
で冷却（一次冷却）した後、例えば積載容量３０ｔ程度
の排滓台車上に排出し、この台車上で再度散水して通常
は十数分程度で１００℃程度まで冷却（二次冷却）し、
次に台車から水冷ピット内に排出して通常は数時間から
数十時間放置（ピット冷却）する。ピット水冷後、乾燥
および放冷のためヤードに移送し貯鉱する。
【０００６】ここで、スラグ塊は内部に地鉄が分散して
含有されており、路盤材等に適した製品スラグ組成を得
ると共に鉄分を有効に回収し製銑・製鋼工程にリサイク
ルするために、両者を分別する必要がある。そのために
は、スラグ塊を破砕して両者を機械的に分離した後、磁
力選鉱を行うことにより、磁力に反応する鉄分と反応し
ない純然たるスラグ部分とを分別する。ここで、破砕後
のスラグ塊中にも地鉄は残留しており、スラグ分と鉄分
との分別をより確実に行うためには、破砕による細粒化
をより促進する必要がある。
含有されており、路盤材等に適した製品スラグ組成を得
ると共に鉄分を有効に回収し製銑・製鋼工程にリサイク
ルするために、両者を分別する必要がある。そのために
は、スラグ塊を破砕して両者を機械的に分離した後、磁
力選鉱を行うことにより、磁力に反応する鉄分と反応し
ない純然たるスラグ部分とを分別する。ここで、破砕後
のスラグ塊中にも地鉄は残留しており、スラグ分と鉄分
との分別をより確実に行うためには、破砕による細粒化
をより促進する必要がある。
【０００７】（３）細粒化工程 上記のヤード貯鉱で十分に乾燥および冷却された一次破
砕塊は、打刻機（「ペッカー」等と通称される）により
大きなスラグ塊と鉄塊とを分離した状態にして、篩分別
器（「グリズリー」等と通称される）にかけ、塊寸法を
ある程度以下に抑えてから、ロッドミル等の適当な破砕
機により適度な粒度まで破砕する（二次破砕）。ヤード
貯鉱からこの二次破砕までの処理に、通常は丸一昼夜
（２４時間）程度を要する。
砕塊は、打刻機（「ペッカー」等と通称される）により
大きなスラグ塊と鉄塊とを分離した状態にして、篩分別
器（「グリズリー」等と通称される）にかけ、塊寸法を
ある程度以下に抑えてから、ロッドミル等の適当な破砕
機により適度な粒度まで破砕する（二次破砕）。ヤード
貯鉱からこの二次破砕までの処理に、通常は丸一昼夜
（２４時間）程度を要する。
【０００８】（４）分別工程 二次破砕した後、磁力選鉱により鉄分とスラグ分とに分
別する。その後、鉄分については通常は更に乾式あるい
は湿式の磨鉱を行い、スラグ分については粒度を揃え、
鉄分については磨鉱後の磁力選鉱と組み合わせて鉄分品
位を向上させる。磨鉱および磁力選鉱には通常は６０分
程度を要する。
別する。その後、鉄分については通常は更に乾式あるい
は湿式の磨鉱を行い、スラグ分については粒度を揃え、
鉄分については磨鉱後の磁力選鉱と組み合わせて鉄分品
位を向上させる。磨鉱および磁力選鉱には通常は６０分
程度を要する。
【０００９】 （５）鉄分リサイクル工程／スラグ分エージング工程 鉄分は製銑または製鋼用の原料として再使用し、一方、
スラグ分はエージングヤードに移して保管し、水和反応
を進行させて安定化させた後、路盤材等の各用途に供す
る。通常、このエージング期間として１２カ月〜３６カ
月を要する。このように、スラグ処理は非常に多くの工
程と多大な時間とを要する上、各処理工程に膨大な設備
および敷地を必要とするという生産効率およびコスト上
の問題があるばかりでなく、固化から一次冷却（３００
℃程度）までの高温期間には熱間作業を強いられ、その
後の破砕、移送、磁力選鉱の各段階では多量の粉塵発生
下での作業になり、労働環境の観点からも問題があっ
た。
スラグ分はエージングヤードに移して保管し、水和反応
を進行させて安定化させた後、路盤材等の各用途に供す
る。通常、このエージング期間として１２カ月〜３６カ
月を要する。このように、スラグ処理は非常に多くの工
程と多大な時間とを要する上、各処理工程に膨大な設備
および敷地を必要とするという生産効率およびコスト上
の問題があるばかりでなく、固化から一次冷却（３００
℃程度）までの高温期間には熱間作業を強いられ、その
後の破砕、移送、磁力選鉱の各段階では多量の粉塵発生
下での作業になり、労働環境の観点からも問題があっ
た。
【００１０】これに対して、本出願人らは特開昭５５−
１１０７０３号公報（特公昭５８−５５０９３）におい
て、特に上記（２）の冷却時間の短縮および作業環境の
改善および（５）のエージング期間の短縮のために、工
程（１）で得られた一次破砕塊を密閉容器内で散水し、
発生する高圧水蒸気と高温雰囲気を利用してスラグの冷
却と水和反応促進とを行う方法を提案した。
１１０７０３号公報（特公昭５８−５５０９３）におい
て、特に上記（２）の冷却時間の短縮および作業環境の
改善および（５）のエージング期間の短縮のために、工
程（１）で得られた一次破砕塊を密閉容器内で散水し、
発生する高圧水蒸気と高温雰囲気を利用してスラグの冷
却と水和反応促進とを行う方法を提案した。
【００１１】しかしこの方法では、例え長時間の処理を
しても水和反応促進効果が少ない上、破砕効果は全く得
られないため、上記問題を解消する効果はあまり得られ
なかった。また、特公昭５２−４４７２１号公報には、
５００℃以上の顕熱を有する転炉滓を水を加えた高圧容
器内の投入して密閉し、転炉滓顕熱により水を高圧蒸気
にとして、高圧蒸気中で３〜１５時間の処理を行う方法
が開示されている。
しても水和反応促進効果が少ない上、破砕効果は全く得
られないため、上記問題を解消する効果はあまり得られ
なかった。また、特公昭５２−４４７２１号公報には、
５００℃以上の顕熱を有する転炉滓を水を加えた高圧容
器内の投入して密閉し、転炉滓顕熱により水を高圧蒸気
にとして、高圧蒸気中で３〜１５時間の処理を行う方法
が開示されている。
【００１２】しかしこの方法は、蒸気雰囲気中で処理す
るためスラグの冷却に長時間を要し、冷却速度が遅いた
め熱衝撃によるスラグ破砕効果が得られないという欠点
があった。そこで更に本出願人は特願平４−９７６９９
において、上記密閉容器内での散水速度および水蒸気圧
力と処理時間との関係を限定することにより、単に冷却
水との接触による水和反応を誘起するだけでなく、急冷
をより有効に利用して破砕効果をも誘起し、破砕の促進
により水和反応をも更に促進する方法を提案した。この
方法によれば、高圧下での水和反応と破砕および冷却と
が連鎖反応的に進行する相乗効果により、上記固化後の
（２）冷却工程および（３）細粒化工程が、密閉した容
器内で合計数十分程度で完了するので、設備費が極めて
低減できる上、生産性および労働環境が飛躍的に向上す
る。
るためスラグの冷却に長時間を要し、冷却速度が遅いた
め熱衝撃によるスラグ破砕効果が得られないという欠点
があった。そこで更に本出願人は特願平４−９７６９９
において、上記密閉容器内での散水速度および水蒸気圧
力と処理時間との関係を限定することにより、単に冷却
水との接触による水和反応を誘起するだけでなく、急冷
をより有効に利用して破砕効果をも誘起し、破砕の促進
により水和反応をも更に促進する方法を提案した。この
方法によれば、高圧下での水和反応と破砕および冷却と
が連鎖反応的に進行する相乗効果により、上記固化後の
（２）冷却工程および（３）細粒化工程が、密閉した容
器内で合計数十分程度で完了するので、設備費が極めて
低減できる上、生産性および労働環境が飛躍的に向上す
る。
【００１３】従来、製鋼スラグの鉄分を製銑・製鋼工程
にリサイクルするには、上記（１）〜（５）のようにス
ラグ冷却、破砕、磁力選鉱、および磨鉱による鉄分品位
向上に多数の工程を要していた。これは、鉄分品位が低
いままリサイクルすると、結果的にリサイクル先にスラ
グを大量投入することになって、溶銑・溶鋼への復燐・
復硫が発生するからであり、その対策として脱燐剤・脱
硫剤の投入が必要になり、そのために原材料コストが上
昇してしまうからである。
にリサイクルするには、上記（１）〜（５）のようにス
ラグ冷却、破砕、磁力選鉱、および磨鉱による鉄分品位
向上に多数の工程を要していた。これは、鉄分品位が低
いままリサイクルすると、結果的にリサイクル先にスラ
グを大量投入することになって、溶銑・溶鋼への復燐・
復硫が発生するからであり、その対策として脱燐剤・脱
硫剤の投入が必要になり、そのために原材料コストが上
昇してしまうからである。
【００１４】しかし、上記鉄分品位向上のための処理に
は個々の工程のための設備と処理費用が大きなコスト負
担になっており、低コストで復燐・復硫を防止できるリ
サイクル技術の開発が要望されていた。
は個々の工程のための設備と処理費用が大きなコスト負
担になっており、低コストで復燐・復硫を防止できるリ
サイクル技術の開発が要望されていた。
【００１５】
【発明が解決しようとする課題】本発明は、上記のスラ
グ急冷プロセスを利用して、製鋼スラグから鉄分を低コ
ストで効率的に回収し、製銑または製鋼工程にリサイク
ルするための方法を提供することを目的とする。
グ急冷プロセスを利用して、製鋼スラグから鉄分を低コ
ストで効率的に回収し、製銑または製鋼工程にリサイク
ルするための方法を提供することを目的とする。
【００１６】
【課題を解決するための手段】上記の目的を達成するた
めに、本発明の製鋼スラグの鉄分回収方法は、下記の工
程 [1]〜[7]: [1] 溶融状態の製鋼スラグをスラグパン上又は土場に放
流して固化させる固化工程、[2] 上記固化したスラグま
たは排滓鍋内で固化したスラグを機械的な打撃により粗
破砕して高温の粗破砕スラグを得る粗破砕工程、[3] 上
記粗破砕スラグを、上部が開放された中子容器内に充填
して圧力容器内に装入し、該圧力容器を密閉した後、上
記スラグに上方から冷却水を散水し、冷却水と高温スラ
グとの接触により発生した水蒸気により、該圧力容器内
を下記式
めに、本発明の製鋼スラグの鉄分回収方法は、下記の工
程 [1]〜[7]: [1] 溶融状態の製鋼スラグをスラグパン上又は土場に放
流して固化させる固化工程、[2] 上記固化したスラグま
たは排滓鍋内で固化したスラグを機械的な打撃により粗
破砕して高温の粗破砕スラグを得る粗破砕工程、[3] 上
記粗破砕スラグを、上部が開放された中子容器内に充填
して圧力容器内に装入し、該圧力容器を密閉した後、上
記スラグに上方から冷却水を散水し、冷却水と高温スラ
グとの接触により発生した水蒸気により、該圧力容器内
を下記式
【００１７】（１）： ３．５０≧Ｐ0.6 ×Ｔ0.4 ≧１．４８ …（１） Ｐ≦１５，Ｔ≦１ 但し、Ｐ：水蒸気圧力（ｋｇ／cm2 ）、Ｔ：処理時間
（ｈｒ） で規定される範囲内の水蒸気圧力（Ｐ）と処理時間
（Ｔ）の関係に維持して、冷却水による急冷と水和によ
るスラグ膨張とにより上記粗破砕スラグを更に破砕し、
下記磁力選鉱に適した粒度および温度の細粒スラグを得
る細粒化冷却工程、[4] 上記細粒スラグを篩分別して比
較的細粒の大部分と比較的粗粒の一部分とに分離する工
程、[5] 上記比較的粗粒の部分を再度機械的に破砕して
上記比較的細粒の大部分と同等の粒度とする工程、[6]
上記再度機械的に破砕した部分と上記比較的細粒の大部
分とを合わせてあるいは別個に磁力選鉱して、鉄分品位
４０〜８０％の粗精鉱を回収する磁力選鉱工程、および
[7] 上記粗精鉱を製銑または製鋼用の原料として、又は
脱Ｃ滓スラグを製銑または製鋼用の副原料として使用す
るリサイクル工程を含むことを特徴とする。
（ｈｒ） で規定される範囲内の水蒸気圧力（Ｐ）と処理時間
（Ｔ）の関係に維持して、冷却水による急冷と水和によ
るスラグ膨張とにより上記粗破砕スラグを更に破砕し、
下記磁力選鉱に適した粒度および温度の細粒スラグを得
る細粒化冷却工程、[4] 上記細粒スラグを篩分別して比
較的細粒の大部分と比較的粗粒の一部分とに分離する工
程、[5] 上記比較的粗粒の部分を再度機械的に破砕して
上記比較的細粒の大部分と同等の粒度とする工程、[6]
上記再度機械的に破砕した部分と上記比較的細粒の大部
分とを合わせてあるいは別個に磁力選鉱して、鉄分品位
４０〜８０％の粗精鉱を回収する磁力選鉱工程、および
[7] 上記粗精鉱を製銑または製鋼用の原料として、又は
脱Ｃ滓スラグを製銑または製鋼用の副原料として使用す
るリサイクル工程を含むことを特徴とする。
【００１８】上記本発明の方法を行うための製鋼スラグ
の鉄分回収装置は、下記の手段 [1]〜[7]: [1] 溶融状態の製鋼スラグをスラグパン上に放流して固
化させるための固化手段、[2] 上記固化したスラグを機
械的な打撃により粗破砕して高温の粗破砕スラグとする
粗破砕手段、[3] 上記粗破砕スラグを充填するための上
部開放型中子容器と、該中子容器を収容できる密閉可能
な圧力容器と、該圧力容器内上方に配置された冷却水散
水ノズルとを備え、密閉された該圧力容器内で上記スラ
グに上方から冷却水を散水し、冷却水と高温スラグとの
接触により発生した水蒸気により、該圧力容器内を下記
式（１）： ３．５０≧Ｐ0.6 ×Ｔ0.4 ≧１．４８ …（１） Ｐ≦１５，Ｔ≦１ 但し、Ｐ：水蒸気圧力（ｋｇ／cm2 ）、Ｔ：処理時間
（ｈｒ） で規定される範囲内の水蒸気圧力（Ｐ）と処理時間
（Ｔ）の関係に維持して、冷却水による急冷と水和によ
るスラグ膨張とにより上記粗破砕スラグを更に破砕し、
下記磁力選鉱に適した粒度の細粒スラグとするための密
閉容器式スラグ急水冷破砕手段、[4] 上記細粒スラグを
比較的細粒の大部分と比較的粗粒の一部分とに分離する
ための篩式分別手段、[5] 上記比較的粗粒の部分を上記
比較的細粒の大部分と同等の粒度まで破砕するための機
械的破砕手段、[6] 上記再度機械的に破砕した部分と上
記比較的細粒の大部分とを合わせてあるいは別個に磁力
選鉱して、鉄分品位４０〜８０％の粗精鉱と脱Ｃ滓スラ
グを回収するための磁力選鉱手段、および[7] 上記粗精
鉱を製銑または製鋼用の原料として使用するリサイクル
ライン手段を含むことを特徴とする。
の鉄分回収装置は、下記の手段 [1]〜[7]: [1] 溶融状態の製鋼スラグをスラグパン上に放流して固
化させるための固化手段、[2] 上記固化したスラグを機
械的な打撃により粗破砕して高温の粗破砕スラグとする
粗破砕手段、[3] 上記粗破砕スラグを充填するための上
部開放型中子容器と、該中子容器を収容できる密閉可能
な圧力容器と、該圧力容器内上方に配置された冷却水散
水ノズルとを備え、密閉された該圧力容器内で上記スラ
グに上方から冷却水を散水し、冷却水と高温スラグとの
接触により発生した水蒸気により、該圧力容器内を下記
式（１）： ３．５０≧Ｐ0.6 ×Ｔ0.4 ≧１．４８ …（１） Ｐ≦１５，Ｔ≦１ 但し、Ｐ：水蒸気圧力（ｋｇ／cm2 ）、Ｔ：処理時間
（ｈｒ） で規定される範囲内の水蒸気圧力（Ｐ）と処理時間
（Ｔ）の関係に維持して、冷却水による急冷と水和によ
るスラグ膨張とにより上記粗破砕スラグを更に破砕し、
下記磁力選鉱に適した粒度の細粒スラグとするための密
閉容器式スラグ急水冷破砕手段、[4] 上記細粒スラグを
比較的細粒の大部分と比較的粗粒の一部分とに分離する
ための篩式分別手段、[5] 上記比較的粗粒の部分を上記
比較的細粒の大部分と同等の粒度まで破砕するための機
械的破砕手段、[6] 上記再度機械的に破砕した部分と上
記比較的細粒の大部分とを合わせてあるいは別個に磁力
選鉱して、鉄分品位４０〜８０％の粗精鉱と脱Ｃ滓スラ
グを回収するための磁力選鉱手段、および[7] 上記粗精
鉱を製銑または製鋼用の原料として使用するリサイクル
ライン手段を含むことを特徴とする。
【００１９】
【作用】本発明においては、圧力容器内で散水し、急冷
による熱衝撃および水和反応による膨張によって粗破砕
スラグを細粒化し、得られた細粒スラグを直接磁力選鉱
し、これを製銑または製鋼工程に直接リサイクルするの
で、コンパクトな処理装置で十分足りるため広大な敷地
を必要とせず、密閉した容器内で処理するため作業環境
中へ粉塵や高熱を放出することがなく、高温からの冷却
（従来工程（２））と細粒化（従来工程（３））とを同
時に且つ短時間で行うことができ、次の磁力選鉱により
鉄分を回収して製銑・製鋼工程に効率良くリサイクルす
ることができる。
による熱衝撃および水和反応による膨張によって粗破砕
スラグを細粒化し、得られた細粒スラグを直接磁力選鉱
し、これを製銑または製鋼工程に直接リサイクルするの
で、コンパクトな処理装置で十分足りるため広大な敷地
を必要とせず、密閉した容器内で処理するため作業環境
中へ粉塵や高熱を放出することがなく、高温からの冷却
（従来工程（２））と細粒化（従来工程（３））とを同
時に且つ短時間で行うことができ、次の磁力選鉱により
鉄分を回収して製銑・製鋼工程に効率良くリサイクルす
ることができる。
【００２０】加えて、密閉圧力容器内の急水冷破砕によ
り得られた細粒スラグの一部を成す比較的粗粒の部分を
他の大部分を成す比較的細粒の部分と分離し、これを再
度機械的に破砕することにより後者と同等の粒度とする
ことにより、次に行う磁力選鉱においてより高品位の鉄
分を回収することができる。通常、本発明で行う密閉圧
力容器内急水冷により得られる細粒スラグは重量でほぼ
９０％以上が直径１００ｍｍ以下の比較的細粒であり、
残る１０％程度以下が直径１００ｍｍを若干超える程度
の比較的粗粒である。本発明においては、比較的粗粒で
ある後者を篩分別により分離し再度機械的に破砕するこ
とにより、磁力選鉱工程に供給されるスラグ粒度を一定
粒径以下の細粒（典型的には１００ｍｍ程度以下）に限
定し、磁力選鉱により得られる鉄分をより高品位にする
と共に、スラグ搬送設備を簡易で安価な設備にする。
り得られた細粒スラグの一部を成す比較的粗粒の部分を
他の大部分を成す比較的細粒の部分と分離し、これを再
度機械的に破砕することにより後者と同等の粒度とする
ことにより、次に行う磁力選鉱においてより高品位の鉄
分を回収することができる。通常、本発明で行う密閉圧
力容器内急水冷により得られる細粒スラグは重量でほぼ
９０％以上が直径１００ｍｍ以下の比較的細粒であり、
残る１０％程度以下が直径１００ｍｍを若干超える程度
の比較的粗粒である。本発明においては、比較的粗粒で
ある後者を篩分別により分離し再度機械的に破砕するこ
とにより、磁力選鉱工程に供給されるスラグ粒度を一定
粒径以下の細粒（典型的には１００ｍｍ程度以下）に限
定し、磁力選鉱により得られる鉄分をより高品位にする
と共に、スラグ搬送設備を簡易で安価な設備にする。
【００２１】上記の機械的破砕処理は、急水冷によりか
なり細粒化されたスラグをしかもそのごく一部を処理す
ればよいので、小規模で簡易的なロッドミル等で十分に
対応できる。本発明の望ましい態様においては、前記
[1] 固化工程において溶融状態の製鋼スラグとして、
(a) 脱ＰＳ滓、(b) 転炉滓、(c) 予備処理銑を用いた製
鋼工程からの転炉滓（脱Ｃ滓）、および(d) 取鍋滓（造
塊滓）のうちの１種以上を用い、前記[6] 磁力選鉱工程
で得られた粗精鉱を前記[7] リサイクル工程において製
銑用原料として使用する。
なり細粒化されたスラグをしかもそのごく一部を処理す
ればよいので、小規模で簡易的なロッドミル等で十分に
対応できる。本発明の望ましい態様においては、前記
[1] 固化工程において溶融状態の製鋼スラグとして、
(a) 脱ＰＳ滓、(b) 転炉滓、(c) 予備処理銑を用いた製
鋼工程からの転炉滓（脱Ｃ滓）、および(d) 取鍋滓（造
塊滓）のうちの１種以上を用い、前記[6] 磁力選鉱工程
で得られた粗精鉱を前記[7] リサイクル工程において製
銑用原料として使用する。
【００２２】また、本発明の別の望ましい態様において
は、前記[1] 固化工程における溶融状態の製鋼スラグと
して、(a) 転炉滓、(b) 脱Ｃ滓、および(c) 取鍋滓（造
塊滓）のうちの１種以上を用い、前記[6] 磁力選鉱工程
で得られた粗精鉱を前記[7]リサイクル工程において製
鋼用原料として使用する。前記[1] 固化工程における溶
融状態のスラグとして脱Ｃ滓を用い、前記[6] 磁力選鉱
工程で得られた脱Ｃ滓を前記[7] リサイクル工程におい
て高炉、焼結に製銑用原料として、脱Ｓｉ処理前・脱Ｓ
ｉ処理中、空の溶銑運搬容器に投入後受銑、脱ＰＳ処理
前あるいは処理中に製鋼用原料として使用する。
は、前記[1] 固化工程における溶融状態の製鋼スラグと
して、(a) 転炉滓、(b) 脱Ｃ滓、および(c) 取鍋滓（造
塊滓）のうちの１種以上を用い、前記[6] 磁力選鉱工程
で得られた粗精鉱を前記[7]リサイクル工程において製
鋼用原料として使用する。前記[1] 固化工程における溶
融状態のスラグとして脱Ｃ滓を用い、前記[6] 磁力選鉱
工程で得られた脱Ｃ滓を前記[7] リサイクル工程におい
て高炉、焼結に製銑用原料として、脱Ｓｉ処理前・脱Ｓ
ｉ処理中、空の溶銑運搬容器に投入後受銑、脱ＰＳ処理
前あるいは処理中に製鋼用原料として使用する。
【００２３】上記望ましい３態様によれば、スラグ含有
による製銑または製鋼工程の負担を最小限にすることが
でき、歩留り向上、溶銑Ｍｎ向上、フラックス消費量の
低減を図ることができる。本発明の方法において通常
は、[6] 磁力選鉱工程で得られた粗精鉱を乾式または湿
式の磨鉱処理により鉄分品位を向上させた後に、[7] リ
サイクル工程に供する。
による製銑または製鋼工程の負担を最小限にすることが
でき、歩留り向上、溶銑Ｍｎ向上、フラックス消費量の
低減を図ることができる。本発明の方法において通常
は、[6] 磁力選鉱工程で得られた粗精鉱を乾式または湿
式の磨鉱処理により鉄分品位を向上させた後に、[7] リ
サイクル工程に供する。
【００２４】図１に、本発明による高温製鋼スラグ処理
工程（同図（Ａ））を従来方法の工程（同図（Ｂ））と
対比して示す。粗精鉱のリサイクルは下記（Ａ）〜
（Ｅ）のいずれの態様で行ってもよい。 （Ａ）製銑用の焼結装置または直接高炉に投入する。 （Ｂ）空の溶銑運搬容器に投入した後、受銑する。
工程（同図（Ａ））を従来方法の工程（同図（Ｂ））と
対比して示す。粗精鉱のリサイクルは下記（Ａ）〜
（Ｅ）のいずれの態様で行ってもよい。 （Ａ）製銑用の焼結装置または直接高炉に投入する。 （Ｂ）空の溶銑運搬容器に投入した後、受銑する。
【００２５】（Ｃ）受銑後の銑鉄運搬容器内に脱Ｓｉ処
理前または脱Ｓｉ処理中に上方から投入する。 （Ｄ）受銑後の銑鉄運搬容器内に脱ＰＳ処理前または脱
ＰＳ処理中に上方から投入する。 （Ｅ）製鋼炉内にまたは溶銑鍋内に精錬処理前または精
錬処理中に投入する。
理前または脱Ｓｉ処理中に上方から投入する。 （Ｄ）受銑後の銑鉄運搬容器内に脱ＰＳ処理前または脱
ＰＳ処理中に上方から投入する。 （Ｅ）製鋼炉内にまたは溶銑鍋内に精錬処理前または精
錬処理中に投入する。
【００２６】また、細粒化工程[3] すなわち密閉容器内
でのスラグ急冷処理は、散水により粗破砕スラグを中
子容器内に水没させる方式で行ってもよく、または水
没させずに散水速度を５〜３０ｔｏｎ／ｈｒｍ2 として
下方へ排水する方式で行ってもよい。いずれの方式の場
合でも、散水による急冷処理開始時の前記粗破砕スラグ
の温度が２００℃以上であり且つ（１）の条件を満たす
操業範囲内であれば、有効な細粒化効果が得られる。そ
の際、所定処理時間（Ｔ０）で前記処理を完了するのに
要する下限の水蒸気圧力（Ｐ０）を前記式（１）から予
め求めておき、処理中に圧力容器内の水蒸気圧力がこの
下限値以下になったら、冷却水とは別に圧力容器に水蒸
気を供給することができる。また、高温の粗破砕スラグ
を中子容器内に高さ０．５〜４ｍとなるように充填する
ことにより、中子容器内での冷却水の偏流を防止してス
ラグ急冷を均一に行うことができる。
でのスラグ急冷処理は、散水により粗破砕スラグを中
子容器内に水没させる方式で行ってもよく、または水
没させずに散水速度を５〜３０ｔｏｎ／ｈｒｍ2 として
下方へ排水する方式で行ってもよい。いずれの方式の場
合でも、散水による急冷処理開始時の前記粗破砕スラグ
の温度が２００℃以上であり且つ（１）の条件を満たす
操業範囲内であれば、有効な細粒化効果が得られる。そ
の際、所定処理時間（Ｔ０）で前記処理を完了するのに
要する下限の水蒸気圧力（Ｐ０）を前記式（１）から予
め求めておき、処理中に圧力容器内の水蒸気圧力がこの
下限値以下になったら、冷却水とは別に圧力容器に水蒸
気を供給することができる。また、高温の粗破砕スラグ
を中子容器内に高さ０．５〜４ｍとなるように充填する
ことにより、中子容器内での冷却水の偏流を防止してス
ラグ急冷を均一に行うことができる。
【００２７】製鋼スラグ中には遊離ＣａＯが存在し、水
と反応して下記式に示す水和反応を起こす。 ＣａＯ＋Ｈ2 Ｏ＝Ｃａ（ＯＨ）2 右辺の反応生成物Ｃａ（ＯＨ）2 は左辺のＣａＯよりも
密度が低いため、この水和反応により膨張が起こる。し
たがってスラグを路盤材等の用途に供するには、この水
和反応を十分に進行させ安定化する必要がある。
と反応して下記式に示す水和反応を起こす。 ＣａＯ＋Ｈ2 Ｏ＝Ｃａ（ＯＨ）2 右辺の反応生成物Ｃａ（ＯＨ）2 は左辺のＣａＯよりも
密度が低いため、この水和反応により膨張が起こる。し
たがってスラグを路盤材等の用途に供するには、この水
和反応を十分に進行させ安定化する必要がある。
【００２８】本発明においては水蒸気圧力（Ｐ）と処理
時間（Ｔ）の関係を式（１）の範囲に限定したことによ
り、スラグの自己破砕を誘起し、それが水和反応を更に
促進する。すなわち、自己破砕によりスラグ中の遊離Ｃ
ａＯとＨ2 Ｏとの接触面積が広がり、水和反応に関与す
る両者の絶対量が増加し、結局スラグ全体としての水和
反応の進行が促進される。
時間（Ｔ）の関係を式（１）の範囲に限定したことによ
り、スラグの自己破砕を誘起し、それが水和反応を更に
促進する。すなわち、自己破砕によりスラグ中の遊離Ｃ
ａＯとＨ2 Ｏとの接触面積が広がり、水和反応に関与す
る両者の絶対量が増加し、結局スラグ全体としての水和
反応の進行が促進される。
【００２９】上記水和反応は発熱反応でもあるので、冷
却により平衡は上記式の右辺寄りすなわち水和進行側に
移行するが、スラグ温度が低くなり過ぎると反応速度自
体は遅くなる。本発明において水蒸気を高圧に保持する
ことは、高圧による反応速度向上だけでなく、飽和水蒸
気温度の維持により水和反応に最適なスラグ温度を維持
するという作用もある。
却により平衡は上記式の右辺寄りすなわち水和進行側に
移行するが、スラグ温度が低くなり過ぎると反応速度自
体は遅くなる。本発明において水蒸気を高圧に保持する
ことは、高圧による反応速度向上だけでなく、飽和水蒸
気温度の維持により水和反応に最適なスラグ温度を維持
するという作用もある。
【００３０】粗破砕スラグを中子容器内に水没させる場
合には散水速度は特に限定する必要はなく、式（１）の
範囲の水蒸気圧力とスラグの水没状態が維持できる範囲
であればよい。水没させず、粗破砕スラグ充填層下方か
ら排水する場合には、散水速度を５〜３０ｔｏｎ／ｈｒ
ｍ2 の範囲にするのが望ましい。散水速度を５ｔｏｎ／
ｈｒｍ 2 以上とすることにより、中子容器内の粗破砕ス
ラグ充填層中に均一に冷却水をかけることができる。し
かし、散水速度を３０ｔｏｎ／ｈｒｍ2 より大きくして
も、上記の均一散水効果はそれ以上向上せず、却って圧
力容器内の水蒸気温度を低下させてしまう。
合には散水速度は特に限定する必要はなく、式（１）の
範囲の水蒸気圧力とスラグの水没状態が維持できる範囲
であればよい。水没させず、粗破砕スラグ充填層下方か
ら排水する場合には、散水速度を５〜３０ｔｏｎ／ｈｒ
ｍ2 の範囲にするのが望ましい。散水速度を５ｔｏｎ／
ｈｒｍ 2 以上とすることにより、中子容器内の粗破砕ス
ラグ充填層中に均一に冷却水をかけることができる。し
かし、散水速度を３０ｔｏｎ／ｈｒｍ2 より大きくして
も、上記の均一散水効果はそれ以上向上せず、却って圧
力容器内の水蒸気温度を低下させてしまう。
【００３１】圧力容器内部で発生する水蒸気だけでは規
定範囲の水蒸気圧力を維持できなくなった場合には、冷
却水の供給とは別に外部から水蒸気を補給して規定範囲
内の圧力を維持することができる。以下に、実施例によ
り本発明を更に詳細に説明する。
定範囲の水蒸気圧力を維持できなくなった場合には、冷
却水の供給とは別に外部から水蒸気を補給して規定範囲
内の圧力を維持することができる。以下に、実施例によ
り本発明を更に詳細に説明する。
【００３２】
【実施例】図２を参照して本発明の方法によるスラグ処
理工程の一例を説明する。 例えば転炉等の製鋼炉から排出された高温の溶融ス
ラグを、バケット１に入れてクレーン２により搬送し、
例えば鉄板製のスラグパン３上に放流する。放流される
高温スラグを同図中に参照符号４で示す。
理工程の一例を説明する。 例えば転炉等の製鋼炉から排出された高温の溶融ス
ラグを、バケット１に入れてクレーン２により搬送し、
例えば鉄板製のスラグパン３上に放流する。放流される
高温スラグを同図中に参照符号４で示す。
【００３３】 放流されたスラグ４が固化した後、例
えばバケット１を降下させて固化スラグ４を打撃し、粗
破砕を行う。 得られた粗破砕スラグを適当な上部開放型中子容器
に充填して密閉容器式のタンク５内に装入し、タンク５
内で上方からの散水により（１）式の圧力・時間条件範
囲内で急冷・破砕を行い、細粒スラグを得る。
えばバケット１を降下させて固化スラグ４を打撃し、粗
破砕を行う。 得られた粗破砕スラグを適当な上部開放型中子容器
に充填して密閉容器式のタンク５内に装入し、タンク５
内で上方からの散水により（１）式の圧力・時間条件範
囲内で急冷・破砕を行い、細粒スラグを得る。
【００３４】 得られた細粒スラグをグリズリー等の
篩分別器６により比較的粗粒の部分と比較的細粒の部分
とに分離する。 上記分離された比較的粗粒の部分を重機、乾式ロッ
ドミル等の機械的破砕装置７により再度破砕し、上記比
較的細粒の部分と同等の粒度にする。 上記比較的細粒の部分とこれと同等粒度にまで再破
砕された部分とを、一緒にあるいは別個に、磁力選鉱機
８にかけて鉄分／非鉄分を分離する。
篩分別器６により比較的粗粒の部分と比較的細粒の部分
とに分離する。 上記分離された比較的粗粒の部分を重機、乾式ロッ
ドミル等の機械的破砕装置７により再度破砕し、上記比
較的細粒の部分と同等の粒度にする。 上記比較的細粒の部分とこれと同等粒度にまで再破
砕された部分とを、一緒にあるいは別個に、磁力選鉱機
８にかけて鉄分／非鉄分を分離する。
【００３５】 得られた鉄分を前記（Ａ）〜（Ｅ）の
態様でリサイクルする。 溶融スラグとして脱Ｃ滓を使用した場合、得られた
スラグ（非鉄分）を前記（Ａ）〜（Ｄ）の態様でリサイ
クルする。 上記磁力選鉱工程で得られた鉄分（粗精鉱）を、例え
ば乾式ロッドミルにより磨鉱後、再度磁力選鉱を行うこ
とにより、鉄分品位を高めてから、上記リサイクル工程
を行うことが望ましい。この〔磨鉱−磁力選鉱〕サイ
クルを適宜繰り返すことにより、鉄分品位を所望レベル
にまで高めることができる。
態様でリサイクルする。 溶融スラグとして脱Ｃ滓を使用した場合、得られた
スラグ（非鉄分）を前記（Ａ）〜（Ｄ）の態様でリサイ
クルする。 上記磁力選鉱工程で得られた鉄分（粗精鉱）を、例え
ば乾式ロッドミルにより磨鉱後、再度磁力選鉱を行うこ
とにより、鉄分品位を高めてから、上記リサイクル工程
を行うことが望ましい。この〔磨鉱−磁力選鉱〕サイ
クルを適宜繰り返すことにより、鉄分品位を所望レベル
にまで高めることができる。
【００３６】図３に、細粒化工程を行うための処理装
置の一例を示す。固化した粗破砕スラグ１１を内部に収
容する中子容器１２は、上部が開放され底部１２Ａが目
皿になっている容器である。中子容器１２を内部に収容
する圧力容器１３は、上部の密閉蓋１３Ａを開放して中
子容器１２の搬入・搬出を行い、処理実行時にはこれを
閉鎖することにより外部に対して圧力容器１３を密閉し
た状態にする。また、圧力容器と中子容器間には、シー
ル材２９によってシールされており、蒸気発生によって
生じる圧力容器内の差圧は、中子容器内を下方に通過す
る蒸気により均一化される構造となっており、また同時
に、蒸気、冷却水を下方に押し込む力として作用し、ス
ラグ充填層内の偏流が防止される。圧力容器１３の上部
にはこの密閉扉１３Ａを介して冷却水２８の供給を受け
る注水ノズル４が下方に向かって開口している。また圧
力容器１３の側面上部には補助加圧用水蒸気の供給口１
５が設けてある。更に、圧力容器１３の下部側面には余
剰水蒸気の排出口１６が、底部には余剰水の排出口１７
がそれぞれ設けてある。
置の一例を示す。固化した粗破砕スラグ１１を内部に収
容する中子容器１２は、上部が開放され底部１２Ａが目
皿になっている容器である。中子容器１２を内部に収容
する圧力容器１３は、上部の密閉蓋１３Ａを開放して中
子容器１２の搬入・搬出を行い、処理実行時にはこれを
閉鎖することにより外部に対して圧力容器１３を密閉し
た状態にする。また、圧力容器と中子容器間には、シー
ル材２９によってシールされており、蒸気発生によって
生じる圧力容器内の差圧は、中子容器内を下方に通過す
る蒸気により均一化される構造となっており、また同時
に、蒸気、冷却水を下方に押し込む力として作用し、ス
ラグ充填層内の偏流が防止される。圧力容器１３の上部
にはこの密閉扉１３Ａを介して冷却水２８の供給を受け
る注水ノズル４が下方に向かって開口している。また圧
力容器１３の側面上部には補助加圧用水蒸気の供給口１
５が設けてある。更に、圧力容器１３の下部側面には余
剰水蒸気の排出口１６が、底部には余剰水の排出口１７
がそれぞれ設けてある。
【００３７】また、粗破砕スラグ１１を内部に収容した
中子容器１２は、適当なクレーン等の搬出入手段（図示
せず）により、圧力容器１３へ搬入し圧力容器１３から
搬出される。圧力容器１３内の水蒸気圧力（Ｐ）は、圧
力容器の側面上部に取り付けた圧力計１８によって検知
される。
中子容器１２は、適当なクレーン等の搬出入手段（図示
せず）により、圧力容器１３へ搬入し圧力容器１３から
搬出される。圧力容器１３内の水蒸気圧力（Ｐ）は、圧
力容器の側面上部に取り付けた圧力計１８によって検知
される。
【００３８】このようにして検知された水蒸気圧力と所
定処理時間との関係が式（１）を満たすように、圧力過
剰時は圧力調整弁１９が作動し、圧力不足時は補助加圧
用水蒸気供給用の流量調整弁２０がマニュアルまたは自
動で作動する。注水ノズル１４への冷却水は、給水タン
ク２１からポンプ２２を経て流量調整弁２３を介して供
給される。
定処理時間との関係が式（１）を満たすように、圧力過
剰時は圧力調整弁１９が作動し、圧力不足時は補助加圧
用水蒸気供給用の流量調整弁２０がマニュアルまたは自
動で作動する。注水ノズル１４への冷却水は、給水タン
ク２１からポンプ２２を経て流量調整弁２３を介して供
給される。
【００３９】余剰の水蒸気（排蒸気）は排出口１６から
ドレーンタンク２４に導かれ、規定水蒸気圧力および処
理時間の関係を満たすように初期設定された圧力調整弁
１９を経て蒸気放散塔２５から外部環境中へ排出され
る。補助加圧用水蒸気は、適当な工場配管２６等から圧
力調整弁２７を介し流量調整弁２０を通って圧力容器１
３内に必要に応じ供給される。
ドレーンタンク２４に導かれ、規定水蒸気圧力および処
理時間の関係を満たすように初期設定された圧力調整弁
１９を経て蒸気放散塔２５から外部環境中へ排出され
る。補助加圧用水蒸気は、適当な工場配管２６等から圧
力調整弁２７を介し流量調整弁２０を通って圧力容器１
３内に必要に応じ供給される。
【００４０】図３の装置を用いて工程のスラグ冷却お
よび細粒化処理を行う典型的な手順は下記の通りであ
る。固化・粗破砕（一次破砕）後の高温製鋼スラグ１１
を中子容器１２内に例えば高さ１ｍに充填する。本発明
の処理は、固化した高温スラグの温度が２００℃以上で
あれば効果が得られる。スラグ充填高さは０．５〜４ｍ
となるようにすると、散水期間中のスラグ内を通過する
冷却水が偏流なく均一に流下し冷却を均一に行う上で有
利である。密閉蓋１３Ａを開放して、上記スラグが充填
された中子容器１２を圧力容器１３内に装入する。密閉
蓋１３Ａを閉じて圧力容器１３内を密閉状態にした後、
ポンプ２２と流量調整弁２３を作動させて給水タンク２
１から注水ノズル１４へ冷却水２８を供給し、圧力容器
１３内の中子容器１２に充填されたスラグ１１に上方か
ら散水する。注入された冷却水は高温スラグと接触して
スラグを冷却すると共に水蒸気となり圧力容器１３内を
高圧化する。中子容器内の水は底部目皿１２Ａを通して
圧力容器３の底部に流れ落ち、余剰水排水口１７から排
出される。
よび細粒化処理を行う典型的な手順は下記の通りであ
る。固化・粗破砕（一次破砕）後の高温製鋼スラグ１１
を中子容器１２内に例えば高さ１ｍに充填する。本発明
の処理は、固化した高温スラグの温度が２００℃以上で
あれば効果が得られる。スラグ充填高さは０．５〜４ｍ
となるようにすると、散水期間中のスラグ内を通過する
冷却水が偏流なく均一に流下し冷却を均一に行う上で有
利である。密閉蓋１３Ａを開放して、上記スラグが充填
された中子容器１２を圧力容器１３内に装入する。密閉
蓋１３Ａを閉じて圧力容器１３内を密閉状態にした後、
ポンプ２２と流量調整弁２３を作動させて給水タンク２
１から注水ノズル１４へ冷却水２８を供給し、圧力容器
１３内の中子容器１２に充填されたスラグ１１に上方か
ら散水する。注入された冷却水は高温スラグと接触して
スラグを冷却すると共に水蒸気となり圧力容器１３内を
高圧化する。中子容器内の水は底部目皿１２Ａを通して
圧力容器３の底部に流れ落ち、余剰水排水口１７から排
出される。
【００４１】圧力容器１３内の圧力は、圧力計１８で検
知され、圧力過剰時は圧力調整弁１９の作動により、圧
力不足時は補助加圧用水蒸気の流量調整弁２０の作動
（マニュアルまたは自動）により規定範囲内になるよう
に調整される。例えば、所定処理時間（Ｔ０）で処理を
完了するのに要する下限の水蒸気圧力（Ｐ０）を式
（１）から予め求めておき、処理中に圧力容器内の水蒸
気圧力がこの下限値以下になったら、補助加圧用水蒸気
を供給する。
知され、圧力過剰時は圧力調整弁１９の作動により、圧
力不足時は補助加圧用水蒸気の流量調整弁２０の作動
（マニュアルまたは自動）により規定範囲内になるよう
に調整される。例えば、所定処理時間（Ｔ０）で処理を
完了するのに要する下限の水蒸気圧力（Ｐ０）を式
（１）から予め求めておき、処理中に圧力容器内の水蒸
気圧力がこの下限値以下になったら、補助加圧用水蒸気
を供給する。
【００４２】以下に、上記手順および装置により製鋼ス
ラグをリサイクルさせた具体例を説明する。
ラグをリサイクルさせた具体例を説明する。
【００４３】〔実施例１〕本発明に従って表１の組成の
各製鋼スラグを固化、粗破砕、細粒化（圧力容器内急水
冷）、分別（磁力選鉱）、必要な磨鉱および磁力選鉱を
行い、それぞれ製銑または製鋼工程にリサイクルさせ
た。
各製鋼スラグを固化、粗破砕、細粒化（圧力容器内急水
冷）、分別（磁力選鉱）、必要な磨鉱および磁力選鉱を
行い、それぞれ製銑または製鋼工程にリサイクルさせ
た。
【００４４】
【表１】
【００４５】〔実施例２〕本発明に従って表２の各態様
でリサイクルを行った結果、同表中に示したように歩留
向上、溶銑Ｍｎ向上およびフラックス低減効果が得られ
た。溶銑・溶鋼への復燐・復硫は従来法に比べ大幅に低
減し無視可能なレベルとなった。
でリサイクルを行った結果、同表中に示したように歩留
向上、溶銑Ｍｎ向上およびフラックス低減効果が得られ
た。溶銑・溶鋼への復燐・復硫は従来法に比べ大幅に低
減し無視可能なレベルとなった。
【００４６】
【表２】
【００４７】
【発明の効果】以上説明したように、本発明によれば、
密閉タンク内で散水により行うスラグ急冷プロセスを利
用して、高熱・粉塵作業を著しく簡省略した工程により
スラグ処理が可能となり、鉄分回収・スラグ中有価成分
回収を効率的に行うことができる。
密閉タンク内で散水により行うスラグ急冷プロセスを利
用して、高熱・粉塵作業を著しく簡省略した工程により
スラグ処理が可能となり、鉄分回収・スラグ中有価成分
回収を効率的に行うことができる。
【図１】本発明による高温製鋼スラグ処理の典型的手順
を従来の方法と対比して示すフローチャートである。
を従来の方法と対比して示すフローチャートである。
【図２】本発明の高温製鋼スラグ処理工程の一例を示す
工程図である。
工程図である。
【図３】本発明の方法に用いるスラグ急冷装置を示す配
置図である。
置図である。
１…バケット ２…クレーン ３…スラグパン ４…高温スラグ４ ５…密閉容器式のタンク ６…篩分別器（グリズリー等） ７…機械的破砕装置（乾式ロッドミル等） ８…磁力選鉱装置 １１…固化した高温の製鋼スラグ １２…中子容器（上部が開放された底付き容器） １３…圧力容器 １３Ａ…圧力容器１３上部の密閉蓋 １４…注水ノズル １５…補助加圧用水蒸気の供給口 １６…余剰水蒸気の排出口 １７…余剰水分の排出口 １８…圧力計 １９…圧力調整弁 ２０…補助加圧用水蒸気供給用の流量調整弁 ２１…給水タンク ２２…ポンプ ２３…流量調整弁 ２４…ドレーンタンク ２５…蒸気放散塔 ２６…工場配管 ２７…圧力調整弁 ２８…冷却水 ２９…シール材
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.7 識別記号 ＦＩ Ｃ２１Ｃ 7/00 Ｃ２１Ｃ 7/00 Ｊ (72)発明者 松尾 慎二 大分県大分市大字西ノ洲１番地 新日本 製鐵株式会社 大分製鐵所内 (72)発明者 柏原 司 大分県大分市大字西ノ洲１番地 新日本 製鐵株式会社 大分製鐵所内 (72)発明者 工藤 俊昭 大分県大分市大字西ノ洲１番地 新日本 製鐵株式会社 大分製鐵所内 (72)発明者 伊美 哲生 大分県大分市大字西ノ洲１番地 新日本 製鐵株式会社 大分製鐵所内 (72)発明者 堀 純啓 大分県大分市大字西ノ洲１番地 新日本 製鐵株式会社 大分製鐵所内 (56)参考文献 特公 昭52−44721（ＪＰ，Ｂ２) 特公 昭57−13308（ＪＰ，Ｂ２) 特許3107675（ＪＰ，Ｂ２) 特許3103446（ＪＰ，Ｂ２) 特許3238227（ＪＰ，Ｂ２) 特許2865511（ＪＰ，Ｂ２) 特許3021946（ＪＰ，Ｂ２) (58)調査した分野(Int.Cl.7，ＤＢ名) F27D 15/00 - 15/02 C04B 5/00 - 5/02 C21B 3/06 C21C 1/02 C21C 7/00
Claims (23)
- 【請求項１】 下記の工程 [1]〜[7]: [1] 溶融状態の製鋼スラグをスラグパン上又は土場に放
流して固化させる固化工程、 [2] 上記固化したスラグ又は排滓鍋内で固化したスラグ
を機械的な打撃により粗破砕して高温の粗破砕スラグを
得る粗破砕工程、 [3] 上記粗破砕スラグを、上部が開放された中子容器内
に充填して圧力容器内に装入し、該圧力容器を密閉した
後、上記スラグに上方から冷却水を散水し、冷却水と高
温スラグとの接触により発生した水蒸気により、該圧力
容器内を下記式（１）： ３．５０≧Ｐ0.6 ×Ｔ0.4 ≧１．４８ …（１） Ｐ≦１５，Ｔ≦１ 但し、Ｐ：水蒸気圧力（ｋｇ／cm2 ）、Ｔ：処理時間
（ｈｒ） で規定される範囲内の水蒸気圧力（Ｐ）と処理時間
（Ｔ）の関係に維持して、冷却水による急冷と水和によ
るスラグ膨張とにより上記粗破砕スラグを更に破砕し、
下記磁力選鉱に適した粒度の細粒スラグを得る細粒化工
程、 [4] 上記細粒スラグを篩分別して比較的細粒の大部分と
比較的粗粒の一部分とに分離する工程、 [5] 上記比較的粗粒の部分を再度機械的に破砕して上記
比較的細粒の大部分と同等の粒度とする工程、 [6] 上記再度機械的に破砕した部分と上記比較的細粒の
大部分とを合わせてあるいは別個に磁力選鉱して、鉄分
品位４０〜８０％の粗精鉱を回収する磁力選鉱工程、お
よび [7] 上記粗精鉱を製銑または製鋼用の原料として使用す
るリサイクル工程を含むことを特徴とする製鋼スラグの
鉄分回収方法。 - 【請求項２】 前記工程[3] で得られる細粒スラグは重
量で約９０％以上が粒度１００ｍｍ以下であり、粒度１
００ｍｍを超える残部約１０％以下の部分を上記工程
[5] で再度機械的に破砕することを特徴とする請求項１
記載の製鋼スラグの鉄分回収方法。 - 【請求項３】 前記[1] 固化工程において溶融状態の製
鋼スラグとして、(a) 脱ＰＳ滓、(b) 転炉滓、(c) 予備
処理溶銑を用いた製鋼工程からの転炉滓（脱Ｃ滓）およ
び(d) 取鍋滓（造塊滓）のうちの１種以上を用い、前記
[6] 磁力選鉱工程で得られた粗精鉱を前記[7] リサイク
ル工程において製銑用原料として使用することを特徴と
する請求項１または２記載の製鋼スラグの鉄分回収方
法。 - 【請求項４】 前記[1] 固化工程における溶融状態の製
鋼スラグとして、(a) 転炉滓、(b) 脱Ｃ滓、および(c)
取鍋滓（造塊滓）のうちの１種以上を用い、前記[6] 磁
力選鉱工程で得られた粗精鉱を前記[7] リサイクル工程
において製鋼用原料として使用することを特徴とする請
求項１または２記載の製鋼スラグの鉄分回収方法。 - 【請求項５】 前記[6] 磁力選鉱工程で得られた粗精鉱
を乾式または湿式の磨鉱処理により鉄分品位を向上させ
た後に、前記[7] リサイクル工程を行うことを特徴とす
る請求項１から４までのいずれか１項に記載の製鋼スラ
グの鉄分回収方法。 - 【請求項６】 前記[7] リサイクル工程において、前記
粗精鉱を製銑用の焼結装置または直接高炉に投入するこ
とを特徴とする請求項１から３までのいずれか１項に記
載の製鋼スラグの鉄分回収方法。 - 【請求項７】 前記[7] リサイクル工程において、前記
粗精鉱を製鋼用原料として使用するために、該粗精鉱を
受銑前の空の溶銑運搬容器に投入した後、該容器に受銑
することを特徴とする請求項１、２および４のいずれか
１項に記載の製鋼スラグの鉄分回収方法。 - 【請求項８】 前記[7] リサイクル工程において、前記
粗精鉱を製鋼用原料として使用するために、受銑後の銑
鉄運搬容器内に脱Ｓｉ処理前または脱Ｓｉ処理中に上方
から投入することを特徴とする請求項１、２および４の
いずれか１項に記載の製鋼スラグの鉄分回収方法。 - 【請求項９】 前記[7] リサイクル工程において、前記
粗精鉱を製鋼用原料として使用するために、受銑後の銑
鉄運搬容器内に脱ＰＳ処理前または脱ＰＳ処理中に上方
から投入することを特徴とする請求項１、２および４の
いずれか１項に記載の製鋼スラグの鉄分回収方法。 - 【請求項１０】 前記[7] リサイクル工程において、前
記粗精鉱を製鋼用原料として使用するために、製鋼炉内
にまたは溶銑鍋内に精錬処理前または精錬処理中に投入
することを特徴とする請求項１、２または４記載の製鋼
スラグの鉄分回収方法。 - 【請求項１１】 前記[3] 細粒化工程において、前記散
水により粗破砕スラグを前記中子容器内に水没させる
か、または水没させずに散水速度を５〜３０ｔｏｎ／ｈ
ｒｍ2 として下方へ排水することを特徴とする請求項１
から１０までのいずれか１項に記載の製鋼スラグの鉄分
回収方法。 - 【請求項１２】 前記散水による急冷処理開始時の前記
粗破砕スラグの温度が２００℃以上であることを特徴と
する請求項１から１１までのいずれか１項に記載の製鋼
スラグの鉄分回収方法。 - 【請求項１３】 前記[3] 細粒化工程において、所定処
理時間（Ｔ０）で前記処理を完了するのに要する下限の
水蒸気圧力（Ｐ０）を前記式（１）から予め求めてお
き、前記処理中に前記圧力容器内の水蒸気圧力がこの下
限値以下になったら、前記冷却水とは別に前記圧力容器
に水蒸気を供給することを特徴とする請求項１から１２
までのいずれか１項に記載の製鋼スラグの鉄分回収方
法。 - 【請求項１４】 前記高温の粗破砕スラグを中子容器内
に高さ０．５〜４ｍとなるように充填することを特徴と
する請求項１から１３までのいずれか１項に記載の製鋼
スラグの鉄分回収方法。 - 【請求項１５】 請求項１記載の前記[6] 磁力選鉱工程
において回収された脱Ｃ滓スラグを製銑又は製鋼用副原
料としてリサイクルすることを特徴とするスラグのリサ
イクル方法。 - 【請求項１６】 前記[1] 固化工程において溶融状態の
製鋼スラグとして、(a) 脱ＰＳ滓、(b) 転炉滓、(c) 予
備処理溶銑を用いた製鋼工程からの転炉滓（脱Ｃ滓）お
よび(d) 取鍋滓（造塊滓）のうちの１種以上を用いるこ
とを特徴とする請求項１５記載のスラグのリサイクル方
法。 - 【請求項１７】 前記[1] 固化工程における溶融状態の
製鋼スラグとして、(a) 転炉滓、(b) 脱Ｃ滓、および
(c) 取鍋滓（造塊滓）のうちの１種以上を用いることを
特徴とする請求項１５記載のスラグのリサイクル方法。 - 【請求項１８】 前記[6] 磁力選鉱工程で得られた粗精
鉱を乾式または湿式の磨鉱処理により鉄分品位を向上さ
せた後に、前記[7] リサイクル工程を行うことを特徴と
する請求項１５記載のスラグのリサイクル方法。 - 【請求項１９】 前記[7] リサイクル工程において、前
記粗精鉱を製銑用の焼結装置または直接高炉に投入する
ことを特徴とする請求項１５記載のスラグのリサイクル
方法。 - 【請求項２０】 前記[7] リサイクル工程において、前
記粗精鉱を製鋼用原料として使用するために、該粗精鉱
を受銑前の空の溶銑運搬容器に投入した後、該容器に受
銑することを特徴とする請求項１５記載のスラグのリサ
イクル方法。 - 【請求項２１】 前記[7] リサイクル工程において、前
記粗精鉱を製鋼用原料として使用するために、受銑後の
銑鉄運搬容器内に脱Ｓｉ処理前または脱Ｓｉ処理中に上
方から投入することを特徴とする請求項１５記載のスラ
グのリサイクル方法。 - 【請求項２２】 前記[7] リサイクル工程において、前
記粗精鉱を製鋼用原料として使用するために、受銑後の
銑鉄運搬容器内に脱ＰＳ処理前または脱ＰＳ処理中に上
方から投入することを特徴とする請求項１５記載のスラ
グのリサイクル方法。 - 【請求項２３】 下記の手段 [1]〜[7]: [1] 溶融状態の製鋼スラグをスラグパン上に放流して固
化させるための固化手段、 [2] 上記固化したスラグを機械的な打撃により粗破砕し
て高温の粗破砕スラグとする粗破砕手段、 [3] 上記粗破砕スラグを充填するための上部開放型中子
容器と、該中子容器を収容できる密閉可能な圧力容器
と、該圧力容器内上方に配置された冷却水散水ノズルと
を備え、密閉された該圧力容器内で上記スラグに上方か
ら冷却水を散水し、冷却水と高温スラグとの接触により
発生した水蒸気により、該圧力容器内を下記式（１）： ３．５０≧Ｐ0.6 ×Ｔ0.4 ≧１．４８ …（１） Ｐ≦１５，Ｔ≦１ 但し、Ｐ：水蒸気圧力（ｋｇ／cm2 ）、Ｔ：処理時間
（ｈｒ） で規定される範囲内の水蒸気圧力（Ｐ）と処理時間
（Ｔ）の関係に維持して、冷却水による急冷と水和によ
るスラグ膨張とにより上記粗破砕スラグを更に破砕し、
下記磁力選鉱に適した粒度の細粒スラグとするための密
閉容器式スラグ急水冷破砕手段、 [4] 上記細粒スラグを比較的細粒の大部分と比較的粗粒
の一部分とに分離するための篩式分別手段、 [5] 上記比較的粗粒の部分を上記比較的細粒の大部分と
同等の粒度まで破砕するための機械的破砕手段、 [6] 上記再度機械的に破砕した部分と上記比較的細粒の
大部分とを合わせてあるいは別個に磁力選鉱して、鉄分
品位４０〜８０％の粗精鉱を回収するための磁力選鉱手
段、および [7] 上記粗精鉱を製銑または製鋼用の原料として使用す
るリサイクルライン手段を含むことを特徴とする製鋼ス
ラグの鉄分回収装置。
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