JP3291851B2 - 複合型電波吸収体 - Google Patents
複合型電波吸収体Info
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Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、磁性吸収体と誘電性損
失体とを組み合わせて構成される電波暗室用の複合型電
波吸収体に関する。
失体とを組み合わせて構成される電波暗室用の複合型電
波吸収体に関する。
【０００２】
【従来の技術】近年、電磁環境保護の立場から電子機器
の放射妨害波（ノイズ）等の不要電磁波の規制が厳しく
なってきている。このため、各種電子機器のノイズを測
定したり評価するための電波暗室の需要が高まってお
り、広く実用化されている。
の放射妨害波（ノイズ）等の不要電磁波の規制が厳しく
なってきている。このため、各種電子機器のノイズを測
定したり評価するための電波暗室の需要が高まってお
り、広く実用化されている。
【０００３】この種の電波暗室としては、３０ＭＨｚ以
上かつ１８ＧＨｚ程度までのＶＨＦ帯からＳＨＦ帯とい
う広い周波数範囲にわたって優れた電波吸収特性を有す
ることが要求される。このため、電波暗室に用いられる
電波吸収体も、小型（薄型）化かつ高性能化を図る目的
で、カーボン等の導電材料を発泡ウレタン、発泡スチロ
ール等で保持した抵抗損失体（誘電性損失体）からなる
ピラミッド形（又はウェッジ形）電波吸収体から、抵抗
損失体とフェライトタイルとの組み合せによる複合型電
波吸収体へと需要が変わりつつある。
上かつ１８ＧＨｚ程度までのＶＨＦ帯からＳＨＦ帯とい
う広い周波数範囲にわたって優れた電波吸収特性を有す
ることが要求される。このため、電波暗室に用いられる
電波吸収体も、小型（薄型）化かつ高性能化を図る目的
で、カーボン等の導電材料を発泡ウレタン、発泡スチロ
ール等で保持した抵抗損失体（誘電性損失体）からなる
ピラミッド形（又はウェッジ形）電波吸収体から、抵抗
損失体とフェライトタイルとの組み合せによる複合型電
波吸収体へと需要が変わりつつある。
【０００４】図１６は従来の複合型電波吸収体の一例を
示す斜視図である。同図に示すように、従来の複合型電
波吸収体は、フェライトタイル１６０の前面に、古くか
ら電波吸収体として利用されていたウェッジ型（又はピ
ラミッド型）抵抗損失電波吸収体１６１を設け、両者を
組み合せて電波吸収を行うものである。
示す斜視図である。同図に示すように、従来の複合型電
波吸収体は、フェライトタイル１６０の前面に、古くか
ら電波吸収体として利用されていたウェッジ型（又はピ
ラミッド型）抵抗損失電波吸収体１６１を設け、両者を
組み合せて電波吸収を行うものである。
【０００５】外来電波が電波吸収体１６１の表面で反射
することなく、有効にこの電波吸収体内部に入射して減
衰されるようにするため、即ち電波吸収体として動作さ
せるため、抵抗損失電波吸収体１６１の形状としては、
図１６に示すようなウェッジ形状又はピラミッド形状等
といったテーパ形状が採用されている。このようなテー
パ形状とする理由は、自由空間から入射した電波に対し
てインピーダンスを徐々に変化させ、自由空間のインピ
ーダンスと抵抗損失材料のインピーダンスとの不整合を
できるだけおさえるためである。これはテーパ部の実効
的な誘電率が近似的にその部分の断面積に比例するとい
う考えに基づいている。
することなく、有効にこの電波吸収体内部に入射して減
衰されるようにするため、即ち電波吸収体として動作さ
せるため、抵抗損失電波吸収体１６１の形状としては、
図１６に示すようなウェッジ形状又はピラミッド形状等
といったテーパ形状が採用されている。このようなテー
パ形状とする理由は、自由空間から入射した電波に対し
てインピーダンスを徐々に変化させ、自由空間のインピ
ーダンスと抵抗損失材料のインピーダンスとの不整合を
できるだけおさえるためである。これはテーパ部の実効
的な誘電率が近似的にその部分の断面積に比例するとい
う考えに基づいている。
【０００６】従来の複合型電波吸収体におけるこの種の
テーパ形状は、図からも明らかのようにその側面が平面
で構成されている。従って、その先端１６１ａから底面
１６１ｂ方向への長さｘに対する断面積比Ｓの変化（以
下単に断面積比変化と称する）は、ウェッジ形状の場合
に１次関数（Ｓ＝ａｘ、ａ＞０）、ピラミッド形状の場
合に２次関数（Ｓ＝ａｘ2 、ａ＞０）で表わされ、これ
らは図１７に示すような特性となっている。この長さｘ
の変化に対する断面積比Ｓの変化が、そのまま抵抗損失
材料の誘電率変化に相当し、入射電波に対して近似的に
誘電率が変化してインピーダンスの不整合が防止される
こととなる（抵抗体の電気特性は、一般に誘電率で評価
されている）。
テーパ形状は、図からも明らかのようにその側面が平面
で構成されている。従って、その先端１６１ａから底面
１６１ｂ方向への長さｘに対する断面積比Ｓの変化（以
下単に断面積比変化と称する）は、ウェッジ形状の場合
に１次関数（Ｓ＝ａｘ、ａ＞０）、ピラミッド形状の場
合に２次関数（Ｓ＝ａｘ2 、ａ＞０）で表わされ、これ
らは図１７に示すような特性となっている。この長さｘ
の変化に対する断面積比Ｓの変化が、そのまま抵抗損失
材料の誘電率変化に相当し、入射電波に対して近似的に
誘電率が変化してインピーダンスの不整合が防止される
こととなる（抵抗体の電気特性は、一般に誘電率で評価
されている）。
【０００７】このような複合型電波吸収体によれば、抵
抗損失型電波吸収体を単独で用いた場合に比較してその
大きさ（長さ）が約１／２まで小型される。即ち、３０
ＭＨｚまで２０ｄＢの電波吸収特性を得るためには、抵
抗損失型電波吸収体単独の場合に約４〜５ｍの長さが必
要となるのに対し、フェライトタイルと組合せた複合型
電波吸収体の場合に約１．５ｍの長さで済むこととな
る。
抗損失型電波吸収体を単独で用いた場合に比較してその
大きさ（長さ）が約１／２まで小型される。即ち、３０
ＭＨｚまで２０ｄＢの電波吸収特性を得るためには、抵
抗損失型電波吸収体単独の場合に約４〜５ｍの長さが必
要となるのに対し、フェライトタイルと組合せた複合型
電波吸収体の場合に約１．５ｍの長さで済むこととな
る。
【０００８】
【発明が解決しようとする課題】電波吸収体を複合型と
することによってこのように小型化を図ることができた
ものの、最近の電波暗室の傾向からはより小型化された
複合型電波吸収体が求められている。これは、電子機器
の放射ノイズ測定評価の試験場としての電波暗室が国際
的に大型化の方向にあり、電波暗室内の実効空間が長さ
１６ｍ、幅１１ｍ、高さ７．６５ｍ以上の空間が標準化
されている関係上、使用電波吸収体の大きさをも加味し
た電波暗室全体の大きさが、長さ１９ｍ、幅１４ｍ、高
さ９ｍ以上（床面には吸収体不要）と非常に大きくなり
かつ高価となってしまうためである。
することによってこのように小型化を図ることができた
ものの、最近の電波暗室の傾向からはより小型化された
複合型電波吸収体が求められている。これは、電子機器
の放射ノイズ測定評価の試験場としての電波暗室が国際
的に大型化の方向にあり、電波暗室内の実効空間が長さ
１６ｍ、幅１１ｍ、高さ７．６５ｍ以上の空間が標準化
されている関係上、使用電波吸収体の大きさをも加味し
た電波暗室全体の大きさが、長さ１９ｍ、幅１４ｍ、高
さ９ｍ以上（床面には吸収体不要）と非常に大きくなり
かつ高価となってしまうためである。
【０００９】従って本発明はより小型の複合型電波吸収
体を提供することにより、電波暗室の大きさをできるだ
け小型化し、廉価化しようとするものである。
体を提供することにより、電波暗室の大きさをできるだ
け小型化し、廉価化しようとするものである。
【００１０】
【課題を解決するための手段】本発明によれば、磁性吸
収体と、この磁性吸収体の前面に設けられており誘電性
損失材料から構成されたテーパ構造体とを備えており、
テーパ構造体は、電波吸収体として動作しうる上述の誘
電性損失材料の断面積比がテーパ構造体の先端から底面
方向への長さ（比）ｘに対してｌｏｇ（ｎｘ＋１）／ｌ
ｏｇ（ｎ＋１）に従って変化する形状をなしており、ｎ
が２．５〜５０である複合型電波吸収体が提供される。
収体と、この磁性吸収体の前面に設けられており誘電性
損失材料から構成されたテーパ構造体とを備えており、
テーパ構造体は、電波吸収体として動作しうる上述の誘
電性損失材料の断面積比がテーパ構造体の先端から底面
方向への長さ（比）ｘに対してｌｏｇ（ｎｘ＋１）／ｌ
ｏｇ（ｎ＋１）に従って変化する形状をなしており、ｎ
が２．５〜５０である複合型電波吸収体が提供される。
【００１１】テーパ構造体は、誘電性損失材料による中
実構造であるか又は中空構造であることが好ましい。
実構造であるか又は中空構造であることが好ましい。
【００１２】磁性吸収体がフェライト板であり、誘電性
損失材料が黒鉛と発泡スチロールとの混合材料であるこ
とが好ましい。
損失材料が黒鉛と発泡スチロールとの混合材料であるこ
とが好ましい。
【００１３】
【００１４】
【作用】磁性吸収体と、この磁性吸収体の前面に設けら
れており誘電性損失材料から構成されたテーパ構造体と
を備えた複合型電波吸収体のにおけるテーパ構造体の形
状として、電波吸収体として動作しうる上述の誘電性損
失材料の断面積比がテーパ構造体の先端から底面方向へ
の長さ（比）ｘに対してｌｏｇ（ｎｘ＋１）／ｌｏｇ
（ｎ＋１）に従って変化し、ｎが２．５〜５０である形
状を採用することにより、短い長さで良好な特性を得る
最適断面積変化、即ち誘電率変化が得られる。その結
果、従来の複合型電波吸収体の長さを少なくとも３０％
以上小型化し、電波暗室の小型化、廉価化に寄与するこ
とができる。
れており誘電性損失材料から構成されたテーパ構造体と
を備えた複合型電波吸収体のにおけるテーパ構造体の形
状として、電波吸収体として動作しうる上述の誘電性損
失材料の断面積比がテーパ構造体の先端から底面方向へ
の長さ（比）ｘに対してｌｏｇ（ｎｘ＋１）／ｌｏｇ
（ｎ＋１）に従って変化し、ｎが２．５〜５０である形
状を採用することにより、短い長さで良好な特性を得る
最適断面積変化、即ち誘電率変化が得られる。その結
果、従来の複合型電波吸収体の長さを少なくとも３０％
以上小型化し、電波暗室の小型化、廉価化に寄与するこ
とができる。
【００１５】
【実施例】以下図面を用いて本発明の実施例を詳細に説
明する。
明する。
【００１６】図１は、本発明の複合型電波吸収体の一実
施例を示す斜視図である。同図において、１０は平板状
の導体１１の前面に一様に取り付けられたフェライトタ
イルを示している。このフェライトタイル１０が磁性吸
収体を構成している。フェライトタイル１０の前面には
誘電性損失（抵抗損失）材料による複数のテーパ構造体
１２が取り付けられている。
施例を示す斜視図である。同図において、１０は平板状
の導体１１の前面に一様に取り付けられたフェライトタ
イルを示している。このフェライトタイル１０が磁性吸
収体を構成している。フェライトタイル１０の前面には
誘電性損失（抵抗損失）材料による複数のテーパ構造体
１２が取り付けられている。
【００１７】各テーパ構造体１２は、本実施例において
は、黒鉛を発泡スチロールに混ぜて形成した誘電性損失
材料を中実構造として構成されている。その形状として
は、対向する１対の側面１２ａが平坦な平面であり他方
の対向する１対の側面１２ｂが外側にふくらむ滑らかな
連続する曲面で構成された略ウェッジ形状となってい
る。
は、黒鉛を発泡スチロールに混ぜて形成した誘電性損失
材料を中実構造として構成されている。その形状として
は、対向する１対の側面１２ａが平坦な平面であり他方
の対向する１対の側面１２ｂが外側にふくらむ滑らかな
連続する曲面で構成された略ウェッジ形状となってい
る。
【００１８】側面１２ｂの外側形状は、テーパ構造体１
２の断面積比Ｓがこのテーパ構造体の先端からその底面
方向への長さｘ（全長を１．０とした場合の比で表す）
に対して対数関数的に変化するように設定されている。
ここでテーパ構造体１２の断面積比Ｓとは、図２におい
て、テーパ構造体１２の底面の面積に等しい単位断面積
Ａに対する誘電性損失材料がその位置で実際に占める断
面積ＳA の比である。即ち、Ｓ＝ＳA ／Ａで表される。
本実施例では、この断面積比ＳがＳ＝ｌｏｇ（ｎｘ＋
１) ／ｌｏｇ（ｎ＋１) となるように側面１２ｂの外部
形状の設定がなされている。ここで、ｎはｎ＝２．５〜
５０であることが電波吸収特性上から好ましい。
２の断面積比Ｓがこのテーパ構造体の先端からその底面
方向への長さｘ（全長を１．０とした場合の比で表す）
に対して対数関数的に変化するように設定されている。
ここでテーパ構造体１２の断面積比Ｓとは、図２におい
て、テーパ構造体１２の底面の面積に等しい単位断面積
Ａに対する誘電性損失材料がその位置で実際に占める断
面積ＳA の比である。即ち、Ｓ＝ＳA ／Ａで表される。
本実施例では、この断面積比ＳがＳ＝ｌｏｇ（ｎｘ＋
１) ／ｌｏｇ（ｎ＋１) となるように側面１２ｂの外部
形状の設定がなされている。ここで、ｎはｎ＝２．５〜
５０であることが電波吸収特性上から好ましい。
【００１９】テーパ構造体１２の断面積比Ｓをこのよう
に長さｘに対して対数関数的に変化させることによって
電波吸収特性が著しく向上することについて以下詳細に
説明する。
に長さｘに対して対数関数的に変化させることによって
電波吸収特性が著しく向上することについて以下詳細に
説明する。
【００２０】本発明者等は、長さｘ方向の各断面におけ
る誘電性損失材料の等価誘電率εreをεre＝１＋Ｓ（ε
r −１）から求め、平面多層近似計算によって電波吸収
特性の周波数変化を検討した。より具体的には、電波吸
収体の長さを１ｍとしこれを長さｘ方向に１００等分し
多層構造であると近似して計算を行った。ここで対象周
波数は３０ＭＨｚ〜１８ＧＨｚとし、フェライトの吸収
特性を低周波帯域で充分に利用するために誘電性損失材
料の複素比誘電率εr （εr ＝εr ′−ｊεr″）にお
いてεr ′を３以下、ｔａｎδ（＝εr ″／εr ′）を
０．５以下とした。そして、長さ（比）ｘに対する断面
積比Ｓの変化は、対数関数ｌｏｇ（ｎｘ＋１) ／ｌｏｇ
（ｎ＋１) を用いて計算した。参考のために、指数関数
（ｅnx−１）／（ｅn −１）による断面積比Ｓの変化を
も求めた。ｎは対数関数では０．５〜１０００、指数関
数では０．５〜８まで変化させた。
る誘電性損失材料の等価誘電率εreをεre＝１＋Ｓ（ε
r −１）から求め、平面多層近似計算によって電波吸収
特性の周波数変化を検討した。より具体的には、電波吸
収体の長さを１ｍとしこれを長さｘ方向に１００等分し
多層構造であると近似して計算を行った。ここで対象周
波数は３０ＭＨｚ〜１８ＧＨｚとし、フェライトの吸収
特性を低周波帯域で充分に利用するために誘電性損失材
料の複素比誘電率εr （εr ＝εr ′−ｊεr″）にお
いてεr ′を３以下、ｔａｎδ（＝εr ″／εr ′）を
０．５以下とした。そして、長さ（比）ｘに対する断面
積比Ｓの変化は、対数関数ｌｏｇ（ｎｘ＋１) ／ｌｏｇ
（ｎ＋１) を用いて計算した。参考のために、指数関数
（ｅnx−１）／（ｅn −１）による断面積比Ｓの変化を
も求めた。ｎは対数関数では０．５〜１０００、指数関
数では０．５〜８まで変化させた。
【００２１】図３は、このようにして得られた誘電性損
失材料の長さｘに対する断面積比Ｓの変化を示してい
る。同図において、ｎ＝０のリニアより下側が指数関数
で変化する曲線、リニアより上側が本発明に関する対数
関数で変化する曲線を示している。なお、このリニアは
図１６に示したごとき平坦な側面を有する従来のウェッ
ジ型テーパ構造に対応しており、指数関数で変化する曲
線のうちｎ＝２のものは従来のピラミッド型テーパ構造
に対応している。
失材料の長さｘに対する断面積比Ｓの変化を示してい
る。同図において、ｎ＝０のリニアより下側が指数関数
で変化する曲線、リニアより上側が本発明に関する対数
関数で変化する曲線を示している。なお、このリニアは
図１６に示したごとき平坦な側面を有する従来のウェッ
ジ型テーパ構造に対応しており、指数関数で変化する曲
線のうちｎ＝２のものは従来のピラミッド型テーパ構造
に対応している。
【００２２】テーパ構造のこのような種々の形状につい
て、発泡スチロールに対する黒鉛の含有量Ｇを変化させ
て電波吸収特性を求めた。この場合、電波吸収体の長さ
を１ｍとし、反射係数を３０〜１００ＭＨｚの低周波帯
域で−２０ｄＢ以下、１ＧＨｚ以上の高周波帯域で−２
５ｄＢ以下を基準として評価した。誘電性損失材料の黒
鉛含有量を変化させる理由は、フェライトタイルと誘電
性損失材料テーパ構造体との接合部におけるインピーダ
ンス特性の不整合による複合型電波吸収体の劣化対策で
あり、黒鉛含有量の制御によって誘電性損失電波吸収体
の抵抗値が制御される。
て、発泡スチロールに対する黒鉛の含有量Ｇを変化させ
て電波吸収特性を求めた。この場合、電波吸収体の長さ
を１ｍとし、反射係数を３０〜１００ＭＨｚの低周波帯
域で−２０ｄＢ以下、１ＧＨｚ以上の高周波帯域で−２
５ｄＢ以下を基準として評価した。誘電性損失材料の黒
鉛含有量を変化させる理由は、フェライトタイルと誘電
性損失材料テーパ構造体との接合部におけるインピーダ
ンス特性の不整合による複合型電波吸収体の劣化対策で
あり、黒鉛含有量の制御によって誘電性損失電波吸収体
の抵抗値が制御される。
【００２３】図４は、黒鉛含有量Ｇと断面積比変化曲線
とをパラメータとした電波吸収特性の評価結果を示して
おり、横軸は黒鉛含有量Ｇ（ｇ／ｌ）、縦軸は断面積比
変化曲線をそれぞれ示している。同図から明らかのよう
に、断面積変化として、従来の一次関数、指数関数的な
変化より対数関数的変化の方が電波吸収特性は優れてお
り、特に、１００ＭＨｚ以下の低周波帯域及び１ＧＨｚ
以上の高周波帯域の両方で共に優れた吸収特性を有する
のは、対数関数でｎ＝２．５〜５０の場合であり、その
場合の適正な黒鉛含有量はＧ＝約３．５（ｇ／ｌ）であ
る。
とをパラメータとした電波吸収特性の評価結果を示して
おり、横軸は黒鉛含有量Ｇ（ｇ／ｌ）、縦軸は断面積比
変化曲線をそれぞれ示している。同図から明らかのよう
に、断面積変化として、従来の一次関数、指数関数的な
変化より対数関数的変化の方が電波吸収特性は優れてお
り、特に、１００ＭＨｚ以下の低周波帯域及び１ＧＨｚ
以上の高周波帯域の両方で共に優れた吸収特性を有する
のは、対数関数でｎ＝２．５〜５０の場合であり、その
場合の適正な黒鉛含有量はＧ＝約３．５（ｇ／ｌ）であ
る。
【００２４】黒鉛含有量Ｇ＝３．５であり、断面積比変
化がｎ＝１０の対数関数となるような図１に示すごとき
略ウェッジ形状のテーパ構造体を有する複合型電波吸収
体（長さ９５ｃｍ）を実際に試作し、その電波吸収特性
を従来のウェッジ形状（ｎ＝０）の複合型電波吸収体
（長さ１００ｃｍ、１５０ｃｍ）と比較測定したものが
図５に示されている。同図から分かるように、本発明の
複合型電波吸収体は、長さが９５ｃｍと短いにもかかわ
らず、低周波帯域において従来の長さ１５０ｃｍの複合
型電波吸収体とほぼ同等の吸収特性を有しており、高周
波帯域において従来の長さ１００ｃｍ複合型電波吸収体
とほぼ同等の吸収特性を有している。
化がｎ＝１０の対数関数となるような図１に示すごとき
略ウェッジ形状のテーパ構造体を有する複合型電波吸収
体（長さ９５ｃｍ）を実際に試作し、その電波吸収特性
を従来のウェッジ形状（ｎ＝０）の複合型電波吸収体
（長さ１００ｃｍ、１５０ｃｍ）と比較測定したものが
図５に示されている。同図から分かるように、本発明の
複合型電波吸収体は、長さが９５ｃｍと短いにもかかわ
らず、低周波帯域において従来の長さ１５０ｃｍの複合
型電波吸収体とほぼ同等の吸収特性を有しており、高周
波帯域において従来の長さ１００ｃｍ複合型電波吸収体
とほぼ同等の吸収特性を有している。
【００２５】このように本発明によれば、広帯域の良好
な吸収特性を短い長さ（長さ１５０ｃｍである従来のも
のに比して３５％以上短い長さ）の電波吸収体を提供す
ることができる。この電波吸収体によって構成された電
波暗室は、小型となり従って廉価となる。即ち、図６に
示すように、従来技術によると長さ１９ｍ、幅１４ｍ、
高さ９ｍとかなり大きい電波暗室であったが、本発明に
よれば長さ１８ｍ、幅１３ｍ、高さ８．５ｍとなり容積
比で２０％以上、展開面積で１５％以上小型化でき、工
事費用及び建屋スペースを大巾に削減可能とした。
な吸収特性を短い長さ（長さ１５０ｃｍである従来のも
のに比して３５％以上短い長さ）の電波吸収体を提供す
ることができる。この電波吸収体によって構成された電
波暗室は、小型となり従って廉価となる。即ち、図６に
示すように、従来技術によると長さ１９ｍ、幅１４ｍ、
高さ９ｍとかなり大きい電波暗室であったが、本発明に
よれば長さ１８ｍ、幅１３ｍ、高さ８．５ｍとなり容積
比で２０％以上、展開面積で１５％以上小型化でき、工
事費用及び建屋スペースを大巾に削減可能とした。
【００２６】図７は、本発明の複合型電波吸収体の他の
実施例を示す斜視図である。同図において、７０は平板
状の導体７１の前面に一様に取り付けられたフェライト
タイルを示している。このフェライトタイル７０が磁性
吸収体を構成している。フェライトタイル７０の前面に
は誘電性損失（抵抗損失）材料によるテーパ構造体７２
が取り付けられている。
実施例を示す斜視図である。同図において、７０は平板
状の導体７１の前面に一様に取り付けられたフェライト
タイルを示している。このフェライトタイル７０が磁性
吸収体を構成している。フェライトタイル７０の前面に
は誘電性損失（抵抗損失）材料によるテーパ構造体７２
が取り付けられている。
【００２７】テーパ構造体７２は、本実施例において
は、黒鉛を発泡スチロールに混ぜて形成した誘電性損失
材料を中実構造として構成されている。その形状として
は、互いに対向する２対の側面７２ａ及び７２ｂが外側
にふくらむ滑らかな連続する曲面で構成された略ピラミ
ッド形状となっている。
は、黒鉛を発泡スチロールに混ぜて形成した誘電性損失
材料を中実構造として構成されている。その形状として
は、互いに対向する２対の側面７２ａ及び７２ｂが外側
にふくらむ滑らかな連続する曲面で構成された略ピラミ
ッド形状となっている。
【００２８】側面７２ａ及び７２ｂの外側形状は、テー
パ構造体７２の断面積比Ｓがこのテーパ構造体の先端か
らその底面方向への長さｘ（全長を１．０とした場合の
比で表す）に対して対数関数的に変化するように設定さ
れている。本実施例は、図１の実施例の略ウェッジ形状
に対して略ピラミッド形状としたことを除いてその構成
及び作用効果等は図１の実施例の場合とほぼ同じであ
る。
パ構造体７２の断面積比Ｓがこのテーパ構造体の先端か
らその底面方向への長さｘ（全長を１．０とした場合の
比で表す）に対して対数関数的に変化するように設定さ
れている。本実施例は、図１の実施例の略ウェッジ形状
に対して略ピラミッド形状としたことを除いてその構成
及び作用効果等は図１の実施例の場合とほぼ同じであ
る。
【００２９】図８は本発明の複合型電波吸収体のさらに
他の実施例を示す斜視図であり、図９は図８の複合型電
波吸収体の側面及び平面を表す図である。これらの図に
おいて、８０は平板状の導体８１の前面に一様に取り付
けられたフェライトタイルを示している。このフェライ
トタイル８０が磁性吸収体を構成している。フェライト
タイル８０の前面には誘電性損失（抵抗損失）材料によ
るテーパ構造体８２が取り付けられている。
他の実施例を示す斜視図であり、図９は図８の複合型電
波吸収体の側面及び平面を表す図である。これらの図に
おいて、８０は平板状の導体８１の前面に一様に取り付
けられたフェライトタイルを示している。このフェライ
トタイル８０が磁性吸収体を構成している。フェライト
タイル８０の前面には誘電性損失（抵抗損失）材料によ
るテーパ構造体８２が取り付けられている。
【００３０】テーパ構造体８２は、本実施例において
は、黒鉛を発泡スチロールに混ぜて形成した誘電性損失
材料を中実構造として構成されている。その形状として
は、対向する１対の側面８２ａが平坦な平面であり他方
の対向する１対の側面８２ｂが外側にふくらむように平
坦な複数の面を継ぎ合わせて構成された不連続線部を有
する略ウェッジ形状となっている。
は、黒鉛を発泡スチロールに混ぜて形成した誘電性損失
材料を中実構造として構成されている。その形状として
は、対向する１対の側面８２ａが平坦な平面であり他方
の対向する１対の側面８２ｂが外側にふくらむように平
坦な複数の面を継ぎ合わせて構成された不連続線部を有
する略ウェッジ形状となっている。
【００３１】側面８２ｂの外側形状は、テーパ構造体８
２の断面積比Ｓがこのテーパ構造体の先端からその底面
方向への長さｘ（全長を１．０とした場合の比で表す）
に対してほぼ対数関数的に変化するように設定されてい
る。このときの実際の断面積比Ｓの変化は、図１０の曲
線１００に示すように、ｎ＝１０の場合の対数関数、即
ちｌｏｇ（１０ｘ＋１）／ｌｏｇ（１０＋１）に近い値
を得ることができた。その電波吸収特性が図１１に示さ
れている。同図から明らかのように、長さ１００ｃｍで
あっても、従来の長さ１５０ｃｍのウェッジ型電波吸収
体と同等以上の吸収特性が得られる。本実施例のその他
の構成及び作用効果等は、図１の実施例の場合と同様で
ある。
２の断面積比Ｓがこのテーパ構造体の先端からその底面
方向への長さｘ（全長を１．０とした場合の比で表す）
に対してほぼ対数関数的に変化するように設定されてい
る。このときの実際の断面積比Ｓの変化は、図１０の曲
線１００に示すように、ｎ＝１０の場合の対数関数、即
ちｌｏｇ（１０ｘ＋１）／ｌｏｇ（１０＋１）に近い値
を得ることができた。その電波吸収特性が図１１に示さ
れている。同図から明らかのように、長さ１００ｃｍで
あっても、従来の長さ１５０ｃｍのウェッジ型電波吸収
体と同等以上の吸収特性が得られる。本実施例のその他
の構成及び作用効果等は、図１の実施例の場合と同様で
ある。
【００３２】図１２は、本発明の複合型電波吸収体のま
たさらに他の実施例を示す斜視図であり、図１３は図１
２の複合型電波吸収体の側面及び平面からの断面を表す
図である。これらの図において、１２０は平板状の導体
１２１の前面に一様に取り付けられたフェライトタイル
を示している。このフェライトタイル１２０が磁性吸収
体を構成している。フェライトタイル１２０の前面には
誘電性損失（抵抗損失）材料によるテーパ構造体１２２
が取り付けられている。
たさらに他の実施例を示す斜視図であり、図１３は図１
２の複合型電波吸収体の側面及び平面からの断面を表す
図である。これらの図において、１２０は平板状の導体
１２１の前面に一様に取り付けられたフェライトタイル
を示している。このフェライトタイル１２０が磁性吸収
体を構成している。フェライトタイル１２０の前面には
誘電性損失（抵抗損失）材料によるテーパ構造体１２２
が取り付けられている。
【００３３】テーパ構造体１２２は、本実施例において
は、黒鉛を発泡スチロールに混ぜて形成した誘電性損失
材料を中空構造（図１２の破断部１２３参照）として構
成されている。その外部形状としては、互いに対向する
２対の側面１２２ａ及び１２２ｂが平坦な平面であるよ
うに構成された略ウェッジ形状であってもよいし、又は
外側にふくらむように構成された連続的又は不連続的な
略ウェッジ形状であってもよい。特に本実施例では、テ
ーパ構造体１２２の内部形状、従ってテーパ構造体１２
２の壁の厚さがその長さ方向に従って変化する構成とな
っている。
は、黒鉛を発泡スチロールに混ぜて形成した誘電性損失
材料を中空構造（図１２の破断部１２３参照）として構
成されている。その外部形状としては、互いに対向する
２対の側面１２２ａ及び１２２ｂが平坦な平面であるよ
うに構成された略ウェッジ形状であってもよいし、又は
外側にふくらむように構成された連続的又は不連続的な
略ウェッジ形状であってもよい。特に本実施例では、テ
ーパ構造体１２２の内部形状、従ってテーパ構造体１２
２の壁の厚さがその長さ方向に従って変化する構成とな
っている。
【００３４】図１３の（Ｂ）に示すごとく、側面１２２
ａの壁厚がテーパ構造体の先端部で小さくなっており、
その結果、テーパ構造体１２２を構成する誘電性損失材
料の断面積比Ｓがこのテーパ構造体の先端からその底面
方向への長さｘ（全長を１．０とした場合の比で表す）
に対してほぼ対数関数的に変化するように設定されてい
る。このときの実際の断面積比Ｓの変化は、図１４の曲
線１４０に示すように、ｎ＝５〜１０の場合の対数関
数、即ちｌｏｇ（５ｘ＋１）／ｌｏｇ（５＋１）〜ｌｏ
ｇ（１０ｘ＋１）／ｌｏｇ（１０＋１）の値を得ること
ができた。その電波吸収特性が図１５に示されている。
同図から明らかのように、長さ１００ｃｍであっても、
従来の長さ１５０ｃｍのウェッジ型電波吸収体と同等以
上の吸収特性が得られる。本実施例のその他の構成及び
作用効果等は、図１の実施例の場合と同様である。
ａの壁厚がテーパ構造体の先端部で小さくなっており、
その結果、テーパ構造体１２２を構成する誘電性損失材
料の断面積比Ｓがこのテーパ構造体の先端からその底面
方向への長さｘ（全長を１．０とした場合の比で表す）
に対してほぼ対数関数的に変化するように設定されてい
る。このときの実際の断面積比Ｓの変化は、図１４の曲
線１４０に示すように、ｎ＝５〜１０の場合の対数関
数、即ちｌｏｇ（５ｘ＋１）／ｌｏｇ（５＋１）〜ｌｏ
ｇ（１０ｘ＋１）／ｌｏｇ（１０＋１）の値を得ること
ができた。その電波吸収特性が図１５に示されている。
同図から明らかのように、長さ１００ｃｍであっても、
従来の長さ１５０ｃｍのウェッジ型電波吸収体と同等以
上の吸収特性が得られる。本実施例のその他の構成及び
作用効果等は、図１の実施例の場合と同様である。
【００３５】以上説明した実施例では、誘電性損失材料
として黒鉛含有発泡スチロールを用いているが、本発明
は、黒鉛含有ゴム、黒鉛含有発泡ウレタン等の一般的な
誘電性電波吸収材料を用いてもよいことは明らかであ
り、また、磁性吸収体としてフェライトタイル以外のフ
ェライト材料もしくはフェライト以外の磁性電波吸収材
料を用いてもよいことは明らかである。
として黒鉛含有発泡スチロールを用いているが、本発明
は、黒鉛含有ゴム、黒鉛含有発泡ウレタン等の一般的な
誘電性電波吸収材料を用いてもよいことは明らかであ
り、また、磁性吸収体としてフェライトタイル以外のフ
ェライト材料もしくはフェライト以外の磁性電波吸収材
料を用いてもよいことは明らかである。
【００３６】
【発明の効果】以上詳細に説明したように本発明によれ
ば、磁性吸収体と、この磁性吸収体の前面に設けられて
おり誘電性損失材料から構成されたテーパ構造体とを備
えており、テーパ構造体は、電波吸収体として動作しう
る上述の誘電性損失材料の断面積比がテーパ構造体の先
端から底面方向への長さ（比）ｘに対してｌｏｇ（ｎｘ
＋１）／ｌｏｇ（ｎ＋１）に従って変化する形状をなし
ており、ｎが２．５〜５０であるので、複合型電波吸収
体の長さを少なくとも３０％以上小型化することがで
き、電波暗室を容積比で２０％以上、展開面積で１５％
以上小型化でき、工事費用及び建屋スペースを大巾に削
減することができる。
ば、磁性吸収体と、この磁性吸収体の前面に設けられて
おり誘電性損失材料から構成されたテーパ構造体とを備
えており、テーパ構造体は、電波吸収体として動作しう
る上述の誘電性損失材料の断面積比がテーパ構造体の先
端から底面方向への長さ（比）ｘに対してｌｏｇ（ｎｘ
＋１）／ｌｏｇ（ｎ＋１）に従って変化する形状をなし
ており、ｎが２．５〜５０であるので、複合型電波吸収
体の長さを少なくとも３０％以上小型化することがで
き、電波暗室を容積比で２０％以上、展開面積で１５％
以上小型化でき、工事費用及び建屋スペースを大巾に削
減することができる。
【図１】本発明の複合型電波吸収体の一実施例を示す斜
視図である。
視図である。
【図２】テーパ構造体の断面積比Ｓを説明するための図
である。
である。
【図３】誘電性損失材料の長さｘに対する断面積比Ｓの
変化を示す図である。
変化を示す図である。
【図４】黒鉛含有量Ｇと断面積比変化曲線とをパラメー
タとした電波吸収特性の評価結果を示す図である。
タとした電波吸収特性の評価結果を示す図である。
【図５】図１の実施例の複合型電波吸収体と従来の複合
型電波吸収体の電波吸収特性の測定結果を表す図であ
る。
型電波吸収体の電波吸収特性の測定結果を表す図であ
る。
【図６】図１の実施例の複合型電波吸収体を用いた場合
と従来の複合型電波吸収体を用いた場合の電波暗室の大
きさを比較するための図である。
と従来の複合型電波吸収体を用いた場合の電波暗室の大
きさを比較するための図である。
【図７】本発明の複合型電波吸収体の他の実施例を示す
斜視図である。
斜視図である。
【図８】本発明の複合型電波吸収体のさらに他の実施例
を示す斜視図である。
を示す斜視図である。
【図９】図８の実施例における複合型電波吸収体の側面
及び平面を表す図である。
及び平面を表す図である。
【図１０】図８の実施例における誘電性損失材料の長さ
ｘに対する断面積比Ｓの変化を示す図である。
ｘに対する断面積比Ｓの変化を示す図である。
【図１１】図８の実施例の複合型電波吸収体と従来の複
合型電波吸収体の電波吸収特性の測定結果を表す図であ
る。
合型電波吸収体の電波吸収特性の測定結果を表す図であ
る。
【図１２】本発明の複合型電波吸収体のまたさらに他の
実施例を示す斜視図である。
実施例を示す斜視図である。
【図１３】図１２の実施例における複合型電波吸収体の
側面及び平面からの断面を表す図である。
側面及び平面からの断面を表す図である。
【図１４】図１２の実施例における誘電性損失材料の長
さｘに対する断面積比Ｓの変化を示す図である。
さｘに対する断面積比Ｓの変化を示す図である。
【図１５】図１２の実施例の複合型電波吸収体と従来の
複合型電波吸収体の電波吸収特性の測定結果を表す図で
ある。
複合型電波吸収体の電波吸収特性の測定結果を表す図で
ある。
【図１６】従来の複合型電波吸収体の一例を示す斜視図
である。
である。
【図１７】図１６の複合型電波吸収体の断面積比特性を
示す図である。
示す図である。
１０、７０、８０、１２０ フェライトタイル １１、７１、８１、１２１ 導体 １２、７２、８２、１２２ テーパ構造体
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (56)参考文献 特開 昭58−19000（ＪＰ，Ａ) 特開 昭57−17202（ＪＰ，Ａ) 特開 平２−253699（ＪＰ，Ａ) 特開 平２−250398（ＪＰ，Ａ) 特開 平２−49497（ＪＰ，Ａ) 実開 昭62−12996（ＪＰ，Ｕ) 実開 昭58−144896（ＪＰ，Ｕ) 実開 昭53−76705（ＪＰ，Ｕ) 実開 平３−39899（ＪＰ，Ｕ) (58)調査した分野(Int.Cl.7，ＤＢ名) H05K 9/00
Claims (5)
- 【請求項１】 磁性吸収体と、該磁性吸収体の前面に設
けられており誘電性損失材料から構成されたテーパ構造
体とを備えており、該テーパ構造体は、電波吸収体とし
て動作しうる前記誘電性損失材料の断面積比が該テーパ
構造体の先端から底面方向への長さｘに対してｌｏｇ
（ｎｘ＋１）／ｌｏｇ（ｎ＋１）に従って変化する形状
をなしており、ｎが２．５〜５０であることを特徴とす
る複合型電波吸収体。 - 【請求項２】 前記テーパ構造体は、誘電性損失材料に
よる中実構造であることを特徴とする請求項１に記載の
複合型電波吸収体。 - 【請求項３】 前記テーパ構造体は、誘電性損失材料に
よる中空構造であることを特徴とする請求項１に記載の
複合型電波吸収体。 - 【請求項４】 前記磁性吸収体は、フェライト板である
ことを特徴とする請求項１から３のいずれか１項に記載
の複合型電波吸収体。 - 【請求項５】 前記誘電性損失材料は、黒鉛と発泡スチ
ロールとの混合材料であることを特徴とする請求項１か
ら４のいずれか１項に記載の複合型電波吸収体。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP18345693A JP3291851B2 (ja) | 1993-06-30 | 1993-06-30 | 複合型電波吸収体 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP18345693A JP3291851B2 (ja) | 1993-06-30 | 1993-06-30 | 複合型電波吸収体 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0722769A JPH0722769A (ja) | 1995-01-24 |
| JP3291851B2 true JP3291851B2 (ja) | 2002-06-17 |
Family
ID=16136098
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP18345693A Expired - Fee Related JP3291851B2 (ja) | 1993-06-30 | 1993-06-30 | 複合型電波吸収体 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3291851B2 (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2009231451A (ja) * | 2008-03-21 | 2009-10-08 | Riken Corp | 電波吸収体 |
Families Citing this family (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2583657B2 (ja) * | 1990-10-17 | 1997-02-19 | 新日本製鐵株式会社 | 板厚偏差外乱除去制御方法 |
| JP2002176285A (ja) * | 2000-12-05 | 2002-06-21 | Em Techno:Kk | 電波吸収体及び電波吸収方法 |
| JP6103249B2 (ja) | 2014-05-20 | 2017-03-29 | Tdk株式会社 | 電波吸収体及び電波暗室 |
| CN106329149B (zh) * | 2015-07-10 | 2024-03-15 | 深圳光启尖端技术有限责任公司 | 一种吸波材料 |
-
1993
- 1993-06-30 JP JP18345693A patent/JP3291851B2/ja not_active Expired - Fee Related
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2009231451A (ja) * | 2008-03-21 | 2009-10-08 | Riken Corp | 電波吸収体 |
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| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0722769A (ja) | 1995-01-24 |
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