JP3288751B2 - 熱回収焼却炉 - Google Patents
熱回収焼却炉Info
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- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F22—STEAM GENERATION
- F22B—METHODS OF STEAM GENERATION; STEAM BOILERS
- F22B31/00—Modifications of boiler construction, or of tube systems, dependent on installation of combustion apparatus; Arrangements or dispositions of combustion apparatus
- F22B31/04—Heat supply by installation of two or more combustion apparatus, e.g. of separate combustion apparatus for the boiler and the superheater respectively
- F22B31/045—Steam generators specially adapted for burning refuse
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02E—REDUCTION OF GREENHOUSE GAS [GHG] EMISSIONS, RELATED TO ENERGY GENERATION, TRANSMISSION OR DISTRIBUTION
- Y02E20/00—Combustion technologies with mitigation potential
- Y02E20/12—Heat utilisation in combustion or incineration of waste
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Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は熱回収焼却炉に係り、特
に腐食性燃焼ガスを発生する燃料を燃焼させて熱回収を
行うとともに、高温の蒸気を発生するのに好適な熱回収
焼却炉に関する。
に腐食性燃焼ガスを発生する燃料を燃焼させて熱回収を
行うとともに、高温の蒸気を発生するのに好適な熱回収
焼却炉に関する。
【０００２】
【従来の技術】従来のごみ焼却設備は図３に示されるよ
うに、都市ごみ用ストーカー式焼却炉２の上に廃熱回収
ボイラ１を設置するようになっていた。図３においてス
トーカー炉２の投入口１０より投入された燃料は最初に
乾燥部１１での乾燥過程を経た後、易燃性燃料の燃焼過
程である燃焼部１２ならびに難燃性燃料の燃焼過程であ
る後燃焼部１３を終え最終的には排出口１４より炉外へ
と排出される。したがってストーカー炉では燃料投入口
１０近傍の乾燥部１１直後の燃焼部１２においてはＨＣ
ｌ等の腐食成分濃度が高い燃焼ガスが発生することにな
る。
うに、都市ごみ用ストーカー式焼却炉２の上に廃熱回収
ボイラ１を設置するようになっていた。図３においてス
トーカー炉２の投入口１０より投入された燃料は最初に
乾燥部１１での乾燥過程を経た後、易燃性燃料の燃焼過
程である燃焼部１２ならびに難燃性燃料の燃焼過程であ
る後燃焼部１３を終え最終的には排出口１４より炉外へ
と排出される。したがってストーカー炉では燃料投入口
１０近傍の乾燥部１１直後の燃焼部１２においてはＨＣ
ｌ等の腐食成分濃度が高い燃焼ガスが発生することにな
る。
【０００３】しかしながら、上記ボイラの過熱器４の高
温腐食に影響する廃ガス中の塩化水素（ＨＣｌ）等の腐
食成分に対する対応については特別に有効な方法が実施
されておらず、したがって図４に示すように過熱器管の
金属表面温度が腐食領域を避ける温度範囲（３５０℃以
下）になるように過熱器管内を流れる蒸気の蒸気条件を
蒸気温度３００℃以下、蒸気圧力を３０kg／cm2 ・Ｇ以
下程度に抑える必要があり、一般の発電用燃焼ボイラに
利用されているような蒸気温度５００℃、蒸気圧力１０
０kg／cm2 ・Ｇ相当の高温高圧蒸気を得ることはできな
かった。
温腐食に影響する廃ガス中の塩化水素（ＨＣｌ）等の腐
食成分に対する対応については特別に有効な方法が実施
されておらず、したがって図４に示すように過熱器管の
金属表面温度が腐食領域を避ける温度範囲（３５０℃以
下）になるように過熱器管内を流れる蒸気の蒸気条件を
蒸気温度３００℃以下、蒸気圧力を３０kg／cm2 ・Ｇ以
下程度に抑える必要があり、一般の発電用燃焼ボイラに
利用されているような蒸気温度５００℃、蒸気圧力１０
０kg／cm2 ・Ｇ相当の高温高圧蒸気を得ることはできな
かった。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】上記従来設備において
は、過熱器の高温腐食の点について配慮されておらず、
ボイラの蒸気条件を蒸気温度３００℃以下、蒸気圧力３
０kg／cm2 ・Ｇ以下の低温低圧に抑えなければならない
問題があった。本発明の目的は、上記の腐食性の燃焼ガ
スによる過熱器等の腐食を防止した熱回収焼却炉を提供
することにある。
は、過熱器の高温腐食の点について配慮されておらず、
ボイラの蒸気条件を蒸気温度３００℃以下、蒸気圧力３
０kg／cm2 ・Ｇ以下の低温低圧に抑えなければならない
問題があった。本発明の目的は、上記の腐食性の燃焼ガ
スによる過熱器等の腐食を防止した熱回収焼却炉を提供
することにある。
【０００５】
【課題を解決するための手段】本発明の上記目的は、排
ガス煙道を主に乾燥および易燃性燃料燃焼部の排ガス煙
道と難燃性燃料燃焼部の排ガス煙道の２つの部分に分割
し、焼却炉よりの廃ガスを腐食成分の濃度が高いものと
濃度が低いものに分離することにより達成される。上記
目的を達成するため本願の発明は、腐食性燃焼ガスを発
生する、塩素燃料成分を混有する都市ごみを投入口から
排出口に移動させて燃焼させる焼却部と、該焼却部で発
生した燃焼ガスの熱回収を行う、前記焼却部後流の排ガ
ス煙道を含む回収ボイラ部とよりなる熱回収焼却炉にお
いて、腐食成分濃度の高い燃焼ガスが流通する焼却炉前
流部の排ガス煙道と、腐食成分濃度の低い燃焼ガスが流
通する焼却炉後流部の排ガス煙道との間に分割壁を設
け、前記焼却炉の前流部と後流部の燃焼ガスを別々に回
収ボイラに導き熱回収を行うように構成するとともに、
前記腐食成分濃度の低い燃焼ガスが流通する焼却炉後流
部の排ガス煙道に高温過熱器を設けたことを特徴とする
熱回収焼却炉に関する。
ガス煙道を主に乾燥および易燃性燃料燃焼部の排ガス煙
道と難燃性燃料燃焼部の排ガス煙道の２つの部分に分割
し、焼却炉よりの廃ガスを腐食成分の濃度が高いものと
濃度が低いものに分離することにより達成される。上記
目的を達成するため本願の発明は、腐食性燃焼ガスを発
生する、塩素燃料成分を混有する都市ごみを投入口から
排出口に移動させて燃焼させる焼却部と、該焼却部で発
生した燃焼ガスの熱回収を行う、前記焼却部後流の排ガ
ス煙道を含む回収ボイラ部とよりなる熱回収焼却炉にお
いて、腐食成分濃度の高い燃焼ガスが流通する焼却炉前
流部の排ガス煙道と、腐食成分濃度の低い燃焼ガスが流
通する焼却炉後流部の排ガス煙道との間に分割壁を設
け、前記焼却炉の前流部と後流部の燃焼ガスを別々に回
収ボイラに導き熱回収を行うように構成するとともに、
前記腐食成分濃度の低い燃焼ガスが流通する焼却炉後流
部の排ガス煙道に高温過熱器を設けたことを特徴とする
熱回収焼却炉に関する。
【０００６】
【０００７】
【作用】金属腐食に有害であるＨＣｌ等を含む燃焼ガス
を生成する燃料の場合、代表的な塩化ビニル系では３５
０℃程度で分解が始まり、食塩系では８００℃程度で分
解が開始する。つまり、高温腐食に対し有害なＨＣｌは
乾燥過程を経た直後に発生し始める。したがってストー
カー炉では燃料投入口近傍の乾燥部およびその直後の燃
焼部においてＨＣｌ濃度の高い廃ガスが発生することと
なる。
を生成する燃料の場合、代表的な塩化ビニル系では３５
０℃程度で分解が始まり、食塩系では８００℃程度で分
解が開始する。つまり、高温腐食に対し有害なＨＣｌは
乾燥過程を経た直後に発生し始める。したがってストー
カー炉では燃料投入口近傍の乾燥部およびその直後の燃
焼部においてＨＣｌ濃度の高い廃ガスが発生することと
なる。
【０００８】本願発明において焼却炉に設置される分割
壁８は、焼却炉における乾燥部および燃焼部の一部を含
む上流域と、燃焼部の一部および後燃焼部を含む後流域
とを仕切る構成になっている。それによって腐食成分の
濃度が低い燃焼廃ガス煙道を同一炉内で分離独立するこ
とができ、ここに過熱器を設置することにより蒸気温度
５００℃、蒸気圧力６０kg／cm2 ・Ｇ程度の蒸気を発生
せしめる高温過熱器３を設置しても、過熱器は金属表面
温度が３５０℃以上となるにもかかわらず腐食を抑制す
ることが可能となる。
壁８は、焼却炉における乾燥部および燃焼部の一部を含
む上流域と、燃焼部の一部および後燃焼部を含む後流域
とを仕切る構成になっている。それによって腐食成分の
濃度が低い燃焼廃ガス煙道を同一炉内で分離独立するこ
とができ、ここに過熱器を設置することにより蒸気温度
５００℃、蒸気圧力６０kg／cm2 ・Ｇ程度の蒸気を発生
せしめる高温過熱器３を設置しても、過熱器は金属表面
温度が３５０℃以上となるにもかかわらず腐食を抑制す
ることが可能となる。
【０００９】
【実施例】図１に本発明を具体化した構成図を示す。投
入口１０より投入された都市ごみは乾燥部１１にて乾燥
された後燃焼を続けながら排出口１４へと移動し、最終
的な燃焼残渣は排出口より排出される。高温腐食に有害
なＨＣｌ等は乾燥後直ちに発生するので燃焼室内のスト
ーカー２の上部に乾燥部および燃焼部上流部と、残りの
後流燃焼部および後燃焼部とを分離する分割壁８を設置
することにより腐食成分が多く発生する燃焼部分と発生
の少ない燃焼部分を分離することができる。
入口１０より投入された都市ごみは乾燥部１１にて乾燥
された後燃焼を続けながら排出口１４へと移動し、最終
的な燃焼残渣は排出口より排出される。高温腐食に有害
なＨＣｌ等は乾燥後直ちに発生するので燃焼室内のスト
ーカー２の上部に乾燥部および燃焼部上流部と、残りの
後流燃焼部および後燃焼部とを分離する分割壁８を設置
することにより腐食成分が多く発生する燃焼部分と発生
の少ない燃焼部分を分離することができる。
【００１０】分割壁８により分離された腐食成分を多く
含む廃ガスは水冷壁を周壁に配置した冷却室９にて充分
に冷却されてから高温過熱器３を経た腐食成分の濃度が
低い廃ガスと混合され、その後低温過熱器４あるいは蒸
発水管群５へと導入され所要の熱回収が行われる。腐食
成分の濃度の低い煙道には高温腐食の懸念がないため、
高温過熱器３が設置可能となり、蒸気条件を蒸気温度５
００℃、蒸気圧力６０kg／cm2 ・Ｇ程度まで上げること
が可能となる。
含む廃ガスは水冷壁を周壁に配置した冷却室９にて充分
に冷却されてから高温過熱器３を経た腐食成分の濃度が
低い廃ガスと混合され、その後低温過熱器４あるいは蒸
発水管群５へと導入され所要の熱回収が行われる。腐食
成分の濃度の低い煙道には高温腐食の懸念がないため、
高温過熱器３が設置可能となり、蒸気条件を蒸気温度５
００℃、蒸気圧力６０kg／cm2 ・Ｇ程度まで上げること
が可能となる。
【００１１】特に発電目的の焼却設備においては蒸気条
件が高ければ高いほど後流の蒸気タービン発電気の発電
効率が高くなるので有効である。蒸気圧力については圧
力６０kg／cm2 ・Ｇの飽和水温度が２７５℃程度である
ので、腐食成分濃度の高い廃ガスを導入する冷却室９の
水冷壁の高温腐食を考慮して６０kg／cm2 ・Ｇ程度が適
当と考えられる。
件が高ければ高いほど後流の蒸気タービン発電気の発電
効率が高くなるので有効である。蒸気圧力については圧
力６０kg／cm2 ・Ｇの飽和水温度が２７５℃程度である
ので、腐食成分濃度の高い廃ガスを導入する冷却室９の
水冷壁の高温腐食を考慮して６０kg／cm2 ・Ｇ程度が適
当と考えられる。
【００１２】金属の高温腐食に有害なＨＣｌ等は主に塩
化ビニル系で３００℃程度から、食塩系で８００℃程度
から分解が始まり生成開始するので、燃料の都市ごみが
乾燥された後直ちに発生することになる。したがって燃
料投入口に近い乾燥部および燃焼部を分離する分割壁８
を設置するのみで容易に燃焼排ガスを腐食成分が多く含
まれる部分と腐食成分の濃度が低い部分に分離すること
ができる。
化ビニル系で３００℃程度から、食塩系で８００℃程度
から分解が始まり生成開始するので、燃料の都市ごみが
乾燥された後直ちに発生することになる。したがって燃
料投入口に近い乾燥部および燃焼部を分離する分割壁８
を設置するのみで容易に燃焼排ガスを腐食成分が多く含
まれる部分と腐食成分の濃度が低い部分に分離すること
ができる。
【００１３】これにより腐食成分の濃度が低い煙道では
高温腐食の懸念がないため、蒸気温度５００℃、蒸気圧
力６０kg／cm2 ・Ｇ程度の蒸気が得られる過熱器を設置
することが可能となる。本発明の他の実施例を図２に示
す。本実施例は流動床式焼却炉に対するもので、流動床
を主に乾燥および易燃性燃料の燃焼を行う第１流動床炉
６と難燃性燃料の燃焼を行う第２流動床炉７の２つに分
離独立させたものである。第１流動床炉６の空塔部炉壁
６ａと第２流動床炉７の空塔部炉壁７ａとが図１の燃焼
室分割壁８に相当する役割を果たしており、腐食成分高
濃度燃焼ガスを分離して燃焼回収することができる。
高温腐食の懸念がないため、蒸気温度５００℃、蒸気圧
力６０kg／cm2 ・Ｇ程度の蒸気が得られる過熱器を設置
することが可能となる。本発明の他の実施例を図２に示
す。本実施例は流動床式焼却炉に対するもので、流動床
を主に乾燥および易燃性燃料の燃焼を行う第１流動床炉
６と難燃性燃料の燃焼を行う第２流動床炉７の２つに分
離独立させたものである。第１流動床炉６の空塔部炉壁
６ａと第２流動床炉７の空塔部炉壁７ａとが図１の燃焼
室分割壁８に相当する役割を果たしており、腐食成分高
濃度燃焼ガスを分離して燃焼回収することができる。
【００１４】高温過熱器３を腐食成分の発生が少ない第
２流動床炉７の空塔部に設置することにより図１のスト
ーカー炉におけると同様に過熱器３の高温腐食の懸念が
なく高温高圧の蒸気を得ることができる。
２流動床炉７の空塔部に設置することにより図１のスト
ーカー炉におけると同様に過熱器３の高温腐食の懸念が
なく高温高圧の蒸気を得ることができる。
【００１５】
【発明の効果】本発明によれば、焼却炉の排ガス煙道を
腐食成分の発生が多い部分と少ない部分に分離すること
が可能となるので、過熱器を腐食成分の濃度が低い廃ガ
ス煙道に設置することにより、過熱器の腐食を軽減ある
いは防止することができる。よって過熱器を高温高圧化
することが可能となり、従来の蒸気条件３００℃×３０
kg／cm2 ・Ｇ程度のものより蒸気条件５００℃×６０kg
／cm2 ・Ｇ程度の高温高圧蒸気が得ることができる。
腐食成分の発生が多い部分と少ない部分に分離すること
が可能となるので、過熱器を腐食成分の濃度が低い廃ガ
ス煙道に設置することにより、過熱器の腐食を軽減ある
いは防止することができる。よって過熱器を高温高圧化
することが可能となり、従来の蒸気条件３００℃×３０
kg／cm2 ・Ｇ程度のものより蒸気条件５００℃×６０kg
／cm2 ・Ｇ程度の高温高圧蒸気が得ることができる。
【００１６】また、本設備においては高圧腐食に対応す
るための特別なユーティリティを必要とせず、過熱器の
高温化に対する助燃燃料等も不要であるので、従来設備
と全く同等の設備規模および運用で高温腐食の対応が可
能である。
るための特別なユーティリティを必要とせず、過熱器の
高温化に対する助燃燃料等も不要であるので、従来設備
と全く同等の設備規模および運用で高温腐食の対応が可
能である。
【図１】本発明の第１の実施例を示す図。
【図２】本発明の他の実施例を示す図。
【図３】従来技術を示す図。
【図４】金属温度と腐食速度の関係を示す図。
１…廃熱回収ボイラ、２…ストーカー、３…高温過熱
器、４…低温過熱器、５…蒸気水管部、６…第１流動床
炉、７…第２流動床炉、８…燃焼室分割壁、９…水冷壁
冷却室、１０…投入口、１１…乾燥部、１２…燃焼部、
１３…後燃焼部、１４…排出口。
器、４…低温過熱器、５…蒸気水管部、６…第１流動床
炉、７…第２流動床炉、８…燃焼室分割壁、９…水冷壁
冷却室、１０…投入口、１１…乾燥部、１２…燃焼部、
１３…後燃焼部、１４…排出口。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (56)参考文献 特開 昭63−187001（ＪＰ，Ａ) 特開 昭51−10202（ＪＰ，Ａ) (58)調査した分野(Int.Cl.7，ＤＢ名) F22B 1/18 F23G 5/46 F22B 1/02
Claims (1)
- 【請求項１】 腐食性燃焼ガスを発生する、塩素燃料成
分を混有する都市ごみを投入口から排出口に移動させて
燃焼させる焼却部と、該焼却部で発生した燃焼ガスの熱
回収を行う、前記焼却部後流の排ガス煙道を含む回収ボ
イラ部とよりなる熱回収焼却炉において、腐食成分濃度
の高い燃焼ガスが流通する焼却炉前流部の排ガス煙道
と、腐食成分濃度の低い燃焼ガスが流通する焼却炉後流
部の排ガス煙道との間に分割壁を設け、前記焼却炉の前
流部と後流部の燃焼ガスを別々に回収ボイラに導き熱回
収を行うように構成するとともに、前記腐食成分濃度の
低い燃焼ガスが流通する焼却炉後流部の排ガス煙道に高
温過熱器を設けたことを特徴とする熱回収焼却炉。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP15384592A JP3288751B2 (ja) | 1992-06-12 | 1992-06-12 | 熱回収焼却炉 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP15384592A JP3288751B2 (ja) | 1992-06-12 | 1992-06-12 | 熱回収焼却炉 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH05346204A JPH05346204A (ja) | 1993-12-27 |
| JP3288751B2 true JP3288751B2 (ja) | 2002-06-04 |
Family
ID=15571361
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP15384592A Expired - Fee Related JP3288751B2 (ja) | 1992-06-12 | 1992-06-12 | 熱回収焼却炉 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3288751B2 (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN102506406A (zh) * | 2007-10-01 | 2012-06-20 | 莱利电力公司 | 具有水冷壁炉膛管屏的城市固体废物燃料蒸汽产生器 |
Families Citing this family (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| DE69732394T2 (de) * | 1996-02-29 | 2006-03-30 | Mitsubishi Heavy Industries, Ltd. | Verfahren und vorrichtung zur erzeugung von überhitztem dampf mittels wärme von abfallverbrennung |
| JP3954816B2 (ja) * | 2001-07-26 | 2007-08-08 | 株式会社荏原製作所 | ガス供給装置及びガス供給方法 |
-
1992
- 1992-06-12 JP JP15384592A patent/JP3288751B2/ja not_active Expired - Fee Related
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN102506406A (zh) * | 2007-10-01 | 2012-06-20 | 莱利电力公司 | 具有水冷壁炉膛管屏的城市固体废物燃料蒸汽产生器 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH05346204A (ja) | 1993-12-27 |
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
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