JP3269546B2 - ソリッドｄｃケーブル - Google Patents
ソリッドｄｃケーブルInfo
- Publication number
- JP3269546B2 JP3269546B2 JP12635297A JP12635297A JP3269546B2 JP 3269546 B2 JP3269546 B2 JP 3269546B2 JP 12635297 A JP12635297 A JP 12635297A JP 12635297 A JP12635297 A JP 12635297A JP 3269546 B2 JP3269546 B2 JP 3269546B2
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- JP
- Japan
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- kraft paper
- oil
- cable
- insulating layer
- conductor
- Prior art date
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Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、ソリッドＤＣケー
ブルに関するものである。
ブルに関するものである。
【０００２】
【従来の技術】従来より導体の上にクラフト紙を巻回
し、そこに絶縁油を含浸した絶縁層を有する油浸電力ケ
ーブルが利用されているが、このクラフト紙の厚さは一
般に７０〜２００μm程度である。
し、そこに絶縁油を含浸した絶縁層を有する油浸電力ケ
ーブルが利用されているが、このクラフト紙の厚さは一
般に７０〜２００μm程度である。
【０００３】例えば、ＡＣケーブルでは、ケーブル静電
容量および誘電体損失を少なくすることが重要で、低誘
電率（ε）、低誘電正接（ｔａｎδ）のクラフト紙が必
須であるため比較的密度の低い、従って必然的に比較的
厚いクラフト紙が使用されてきた。
容量および誘電体損失を少なくすることが重要で、低誘
電率（ε）、低誘電正接（ｔａｎδ）のクラフト紙が必
須であるため比較的密度の低い、従って必然的に比較的
厚いクラフト紙が使用されてきた。
【０００４】また、ＤＣケーブルでも、薄いクラフト紙
は機械的強度が低いことと、巻き枚数が増加に伴って大
型の紙巻き機が必要になることから、７０μm以上のク
ラフト紙が使用されてきた。特に、ソリッドＤＣケーブ
ル（例えば、常温で５０００ｃｓｔ以上の粘度を有する
絶縁油を含浸してなる積層絶縁ソリッド（Mass-Impregn
ated）ケーブルのうち、ＤＣ通電に適用するもの）は、
ＯＦケーブルとは異なり、ケーブルの両端からの絶縁油
の供給がないため、絶縁層中に絶縁油の欠乏からボイド
を生じ、そのボイドが放電の開始点となりやすい。この
ようなボイドは、クラフト紙をスパイラル状に巻回する
ときに必然的に生じる油ギャップにまず生じやすく、次
いでクラフト紙中の天然繊維の隙間に生じやすい。油ギ
ャップはクラフト紙が厚いほど大きくなるが、これまで
のソリッドＤＣケーブルは、例えば使用電圧が４００kv
以下、送電電流が１０００Ａ未満と比較的小さかったの
で、厚さ７０μm以上のクラフト紙を用いても特に問題
はなかった。
は機械的強度が低いことと、巻き枚数が増加に伴って大
型の紙巻き機が必要になることから、７０μm以上のク
ラフト紙が使用されてきた。特に、ソリッドＤＣケーブ
ル（例えば、常温で５０００ｃｓｔ以上の粘度を有する
絶縁油を含浸してなる積層絶縁ソリッド（Mass-Impregn
ated）ケーブルのうち、ＤＣ通電に適用するもの）は、
ＯＦケーブルとは異なり、ケーブルの両端からの絶縁油
の供給がないため、絶縁層中に絶縁油の欠乏からボイド
を生じ、そのボイドが放電の開始点となりやすい。この
ようなボイドは、クラフト紙をスパイラル状に巻回する
ときに必然的に生じる油ギャップにまず生じやすく、次
いでクラフト紙中の天然繊維の隙間に生じやすい。油ギ
ャップはクラフト紙が厚いほど大きくなるが、これまで
のソリッドＤＣケーブルは、例えば使用電圧が４００kv
以下、送電電流が１０００Ａ未満と比較的小さかったの
で、厚さ７０μm以上のクラフト紙を用いても特に問題
はなかった。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】ところが、近年大電力
をソリッドＤＣケーブルで長距離送電する計画が相次い
で出現するようになってきた。例えば、送電電圧は４５
０kvあるいは５００kv以上、送電電流も１０００Ａを越
えるような線路が計画されるようになってきた。このよ
うに高電圧，大電流になってくると、特に負荷遮断時に
発生し易い導体直上の絶縁層中のボイドが無視できなく
なってきた。
をソリッドＤＣケーブルで長距離送電する計画が相次い
で出現するようになってきた。例えば、送電電圧は４５
０kvあるいは５００kv以上、送電電流も１０００Ａを越
えるような線路が計画されるようになってきた。このよ
うに高電圧，大電流になってくると、特に負荷遮断時に
発生し易い導体直上の絶縁層中のボイドが無視できなく
なってきた。
【０００６】従って、本発明の主目的は、負荷遮断時の
ボイドの発生を抑制できるソリッドＤＣケーブルを提供
することにある。
ボイドの発生を抑制できるソリッドＤＣケーブルを提供
することにある。
【０００７】
【課題を解決するための手段】本発明は上記の目的を達
成するもので、その特徴は、密度が１．０g/cm3 以上、
気密度が５０００G・sec 以上、厚さが７０μm未満の薄
いクラフト紙を少なくとも導体の一部に巻回してなるこ
とにある。
成するもので、その特徴は、密度が１．０g/cm3 以上、
気密度が５０００G・sec 以上、厚さが７０μm未満の薄
いクラフト紙を少なくとも導体の一部に巻回してなるこ
とにある。
【０００８】本発明を完成するに至った考察の経過を以
下に述べる。本発明者等は、負荷遮断時にボイドが生じ
るメカニズムを検討するため、従来の厚いクラフト紙を
用いた電力ケーブルについて、課通電を開始してから負
荷を遮断した際に絶縁層中の各位置における絶縁油の圧
力がどのように変化するかを調べた。図２はこの油圧の
変化を示すグラフである。同図中、１は導体直上の絶縁
層（最内周）における油圧、２は導体上からクラフト紙
１０枚程度の位置における油圧、３は金属シース直下
（最外周）における油圧を示す。
下に述べる。本発明者等は、負荷遮断時にボイドが生じ
るメカニズムを検討するため、従来の厚いクラフト紙を
用いた電力ケーブルについて、課通電を開始してから負
荷を遮断した際に絶縁層中の各位置における絶縁油の圧
力がどのように変化するかを調べた。図２はこの油圧の
変化を示すグラフである。同図中、１は導体直上の絶縁
層（最内周）における油圧、２は導体上からクラフト紙
１０枚程度の位置における油圧、３は金属シース直下
（最外周）における油圧を示す。
【０００９】負荷電流が流されると、まず導体の温度が
上がり、それに応じて絶縁層も内周から外周に向かって
昇温する。そのとき、絶縁油は、その体積（または単位
体積）と温度膨張係数と温度上昇幅の積に比例して膨張
する。その膨張分は絶縁層の外周に向かって径方向に移
動し、一部は外周の金属被覆（シース）を膨張させる
が、絶縁油自身の圧力も上昇させる。課通電直後は外周
ほど温度が低いため、その部分の絶縁油の粘度は高く、
粘性抵抗も高い。そのため絶縁油の移動は困難で、膨張
した内周側の絶縁油が外周側に直ちに移動できず、内周
側の絶縁層における油圧ほど急峻に上昇する。その後、
時間の経過に伴って絶縁油は外周側に移動するため、導
体直上の絶縁層における油圧も低下し、絶縁層の径方向
における油圧の分布は一様化してゆく。
上がり、それに応じて絶縁層も内周から外周に向かって
昇温する。そのとき、絶縁油は、その体積（または単位
体積）と温度膨張係数と温度上昇幅の積に比例して膨張
する。その膨張分は絶縁層の外周に向かって径方向に移
動し、一部は外周の金属被覆（シース）を膨張させる
が、絶縁油自身の圧力も上昇させる。課通電直後は外周
ほど温度が低いため、その部分の絶縁油の粘度は高く、
粘性抵抗も高い。そのため絶縁油の移動は困難で、膨張
した内周側の絶縁油が外周側に直ちに移動できず、内周
側の絶縁層における油圧ほど急峻に上昇する。その後、
時間の経過に伴って絶縁油は外周側に移動するため、導
体直上の絶縁層における油圧も低下し、絶縁層の径方向
における油圧の分布は一様化してゆく。
【００１０】この状態で負荷電流を遮断すると、今度は
導体から温度低下が急激に起こるため、絶縁層では導体
側では急峻に、シース側では緩慢に温度が低下する。す
ると、絶縁油は収縮し始めるが、絶縁油の粘度が比較的
高いので導体側の急峻な収縮に追従するほど絶縁油が外
周側から内周側に戻ってこない。その結果、一時的に導
体直上の絶縁層中、特に油ギャップに負圧を生じ、その
部分にボイドを生じるようになってくる。さらに時間が
経過すれば、絶縁層の外周側は正圧なので外周側の絶縁
油が内周側に戻り、ボイドも負圧も解消する。
導体から温度低下が急激に起こるため、絶縁層では導体
側では急峻に、シース側では緩慢に温度が低下する。す
ると、絶縁油は収縮し始めるが、絶縁油の粘度が比較的
高いので導体側の急峻な収縮に追従するほど絶縁油が外
周側から内周側に戻ってこない。その結果、一時的に導
体直上の絶縁層中、特に油ギャップに負圧を生じ、その
部分にボイドを生じるようになってくる。さらに時間が
経過すれば、絶縁層の外周側は正圧なので外周側の絶縁
油が内周側に戻り、ボイドも負圧も解消する。
【００１１】一般に、送電線路の電圧は、負荷電流のオ
ン，オフにかかわらず課電されている。そのため、負荷
遮断時に導体直上の絶縁層に負圧が生じてボイドが発生
すれば、そこにかかるＤＣ電気ストレスがある値を超え
ると放電が生じることになり、これはソリッドケーブル
に取って好ましいことではない。
ン，オフにかかわらず課電されている。そのため、負荷
遮断時に導体直上の絶縁層に負圧が生じてボイドが発生
すれば、そこにかかるＤＣ電気ストレスがある値を超え
ると放電が生じることになり、これはソリッドケーブル
に取って好ましいことではない。
【００１２】これらの考察の下に、導体近傍における絶
縁層の油ギャップを細分化し、負荷オン時の絶縁油の移
動と負荷オフ時のボイドを発生し難くすることを考え
た。図３に巻回された絶縁層の縦断面図を示す。（Ａ）
図が厚いクラフト紙、（Ｂ）図が薄いクラフト紙を示し
ている。図示のように絶縁層の厚みＤが同じであれば、
薄いクラフト紙（ｔ1 ＞ｔ2 ）の方が積層数（ｎ1 ＜ｎ
2 ）が多く、油ギャップの深さ（クラフト紙の厚さに等
しい）を浅くでき、絶縁油のパスが長くなる（ｌ1 ＜ｌ
2 ）と共に、油ギャップが細分化される。こうすること
で、油ギャップ中の自由な油の体積を減少し、その部分
での膨張収縮の絶対量を減少させて負圧やボイドを生じ
難くした。特に、油がクラフト紙と接していると、その
吸着力や粘性抵抗で移動しにくいから、油ギャップが浅
いこと自体がボイド（特に大きいボイド）を生じ難いこ
とになる。
縁層の油ギャップを細分化し、負荷オン時の絶縁油の移
動と負荷オフ時のボイドを発生し難くすることを考え
た。図３に巻回された絶縁層の縦断面図を示す。（Ａ）
図が厚いクラフト紙、（Ｂ）図が薄いクラフト紙を示し
ている。図示のように絶縁層の厚みＤが同じであれば、
薄いクラフト紙（ｔ1 ＞ｔ2 ）の方が積層数（ｎ1 ＜ｎ
2 ）が多く、油ギャップの深さ（クラフト紙の厚さに等
しい）を浅くでき、絶縁油のパスが長くなる（ｌ1 ＜ｌ
2 ）と共に、油ギャップが細分化される。こうすること
で、油ギャップ中の自由な油の体積を減少し、その部分
での膨張収縮の絶対量を減少させて負圧やボイドを生じ
難くした。特に、油がクラフト紙と接していると、その
吸着力や粘性抵抗で移動しにくいから、油ギャップが浅
いこと自体がボイド（特に大きいボイド）を生じ難いこ
とになる。
【００１３】また、図３から明らかなように、一つの油
ギャップの放電開始電圧または破壊電界強度は油ギャッ
プの大きさに逆比例するから、生じた油ギャップは小さ
いほど好ましい。従って、ボイドを大きくする油ギャッ
プの深さ、すなわちクラフト紙の厚さは小さい方が好ま
しい。
ギャップの放電開始電圧または破壊電界強度は油ギャッ
プの大きさに逆比例するから、生じた油ギャップは小さ
いほど好ましい。従って、ボイドを大きくする油ギャッ
プの深さ、すなわちクラフト紙の厚さは小さい方が好ま
しい。
【００１４】さらに、油ギャップ中のボイドの大きさが
油ギャップの大きさによらず一定の場合は、一般的に油
浸絶縁紙の方が絶縁油より絶縁抵抗率が高いから、ボイ
ドにかかる電圧は油ギャップの両端のクラフト紙の表面
に現れる電圧の差になる。そのため、油ギャップの深
さ、すなわちクラフト紙の厚さが小さいほど前記電圧の
差が小さくなり、ボイドにかかる電界が小さくなって放
電（破壊）し難くなる。
油ギャップの大きさによらず一定の場合は、一般的に油
浸絶縁紙の方が絶縁油より絶縁抵抗率が高いから、ボイ
ドにかかる電圧は油ギャップの両端のクラフト紙の表面
に現れる電圧の差になる。そのため、油ギャップの深
さ、すなわちクラフト紙の厚さが小さいほど前記電圧の
差が小さくなり、ボイドにかかる電界が小さくなって放
電（破壊）し難くなる。
【００１５】ただし、クラフト紙が薄くなると機械的強
度が低下し易い。本発明では十分な機械的強度を確保で
きるように、密度を１．０g/cm3 以上、気密度を５００
０G・sec 以上に限定した。この範囲のクラフト紙でケー
ブルの絶縁層を構成すれば、薄さが７０μm未満でも製
造から敷設までに受ける曲げなどの外力に対して十分実
用的な強度を具える。
度が低下し易い。本発明では十分な機械的強度を確保で
きるように、密度を１．０g/cm3 以上、気密度を５００
０G・sec 以上に限定した。この範囲のクラフト紙でケー
ブルの絶縁層を構成すれば、薄さが７０μm未満でも製
造から敷設までに受ける曲げなどの外力に対して十分実
用的な強度を具える。
【００１６】なお、油浸クラフト紙そのものの電気破壊
強度は図４のグラフに示すように薄いほど向上する。図
４はインパルス破壊強度とクラフト紙の厚さとの関係を
示しているが、ＤＣ，ＡＣ破壊強度も傾向は同様であ
る。従って、本発明ケーブルに用いるクラフト紙も上記
の密度，気密度を保持できれば薄いほど好ましい。この
ような密度，気密度，厚さを具えるクラフト紙は、例え
ば７０μmのクラフト紙にカレンダー掛け又はスーパー
カレンダー掛けして紙の繊維を圧縮することで得られ
る。
強度は図４のグラフに示すように薄いほど向上する。図
４はインパルス破壊強度とクラフト紙の厚さとの関係を
示しているが、ＤＣ，ＡＣ破壊強度も傾向は同様であ
る。従って、本発明ケーブルに用いるクラフト紙も上記
の密度，気密度を保持できれば薄いほど好ましい。この
ような密度，気密度，厚さを具えるクラフト紙は、例え
ば７０μmのクラフト紙にカレンダー掛け又はスーパー
カレンダー掛けして紙の繊維を圧縮することで得られ
る。
【００１７】以上の考察から、導体近傍の絶縁層に上記
の薄いクラフト紙を適用すれば、負荷遮断時の負圧に伴
うボイドを抑制できることがわかる。薄いクラフト紙を
巻回する領域は、負荷遮断時に負圧の生じる範囲の主要
部とすることが好適である。すなわち、負圧の生じる範
囲の全てではなく、部分的であっても最もボイドの発生
し易い導体直上におけるボイド発生の抑制が期待できれ
ばよい。この領域はケーブルの使用条件，寸法，構造な
どによって異なるため一概には言えないが、負圧の生じ
る範囲の７０％程度の領域に薄いクラフト紙を適用すれ
ばボイドの抑制効果が期待できる。一例としては、厚さ
７０μｍ未満のクラフト紙の積層枚数を１０枚以上と
し、巻回厚さでは１mm以上、より好ましくは２mm以上と
することが好適である。積層枚数を１０枚以上とすれ
ば、ケーブルに曲げなどの外力が作用した場合でもクラ
フト紙の各層における油ギャップが径方向に揃うことを
防止しやすい。また、曲げ外力によって導体に変形など
が生じても、クラフト紙の積層数が１０枚以上であれ
ば、その影響を吸収することができる。なお、絶縁層に
おける負圧の生じる範囲は、ケーブルの使用条件，寸
法，構造が決まってから計算または試作ケーブルの実験
により求めればよい。
の薄いクラフト紙を適用すれば、負荷遮断時の負圧に伴
うボイドを抑制できることがわかる。薄いクラフト紙を
巻回する領域は、負荷遮断時に負圧の生じる範囲の主要
部とすることが好適である。すなわち、負圧の生じる範
囲の全てではなく、部分的であっても最もボイドの発生
し易い導体直上におけるボイド発生の抑制が期待できれ
ばよい。この領域はケーブルの使用条件，寸法，構造な
どによって異なるため一概には言えないが、負圧の生じ
る範囲の７０％程度の領域に薄いクラフト紙を適用すれ
ばボイドの抑制効果が期待できる。一例としては、厚さ
７０μｍ未満のクラフト紙の積層枚数を１０枚以上と
し、巻回厚さでは１mm以上、より好ましくは２mm以上と
することが好適である。積層枚数を１０枚以上とすれ
ば、ケーブルに曲げなどの外力が作用した場合でもクラ
フト紙の各層における油ギャップが径方向に揃うことを
防止しやすい。また、曲げ外力によって導体に変形など
が生じても、クラフト紙の積層数が１０枚以上であれ
ば、その影響を吸収することができる。なお、絶縁層に
おける負圧の生じる範囲は、ケーブルの使用条件，寸
法，構造が決まってから計算または試作ケーブルの実験
により求めればよい。
【００１８】以上の本発明構造のケーブルの効果は、Ａ
Ｃ／ＤＣ ＯＦケーブル，ＰＯＦケーブル，ソリッドケ
ーブルなど全ての油浸電力ケーブルで期待できる。特に
５０００CP以上の粘度を有する絶縁油を含浸したソリッ
ドＤＣケーブルで顕著な効果が期待できる。
Ｃ／ＤＣ ＯＦケーブル，ＰＯＦケーブル，ソリッドケ
ーブルなど全ての油浸電力ケーブルで期待できる。特に
５０００CP以上の粘度を有する絶縁油を含浸したソリッ
ドＤＣケーブルで顕著な効果が期待できる。
【００１９】なお、本発明の構成に次の，の構成の
少なくとも一方を組み合わせてもよい。 導体近傍の絶縁層に上述の薄いクラフト紙と半導電性
のカーボン紙とを巻回する。例えば、導体近傍における
絶縁層の内周側にカーボン紙を巻回し、その上に上記の
薄いクラフト紙を巻回すればよい。これにより、たとえ
油ギャップ中にボイドが発生しても電圧を負担させない
ようにするのである。通常、油浸クラフト紙の抵抗率は
少なくとも使用温度範囲内では１０13Ω・cm以上あるの
で、これより一桁以上抵抗率の低い、例えば１０3 〜１
０8Ω・cm 程度のカーボン紙を用いる。ＤＣ電界の分担
は、絶縁層の各位置における抵抗に比例して行われるの
で、抵抗率の低いカーボン紙の層はＤＣ電界を分担しな
いことになり、ボイド内での放電を抑制することができ
る。
少なくとも一方を組み合わせてもよい。 導体近傍の絶縁層に上述の薄いクラフト紙と半導電性
のカーボン紙とを巻回する。例えば、導体近傍における
絶縁層の内周側にカーボン紙を巻回し、その上に上記の
薄いクラフト紙を巻回すればよい。これにより、たとえ
油ギャップ中にボイドが発生しても電圧を負担させない
ようにするのである。通常、油浸クラフト紙の抵抗率は
少なくとも使用温度範囲内では１０13Ω・cm以上あるの
で、これより一桁以上抵抗率の低い、例えば１０3 〜１
０8Ω・cm 程度のカーボン紙を用いる。ＤＣ電界の分担
は、絶縁層の各位置における抵抗に比例して行われるの
で、抵抗率の低いカーボン紙の層はＤＣ電界を分担しな
いことになり、ボイド内での放電を抑制することができ
る。
【００２０】ＤＣ油浸ケーブルの場合、絶縁層の内周
側と外周側の少なくとも一方に絶縁層の中間部よりも抵
抗率の低いクラフト紙を巻回する。例えば、絶縁層の中
間部におけるクラフト紙の抵抗率に対して０．１〜０．
７倍程度の抵抗率の低抵抗率クラフト紙を用いると好適
である。抵抗率の低いクラフト紙はクラフト紙にアミン
を適用することなどで得られる。絶縁層のＤＣストレス
は、常温では内周側ほど高く、高温では外周側ほど高
い。電気破壊はストレスの高いところから発生するた
め、このストレスの高い箇所に抵抗率の低いクラフト紙
を適用することで電圧の負担を軽減する。
側と外周側の少なくとも一方に絶縁層の中間部よりも抵
抗率の低いクラフト紙を巻回する。例えば、絶縁層の中
間部におけるクラフト紙の抵抗率に対して０．１〜０．
７倍程度の抵抗率の低抵抗率クラフト紙を用いると好適
である。抵抗率の低いクラフト紙はクラフト紙にアミン
を適用することなどで得られる。絶縁層のＤＣストレス
は、常温では内周側ほど高く、高温では外周側ほど高
い。電気破壊はストレスの高いところから発生するた
め、このストレスの高い箇所に抵抗率の低いクラフト紙
を適用することで電圧の負担を軽減する。
【００２１】
【発明の実施の形態】以下、本発明の実施の形態を説明
する。図１は本発明ソリッドＤＣケーブルの断面図であ
る。このケーブルは、内周から順に、導体１，内部半導
電層２，絶縁層３，外部半導電層４，金属遮蔽層５，シ
ース６で構成されている。絶縁層３はクラフト紙を巻回
することで構成されており、導体近傍の、すなわち内周
側の絶縁層3Aには厚さが５０μmのクラフト紙を用い
た。この薄いクラフト紙は密度が１．０g/cm3 以上、気
密度が５０００G・sec 以上である。また、薄いクラフト
紙を巻回した厚さは２mmである。それ以外の外周側の絶
縁層3Bは、前記の薄いクラフト紙を用いてもよいし、従
来のように厚さが７０μm以上のクラフト紙を用いても
よい。
する。図１は本発明ソリッドＤＣケーブルの断面図であ
る。このケーブルは、内周から順に、導体１，内部半導
電層２，絶縁層３，外部半導電層４，金属遮蔽層５，シ
ース６で構成されている。絶縁層３はクラフト紙を巻回
することで構成されており、導体近傍の、すなわち内周
側の絶縁層3Aには厚さが５０μmのクラフト紙を用い
た。この薄いクラフト紙は密度が１．０g/cm3 以上、気
密度が５０００G・sec 以上である。また、薄いクラフト
紙を巻回した厚さは２mmである。それ以外の外周側の絶
縁層3Bは、前記の薄いクラフト紙を用いてもよいし、従
来のように厚さが７０μm以上のクラフト紙を用いても
よい。
【００２２】（試験例）表１に示す物性のクラフト紙を
用いて本発明構造のモデルケーブル（実施例１．２）と
従来構造のモデルケーブル（比較例１．２）を作製し、
ＤＣ破壊特性を調べた。その結果も表１に示す。モデル
ケーブルの仕様と試験条件は次の通りである。
用いて本発明構造のモデルケーブル（実施例１．２）と
従来構造のモデルケーブル（比較例１．２）を作製し、
ＤＣ破壊特性を調べた。その結果も表１に示す。モデル
ケーブルの仕様と試験条件は次の通りである。
【００２３】モデルケーブル 導体：２５０mm2 絶縁体厚：２mm（導体遮蔽，外部遮蔽にカーボン紙３
枚） スタート電圧：２００kv ステップアップ条件：−２０kv/3日 負荷サイクル：８時間通電（７０℃）・１６時間冷却
（Ｒ．Ｔ）
枚） スタート電圧：２００kv ステップアップ条件：−２０kv/3日 負荷サイクル：８時間通電（７０℃）・１６時間冷却
（Ｒ．Ｔ）
【００２４】
【表１】
【００２５】厚さが７０μm以下のクラフト紙でも、密
度：１．０g/cm3 以上、気密度：５０００G・sec 以上を
満たすクラフト紙を用いた実施例１，２は破壊特性に優
れ、ボイドの発生が抑制されていると推測できる。一
方、厚みの大きい比較例１，薄くても密度の小さい比較
例２は破壊特性が劣る。
度：１．０g/cm3 以上、気密度：５０００G・sec 以上を
満たすクラフト紙を用いた実施例１，２は破壊特性に優
れ、ボイドの発生が抑制されていると推測できる。一
方、厚みの大きい比較例１，薄くても密度の小さい比較
例２は破壊特性が劣る。
【００２６】
【発明の効果】以上説明したように、本発明の油浸電力
ケーブルによれば、負荷遮断時に絶縁層に負圧が生じて
ボイドが発生することを抑制することができ、大電力，
長距離送電に適した電力ケーブルを構成することができ
る。
ケーブルによれば、負荷遮断時に絶縁層に負圧が生じて
ボイドが発生することを抑制することができ、大電力，
長距離送電に適した電力ケーブルを構成することができ
る。
【図１】本発明ソリッドＤＣケーブルの断面図である。
【図２】課電開始から課電停止をした際の導体直上の絶
縁層における油圧の変化を示すグラフである。
縁層における油圧の変化を示すグラフである。
【図３】（Ａ）は厚いクラフト紙を用いた絶縁層の縦断
面図、（Ｂ）は薄いクラフト紙を用いた絶縁層の縦断面
図である。
面図、（Ｂ）は薄いクラフト紙を用いた絶縁層の縦断面
図である。
【図４】油浸クラフト紙のインパルス破壊強度と厚さと
の関係を示すグラフである。
の関係を示すグラフである。
１ 導体 ２ 内部半導電層 ３ 絶縁層 3A 内周側の絶縁層 3B 外周側の絶縁層 ４ 外部半導電層 ５ 金属遮蔽層 ６ シース
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (56)参考文献 特開 平10−255553（ＪＰ，Ａ) (58)調査した分野(Int.Cl.7，ＤＢ名) H01B 9/00 - 9/06
Claims (2)
- 【請求項１】 密度が１．０g/cm３以上、気密度が５０
００G・sec以上、厚さが７０μm未満の薄いクラフト紙を
導体近傍の絶縁層で負荷遮断時に絶縁油が負圧になる範
囲の主要部に巻回してなることを特徴とするソリッドＤ
Ｃケーブル。 - 【請求項２】 導体近傍に巻回される薄いクラフト紙の
枚数が１０枚以上であることを特徴とする請求項１記載
のソリッドＤＣケーブル。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP12635297A JP3269546B2 (ja) | 1997-04-29 | 1997-04-29 | ソリッドｄｃケーブル |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP12635297A JP3269546B2 (ja) | 1997-04-29 | 1997-04-29 | ソリッドｄｃケーブル |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH10302553A JPH10302553A (ja) | 1998-11-13 |
| JP3269546B2 true JP3269546B2 (ja) | 2002-03-25 |
Family
ID=14933062
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP12635297A Expired - Fee Related JP3269546B2 (ja) | 1997-04-29 | 1997-04-29 | ソリッドｄｃケーブル |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3269546B2 (ja) |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR100892562B1 (ko) | 2008-01-23 | 2009-04-09 | 엘에스전선 주식회사 | 직류 케이블 |
-
1997
- 1997-04-29 JP JP12635297A patent/JP3269546B2/ja not_active Expired - Fee Related
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH10302553A (ja) | 1998-11-13 |
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