JP3269547B2 - ソリッドｄｃケーブル - Google Patents
ソリッドｄｃケーブルInfo
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- JP3269547B2 JP3269547B2 JP12635397A JP12635397A JP3269547B2 JP 3269547 B2 JP3269547 B2 JP 3269547B2 JP 12635397 A JP12635397 A JP 12635397A JP 12635397 A JP12635397 A JP 12635397A JP 3269547 B2 JP3269547 B2 JP 3269547B2
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Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明はソリッドＤＣケーブ
ルに関するものである。
ルに関するものである。
【０００２】
【従来の技術】従来より導体の上に絶縁テープを巻回
し、そこに高粘度の絶縁油を含浸した絶縁層を有する電
力ケーブル（例えば、常温で５０００ｃｓｔ以上の粘度
を有する絶縁油を含浸してなる積層絶縁ソリッド（Mass
-Impregnated）ケーブル）が利用されているが、この絶
縁テープの厚さは一般に７０〜２００μm程度である。
これは、薄い絶縁テープは機械的強度が低いことと、巻
き枚数が増加に伴って大型の巻回機が必要になるためで
ある。
し、そこに高粘度の絶縁油を含浸した絶縁層を有する電
力ケーブル（例えば、常温で５０００ｃｓｔ以上の粘度
を有する絶縁油を含浸してなる積層絶縁ソリッド（Mass
-Impregnated）ケーブル）が利用されているが、この絶
縁テープの厚さは一般に７０〜２００μm程度である。
これは、薄い絶縁テープは機械的強度が低いことと、巻
き枚数が増加に伴って大型の巻回機が必要になるためで
ある。
【０００３】ソリッドＤＣケーブルは、ＯＦケーブルと
は異なり、ケーブルの両端からの絶縁油の供給がないた
め、絶縁層中に絶縁油の欠乏からボイドを生じ、そのボ
イドが放電の開始点となりやすい。このようなボイド
は、絶縁テープをスパイラル状に巻回するときに必然的
に生じる油ギャップにまず生じやすく、次いで絶縁テー
プ中の天然繊維の隙間に生じやすい。油ギャップは絶縁
テープが厚いほど大きくなるが、これまでのソリッドＤ
Ｃケーブルは、例えば使用電圧が４００kv以下、送電電
流が１０００Ａ未満と比較的小さかったので、厚さ７０
μm以上の絶縁テープを用いても特に問題はなかった。
は異なり、ケーブルの両端からの絶縁油の供給がないた
め、絶縁層中に絶縁油の欠乏からボイドを生じ、そのボ
イドが放電の開始点となりやすい。このようなボイド
は、絶縁テープをスパイラル状に巻回するときに必然的
に生じる油ギャップにまず生じやすく、次いで絶縁テー
プ中の天然繊維の隙間に生じやすい。油ギャップは絶縁
テープが厚いほど大きくなるが、これまでのソリッドＤ
Ｃケーブルは、例えば使用電圧が４００kv以下、送電電
流が１０００Ａ未満と比較的小さかったので、厚さ７０
μm以上の絶縁テープを用いても特に問題はなかった。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】ところが、近年大電力
をソリッドＤＣケーブルで長距離送電する計画が相次い
で出現するようになってきた。例えば、送電電圧も４５
０kvあるいは５００kv以上、送電電流も１０００Ａを越
えるような線路が計画されるようになってきた。このよ
うに高電圧，大電流になってくると、特に負荷遮断時に
発生し易い導体直上の絶縁層中のボイドが無視できなく
なってきた。
をソリッドＤＣケーブルで長距離送電する計画が相次い
で出現するようになってきた。例えば、送電電圧も４５
０kvあるいは５００kv以上、送電電流も１０００Ａを越
えるような線路が計画されるようになってきた。このよ
うに高電圧，大電流になってくると、特に負荷遮断時に
発生し易い導体直上の絶縁層中のボイドが無視できなく
なってきた。
【０００５】従って、本発明の主目的は、負荷遮断時に
ボイドが発生してもボイドでの放電を抑制できるソリッ
ドＤＣケーブルを提供することにある。
ボイドが発生してもボイドでの放電を抑制できるソリッ
ドＤＣケーブルを提供することにある。
【０００６】
【課題を解決するための手段】本発明は上記の目的を達
成するもので、その特徴は、導体直上において負荷遮断
時に絶縁油が負圧になる範囲に体積固有抵抗率が絶縁テ
ープ層の体積固有抵抗率よりも１桁以上小さいカーボン
紙を巻回したことにある。
成するもので、その特徴は、導体直上において負荷遮断
時に絶縁油が負圧になる範囲に体積固有抵抗率が絶縁テ
ープ層の体積固有抵抗率よりも１桁以上小さいカーボン
紙を巻回したことにある。
【０００７】以下、本発明を完成するに至った考察の経
過を述べる。本発明者等は、負荷遮断時にボイドが生じ
るメカニズムを検討するため、従来の厚いクラフト紙
（厚さ７０μm以上）を用いたソリッドＤＣ電力ケーブ
ルについて、課通電を開始してから通電を遮断した際に
絶縁層中の各位置における絶縁油の圧力がどのように変
化するかを調べた。図２はこの油圧の変化を示すグラフ
である。同図中、１は導体直上の絶縁層（最内周）にお
ける油圧、２は導体上からクラフト紙１０枚程度の位置
における油圧、３は金属シース直下（最外周）における
油圧の変化を示す。
過を述べる。本発明者等は、負荷遮断時にボイドが生じ
るメカニズムを検討するため、従来の厚いクラフト紙
（厚さ７０μm以上）を用いたソリッドＤＣ電力ケーブ
ルについて、課通電を開始してから通電を遮断した際に
絶縁層中の各位置における絶縁油の圧力がどのように変
化するかを調べた。図２はこの油圧の変化を示すグラフ
である。同図中、１は導体直上の絶縁層（最内周）にお
ける油圧、２は導体上からクラフト紙１０枚程度の位置
における油圧、３は金属シース直下（最外周）における
油圧の変化を示す。
【０００８】負荷電流が流されると、まず導体の温度が
上がり、それに応じて絶縁層も内周から外周に向かって
昇温する。そのとき、絶縁油は、その体積（または単位
体積）と温度膨張係数と温度上昇幅の積に比例して膨張
する。その膨張分は絶縁層の外周に向かって径方向に移
動し、一部は外周の金属被覆（シース）を膨張させる
が、絶縁油自身の圧力も上昇させる。課通電直後は外周
ほど温度が低いため、その部分の絶縁油の粘度は高く、
粘性抵抗も高い。そのため絶縁油の移動は困難で、膨張
した内周側の絶縁油が外周側に直ちに移動できず、内周
側の絶縁層における油圧ほど急峻に上昇する。その後、
時間の経過に伴って絶縁油は外周側に移動するため、導
体直上の絶縁層における油圧も低下し、絶縁層の径方向
における油圧の分布は一様化してゆく。
上がり、それに応じて絶縁層も内周から外周に向かって
昇温する。そのとき、絶縁油は、その体積（または単位
体積）と温度膨張係数と温度上昇幅の積に比例して膨張
する。その膨張分は絶縁層の外周に向かって径方向に移
動し、一部は外周の金属被覆（シース）を膨張させる
が、絶縁油自身の圧力も上昇させる。課通電直後は外周
ほど温度が低いため、その部分の絶縁油の粘度は高く、
粘性抵抗も高い。そのため絶縁油の移動は困難で、膨張
した内周側の絶縁油が外周側に直ちに移動できず、内周
側の絶縁層における油圧ほど急峻に上昇する。その後、
時間の経過に伴って絶縁油は外周側に移動するため、導
体直上の絶縁層における油圧も低下し、絶縁層の径方向
における油圧の分布は一様化してゆく。
【０００９】この状態で負荷電流を遮断すると、今度は
導体から温度低下が急激に起こるため、絶縁層では導体
側では急峻に、シース側では緩慢に温度が低下する。す
ると、絶縁油は収縮し始めるが、絶縁油の粘度が比較的
高いので導体側の急峻な収縮に追従するほど絶縁油が外
周側から内周側に戻ってこない。その結果、一時的に導
体直上の絶縁層中、特に油ギャップに負圧を生じ、その
部分にボイドを生じるようになってくる。さらに時間が
経過すれば、絶縁層の外周側は正圧なので外周側の絶縁
油が内周側に戻り、ボイドも負圧も解消する。
導体から温度低下が急激に起こるため、絶縁層では導体
側では急峻に、シース側では緩慢に温度が低下する。す
ると、絶縁油は収縮し始めるが、絶縁油の粘度が比較的
高いので導体側の急峻な収縮に追従するほど絶縁油が外
周側から内周側に戻ってこない。その結果、一時的に導
体直上の絶縁層中、特に油ギャップに負圧を生じ、その
部分にボイドを生じるようになってくる。さらに時間が
経過すれば、絶縁層の外周側は正圧なので外周側の絶縁
油が内周側に戻り、ボイドも負圧も解消する。
【００１０】一般に、送電線路の電圧は、負荷電流のオ
ン，オフにかかわらず課電されている。そのため、負荷
遮断時に導体直上の絶縁層に負圧が生じてボイドが発生
すれば、そこにかかるＤＣ電気ストレスがある値を超え
ると放電が生じることになり、これはソリッドケーブル
に取って好ましいことではない。
ン，オフにかかわらず課電されている。そのため、負荷
遮断時に導体直上の絶縁層に負圧が生じてボイドが発生
すれば、そこにかかるＤＣ電気ストレスがある値を超え
ると放電が生じることになり、これはソリッドケーブル
に取って好ましいことではない。
【００１１】このように、負荷遮断時に発生するボイド
は導体直上に発生し易い。そこで、たとえ導体直上の絶
縁油中にボイドが生じても、その部分で電圧を分担させ
ないように、負荷遮断時に絶縁油が負圧になる絶縁層内
周側の絶縁テープを半導電性のカーボン紙に置換した。
は導体直上に発生し易い。そこで、たとえ導体直上の絶
縁油中にボイドが生じても、その部分で電圧を分担させ
ないように、負荷遮断時に絶縁油が負圧になる絶縁層内
周側の絶縁テープを半導電性のカーボン紙に置換した。
【００１２】ここでのカーボン紙の役割は、ＤＣストレ
スは分担しないが、導体温度に対しては絶縁テープとほ
ぼ同等の熱抵抗を有し、カーボン紙中に温度勾配を生じ
させることにある。従って、負荷遮断時の導体温度の急
変もこのカーボン紙で大きく緩和されるから、カーボン
紙層の外周の絶縁層では急峻な温度変化が生じにくくな
り、絶縁油の収縮も少なくなって、絶縁層内にボイドが
生じにくくなる。また、ボイドが発生しても、その位置
は導体に近いカーボン紙層中に集中することになる。
スは分担しないが、導体温度に対しては絶縁テープとほ
ぼ同等の熱抵抗を有し、カーボン紙中に温度勾配を生じ
させることにある。従って、負荷遮断時の導体温度の急
変もこのカーボン紙で大きく緩和されるから、カーボン
紙層の外周の絶縁層では急峻な温度変化が生じにくくな
り、絶縁油の収縮も少なくなって、絶縁層内にボイドが
生じにくくなる。また、ボイドが発生しても、その位置
は導体に近いカーボン紙層中に集中することになる。
【００１３】なお、このカーボン紙の代わりに全く電界
（電気ストレス）のかからない材料、例えば銅テープを
巻回することも考えられる。しかし、この場合は銅テー
プの熱抵抗が小さすぎて、銅テープ層中に温度勾配を生
じない。そのため、結局は銅テープのすぐ外周にある絶
縁テープ層で従来のケーブルと同様の急峻な温度変化と
絶縁油の急峻な収縮とが始まるので、本発明の効果が得
られないことは容易にわかる。
（電気ストレス）のかからない材料、例えば銅テープを
巻回することも考えられる。しかし、この場合は銅テー
プの熱抵抗が小さすぎて、銅テープ層中に温度勾配を生
じない。そのため、結局は銅テープのすぐ外周にある絶
縁テープ層で従来のケーブルと同様の急峻な温度変化と
絶縁油の急峻な収縮とが始まるので、本発明の効果が得
られないことは容易にわかる。
【００１４】通常、絶縁テープとして一般的なクラフト
紙がソリッド油に含浸された状態では、使用温度範囲内
における体積固有抵抗率は１０13Ω・cm程度以上ある。
そのため、これより一桁以上抵抗率の低い、例えば１０
3 〜１０8Ω・cm 程度のカーボン紙を用いる。ＤＣ電界
の分担は、絶縁層の各位置における抵抗に比例して行わ
れるので、抵抗率の低いカーボン紙の層はＤＣ電界を分
担しないことになり、ボイド内での放電を抑制すること
ができる。
紙がソリッド油に含浸された状態では、使用温度範囲内
における体積固有抵抗率は１０13Ω・cm程度以上ある。
そのため、これより一桁以上抵抗率の低い、例えば１０
3 〜１０8Ω・cm 程度のカーボン紙を用いる。ＤＣ電界
の分担は、絶縁層の各位置における抵抗に比例して行わ
れるので、抵抗率の低いカーボン紙の層はＤＣ電界を分
担しないことになり、ボイド内での放電を抑制すること
ができる。
【００１５】絶縁層における負圧の生じる範囲は、ケー
ブルの使用条件，寸法，構造が決まってから計算または
試作ケーブルの実験により求めればよい。一般に、カー
ボン紙を巻回する厚さは０．８mm以上とすることが望ま
しい。これ以上小さいと、導体形状の影響を絶縁テープ
が受け、また前述の負荷遮断時における導体温度の急変
をカーボン紙層中で吸収できない。一般に負荷遮断時に
温度が急峻に低下する部分の影響を十分に吸収・緩和す
るには、絶縁層の厚さの１０％まで巻回することがより
好ましい。これ以上カーボン紙層を増やすと、カーボン
紙層と主絶縁層となる絶縁テープ層とを合わせた絶縁層
全体の巻回数が多くなり、その厚さも大きくなる。これ
らの巻回数が増えると、ケーブル生産時においてテープ
巻き機が大きくなり過ぎたり作業効率が下がったりす
る。また、できあがったケーブルは大型になって不経済
である。
ブルの使用条件，寸法，構造が決まってから計算または
試作ケーブルの実験により求めればよい。一般に、カー
ボン紙を巻回する厚さは０．８mm以上とすることが望ま
しい。これ以上小さいと、導体形状の影響を絶縁テープ
が受け、また前述の負荷遮断時における導体温度の急変
をカーボン紙層中で吸収できない。一般に負荷遮断時に
温度が急峻に低下する部分の影響を十分に吸収・緩和す
るには、絶縁層の厚さの１０％まで巻回することがより
好ましい。これ以上カーボン紙層を増やすと、カーボン
紙層と主絶縁層となる絶縁テープ層とを合わせた絶縁層
全体の巻回数が多くなり、その厚さも大きくなる。これ
らの巻回数が増えると、ケーブル生産時においてテープ
巻き機が大きくなり過ぎたり作業効率が下がったりす
る。また、できあがったケーブルは大型になって不経済
である。
【００１６】なお、用いるカーボン紙の厚さは５０〜１
５０μm程度が好適である。５０μｍよりも薄いとカー
ボン紙の材料強度が低下するし、１５０μｍを越えると
カーボン紙層の油ギャップが大きくなって好ましくな
い。
５０μm程度が好適である。５０μｍよりも薄いとカー
ボン紙の材料強度が低下するし、１５０μｍを越えると
カーボン紙層の油ギャップが大きくなって好ましくな
い。
【００１７】
【発明の実施の形態】以下、本発明の実施の形態を説明
する。図１は本発明ソリッドＤＣケーブルの断面図であ
る。このケーブルは、内周から順に、導体１，内部半導
電層２，カーボンテープ層３，主絶縁層４，外部半導電
層５，金属遮蔽層６，シース７で構成されている。主絶
縁層４はクラフト紙またはクラフト紙とポリプロピレン
などのポリオレフィン系樹脂を一体化した半合成紙を巻
回して構成されている。また、カーボンテープ層３は体
積固有抵抗が１０6 Ω・cmで厚さが８０μmのカーボンテ
ープを１０枚積層して巻回している。
する。図１は本発明ソリッドＤＣケーブルの断面図であ
る。このケーブルは、内周から順に、導体１，内部半導
電層２，カーボンテープ層３，主絶縁層４，外部半導電
層５，金属遮蔽層６，シース７で構成されている。主絶
縁層４はクラフト紙またはクラフト紙とポリプロピレン
などのポリオレフィン系樹脂を一体化した半合成紙を巻
回して構成されている。また、カーボンテープ層３は体
積固有抵抗が１０6 Ω・cmで厚さが８０μmのカーボンテ
ープを１０枚積層して巻回している。
【００１８】（試験例）図１と同様の構成のケーブル
（実施例と比較例）を試作し、このケーブルについてＤ
Ｃ破壊特性を調べた。試験条件は、スタート電圧：−２
００kv，ステップアップ条件：−２０kv/3日，負荷サイ
クル：８時間通電（７０℃）・１６時間冷却（Ｒ．Ｔ）
である。ケーブル構成と試験結果を表１に示す。
（実施例と比較例）を試作し、このケーブルについてＤ
Ｃ破壊特性を調べた。試験条件は、スタート電圧：−２
００kv，ステップアップ条件：−２０kv/3日，負荷サイ
クル：８時間通電（７０℃）・１６時間冷却（Ｒ．Ｔ）
である。ケーブル構成と試験結果を表１に示す。
【００１９】
【表１】
【００２０】表１に示すように実施例１，２，３は比較
例１に比べて電気破壊特性に優れ、導体直上部分に仮に
ボイドが生じていても放電が抑制されていることが推定
できる。特に、実施例３はカーボン紙層が全体の絶縁層
の厚さの約１０％で、ＤＣ破壊値の改善効果が最も大き
い。
例１に比べて電気破壊特性に優れ、導体直上部分に仮に
ボイドが生じていても放電が抑制されていることが推定
できる。特に、実施例３はカーボン紙層が全体の絶縁層
の厚さの約１０％で、ＤＣ破壊値の改善効果が最も大き
い。
【００２１】
【発明の効果】以上説明したように、本発明のソリッド
ＤＣケーブルによれば、負荷遮断時に絶縁層に負圧が生
じてボイドが発生しても放電を抑制できるため、電気破
壊強度が高く、大電力，長距離送電に適した電力ケーブ
ルを構成することができる。
ＤＣケーブルによれば、負荷遮断時に絶縁層に負圧が生
じてボイドが発生しても放電を抑制できるため、電気破
壊強度が高く、大電力，長距離送電に適した電力ケーブ
ルを構成することができる。
【図１】本発明ソリッドＤＣケーブルの断面図である。
【図２】課電開始から課電停止をした際の導体直上の絶
縁層における油圧の変化を示すグラフである。
縁層における油圧の変化を示すグラフである。
１ 導体 ２ 内部半導電層 ３ カーボンテープ層 ４ 主絶縁層 ５ 外部半導電層 ６ 金属遮蔽層 ７ シース
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (56)参考文献 特開 昭59−134504（ＪＰ，Ａ) 特開 平10−255553（ＪＰ，Ａ) 実開 昭58−173121（ＪＰ，Ｕ) (58)調査した分野(Int.Cl.7，ＤＢ名) H01B 9/00 - 9/06
Claims (3)
- 【請求項１】 導体直上において負荷遮断時に絶縁油が
負圧になる範囲に体積固有抵抗率が絶縁層の体積固有抵
抗率よりも１桁以上小さいカーボン紙を巻回したことを
特徴とするソリッドＤＣケーブル。 - 【請求項２】 体積固有抵抗率が１０3 〜１０8Ω・cm
のカーボン紙を０．８mm以上巻回したことを特徴とする
請求項１記載のソリッドＤＣケーブル。 - 【請求項３】 カーボン紙を絶縁層の厚さの１０％まで
巻回したことを特徴とする請求項２記載のソリッドＤＣ
ケーブル。
Priority Applications (5)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP12635397A JP3269547B2 (ja) | 1997-04-29 | 1997-04-29 | ソリッドｄｃケーブル |
| DK98303285T DK0875907T4 (da) | 1997-04-29 | 1998-04-28 | Massivt jævnströmskabel |
| EP98303285A EP0875907B2 (en) | 1997-04-29 | 1998-04-28 | Solid DC cable |
| NO19981927A NO319752B1 (no) | 1997-04-29 | 1998-04-28 | Massiv likestromskabel |
| US09/069,101 US6201191B1 (en) | 1907-10-29 | 1998-04-29 | Solid DC cable |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP12635397A JP3269547B2 (ja) | 1997-04-29 | 1997-04-29 | ソリッドｄｃケーブル |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH10302554A JPH10302554A (ja) | 1998-11-13 |
| JP3269547B2 true JP3269547B2 (ja) | 2002-03-25 |
Family
ID=14933089
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP12635397A Expired - Fee Related JP3269547B2 (ja) | 1907-10-29 | 1997-04-29 | ソリッドｄｃケーブル |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3269547B2 (ja) |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR100892562B1 (ko) | 2008-01-23 | 2009-04-09 | 엘에스전선 주식회사 | 직류 케이블 |
-
1997
- 1997-04-29 JP JP12635397A patent/JP3269547B2/ja not_active Expired - Fee Related
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH10302554A (ja) | 1998-11-13 |
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
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