JP3262993B2 - 耐穴あき腐食性に優れた熱延鋼板及びその製造方法 - Google Patents
耐穴あき腐食性に優れた熱延鋼板及びその製造方法Info
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Description
【０００１】
【発明が属する技術分野】本発明は、自動車用鋼板等の
腐食が問題となる用途に広く適用される耐穴あき腐食性
に優れた高強度熱延鋼板に関するものである。
腐食が問題となる用途に広く適用される耐穴あき腐食性
に優れた高強度熱延鋼板に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】自動車用鋼板は、大きな温度変化を受
け、また高速で飛来する石などにより疵付き、寒冷地に
おいてはＮａＣｌ等の凍結防止材が付着するなど、厳し
い腐食環境で使用されるため、優れた耐食性、特に耐穴
あき腐食性が要求される。また、近年の自動車燃費向上
の要求から、鋼板の高強度化による薄肉化傾向が強くな
っている。
け、また高速で飛来する石などにより疵付き、寒冷地に
おいてはＮａＣｌ等の凍結防止材が付着するなど、厳し
い腐食環境で使用されるため、優れた耐食性、特に耐穴
あき腐食性が要求される。また、近年の自動車燃費向上
の要求から、鋼板の高強度化による薄肉化傾向が強くな
っている。
【０００３】このような要求に対し、高強度で耐穴あき
腐食性に優れた鋼板として、特開平２−２２４１６号公
報に開示されているように、Ｐ、Ｃｕの単独あるいは複
合添加により生成錆を緻密化、非晶質化し、腐食因子の
進入を抑制する事を特徴とした鋼板が知られている。
腐食性に優れた鋼板として、特開平２−２２４１６号公
報に開示されているように、Ｐ、Ｃｕの単独あるいは複
合添加により生成錆を緻密化、非晶質化し、腐食因子の
進入を抑制する事を特徴とした鋼板が知られている。
【０００４】しかし、高強度鋼板では、薄肉化を目的と
して使用されることが多く、腐食により穴があきやすく
なるので、より優れた耐穴あき腐食性が要求されてい
る。
して使用されることが多く、腐食により穴があきやすく
なるので、より優れた耐穴あき腐食性が要求されてい
る。
【０００５】そこで、腐食の起因となる炭化物に注目
し、組織をフェライト＋マルテンサイトまたはフェライ
ト＋ベイナイトとし、かつ炭化物量を０．３０％以下に
抑えることにより、耐穴あき腐食性を向上させた高強度
鋼板が提案されている（特願平６−３２８６４１号）。
し、組織をフェライト＋マルテンサイトまたはフェライ
ト＋ベイナイトとし、かつ炭化物量を０．３０％以下に
抑えることにより、耐穴あき腐食性を向上させた高強度
鋼板が提案されている（特願平６−３２８６４１号）。
【０００６】
【発明が解決しようとする課題】ところが、炭化物の量
を制限しても、腐食は局所的に進行するため、炭化物が
存在する場所で錆が発生し、炭化物が大きいと、腐食の
進行が著しい。また、炭素が過飽和に固溶したマルテン
サイトやベイナイトを内在する結果、格子歪みに伴う内
部応力により腐食が促進されるためか、マルテンサイト
やベイナイト自体が腐食の起点となり穴あき腐食が進行
する。このため、穴あき深さが大きくなり、満足のいく
耐穴あき腐食性が得られていない。
を制限しても、腐食は局所的に進行するため、炭化物が
存在する場所で錆が発生し、炭化物が大きいと、腐食の
進行が著しい。また、炭素が過飽和に固溶したマルテン
サイトやベイナイトを内在する結果、格子歪みに伴う内
部応力により腐食が促進されるためか、マルテンサイト
やベイナイト自体が腐食の起点となり穴あき腐食が進行
する。このため、穴あき深さが大きくなり、満足のいく
耐穴あき腐食性が得られていない。
【０００７】本発明はかかる問題に鑑みなされたもの
で、穴あき腐食が進行しにくく、穴あき深さの小さい、
耐穴あき腐食性に優れた熱延鋼板及びその製造方法を提
供する。
で、穴あき腐食が進行しにくく、穴あき深さの小さい、
耐穴あき腐食性に優れた熱延鋼板及びその製造方法を提
供する。
【０００８】
【課題を解決するための手段】発明者らは、Ｐ，Ｃｕを
添加した鋼板について耐穴あき腐食性に及ぼす添加元素
や炭化物形態の影響を詳細に調査した結果、熱間圧延
後、オーステナイトからフェライト及び第２相の析出過
程で、オーステナイトを完全に分解して、Ｃが過飽和に
固溶したマルテンサイトやベイナイトを実質的に含まな
いようにすると共に第２相のセメンタイトの大きさを小
さくすることにより、穴あき腐食が著しく抑制されるこ
とを見い出し、本発明を完成した。
添加した鋼板について耐穴あき腐食性に及ぼす添加元素
や炭化物形態の影響を詳細に調査した結果、熱間圧延
後、オーステナイトからフェライト及び第２相の析出過
程で、オーステナイトを完全に分解して、Ｃが過飽和に
固溶したマルテンサイトやベイナイトを実質的に含まな
いようにすると共に第２相のセメンタイトの大きさを小
さくすることにより、穴あき腐食が著しく抑制されるこ
とを見い出し、本発明を完成した。
【０００９】すなわち、本発明の熱延鋼板は、重量％
で、Ｃ：０．０１〜０．１０％、Ｓｉ：０．２〜２．５
％、Ｍｎ：３．０％以下、Ｐ：０．０３〜０．２％、
Ｓ：０．０１６％以下、Ｃｕ：０．０５〜１．０％、Ｎ
ｉ：１．０％以下を含み、あるいは更にＴｉ，Ｎｂ，Ｖ
の内１種以上：合計で０．０１〜０．２％、Ｍｏ：０．
０５〜１．０％、Ｃａ：０．０００１〜０．００５０
％、Ｂ：０．０００１〜０．００５０％の内から１種以
上の成分を含み、残部実質的にＦｅからなり、フェライ
ト単相部及びフェライトと０．５μm 以下のセメンタイ
トを主体とする炭化物が混在した第２相からなる組織を
有する。
で、Ｃ：０．０１〜０．１０％、Ｓｉ：０．２〜２．５
％、Ｍｎ：３．０％以下、Ｐ：０．０３〜０．２％、
Ｓ：０．０１６％以下、Ｃｕ：０．０５〜１．０％、Ｎ
ｉ：１．０％以下を含み、あるいは更にＴｉ，Ｎｂ，Ｖ
の内１種以上：合計で０．０１〜０．２％、Ｍｏ：０．
０５〜１．０％、Ｃａ：０．０００１〜０．００５０
％、Ｂ：０．０００１〜０．００５０％の内から１種以
上の成分を含み、残部実質的にＦｅからなり、フェライ
ト単相部及びフェライトと０．５μm 以下のセメンタイ
トを主体とする炭化物が混在した第２相からなる組織を
有する。
【００１０】ここで、まず本発明鋼板の成分限定理由に
ついて説明する。
ついて説明する。
【００１１】Ｃ：０．０１〜０．１０％ Ｃは鋼を高強度化するために添加される。０．０１％未
満では強化作用が過少であり、一方０．１０％を越える
とセメンタイトを主体とする炭化物が多量に生成し、耐
食性が劣化するようになる。従って、下限を０．０１
％、上限を０．１０％とする。
満では強化作用が過少であり、一方０．１０％を越える
とセメンタイトを主体とする炭化物が多量に生成し、耐
食性が劣化するようになる。従って、下限を０．０１
％、上限を０．１０％とする。
【００１２】Ｓｉ：０．２〜２．５％ Ｓｉは脱酸作用、強化作用を有し、またＰ、Ｃｕとの複
合添加により錆を緻密化し、耐食性を向上させる。０．
２％未満ではかかる作用が過少であり、好ましくは０．
５％以上の添加がよい。しかし、２．５％を越えると鋼
板の酸洗性、塗装性が劣化するようになり、また耐食性
も低下する。
合添加により錆を緻密化し、耐食性を向上させる。０．
２％未満ではかかる作用が過少であり、好ましくは０．
５％以上の添加がよい。しかし、２．５％を越えると鋼
板の酸洗性、塗装性が劣化するようになり、また耐食性
も低下する。
【００１３】Ｍｎ：３．０％以下 ＭｎはＳによる高温割れの防止、強度の向上に寄与す
る。しかし、３．０％を越えると加工性が低下し、また
耐食性が劣化するようになる。好ましくは２．０％以下
に止めるのがよい。
る。しかし、３．０％を越えると加工性が低下し、また
耐食性が劣化するようになる。好ましくは２．０％以下
に止めるのがよい。
【００１４】Ｐ：０．０３〜０．２％、 Ｐは特にＣｕとの複合添加により錆を緻密化し、耐穴あ
き腐食性を著しく向上させる。０．０３％未満では耐食
性向上作用が過少であり、一方０．２％を越えると靱性
を劣化させ、脆化するようになる。
き腐食性を著しく向上させる。０．０３％未満では耐食
性向上作用が過少であり、一方０．２％を越えると靱性
を劣化させ、脆化するようになる。
【００１５】Ｓ：０．０１６％以下 Ｓは硫化物を形成し、耐食性を劣化させるので少ない程
よく、本発明では０．０１６％以下に止める。好ましく
は０．００５％以下、より好ましくは０．００３ｗｔ％
以下にするのがよい。
よく、本発明では０．０１６％以下に止める。好ましく
は０．００５％以下、より好ましくは０．００３ｗｔ％
以下にするのがよい。
【００１６】Ｃｕ：０．０５〜１．０％ Ｃｕは特にＰとの複合添加により生成錆を緻密化して耐
食性を著しく向上させる。０．０５％未満ではかかる作
用が過少であり、一方１．０％を越えて添加しても効果
が飽和すると共に加工性が低下するようになる。
食性を著しく向上させる。０．０５％未満ではかかる作
用が過少であり、一方１．０％を越えて添加しても効果
が飽和すると共に加工性が低下するようになる。
【００１７】Ｎｉ：１．０％以下 ＮｉはＣｕ添加に伴う表面疵の低減や耐食性の改善のた
め添加するが、１．０％を越えると効果が飽和し、高価
なＮｉの過剰添加によりコスト高を招来する。通常はＣ
ｕ量の半分から同量を添加することが好ましい。
め添加するが、１．０％を越えると効果が飽和し、高価
なＮｉの過剰添加によりコスト高を招来する。通常はＣ
ｕ量の半分から同量を添加することが好ましい。
【００１８】本発明の熱延鋼板は、以上の成分を本質的
成分として含有し、残部実質的にＦｅで形成されるが、
必要に応じて更に下記の成分を１種以上含有することが
できる。
成分として含有し、残部実質的にＦｅで形成されるが、
必要に応じて更に下記の成分を１種以上含有することが
できる。
【００１９】Ｔｉ，Ｎｂ，Ｖの内１種以上：合計で０．
０１〜０．２％ これらの元素は高強度化に寄与する。０．０１％未満で
は効果が過少であり、一方０．２％を越えると強度が過
大となり、脆くなる。
０１〜０．２％ これらの元素は高強度化に寄与する。０．０１％未満で
は効果が過少であり、一方０．２％を越えると強度が過
大となり、脆くなる。
【００２０】Ｍｏ：０．０５〜１．０％ Ｍｏは高強度化に寄与する。０．０５％未満では効果が
少なく、一方１．０％を越えると、効果が飽和しコスト
的に不利になるため、下限を０．０５％、上限を１．０
％とする。
少なく、一方１．０％を越えると、効果が飽和しコスト
的に不利になるため、下限を０．０５％、上限を１．０
％とする。
【００２１】Ｃａ：０．０００１〜０．００５０％ Ｃａは孔食内部を塩基性化し、孔食の進展を低減すると
共に炭化物の形態を制御して伸びフランジ性を改善する
作用を有する。０．０００１％未満ではかかる作用が過
少であり、一方０．００５０％を越えると加工性が劣化
するようになる。
共に炭化物の形態を制御して伸びフランジ性を改善する
作用を有する。０．０００１％未満ではかかる作用が過
少であり、一方０．００５０％を越えると加工性が劣化
するようになる。
【００２２】Ｂ：０．０００１〜０．００５０％ Ｂは僅かな量で強度向上作用を有する。０．０００１％
未満ではかかる作用が過少であり、一方０．００５０％
を越えると加工性が劣化するようになる。
未満ではかかる作用が過少であり、一方０．００５０％
を越えると加工性が劣化するようになる。
【００２３】次に、組織限定理由について説明する。
【００２４】本発明範囲のＣ添加量では、実質的にフェ
ライト単相部と第２相からなる組織となる。第２相は耐
穴あき腐食性の観点から、フェライトとセメンタイトを
主体とする炭化物の混合物であり、セメンタイトを主体
とする炭化物の大きさは０．５μm 以下とされる。第２
相としては、セメンタイトが層状に発達したパーライ
ト、マルテンサイトやベイナイトすなわちＣを過飽和に
固溶した組織は実質的に含まれない。もっとも、焼戻し
マルテンサイトや焼戻しベイナイトは炭化物の大きさが
本発明条件を満足する限り含まれる。
ライト単相部と第２相からなる組織となる。第２相は耐
穴あき腐食性の観点から、フェライトとセメンタイトを
主体とする炭化物の混合物であり、セメンタイトを主体
とする炭化物の大きさは０．５μm 以下とされる。第２
相としては、セメンタイトが層状に発達したパーライ
ト、マルテンサイトやベイナイトすなわちＣを過飽和に
固溶した組織は実質的に含まれない。もっとも、焼戻し
マルテンサイトや焼戻しベイナイトは炭化物の大きさが
本発明条件を満足する限り含まれる。
【００２５】なお、セメンタイトを主体とする炭化物と
は、本発明ではＴｉ、Ｎｂ、Ｖ、Ｍｏが必要により添加
され、これらの元素も炭化物を生成するため、セメンタ
イト以外にもこれらの炭化物が含まれ得ることを意味す
る。もっとも、これらの炭化物は、本発明におけるＴｉ
等の添加量と製造条件では０．５μｍよりも相当小さい
ものであり、セメンタイトの形態（サイズや分布）には
ほとんど影響を与えない。
は、本発明ではＴｉ、Ｎｂ、Ｖ、Ｍｏが必要により添加
され、これらの元素も炭化物を生成するため、セメンタ
イト以外にもこれらの炭化物が含まれ得ることを意味す
る。もっとも、これらの炭化物は、本発明におけるＴｉ
等の添加量と製造条件では０．５μｍよりも相当小さい
ものであり、セメンタイトの形態（サイズや分布）には
ほとんど影響を与えない。
【００２６】セメンタイトを主体とする炭化物の大きさ
は、後述の実施例から明らかな通り、小さいほど耐穴あ
き腐食性が良好であり、０．５μm 以下、好ましくは
０．３μm 以下がよい。なお、炭化物の大きさとは、Ｓ
ＥＭで観察した組織断面において計測された最大直径を
意味する。
は、後述の実施例から明らかな通り、小さいほど耐穴あ
き腐食性が良好であり、０．５μm 以下、好ましくは
０．３μm 以下がよい。なお、炭化物の大きさとは、Ｓ
ＥＭで観察した組織断面において計測された最大直径を
意味する。
【００２７】本発明の熱延鋼板は、上記成分の鋼片を常
法により熱間圧延し、５５０〜３００℃で巻取り、巻取
後３００℃までを２時間以上かけて冷却することにより
製造される。
法により熱間圧延し、５５０〜３００℃で巻取り、巻取
後３００℃までを２時間以上かけて冷却することにより
製造される。
【００２８】巻取温度はセメンタイトの大きさを小さく
するために５５０℃以下とする。巻取温度が低いほど、
セメンタイトは小さくなるが、残存したオーステナイト
の分解が困難となり、耐食性に有害なＣを過飽和に含む
マルテンサイトやベイナイトが析出しやすくなる。この
ため、巻取温度はオーステナイトの分解が進行する３０
０℃以上、好ましくは３５０℃以上とする。なお、巻取
後に焼戻熱処理を施す場合は、この限りではない。
するために５５０℃以下とする。巻取温度が低いほど、
セメンタイトは小さくなるが、残存したオーステナイト
の分解が困難となり、耐食性に有害なＣを過飽和に含む
マルテンサイトやベイナイトが析出しやすくなる。この
ため、巻取温度はオーステナイトの分解が進行する３０
０℃以上、好ましくは３５０℃以上とする。なお、巻取
後に焼戻熱処理を施す場合は、この限りではない。
【００２９】また、巻取後３００℃までの冷却時間が短
く、２時間未満では、巻取後に残存したオーステナイト
の分解が困難になり、耐食性に有害なＣを過飽和に含む
マルテンサイトや（上部）ベイナイトが析出しやすくな
る。よって、巻取後３００℃までの冷却時間は２時間以
上、好ましくは３時間以上とする。これによって、オー
ステナイトがフェライトとセメンタイトとに完全に分解
するようになる。
く、２時間未満では、巻取後に残存したオーステナイト
の分解が困難になり、耐食性に有害なＣを過飽和に含む
マルテンサイトや（上部）ベイナイトが析出しやすくな
る。よって、巻取後３００℃までの冷却時間は２時間以
上、好ましくは３時間以上とする。これによって、オー
ステナイトがフェライトとセメンタイトとに完全に分解
するようになる。
【００３０】
【実施例】下記表１〜３に記載した鋼を仕上温度１２０
０℃で熱間圧延し、No. Ａ１〜７，Ｂ１〜３の試料につ
いては、表１の巻取温度、巻取後３００℃までの冷却時
間の下で熱延鋼板を製造した。表２〜３の各試料の製造
条件は表１のNo. Ａ３と同条件である。
０℃で熱間圧延し、No. Ａ１〜７，Ｂ１〜３の試料につ
いては、表１の巻取温度、巻取後３００℃までの冷却時
間の下で熱延鋼板を製造した。表２〜３の各試料の製造
条件は表１のNo. Ａ３と同条件である。
【００３１】得られた熱延鋼板の第２相組織をＳＥＭで
観察し、セメンタイトの大きさ（最大直径）を計測し
た。また、各試料について、穴あき深さを測定した。穴
あき深さは、５％食塩水を週１回散布する大気暴露試験
を１２カ月実施した際の最大穴あき深さである。以上の
観察結果、測定結果を同表に併せて示す。
観察し、セメンタイトの大きさ（最大直径）を計測し
た。また、各試料について、穴あき深さを測定した。穴
あき深さは、５％食塩水を週１回散布する大気暴露試験
を１２カ月実施した際の最大穴あき深さである。以上の
観察結果、測定結果を同表に併せて示す。
【００３２】
【表１】
【００３３】
【表２】
【００３４】
【表３】
【００３５】表１のNo. Ａ１〜７から、鋼板の穴あき深
さに及ぼす炭化物（セメンタイト）の大きさの影響につ
いては、セメンタイトが小さいほど穴あき深さが小さく
なっていることがわかる。セメンタイトの大きさが０．
５μm を超えると、No. Ａ７の通常の微細パーライト程
度の耐穴あき性しか得られないことがわかる。同一成分
のＰ，Ｃｕ，Ｓｉを含有するＡグループにおける発明例
（No. Ａ１〜３）では、微細パーライトを第２相として
有する熱延鋼板（No. Ａ７）に対し、３０％以上（０．
５６mm以下）の耐穴あき腐食性の向上が認められる。
さに及ぼす炭化物（セメンタイト）の大きさの影響につ
いては、セメンタイトが小さいほど穴あき深さが小さく
なっていることがわかる。セメンタイトの大きさが０．
５μm を超えると、No. Ａ７の通常の微細パーライト程
度の耐穴あき性しか得られないことがわかる。同一成分
のＰ，Ｃｕ，Ｓｉを含有するＡグループにおける発明例
（No. Ａ１〜３）では、微細パーライトを第２相として
有する熱延鋼板（No. Ａ７）に対し、３０％以上（０．
５６mm以下）の耐穴あき腐食性の向上が認められる。
【００３６】試料No. Ｂｌ〜３及びＡ２から、鋼板の穴
あき深さに及ぼす第２相組織の影響については、、セメ
ンタイトが全く析出していないNo. Ｂ１に比して、セメ
ンタイトがほぼ完全に析出したNo. Ａ２は耐穴あき腐食
性が非常に良好である。No.Ａ２の第２相組織は、過飽
和にＣを固溶したマルテンサイトやベイナイトが実質的
に含まれておらず、フェライトとセメンタイトが混在し
た組織（θ）となっている。
あき深さに及ぼす第２相組織の影響については、、セメ
ンタイトが全く析出していないNo. Ｂ１に比して、セメ
ンタイトがほぼ完全に析出したNo. Ａ２は耐穴あき腐食
性が非常に良好である。No.Ａ２の第２相組織は、過飽
和にＣを固溶したマルテンサイトやベイナイトが実質的
に含まれておらず、フェライトとセメンタイトが混在し
た組織（θ）となっている。
【００３７】組織と製造条件との関係では、No. Ａ１〜
７の巻取温度とセメンタイトの大きさの関係を見ると、
巻取温度が５５０℃以下で、セメンタイトの大きさが
０．５μm 以下となり、良好な耐穴あき特性が得られる
ことがわかる。
７の巻取温度とセメンタイトの大きさの関係を見ると、
巻取温度が５５０℃以下で、セメンタイトの大きさが
０．５μm 以下となり、良好な耐穴あき特性が得られる
ことがわかる。
【００３８】また、巻取温度が４５０℃であるNo. Ｂ１
〜４、Ａ２について、巻取後３００℃になるまでの時間
と第２相組織との関係を見ると、２時間未満のNo. Ｂ
１，Ｂ２ではオーステナイトがフェライトとセメンタイ
トとに完全に分解することができず、マルテンサイトが
生成し、穴あき深さが大きく、耐穴あき腐食性に劣る。
また、これらの試料について、巻取後３００℃になるま
での保持時間と穴あき深さとの関係を整理したグラフを
図１に示す。同図より、保持時間を３時間以上とするこ
とにより耐穴あき腐食性が著しく改善されることが分か
る。
〜４、Ａ２について、巻取後３００℃になるまでの時間
と第２相組織との関係を見ると、２時間未満のNo. Ｂ
１，Ｂ２ではオーステナイトがフェライトとセメンタイ
トとに完全に分解することができず、マルテンサイトが
生成し、穴あき深さが大きく、耐穴あき腐食性に劣る。
また、これらの試料について、巻取後３００℃になるま
での保持時間と穴あき深さとの関係を整理したグラフを
図１に示す。同図より、保持時間を３時間以上とするこ
とにより耐穴あき腐食性が著しく改善されることが分か
る。
【００３９】表２のNo. Ｃ１〜２とＡ３から、鋼板の穴
あき深さに及ぼすＣ量の影響については、Ｃ量は０．１
％以下が適当であることがわかる。No. Ｄ１〜６とＡ３
から、鋼板の穴あき深さに及ぼすＳｉ量の影響について
は、Ｓｉは０．２％以上添加しなければ良好な耐穴あき
腐食性が得られないが、２．５％を越えると耐穴あき腐
食性が劣化することがわかる。
あき深さに及ぼすＣ量の影響については、Ｃ量は０．１
％以下が適当であることがわかる。No. Ｄ１〜６とＡ３
から、鋼板の穴あき深さに及ぼすＳｉ量の影響について
は、Ｓｉは０．２％以上添加しなければ良好な耐穴あき
腐食性が得られないが、２．５％を越えると耐穴あき腐
食性が劣化することがわかる。
【００４０】また、No. Ｅ１〜２とＡ３からＭｎ添加の
影響、No. Ｆ１〜２とＡ３からＰ添加の影響、No. Ｇ１
〜５とＡ３からＳ添加の影響、No. Ｈ１〜３とＡ３から
Ｃｕ添加の影響、No. Ｉ〜２とＡ３からＮｉ添加の影響
を見ると、本発明範囲内の添加で良好な耐穴あき性が得
られるが、本発明範囲外では満足な特性が得られていな
い。ここでいう満足な特性とは、着目する成分以外の成
分が同じで微細パーライトを有する鋼（No. Ａ７）に対
して３割程度耐穴あき腐食性の改善が認められることを
意味する。
影響、No. Ｆ１〜２とＡ３からＰ添加の影響、No. Ｇ１
〜５とＡ３からＳ添加の影響、No. Ｈ１〜３とＡ３から
Ｃｕ添加の影響、No. Ｉ〜２とＡ３からＮｉ添加の影響
を見ると、本発明範囲内の添加で良好な耐穴あき性が得
られるが、本発明範囲外では満足な特性が得られていな
い。ここでいう満足な特性とは、着目する成分以外の成
分が同じで微細パーライトを有する鋼（No. Ａ７）に対
して３割程度耐穴あき腐食性の改善が認められることを
意味する。
【００４１】また、No. Ｊ１〜６はＭｏ，Ｔｉ，Ｖ，Ｎ
ｂ，Ｃａ，Ｂを添加した例を示しており、いずれも本発
明範囲での添加では、耐穴あき腐食性は劣化しないこと
がわかる。
ｂ，Ｃａ，Ｂを添加した例を示しており、いずれも本発
明範囲での添加では、耐穴あき腐食性は劣化しないこと
がわかる。
【００４２】
【発明の効果】以上説明したとおり、本発明の熱延鋼板
は低ＣでＰ，Ｃｕ，Ｓｉの所定量を含有し、第２相を実
質的に０．５μm 以下の微細セメンタイトとフェライト
の混合物とし、過飽和にＣを含んだマルテンサイトやベ
イナイトを含まないようにしたので、穴あき腐食の発
生、進行が抑制され、穴あき深さが小さく、優れた耐穴
あき腐食性を有する。また、本発明の製造方法により、
所定組織の熱延鋼板を容易に製造することができ、生産
性に優れる。
は低ＣでＰ，Ｃｕ，Ｓｉの所定量を含有し、第２相を実
質的に０．５μm 以下の微細セメンタイトとフェライト
の混合物とし、過飽和にＣを含んだマルテンサイトやベ
イナイトを含まないようにしたので、穴あき腐食の発
生、進行が抑制され、穴あき深さが小さく、優れた耐穴
あき腐食性を有する。また、本発明の製造方法により、
所定組織の熱延鋼板を容易に製造することができ、生産
性に優れる。
【図１】実施例における巻取後３００℃になるまでの保
持時間と穴あき深さとの関係を示すグラフである。
持時間と穴あき深さとの関係を示すグラフである。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (56)参考文献 特開 平９−49050（ＪＰ，Ａ) 特開 平８−176729（ＪＰ，Ａ) 特開 平７−118740（ＪＰ，Ａ) 特開 平７−48648（ＪＰ，Ａ) 特開 平６−287685（ＪＰ，Ａ) 特開 平４−337037（ＪＰ，Ａ) 特開 昭61−96030（ＪＰ，Ａ) 特開 平６−336641（ＪＰ，Ａ) 特開 平６−336640（ＪＰ，Ａ) 特開 平７−145426（ＪＰ，Ａ) 特開 平７−216503（ＪＰ，Ａ) (58)調査した分野(Int.Cl.7，ＤＢ名) C22C 38/00 - 38/60 C21D 8/02 C21D 9/46
Claims (3)
- 【請求項１】 重量％で、Ｃ ：０．０１〜０．１０
％、Ｓｉ：０．２〜２．５％、Ｍｎ：３．０％以下、Ｐ
：０．０３〜０．２％、Ｓ ：０．０１６％以下、Ｃ
ｕ：０．０５〜１．０％、Ｎｉ：１．０％以下を含み、
残部実質的にＦｅからなり、フェライト単相部及びフェ
ライトと０．５μm 以下のセメンタイトを主体とする炭
化物が混在した第２相からなる組織を有することを特徴
とする耐穴あき腐食性に優れた熱延鋼板。 - 【請求項２】 請求項１に記載した成分のほか更に、Ｔ
ｉ，Ｎｂ，Ｖの内１種以上：合計で０．０１〜０．２
％、Ｍｏ：０．０５〜１．０％、Ｃａ：０．０００１〜
０．００５０％、Ｂ：０．０００１〜０．００５０％の
内から１種以上の成分を含む請求項１に記載した耐穴あ
き腐食性に優れた熱延鋼板。 - 【請求項３】 請求項１又は２に記載した成分の鋼片を
熱間圧延し、５５０〜３００℃で巻取り、巻取後３００
℃までを２時間以上かけて冷却することを特徴とする耐
穴あき腐食性に優れた熱延鋼板の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP26945896A JP3262993B2 (ja) | 1996-09-18 | 1996-09-18 | 耐穴あき腐食性に優れた熱延鋼板及びその製造方法 |
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| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP26945896A JP3262993B2 (ja) | 1996-09-18 | 1996-09-18 | 耐穴あき腐食性に優れた熱延鋼板及びその製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH1088286A JPH1088286A (ja) | 1998-04-07 |
| JP3262993B2 true JP3262993B2 (ja) | 2002-03-04 |
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ID=17472725
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| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP26945896A Expired - Fee Related JP3262993B2 (ja) | 1996-09-18 | 1996-09-18 | 耐穴あき腐食性に優れた熱延鋼板及びその製造方法 |
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| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3262993B2 (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP3431201A3 (en) * | 2009-02-20 | 2019-03-13 | Nucor Corporation | A hot rolled thin cast strip product and method for making the same |
-
1996
- 1996-09-18 JP JP26945896A patent/JP3262993B2/ja not_active Expired - Fee Related
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|---|---|---|---|---|
| EP3431201A3 (en) * | 2009-02-20 | 2019-03-13 | Nucor Corporation | A hot rolled thin cast strip product and method for making the same |
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| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH1088286A (ja) | 1998-04-07 |
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