JP3251609B2 - スラリーの乾燥方法 - Google Patents
スラリーの乾燥方法Info
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- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02P—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES IN THE PRODUCTION OR PROCESSING OF GOODS
- Y02P10/00—Technologies related to metal processing
- Y02P10/20—Recycling
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、メタリックＦｅ又はメ
タリックＣｒ等の発火性金属とＣの如き自己発火性物質
を含むスラリーの乾燥方法に関する。
タリックＣｒ等の発火性金属とＣの如き自己発火性物質
を含むスラリーの乾燥方法に関する。
【０００２】
【従来の技術】Ｃｒ鉱石の溶融還元炉又は含Ｃｒ溶銑精
錬炉などの排ガスやガス未燃焼回収式転炉から発生する
排ガス中のダストは、湿式法によって集塵され、一般的
にはシックナで濃縮された後、フィルタプレスによって
水分１５％程度までに脱水してケーキ状とし、このダス
トをヤードに仮置きして自然乾燥するか、スチーム・チ
ューブドライヤ又はロータリーキルンを用いて乾燥して
いる。
錬炉などの排ガスやガス未燃焼回収式転炉から発生する
排ガス中のダストは、湿式法によって集塵され、一般的
にはシックナで濃縮された後、フィルタプレスによって
水分１５％程度までに脱水してケーキ状とし、このダス
トをヤードに仮置きして自然乾燥するか、スチーム・チ
ューブドライヤ又はロータリーキルンを用いて乾燥して
いる。
【０００３】上記のような工程で回収されたメタリック
Ｆｅ（Ｍ・Ｆｅ）又はメタリックＣｒ（Ｍ・Ｃｒ）等の
金属及びＣを含むダストの場合、乾燥過程で自己発火発
熱事故が発生するため、乾燥容器内にＮ2 を吹込むなど
の処置が必要である。これはダスト中にＭ・Ｆｅ及び又
はＭ・Ｃｒと少量の水分を含む場合、Ｆｅ，Ｃｒの錆反
応がトリガーになって以下の一連の反応が進むためと考
えられる。 （イ）ダスト中のＭ・Ｆｅと少量（１〜５％）の水分の
存在下で Ｆｅ → Ｆｅ2+＋２ｅ- …（１） Ｆｅ2+＋２ＯＨ- → Ｆｅ（ＯＨ）2 …（２） （ロ）さらに雰囲気中にＯ2 があると ４Ｆｅ（ＯＨ）2 ＋Ｏ2 ＋２Ｈ2 Ｏ → ２Ｆｅ（ＯＨ）3 （Ｆｅ2 Ｏ3 ・Ｈ2 Ｏ） …（３） （ハ）これらの反応熱が放散されず、ホッパ内などで含
蓄される状況にあると直接Ｏ2 によってＭ・Ｆｅが酸化
され、 ３Ｆｅ＋２Ｏ2 → Ｆｅ3 Ｏ4 …（４） （ニ）これらの熱がこもり極端な場合には赤熱状態にな
ると残存水分と反応して ３Ｆｅ＋４Ｈ2 Ｏ → Ｆｅ3 Ｏ4 ＋Ｈ2 …（５） の反応を起す。
Ｆｅ（Ｍ・Ｆｅ）又はメタリックＣｒ（Ｍ・Ｃｒ）等の
金属及びＣを含むダストの場合、乾燥過程で自己発火発
熱事故が発生するため、乾燥容器内にＮ2 を吹込むなど
の処置が必要である。これはダスト中にＭ・Ｆｅ及び又
はＭ・Ｃｒと少量の水分を含む場合、Ｆｅ，Ｃｒの錆反
応がトリガーになって以下の一連の反応が進むためと考
えられる。 （イ）ダスト中のＭ・Ｆｅと少量（１〜５％）の水分の
存在下で Ｆｅ → Ｆｅ2+＋２ｅ- …（１） Ｆｅ2+＋２ＯＨ- → Ｆｅ（ＯＨ）2 …（２） （ロ）さらに雰囲気中にＯ2 があると ４Ｆｅ（ＯＨ）2 ＋Ｏ2 ＋２Ｈ2 Ｏ → ２Ｆｅ（ＯＨ）3 （Ｆｅ2 Ｏ3 ・Ｈ2 Ｏ） …（３） （ハ）これらの反応熱が放散されず、ホッパ内などで含
蓄される状況にあると直接Ｏ2 によってＭ・Ｆｅが酸化
され、 ３Ｆｅ＋２Ｏ2 → Ｆｅ3 Ｏ4 …（４） （ニ）これらの熱がこもり極端な場合には赤熱状態にな
ると残存水分と反応して ３Ｆｅ＋４Ｈ2 Ｏ → Ｆｅ3 Ｏ4 ＋Ｈ2 …（５） の反応を起す。
【０００４】この（５）式の反応で発生したＨ2 が燃焼
して発火に至る。さらにダスト中に含まれるＣは非常に
活性で上記（１）〜（５）式の反応熱によってダストの
温度が７００℃以上になると雰囲気中のＯ2 と反応し着
火する。つまりこのダストは第一種固体可燃物として取
扱われるべきものであり、ある程度の含水状態で大気中
に山積み放置すると自然に乾燥が進み、上記一連の反応
が起こり易い水分に達した段階で酸化が急速に進み、赤
熱状態になることがしばしば経験されている。
して発火に至る。さらにダスト中に含まれるＣは非常に
活性で上記（１）〜（５）式の反応熱によってダストの
温度が７００℃以上になると雰囲気中のＯ2 と反応し着
火する。つまりこのダストは第一種固体可燃物として取
扱われるべきものであり、ある程度の含水状態で大気中
に山積み放置すると自然に乾燥が進み、上記一連の反応
が起こり易い水分に達した段階で酸化が急速に進み、赤
熱状態になることがしばしば経験されている。
【０００５】このような発火性のダストをロータリキル
ンによって乾燥する場合は、直接火焔がダストに接する
ためダストの温度が２００℃〜７００℃に上昇し、いき
なり上記反応（４）やＣの燃焼が起こり乾燥のみを目的
とした工程としては利用できない。スチーム・チューブ
ドライヤ（ＳＴＤ）による乾燥の場合には、間接加熱の
ためダスト中のＣが燃える事故はないが、ダストの温度
を２００℃以上に上げると（４），（５）式の反応が起
こるため、ＳＴＤに使用する蒸気の温度を２００℃以上
にすることができず、伝熱面積を大きくする必要があ
る。さらにＳＴＤに供給する脱水ケーキは通常は水分１
５％程度であるがこのような脱水ケーキはＳＴＤ内部で
水分が低下する過程で、図２に示すように、非常にステ
ィッキーになる水分領域が存在し、ダストがＳＴＤの蒸
気パイプに付着し、この付着ダストが管外周に断熱層を
形成し、伝熱効果を著しく悪化するなどの問題があっ
た。
ンによって乾燥する場合は、直接火焔がダストに接する
ためダストの温度が２００℃〜７００℃に上昇し、いき
なり上記反応（４）やＣの燃焼が起こり乾燥のみを目的
とした工程としては利用できない。スチーム・チューブ
ドライヤ（ＳＴＤ）による乾燥の場合には、間接加熱の
ためダスト中のＣが燃える事故はないが、ダストの温度
を２００℃以上に上げると（４），（５）式の反応が起
こるため、ＳＴＤに使用する蒸気の温度を２００℃以上
にすることができず、伝熱面積を大きくする必要があ
る。さらにＳＴＤに供給する脱水ケーキは通常は水分１
５％程度であるがこのような脱水ケーキはＳＴＤ内部で
水分が低下する過程で、図２に示すように、非常にステ
ィッキーになる水分領域が存在し、ダストがＳＴＤの蒸
気パイプに付着し、この付着ダストが管外周に断熱層を
形成し、伝熱効果を著しく悪化するなどの問題があっ
た。
【０００６】
【発明が解決しようとする課題】以上のようにスラリー
状のダストを乾燥する従来の方法は次の（ａ）〜（ｄ）
の問題があった。 （ａ） 脱水ケーキをヤードに仮置して乾燥する方式で
は自然にＭ・Ｆｅが酸化し、場合によっては発火する問
題があった。 （ｂ） ロータリーキルン等の直火による急速乾燥では
ダスト中のＣに着火する問題があった。 （ｃ） スチーム・チューブドライヤ（ＳＴＤ）による
場合、低温（圧）蒸気しか利用できないので非能率とな
る他、ダスト付着によるトラブル、乾燥不良などの長期
使用上の問題があった。 （ｄ） しかも水分１５％程度の脱水ケーキは固形物で
あるがコンベア輸送するには付着しやすく、パイプ輸送
するには粘度が高く、非常にハンドリングし難い問題が
あり、シュート詰りやホッパーの掃除などに多くの労力
を必要としている。 本発明はこれらの問題をすべて解決したスラリーの乾燥
方法を提供することを目的とするものである。
状のダストを乾燥する従来の方法は次の（ａ）〜（ｄ）
の問題があった。 （ａ） 脱水ケーキをヤードに仮置して乾燥する方式で
は自然にＭ・Ｆｅが酸化し、場合によっては発火する問
題があった。 （ｂ） ロータリーキルン等の直火による急速乾燥では
ダスト中のＣに着火する問題があった。 （ｃ） スチーム・チューブドライヤ（ＳＴＤ）による
場合、低温（圧）蒸気しか利用できないので非能率とな
る他、ダスト付着によるトラブル、乾燥不良などの長期
使用上の問題があった。 （ｄ） しかも水分１５％程度の脱水ケーキは固形物で
あるがコンベア輸送するには付着しやすく、パイプ輸送
するには粘度が高く、非常にハンドリングし難い問題が
あり、シュート詰りやホッパーの掃除などに多くの労力
を必要としている。 本発明はこれらの問題をすべて解決したスラリーの乾燥
方法を提供することを目的とするものである。
【０００７】
【課題を解決するための手段】上記（ａ）〜（ｄ）の問
題点を一気に解決するために、本発明では、Ｃｒ鉱石溶
融還元炉又はＣｒ溶銑精錬炉もしくはガス未燃焼回収式
転炉から発生する排ガスから湿式法で回収された、発火
性の金属及びＣを含むスラリーを乾燥する方法におい
て、該スラリーの粘度が６０ポアズ以下の範囲で水分を
機械脱水してスラリーポンプなどで圧送できる程度の流
動性を残したスラリーとし、これを入口温度が３００℃
〜６００℃の不活性ガス雰囲気中に噴霧し、この雰囲気
の出口ガス温度を２００℃以下に保持しながら、水分含
有率０．５重量％以下に３〜３０秒間で乾燥する。この
ような不活性ガスとしては例えば燃焼排ガスがある。ス
ラリーポンプで圧送できる程度の流動性のあるスラリー
としては、例えばフィルタープレスなどにより流動性を
失うまで十分に脱水した脱水ケーキでなく、粘度が６０
ポアズ以下に遠心分離機等により機械脱水したものとす
ればよい。
題点を一気に解決するために、本発明では、Ｃｒ鉱石溶
融還元炉又はＣｒ溶銑精錬炉もしくはガス未燃焼回収式
転炉から発生する排ガスから湿式法で回収された、発火
性の金属及びＣを含むスラリーを乾燥する方法におい
て、該スラリーの粘度が６０ポアズ以下の範囲で水分を
機械脱水してスラリーポンプなどで圧送できる程度の流
動性を残したスラリーとし、これを入口温度が３００℃
〜６００℃の不活性ガス雰囲気中に噴霧し、この雰囲気
の出口ガス温度を２００℃以下に保持しながら、水分含
有率０．５重量％以下に３〜３０秒間で乾燥する。この
ような不活性ガスとしては例えば燃焼排ガスがある。ス
ラリーポンプで圧送できる程度の流動性のあるスラリー
としては、例えばフィルタープレスなどにより流動性を
失うまで十分に脱水した脱水ケーキでなく、粘度が６０
ポアズ以下に遠心分離機等により機械脱水したものとす
ればよい。
【０００８】
【作用】相対湿度が１００％以下の気流中にスラリーを
噴霧すれば、スラリーはその粘度に応じた粒径の液滴と
なり、液滴の表面から水分蒸発が起こる。このとき、乾
燥に寄与する反応表面積が非常に大きいので、急速に乾
燥が進む。一方、液滴の温度は水分が０になるまでは原
理的に１００℃以上にはならない。乾燥すべきスラリー
中の水分量に対して気流の量を十分大きくすれば、気流
の温度は、排出される気流の相対湿度が１００％以下で
あれば、低温例えば常温でも良いことになる。しかし工
業的には熱効率を考慮して３００℃以上とするのが良
い。つまり上記問題点（ａ），（ｂ）に対して噴霧乾燥
機から排出される排ガスの温度を２００℃以下に制御す
ればＭ・Ｆｅの酸化は起こらず、カーボンの燃焼もな
く、いわゆる、無酸化乾燥が可能になる。
噴霧すれば、スラリーはその粘度に応じた粒径の液滴と
なり、液滴の表面から水分蒸発が起こる。このとき、乾
燥に寄与する反応表面積が非常に大きいので、急速に乾
燥が進む。一方、液滴の温度は水分が０になるまでは原
理的に１００℃以上にはならない。乾燥すべきスラリー
中の水分量に対して気流の量を十分大きくすれば、気流
の温度は、排出される気流の相対湿度が１００％以下で
あれば、低温例えば常温でも良いことになる。しかし工
業的には熱効率を考慮して３００℃以上とするのが良
い。つまり上記問題点（ａ），（ｂ）に対して噴霧乾燥
機から排出される排ガスの温度を２００℃以下に制御す
ればＭ・Ｆｅの酸化は起こらず、カーボンの燃焼もな
く、いわゆる、無酸化乾燥が可能になる。
【０００９】上記問題点（ｃ），（ｄ）に対しては軽脱
水してスラリーの粒度を６０ポアズ以下にし、流動性を
確保することにより対応可能である。６０ポアズを越え
ると流動性が悪くなりスラリーを圧送するポンプの負荷
が大きく、配管詰まりが発生し、配管の摩耗も大きくな
り、実用的でなくなる。一方、乾燥によって蒸発させる
水分量が従来法（フィルタプレスとＳＴＤを併用する方
法）に比べて多くなる欠点があるが、必要な乾燥用熱風
の温度は３００〜６００℃で余り高くないので、加熱炉
の排ガスを利用するなどの工夫によりこの欠点をカバー
することができる。
水してスラリーの粒度を６０ポアズ以下にし、流動性を
確保することにより対応可能である。６０ポアズを越え
ると流動性が悪くなりスラリーを圧送するポンプの負荷
が大きく、配管詰まりが発生し、配管の摩耗も大きくな
り、実用的でなくなる。一方、乾燥によって蒸発させる
水分量が従来法（フィルタプレスとＳＴＤを併用する方
法）に比べて多くなる欠点があるが、必要な乾燥用熱風
の温度は３００〜６００℃で余り高くないので、加熱炉
の排ガスを利用するなどの工夫によりこの欠点をカバー
することができる。
【００１０】水分を０．５重量％以下にする理由は、水
分が０．５重量％を越え、特に１重量％以上ではダスト
中の水分が上記反応式（１）、（２）によってダスト中
のＭ・Ｆｅを酸化し、Ｆｅ（ＯＨ）となり、反応熱が放
散されない場合には発熱したＦｅが空気中のＯ2 と直接
に反応し酸化が進むので不可であり、水分が０．５重量
％以下では実質的に酸化が問題にならないのでこのよう
に規定した。
分が０．５重量％を越え、特に１重量％以上ではダスト
中の水分が上記反応式（１）、（２）によってダスト中
のＭ・Ｆｅを酸化し、Ｆｅ（ＯＨ）となり、反応熱が放
散されない場合には発熱したＦｅが空気中のＯ2 と直接
に反応し酸化が進むので不可であり、水分が０．５重量
％以下では実質的に酸化が問題にならないのでこのよう
に規定した。
【００１１】
【実施例】図１に本発明の実施例のフローシートを示し
た。転炉排ガスを水で処理して排ガス中の固形分を回収
したスラリー１は水分９０〜９５％の状態でシックナ２
に導入される。ここで沈降して濃縮された固形分はシッ
クナの底抜きポンプ４によって水分７０〜８０％のスラ
リー３として抜出され、高速遠心脱水機５で水分４０〜
５０％まで脱水される。このときの脱水スラリー６の粘
度は６０ポアズ以下とする。脱水スラリー６を噴霧乾燥
機７内にその天井からロータリーアトマイザ８により噴
霧する。
た。転炉排ガスを水で処理して排ガス中の固形分を回収
したスラリー１は水分９０〜９５％の状態でシックナ２
に導入される。ここで沈降して濃縮された固形分はシッ
クナの底抜きポンプ４によって水分７０〜８０％のスラ
リー３として抜出され、高速遠心脱水機５で水分４０〜
５０％まで脱水される。このときの脱水スラリー６の粘
度は６０ポアズ以下とする。脱水スラリー６を噴霧乾燥
機７内にその天井からロータリーアトマイザ８により噴
霧する。
【００１２】一方、熱風発生器９で生成した排ガス１０
は３００〜６００℃に調整されて噴霧乾燥機７の天井か
ら吹込まれる。熱風発生器９は燃料ガス１１と熱風用空
気１２を吹込んで燃焼させ、これに、二次徐冷空気１３
及び１８０℃程度の加熱炉排ガス１４を加えて、３００
〜６００℃に温度を下げた排ガス１０を排出する。この
排ガス１０は酸素濃度１８％以下の不活性ガスとする。
噴霧乾燥機７内の雰囲気ガスは２００℃以下、例えば１
５０〜１８０℃に下り、サイクロン１５を経て抽出さ
れ、サイクロン１５で乾燥粉１６を分離した後、煙突か
ら排ガス１７として排出される。また噴霧乾燥機７の底
部には自然沈降した乾燥粉１８が堆積するのでこれをロ
ータリーフィーダ１９により抜出す。この乾燥粉１６、
１８は温度が７０℃程度である。また水分は０．５重量
％以下となっている。回収された乾燥粉２０は球状をな
している。
は３００〜６００℃に調整されて噴霧乾燥機７の天井か
ら吹込まれる。熱風発生器９は燃料ガス１１と熱風用空
気１２を吹込んで燃焼させ、これに、二次徐冷空気１３
及び１８０℃程度の加熱炉排ガス１４を加えて、３００
〜６００℃に温度を下げた排ガス１０を排出する。この
排ガス１０は酸素濃度１８％以下の不活性ガスとする。
噴霧乾燥機７内の雰囲気ガスは２００℃以下、例えば１
５０〜１８０℃に下り、サイクロン１５を経て抽出さ
れ、サイクロン１５で乾燥粉１６を分離した後、煙突か
ら排ガス１７として排出される。また噴霧乾燥機７の底
部には自然沈降した乾燥粉１８が堆積するのでこれをロ
ータリーフィーダ１９により抜出す。この乾燥粉１６、
１８は温度が７０℃程度である。また水分は０．５重量
％以下となっている。回収された乾燥粉２０は球状をな
している。
【００１３】排ガス未燃焼回収式の転炉から発生した排
ガス中のダストを湿式法により回収したスラリーを図１
に示す実施例装置で乾燥した。高速遠心脱水機５から排
出されたスラリーは濃度６０％、粘度２８ポアズであっ
た。これを噴霧乾燥機７内に噴霧した。 噴霧乾燥機の仕様： 処理速度： ８０ｋｇ／Ｈ ロータリーアトマイザ回転数：１５０００ｒｐｍ 熱風温度（℃） 入口 ４５０℃ 出口 １８０℃ 乾燥必要熱量 １３４０Ｋｃａｌ／ｋｇ−水 乾燥後の製品： Ｔ・Ｆｅ： ６２重量％ Ｍ・Ｆｅ： １６重量％ ＦｅＯ： ４６重量％ Ｃ： ８重量％ ＳｉＯ2 ： １．３重量％ Ａｌ2 Ｏ3 ： １．１重量％ ＣａＯ： ２．２重量％ 水分含有率： ０．３重量％ 平均粒径： ６０μｍ
ガス中のダストを湿式法により回収したスラリーを図１
に示す実施例装置で乾燥した。高速遠心脱水機５から排
出されたスラリーは濃度６０％、粘度２８ポアズであっ
た。これを噴霧乾燥機７内に噴霧した。 噴霧乾燥機の仕様： 処理速度： ８０ｋｇ／Ｈ ロータリーアトマイザ回転数：１５０００ｒｐｍ 熱風温度（℃） 入口 ４５０℃ 出口 １８０℃ 乾燥必要熱量 １３４０Ｋｃａｌ／ｋｇ−水 乾燥後の製品： Ｔ・Ｆｅ： ６２重量％ Ｍ・Ｆｅ： １６重量％ ＦｅＯ： ４６重量％ Ｃ： ８重量％ ＳｉＯ2 ： １．３重量％ Ａｌ2 Ｏ3 ： １．１重量％ ＣａＯ： ２．２重量％ 水分含有率： ０．３重量％ 平均粒径： ６０μｍ
【００１４】図３にこの乾燥方式によって得られた産物
の粒度分布を示す。図３中、（ａ）曲線は原料スラリー
中のダストの粒度分布、を示し、（ｂ）曲線は噴霧乾燥
後の粒度分布曲線である。また、図４に実施例の乾燥粉
の電子顕微鏡写真、図５に従来のスチーム・チューブド
ライヤによって乾燥後粉砕した比較例の乾燥粉の電子顕
微鏡写真を示した。実施例の粒子は球状を呈しているこ
とが明確である。表１にその粉体特性の比較を示す。
の粒度分布を示す。図３中、（ａ）曲線は原料スラリー
中のダストの粒度分布、を示し、（ｂ）曲線は噴霧乾燥
後の粒度分布曲線である。また、図４に実施例の乾燥粉
の電子顕微鏡写真、図５に従来のスチーム・チューブド
ライヤによって乾燥後粉砕した比較例の乾燥粉の電子顕
微鏡写真を示した。実施例の粒子は球状を呈しているこ
とが明確である。表１にその粉体特性の比較を示す。
【００１５】
【表１】
【００１６】
【発明の効果】本発明により自己発火性の物質を含むス
ラリーの無酸化乾燥が可能になった。またこの乾燥方式
はスラリーを噴霧して行うため球状に造粒されており、
得られた乾燥粉はそのままの状態で流動性の良い粉体原
料として利用することができる。例えば溶銑予備処理剤
および高炉等の竪型炉の羽口の吹込み材として利用でき
るようになった。
ラリーの無酸化乾燥が可能になった。またこの乾燥方式
はスラリーを噴霧して行うため球状に造粒されており、
得られた乾燥粉はそのままの状態で流動性の良い粉体原
料として利用することができる。例えば溶銑予備処理剤
および高炉等の竪型炉の羽口の吹込み材として利用でき
るようになった。
【図１】本発明方法の実施例のフローシートである。
【図２】ダスト中の水分と付着性との関係を示すグラフ
である。
である。
【図３】実施例の粒度分布を示すグラフである。
【図４】実施例のダストの拡大写真である。
【図５】従来法により乾燥粉砕したダストの拡大写真で
ある。
ある。
１ スラリー ２ シックナ ３ スラリー ４ ポンプ ５ 遠心脱水機 ６ 脱水スラリー ７ 噴霧乾燥機 ８ ロータリーア
トマイザ ９ 熱風発生器 １０ 排ガス １１ 燃料ガス １２ 空気 １３ 二次徐冷空気 １４ 加熱炉排ガ
ス １５ サイクロン １６，１８ 乾燥
粉 １７ 排ガス １９ ロータリー
フィーダ ２０ 乾燥粉
トマイザ ９ 熱風発生器 １０ 排ガス １１ 燃料ガス １２ 空気 １３ 二次徐冷空気 １４ 加熱炉排ガ
ス １５ サイクロン １６，１８ 乾燥
粉 １７ 排ガス １９ ロータリー
フィーダ ２０ 乾燥粉
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 秋本 栄治 千葉市川崎町１番地 川崎製鉄株式会社 千葉製鉄所内 (72)発明者 中沢 学 千葉市川崎町１番地 川鉄鉱業株式会社 千葉製造所内 (72)発明者 佐藤 幸男 千葉市川崎町１番地 川鉄鉱業株式会社 千葉製造所内 (56)参考文献 特開 昭54−99702（ＪＰ，Ａ) 特公 昭60−54589（ＪＰ，Ｂ２) (58)調査した分野(Int.Cl.7，ＤＢ名) C22B 1/00 - 61/00
Claims (1)
- 【請求項１】 Ｃｒ鉱石溶融還元炉又はＣｒ溶銑精錬炉
もしくはガス未燃焼回収式転炉から発生する排ガスから
湿式法で回収された、発火性の金属及びＣを含むスラリ
ーを乾燥する方法において、該スラリーの粘度が６０ポ
アズ以下の範囲で水分を機械脱水し、該スラリーを入口
ガス温度３００〜６００℃の燃焼ガス雰囲気中に噴霧
し、該雰囲気の出口ガス温度を２００℃以下に保持しな
がら水分０．５重量％以下まで乾燥することを特徴とす
るスラリーの乾燥方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP18591291A JP3251609B2 (ja) | 1991-07-01 | 1991-07-01 | スラリーの乾燥方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP18591291A JP3251609B2 (ja) | 1991-07-01 | 1991-07-01 | スラリーの乾燥方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH059599A JPH059599A (ja) | 1993-01-19 |
| JP3251609B2 true JP3251609B2 (ja) | 2002-01-28 |
Family
ID=16179056
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP18591291A Expired - Fee Related JP3251609B2 (ja) | 1991-07-01 | 1991-07-01 | スラリーの乾燥方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3251609B2 (ja) |
Families Citing this family (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP4833592B2 (ja) * | 2005-06-22 | 2011-12-07 | 新日本製鐵株式会社 | 製鋼ダストの処理方法及び製鋼ダストの処理装置 |
| JP5041744B2 (ja) * | 2005-07-27 | 2012-10-03 | 株式会社林商会 | ロータリーキルンによる合金スラッジの連続乾燥処理方法 |
| JP5103802B2 (ja) * | 2006-06-16 | 2012-12-19 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 湿ダストの処理方法及び焼結鉱の製造方法 |
| JP5198409B2 (ja) * | 2009-11-04 | 2013-05-15 | 大同特殊鋼株式会社 | 排ガスダストの処理方法 |
-
1991
- 1991-07-01 JP JP18591291A patent/JP3251609B2/ja not_active Expired - Fee Related
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH059599A (ja) | 1993-01-19 |
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