JP3251216B2 - ガスボンベ用ライナの製造方法 - Google Patents
ガスボンベ用ライナの製造方法Info
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- JP3251216B2 JP3251216B2 JP27255297A JP27255297A JP3251216B2 JP 3251216 B2 JP3251216 B2 JP 3251216B2 JP 27255297 A JP27255297 A JP 27255297A JP 27255297 A JP27255297 A JP 27255297A JP 3251216 B2 JP3251216 B2 JP 3251216B2
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- liner
- cup
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Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】この発明は、圧縮天然ガス等
の各種圧縮ガスを充填するガスボンベ用ライナの製造方
法に関するものである。
の各種圧縮ガスを充填するガスボンベ用ライナの製造方
法に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】メタンを主成分とする圧縮天然ガス（Ｃ
ＮＧ）は、その燃焼によって公害となるようなガス、例
えば、窒素酸化物（ＮＯx ）や二酸化炭素（ＣＯ2 ）を
殆ど排出しないため、自動車用の燃料として使用される
ようになってきている。
ＮＧ）は、その燃焼によって公害となるようなガス、例
えば、窒素酸化物（ＮＯx ）や二酸化炭素（ＣＯ2 ）を
殆ど排出しないため、自動車用の燃料として使用される
ようになってきている。
【０００３】圧縮天然ガスを燃料とする自動車には、一
般に、ＣＮＧタンクと称されるガスボンベが搭載され
る。
般に、ＣＮＧタンクと称されるガスボンベが搭載され
る。
【０００４】圧縮天然ガス用のガスボンベとして、図８
に示したものが知られている。このガスボンベは、胴部
６０の両端に鏡部６１を設け、その鏡部６１に口栓部６
２を形成したライナＡと、そのライナＡの外側に設けら
れた補強層Ｂとから成り、上記補強層Ｂを繊維強化樹脂
で形成している。
に示したものが知られている。このガスボンベは、胴部
６０の両端に鏡部６１を設け、その鏡部６１に口栓部６
２を形成したライナＡと、そのライナＡの外側に設けら
れた補強層Ｂとから成り、上記補強層Ｂを繊維強化樹脂
で形成している。
【０００５】ところで、圧縮天然ガスにおいては、単位
重量当りの発熱量がガソリンの半分程度であるため、無
補給で走行できる距離をガソリン車並に高めようとする
と、ガソリンの場合の約２倍の圧縮天然ガスを搭載する
必要が生じる。このため、圧縮天然ガスが充填されるガ
スボンベも大型化し、重量も重くなる。
重量当りの発熱量がガソリンの半分程度であるため、無
補給で走行できる距離をガソリン車並に高めようとする
と、ガソリンの場合の約２倍の圧縮天然ガスを搭載する
必要が生じる。このため、圧縮天然ガスが充填されるガ
スボンベも大型化し、重量も重くなる。
【０００６】ここで、前記ガスボンベのライナＡとし
て、合金鋼製のもの、樹脂製のもの、アルミニウム合金
から成るものが知られている。
て、合金鋼製のもの、樹脂製のもの、アルミニウム合金
から成るものが知られている。
【０００７】ところで、鋼製のライナＡにおいては、樹
脂製のライナＡやアルミニウム合金製のライナＡに比較
して重量が重く、容量の大きいガスボンベを形成した場
合に、燃費の点においてきわめて不利である。
脂製のライナＡやアルミニウム合金製のライナＡに比較
して重量が重く、容量の大きいガスボンベを形成した場
合に、燃費の点においてきわめて不利である。
【０００８】一方、樹脂製のライナＡにおいては、口栓
部６２に取付けるバルブ接続用の口金は金属製のため、
樹脂と金属の熱膨張係数の相違によって口金の接続部に
おいてガス漏れや破損等が生じるおそれがある。
部６２に取付けるバルブ接続用の口金は金属製のため、
樹脂と金属の熱膨張係数の相違によって口金の接続部に
おいてガス漏れや破損等が生じるおそれがある。
【０００９】アルミニウム合金から成るライナＡにおい
ては、比較的軽量であるため、燃費の点において有利で
あると共に、口金の取付け部におけるガス漏れもなく、
安全性に優れたガスボンベを形成することができるとい
う特徴を有する。
ては、比較的軽量であるため、燃費の点において有利で
あると共に、口金の取付け部におけるガス漏れもなく、
安全性に優れたガスボンベを形成することができるとい
う特徴を有する。
【００１０】上記のようなアルミニウム合金製ライナの
製造方法として、図５乃至図７に示した製造方法が従来
から知られている。
製造方法として、図５乃至図７に示した製造方法が従来
から知られている。
【００１１】図５に示すライナの製造方法においては、
アルミニウム合金を円筒状に押出し、これを所定の長さ
に切断して図５（Ｉ）に示す筒状のブランク４０を形成
したのち、その筒状ブランク４０の両端を熱間又は冷間
でクロージング成形により口絞りして、図５（II）に示
すように鏡部４１を形成すると共に、その中央に軸状の
口栓部４２を成形し、中空状ブランク４３を形成してい
る。
アルミニウム合金を円筒状に押出し、これを所定の長さ
に切断して図５（Ｉ）に示す筒状のブランク４０を形成
したのち、その筒状ブランク４０の両端を熱間又は冷間
でクロージング成形により口絞りして、図５（II）に示
すように鏡部４１を形成すると共に、その中央に軸状の
口栓部４２を成形し、中空状ブランク４３を形成してい
る。
【００１２】ここで、クロージング成形とは、筒状ブラ
ンク４０を軸心を中心に回転させ、その筒状ブランク４
０の端部外周に接触させた成形ローラ４４を筒状ブラン
ク４０の軸心に対して傾斜させつつ、筒状ブランク４０
の軸心方向に移動させて筒状ブランク４０の開口端を口
絞りする加工をいう。
ンク４０を軸心を中心に回転させ、その筒状ブランク４
０の端部外周に接触させた成形ローラ４４を筒状ブラン
ク４０の軸心に対して傾斜させつつ、筒状ブランク４０
の軸心方向に移動させて筒状ブランク４０の開口端を口
絞りする加工をいう。
【００１３】なお、クロージングされた中空状ブランク
４３は次の工程において、鏡部４１における口栓部４２
の中心に孔が穿設され、ライナとされる。
４３は次の工程において、鏡部４１における口栓部４２
の中心に孔が穿設され、ライナとされる。
【００１４】図６（Ｉ）、（II）に示すライナの製造方
法においては、押出し成形されたアルミニウム合金から
成る筒体４５の両端にプレス成形又はダイカスト成形さ
れた口栓部４６を有する鏡部４７を溶接により接合して
一体化している。
法においては、押出し成形されたアルミニウム合金から
成る筒体４５の両端にプレス成形又はダイカスト成形さ
れた口栓部４６を有する鏡部４７を溶接により接合して
一体化している。
【００１５】図７に示すライナの製造方法においては、
図７（Ｉ）に示すアルミニウム合金から成るカップ状の
ブランク４８を図７（II）に示すように、ダイ４９ａお
よびポンチ４９ｂを用いて絞り成形して筒状の中間ブラ
ンク５０を形成し、その中間ブランク５０の開口端部を
図７（III ）に示すようにクロージング成形により口絞
りして鏡部５１を形成すると共に、その中心部に軸状の
口栓部５２を成形して中空状ブランク５３を形成し、そ
の中空状ブランク５３における口栓部５２の中心に孔を
設けるようにしている。
図７（Ｉ）に示すアルミニウム合金から成るカップ状の
ブランク４８を図７（II）に示すように、ダイ４９ａお
よびポンチ４９ｂを用いて絞り成形して筒状の中間ブラ
ンク５０を形成し、その中間ブランク５０の開口端部を
図７（III ）に示すようにクロージング成形により口絞
りして鏡部５１を形成すると共に、その中心部に軸状の
口栓部５２を成形して中空状ブランク５３を形成し、そ
の中空状ブランク５３における口栓部５２の中心に孔を
設けるようにしている。
【００１６】
【発明が解決しようとする課題】ところで、図５に示す
ライナの製造方法においては、筒状ブランク４０の両端
をクロージング成形により口絞りして鏡部４１を成形す
るため、肉厚が全体にわたって均一であり、耐圧性が要
求される鏡部４１を基準にして筒状ブランク４０の厚み
を決定すると、胴部４３の厚みが必要以上に厚くなり、
ライナＡの重量が重く、軽量化を図るうえにおいて改善
すべき点が残されている。
ライナの製造方法においては、筒状ブランク４０の両端
をクロージング成形により口絞りして鏡部４１を成形す
るため、肉厚が全体にわたって均一であり、耐圧性が要
求される鏡部４１を基準にして筒状ブランク４０の厚み
を決定すると、胴部４３の厚みが必要以上に厚くなり、
ライナＡの重量が重く、軽量化を図るうえにおいて改善
すべき点が残されている。
【００１７】また、図６に示すライナの製造方法におい
ては鏡部４７の肉厚に対して胴部４５の肉厚を薄くでき
るので軽量化を図ることができるが、溶接部の信頼性に
問題がある。
ては鏡部４７の肉厚に対して胴部４５の肉厚を薄くでき
るので軽量化を図ることができるが、溶接部の信頼性に
問題がある。
【００１８】さらに、図７に示すライナの製造方法にお
いては、中間ブランク５０を絞り成形により形成してい
るため、ライナの長さに制限があり、容量の大きいライ
ナを製造することができない問題がある。
いては、中間ブランク５０を絞り成形により形成してい
るため、ライナの長さに制限があり、容量の大きいライ
ナを製造することができない問題がある。
【００１９】この発明の課題は、安全性に優れた軽量の
アルミニウム製ライナの製造方法を提供することであ
る。
アルミニウム製ライナの製造方法を提供することであ
る。
【００２０】
【課題を解決するための手段】上記の課題を解決するた
めに、この発明においては、胴部が底部より厚肉とされ
たアルミニウム合金から成るカップ状ブランクの胴部を
軸方向全体にわたってフローフォーミングして、胴部の
肉厚が底部の肉厚より薄く、その胴部の開口端部が厚肉
の底付き筒状の中間ブランクを成形する工程と、その中
間ブランクの開口端部をクロージング成形により口絞り
して胴部より厚肉の鏡部を形成すると共にその中央に軸
状の口栓部を成形して中空状ブランクを形成する工程
と、上記中空状ブランクの口栓部に口金取付け用の孔を
穿設する工程とから成る構成を採用している。
めに、この発明においては、胴部が底部より厚肉とされ
たアルミニウム合金から成るカップ状ブランクの胴部を
軸方向全体にわたってフローフォーミングして、胴部の
肉厚が底部の肉厚より薄く、その胴部の開口端部が厚肉
の底付き筒状の中間ブランクを成形する工程と、その中
間ブランクの開口端部をクロージング成形により口絞り
して胴部より厚肉の鏡部を形成すると共にその中央に軸
状の口栓部を成形して中空状ブランクを形成する工程
と、上記中空状ブランクの口栓部に口金取付け用の孔を
穿設する工程とから成る構成を採用している。
【００２１】ライナの成形方法に用いるカップ状ブラン
クは、アルミニウム合金から成るビレットを熱間鍛造に
よりカップ状としたものであってもよく、あるいは、ア
ルミニウム合金から成る円形の板材を絞り成形によりカ
ップ状としたものであってもよい。
クは、アルミニウム合金から成るビレットを熱間鍛造に
よりカップ状としたものであってもよく、あるいは、ア
ルミニウム合金から成る円形の板材を絞り成形によりカ
ップ状としたものであってもよい。
【００２２】また、この発明においては、アルミニウム
合金から成る筒状のブランクをフローフォーミングして
両端部の厚みが中央部の厚みより厚い長尺の筒状の中間
ブランクを成形する工程と、その中間ブランクの両端部
をクロージング成形により口絞りして胴部より厚肉の鏡
部を形成すると共にその中央に軸状の口栓部を成形して
中空状ブランクを成形する工程と、その中空状ブランク
の口栓部に口金取付け用の孔を穿設する工程とから成る
構成を採用している。
合金から成る筒状のブランクをフローフォーミングして
両端部の厚みが中央部の厚みより厚い長尺の筒状の中間
ブランクを成形する工程と、その中間ブランクの両端部
をクロージング成形により口絞りして胴部より厚肉の鏡
部を形成すると共にその中央に軸状の口栓部を成形して
中空状ブランクを成形する工程と、その中空状ブランク
の口栓部に口金取付け用の孔を穿設する工程とから成る
構成を採用している。
【００２３】ここで、フローフォーミングとは、カップ
状ブランクをその内側にマンドレルを挿入した状態で軸
心を中心に回転し、そのブランクの胴部に成形ローラを
接触させた状態で、その成形ローラを胴部の軸方向に移
動させて、上記胴部をしごく成形方法をいう。
状ブランクをその内側にマンドレルを挿入した状態で軸
心を中心に回転し、そのブランクの胴部に成形ローラを
接触させた状態で、その成形ローラを胴部の軸方向に移
動させて、上記胴部をしごく成形方法をいう。
【００２４】また、中間ブランクの開口端のクロージン
グ成形とは、中間ブランクを軸心を中心に回転し、その
中間ブランクの端部外周に接触させた成形ローラを中間
ブランクの軸心に対して傾けつつ中間ブランクの軸心方
向に移動させて、中間ブランクの開口端を口絞りする加
工をいう。
グ成形とは、中間ブランクを軸心を中心に回転し、その
中間ブランクの端部外周に接触させた成形ローラを中間
ブランクの軸心に対して傾けつつ中間ブランクの軸心方
向に移動させて、中間ブランクの開口端を口絞りする加
工をいう。
【００２５】
【発明の実施の形態】以下、この発明の実施の形態を図
１乃至図４に基づいて説明する。
１乃至図４に基づいて説明する。
【００２６】図１は、この発明に係るガスボンベ用ライ
ナの製造方法の第１の実施の形態を示す。図１（Ｉ）で
示すビレット１は、アルミニウム合金から成る。
ナの製造方法の第１の実施の形態を示す。図１（Ｉ）で
示すビレット１は、アルミニウム合金から成る。
【００２７】上記アルミニウム合金として、ここでは、
主に、Ａ６０６１−Ｔ６が使用されている。
主に、Ａ６０６１−Ｔ６が使用されている。
【００２８】上記ビレット１は、第１工程において熱間
において鍛造成形される。その鍛造成形によって、図１
（II）に示すカップ状のブランク２が形成され、そのブ
ランク２の胴部２ａの厚みｔ0 は、底部２ｂの厚みｔ1
より厚肉とされている。
において鍛造成形される。その鍛造成形によって、図１
（II）に示すカップ状のブランク２が形成され、そのブ
ランク２の胴部２ａの厚みｔ0 は、底部２ｂの厚みｔ1
より厚肉とされている。
【００２９】カップ状ブランク２は、第２工程において
フローフォーミングされる。図１（III ）に示すよう
に、フローフォーミングはマンドレル３にカップ状ブラ
ンク２を取付けて、マンドレル３と共にカップ状ブラン
ク２を回転し、そのカップ状ブランク２の外周囲に等間
隔に設けた複数の成形ローラ４をマンドレル３の径方向
に位置調整したのち、マンドレル３の軸方向に移動させ
てブランク２の胴部２ａを軸方向にしごくようにしてい
る。
フローフォーミングされる。図１（III ）に示すよう
に、フローフォーミングはマンドレル３にカップ状ブラ
ンク２を取付けて、マンドレル３と共にカップ状ブラン
ク２を回転し、そのカップ状ブランク２の外周囲に等間
隔に設けた複数の成形ローラ４をマンドレル３の径方向
に位置調整したのち、マンドレル３の軸方向に移動させ
てブランク２の胴部２ａを軸方向にしごくようにしてい
る。
【００３０】また、胴部２ａを開口端部までしごくと、
成形ローラ４をその回転中心がマンドレル３の軸心する
平行する状態を保って斜め外方に所定量移動させたの
ち、マンドレル３の軸心と平行する方向に移動させて開
口端までしごくようにしている。
成形ローラ４をその回転中心がマンドレル３の軸心する
平行する状態を保って斜め外方に所定量移動させたの
ち、マンドレル３の軸心と平行する方向に移動させて開
口端までしごくようにしている。
【００３１】上記のように、カップ状ブランク２の胴部
２ａをフローフォーミングすることにより、底付き筒状
の中間ブランク５が形成される。この中間ブランク５に
おける胴部５ａの厚みｔ2 は、底部２ｂの厚みｔ1 より
薄肉厚とされると共に、胴部５ａの開口端部の厚みｔ3
は胴部５ａの厚みの３倍以上とされる。
２ａをフローフォーミングすることにより、底付き筒状
の中間ブランク５が形成される。この中間ブランク５に
おける胴部５ａの厚みｔ2 は、底部２ｂの厚みｔ1 より
薄肉厚とされると共に、胴部５ａの開口端部の厚みｔ3
は胴部５ａの厚みの３倍以上とされる。
【００３２】フローフォーミング後、中間ブランク５に
おける開口端面は切断され、酸化防止剤の塗布後、第３
工程において開口端がクロージング成形される。そのク
ロージング成形に先だって、中間ブランク５の開口端部
は加熱される。
おける開口端面は切断され、酸化防止剤の塗布後、第３
工程において開口端がクロージング成形される。そのク
ロージング成形に先だって、中間ブランク５の開口端部
は加熱される。
【００３３】クロージング成形は、図１（IV）に示すよ
うに、図示省略したチャックによって中間ブランク５の
胴部５ａにおける底側端部を挟持して、矢印で示すよう
に軸心を中心に回転させる。そして、中間ブランク５の
開口端部における外周に成形ローラ６を接触させ、その
成形ローラ６を中間ブランク５の軸心に対して傾むけつ
つ中間ブランク５の軸心方向に移動させるようにしてお
り、上記成形ローラ６によって中間ブランク５の端部は
口絞りされて鏡部７が形成されると共に、その鏡部７の
中心部に軸状の口栓部８が成形される。
うに、図示省略したチャックによって中間ブランク５の
胴部５ａにおける底側端部を挟持して、矢印で示すよう
に軸心を中心に回転させる。そして、中間ブランク５の
開口端部における外周に成形ローラ６を接触させ、その
成形ローラ６を中間ブランク５の軸心に対して傾むけつ
つ中間ブランク５の軸心方向に移動させるようにしてお
り、上記成形ローラ６によって中間ブランク５の端部は
口絞りされて鏡部７が形成されると共に、その鏡部７の
中心部に軸状の口栓部８が成形される。
【００３４】上記クロージング成形によって形成された
中空状ブランク９は、口栓部８の余肉が切断され、Ｔ６
処理が施されたのち、第４工程において、図１（Ｖ）に
示すように、口栓部８の中心に口金取付け用の孔１０が
穿設され、ライナＡが形成される。
中空状ブランク９は、口栓部８の余肉が切断され、Ｔ６
処理が施されたのち、第４工程において、図１（Ｖ）に
示すように、口栓部８の中心に口金取付け用の孔１０が
穿設され、ライナＡが形成される。
【００３５】上記ライナＡにおいては、胴部５ａの厚み
ｔ2 がクロージング成形された鏡部７の厚みｔ3 より薄
いため、ライナＡの軽量化を図ることができると共に、
胴部５ａはフローフォーミングされたものであるため、
圧延効果により強度が増し、強度の強いライナを得るこ
とができる。
ｔ2 がクロージング成形された鏡部７の厚みｔ3 より薄
いため、ライナＡの軽量化を図ることができると共に、
胴部５ａはフローフォーミングされたものであるため、
圧延効果により強度が増し、強度の強いライナを得るこ
とができる。
【００３６】図４に示すように、上記ライナＡの外側に
ガラス繊維を巻付けると共にエポキシ樹脂で含浸固定
し、繊維強化樹脂製の補強層Ｂの形成によってガスボン
ベが形成される。
ガラス繊維を巻付けると共にエポキシ樹脂で含浸固定
し、繊維強化樹脂製の補強層Ｂの形成によってガスボン
ベが形成される。
【００３７】第１の実施の形態においては、ビレット１
を鍛造成形することによってカップ状のブランク２を形
成したが、図２（Ｉ）乃至（III ）に示すように、アル
ミニウム合金から成る円形の板材１１をダイ１２とポン
チ１３によるプレス絞りによってカップ状に成形しても
よい。
を鍛造成形することによってカップ状のブランク２を形
成したが、図２（Ｉ）乃至（III ）に示すように、アル
ミニウム合金から成る円形の板材１１をダイ１２とポン
チ１３によるプレス絞りによってカップ状に成形しても
よい。
【００３８】図３は、この発明に係るガスボンベ用ライ
ナの製造方法の第２の実施の形態を示す。この実施の形
態においては、アルミニウム合金を筒状に押出して所定
の長さに切断し、図３（Ｉ）に示す筒状ブランク２１を
形成している。
ナの製造方法の第２の実施の形態を示す。この実施の形
態においては、アルミニウム合金を筒状に押出して所定
の長さに切断し、図３（Ｉ）に示す筒状ブランク２１を
形成している。
【００３９】上記筒状ブランク２１は図３（II）に示す
第１工程において、フローフォーミングされる。図３は
フローフォーミングを示し、このフローフォーミング
は、図１（II）に示すフローフォーミングの構成と同一
であるため、成形ローラ２２のみを示している。
第１工程において、フローフォーミングされる。図３は
フローフォーミングを示し、このフローフォーミング
は、図１（II）に示すフローフォーミングの構成と同一
であるため、成形ローラ２２のみを示している。
【００４０】上記成形ローラ２２を一方向に回転される
筒状ブランク２１の軸方向へ移動させることにより、筒
状ブランク２１は軸方向にしごかれ、そのしごきによっ
て、両端部の肉厚が中央部の肉厚より厚い長尺の筒状の
中間ブランク２３が形成される。
筒状ブランク２１の軸方向へ移動させることにより、筒
状ブランク２１は軸方向にしごかれ、そのしごきによっ
て、両端部の肉厚が中央部の肉厚より厚い長尺の筒状の
中間ブランク２３が形成される。
【００４１】上記中間ブランク２３は、その両端が切断
されたのち、図３（III ）に示す第２工程において、成
形ローラ２４により厚肉となる両端部がクロージング成
形されて鏡部２５が形成されると共に、口栓部２６が成
形され、中空状のブランク２７が形成される。この中空
状のブランク２７は、前記と同様に、Ｔ６処理が施され
たのち、口栓部２６に口金取付用の孔２８が形成され
る。
されたのち、図３（III ）に示す第２工程において、成
形ローラ２４により厚肉となる両端部がクロージング成
形されて鏡部２５が形成されると共に、口栓部２６が成
形され、中空状のブランク２７が形成される。この中空
状のブランク２７は、前記と同様に、Ｔ６処理が施され
たのち、口栓部２６に口金取付用の孔２８が形成され
る。
【００４２】
【発明の効果】以上のように、この発明においては、カ
ップ状ブランクあるいは筒状ブランクをフローフォーミ
ングによって胴部を軸方向にしごいたのち、開口端部を
クロージングするようにしたので、容量の大きいライナ
を成形することができる。
ップ状ブランクあるいは筒状ブランクをフローフォーミ
ングによって胴部を軸方向にしごいたのち、開口端部を
クロージングするようにしたので、容量の大きいライナ
を成形することができる。
【００４３】また、胴部はフローフォーミングにより薄
肉厚とされ、そのフローフォーミングによって素材のア
ルミニウム合金は圧延効果により強度が増すため、機械
的強度に優れた軽量の安全性の高いライナを提供するこ
とができる。
肉厚とされ、そのフローフォーミングによって素材のア
ルミニウム合金は圧延効果により強度が増すため、機械
的強度に優れた軽量の安全性の高いライナを提供するこ
とができる。
【図１】（Ｉ）乃至（Ｖ）は、この発明に係る製造方法
を工程順に示す図
を工程順に示す図
【図２】（Ｉ）乃至（III ）は、カップ状ブランクの製
造の他の例を示す図
造の他の例を示す図
【図３】（Ｉ）乃至（IV）は、この発明に係る製造方法
の他の例を工程順に示す図
の他の例を工程順に示す図
【図４】ガスボンベを示す断面図
【図５】（Ｉ）、（II）は従来の製造方法を示す図
【図６】（Ｉ）、（II）は従来の製造方法の他の例を示
す図
す図
【図７】（Ｉ）、（II）は従来の製造方法のさらに他の
例を示す図
例を示す図
【図８】従来のガスボンベを示す断面図
１ ビレット ２ カップ状ブランク ２ａ 胴部 ２ｂ 底部 ５ 中間ブランク ５ａ 胴部 ７ 鏡部 ８ 口栓部 ９ 中空状ブランク １０ 孔 １１ 板材 ２１ 筒状ブランク ２３ 中間ブランク ２５ 鏡部 ２６ 口栓部 ２７ 中空状ブランク ２８ 孔
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (56)参考文献 特開 昭49−86261（ＪＰ，Ａ) 特開 平５−208234（ＪＰ，Ａ) 特開 平１−162537（ＪＰ，Ａ) 特開 昭61−52946（ＪＰ，Ａ) (58)調査した分野(Int.Cl.7，ＤＢ名) B21D 51/24 F17C 1/14 B21D 51/18 B21D 22/16
Claims (4)
- 【請求項１】 胴部が底部より厚肉とされたアルミニウ
ム合金から成るカップ状ブランクの胴部を軸方向全体に
わたってフローフォーミングして、胴部の肉厚が底部の
肉厚より薄く、その胴部の開口端部が厚肉の底付き筒状
の中間ブランクを成形する工程と、その中間ブランクの
開口端部をクロージング成形により口絞りして胴部より
厚肉の鏡部を形成すると共にその中央に軸状の口栓部を
成形して中空状ブランクを形成する工程と、上記中空状
ブランクの口栓部に口金取付け用の孔を穿設する工程と
から成るガスボンベ用ライナの製造方法。 - 【請求項２】 前記カップ状ブランクが、ビレットを熱
間鍛造によりカップ状としたものから成る請求項１に記
載のガスボンベ用ライナの製造方法。 - 【請求項３】 前記カップ状ブランクが、円形の板材を
プレス絞りしてカップ状としたものから成る請求項１に
記載のガスボンベ用ライナの製造方法。 - 【請求項４】 アルミニウム合金から成る筒状のブラン
クをフローフォーミングして両端部の厚みが中央部の厚
みより厚い長尺の筒状の中間ブランクを成形する工程
と、その中間ブランクの両端部をクロージング成形によ
り口絞りして胴部より厚肉の鏡部を形成すると共にその
中央に軸状の口栓部を成形して中空状ブランクを成形す
る工程と、その中空状ブランクの口栓部に口金取付け用
の孔を穿設する工程とから成るガスボンベ用ライナの製
造方法。
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