JP3243893B2 - 鋼の連続鋳造方法 - Google Patents
鋼の連続鋳造方法Info
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Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、電磁界を有する鋳型に
よる鋼の連続鋳造方法に関するものである。
よる鋼の連続鋳造方法に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】連続鋳片の初期凝固部に高周波磁界の電
磁力を作用させ、電磁力のピンチ力および加熱効果によ
って鋳片表面性状を改善する試みがなされている［特公
平1-60337 号、特開平2-147150号、特開平4-178247号、
CAMP-ISIJ Vol.5,220(1992)]。図１には一例として特開
平4-178247号で開示された電磁界鋳型の断面説明図を示
した。水冷鋳型１の鋳型壁３には所定間隔の縦スリット
４が入れられており、鋳型の外周の高周波コイル２によ
って印加される高周波磁場が鋳片に浸透し易い様になっ
ている。
磁力を作用させ、電磁力のピンチ力および加熱効果によ
って鋳片表面性状を改善する試みがなされている［特公
平1-60337 号、特開平2-147150号、特開平4-178247号、
CAMP-ISIJ Vol.5,220(1992)]。図１には一例として特開
平4-178247号で開示された電磁界鋳型の断面説明図を示
した。水冷鋳型１の鋳型壁３には所定間隔の縦スリット
４が入れられており、鋳型の外周の高周波コイル２によ
って印加される高周波磁場が鋳片に浸透し易い様になっ
ている。
【０００３】本願出願人は上記電磁界鋳型を用いた鋼の
連続鋳造方法について研究を重ねており、特開平2-1471
50号では鋳型と凝固殻の間にスラグ化したパウダーが入
り易く高速鋳造が可能な連続鋳造方法を、特開平4-1782
47号では所定間隔で縦方向スリットを鋳型壁に設け電磁
コイルに５〜２０ｋＨｚの周波数を付与することによっ
て潤滑剤巻き込みによる介在物欠陥を防止する連続鋳造
方法を既に開示している。また、電磁コイル位置とメニ
スカス位置についても最適条件を見い出し、特願平 5-3
6941号に開示している。
連続鋳造方法について研究を重ねており、特開平2-1471
50号では鋳型と凝固殻の間にスラグ化したパウダーが入
り易く高速鋳造が可能な連続鋳造方法を、特開平4-1782
47号では所定間隔で縦方向スリットを鋳型壁に設け電磁
コイルに５〜２０ｋＨｚの周波数を付与することによっ
て潤滑剤巻き込みによる介在物欠陥を防止する連続鋳造
方法を既に開示している。また、電磁コイル位置とメニ
スカス位置についても最適条件を見い出し、特願平 5-3
6941号に開示している。
【０００４】しかし上記従来技術では、鋳造速度を増大
させようとすると、鋳片と鋳型間のパウダー厚みが薄く
なり、同一の電磁力を付加しても鋳型振動の影響が初期
凝固殻に及び易くなって、オッシレーションマーク等の
鋳片表面粗度が悪化してしまうという問題が依然として
残存していた。
させようとすると、鋳片と鋳型間のパウダー厚みが薄く
なり、同一の電磁力を付加しても鋳型振動の影響が初期
凝固殻に及び易くなって、オッシレーションマーク等の
鋳片表面粗度が悪化してしまうという問題が依然として
残存していた。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】本発明は、鋳造速度が
増大した場合でも、磁束密度を制御して所定のパウダー
厚みを確保できる様にすることと、この制御された磁束
密度が印加されても安定なメニスカスが得られる様に周
波数を制御することを目的とし、良好な表面性状の鋳片
の製造を高速で行なえる様な連続鋳造方法を提供しよう
とするものである。
増大した場合でも、磁束密度を制御して所定のパウダー
厚みを確保できる様にすることと、この制御された磁束
密度が印加されても安定なメニスカスが得られる様に周
波数を制御することを目的とし、良好な表面性状の鋳片
の製造を高速で行なえる様な連続鋳造方法を提供しよう
とするものである。
【０００６】
【課題を解決するための手段】上記課題を解決し得た本
発明は、鋼の連続鋳造方法が、鋳型壁に所定間隔の縦方
向スリットを形成しかつその外周に電磁コイルを設置し
て初期凝固殻に電磁力を作用させる連続鋳造方法におい
て、鋳造速度をＶ（ｍ／分）、鋳型空芯部の磁束密度を
Ｂ（ガウス）、鋳片の短片の半分の長さをＬ（ｍｍ）と
し、δを高周波磁場の溶湯中への浸透深さ（ｍｍ）とし
て、μ：磁気透磁率、σ：溶湯の電気伝導度と、周波数
ωから次の様に規定するときに、
発明は、鋼の連続鋳造方法が、鋳型壁に所定間隔の縦方
向スリットを形成しかつその外周に電磁コイルを設置し
て初期凝固殻に電磁力を作用させる連続鋳造方法におい
て、鋳造速度をＶ（ｍ／分）、鋳型空芯部の磁束密度を
Ｂ（ガウス）、鋳片の短片の半分の長さをＬ（ｍｍ）と
し、δを高周波磁場の溶湯中への浸透深さ（ｍｍ）とし
て、μ：磁気透磁率、σ：溶湯の電気伝導度と、周波数
ωから次の様に規定するときに、
【０００７】
【数４】 鋳造速度Ｖに応じて磁束密度Ｂが
【０００８】
【数５】 を満足するように、また、周波数ωが
【０００９】
【数６】 を満足するところに要旨を有する。
【００１０】
【作用および実施例】電磁界鋳型を用いる連続鋳造方法
の利点は、 電磁場によるピンチ力がフラックス流入路を拡大する
ので、潤滑性能が向上し、高速でも安定した連続鋳造が
可能となるとともに鋳片表面品質が良好となる。 上記ピンチ力が初期凝固殻に作用することにより、凝
固殻と鋳型の接触がソフトなものとなる（軟接触）た
め、鋳型振動に起因する悪影響を排除でき、オッシレー
ションマークが生成しにくくなって鋳片表面品質が良好
となる。 電磁力によって湯面が盛り上がり、さらに電磁力の加
熱効果で初期凝固は湯面下から始まるため、外部原因に
よる湯面変動の影響が初期凝固殻に及びにくくなり鋳片
表面品質が良好となる。 初期凝固殻が、加熱効果とピンチ力によって湯面まで
張り出すことがないので、ピンホールや介在物の巻込が
起こらない。等が考えられるが、これらの利点をすべて
享受するためには種々の条件設定が必要である。
の利点は、 電磁場によるピンチ力がフラックス流入路を拡大する
ので、潤滑性能が向上し、高速でも安定した連続鋳造が
可能となるとともに鋳片表面品質が良好となる。 上記ピンチ力が初期凝固殻に作用することにより、凝
固殻と鋳型の接触がソフトなものとなる（軟接触）た
め、鋳型振動に起因する悪影響を排除でき、オッシレー
ションマークが生成しにくくなって鋳片表面品質が良好
となる。 電磁力によって湯面が盛り上がり、さらに電磁力の加
熱効果で初期凝固は湯面下から始まるため、外部原因に
よる湯面変動の影響が初期凝固殻に及びにくくなり鋳片
表面品質が良好となる。 初期凝固殻が、加熱効果とピンチ力によって湯面まで
張り出すことがないので、ピンホールや介在物の巻込が
起こらない。等が考えられるが、これらの利点をすべて
享受するためには種々の条件設定が必要である。
【００１１】特に、鋳造速度を増大させようとすると、
鋳片と鋳型間のパウダー厚みが薄くなって表面性状が悪
化するという現象が認められる。このため、より強い電
磁力を付加して所定のパウダー厚みを確保する必要があ
るが、強い電磁力を作用させると溶湯の内部流動が激し
くなってメニスカスの安定が達成できなくなる。
鋳片と鋳型間のパウダー厚みが薄くなって表面性状が悪
化するという現象が認められる。このため、より強い電
磁力を付加して所定のパウダー厚みを確保する必要があ
るが、強い電磁力を作用させると溶湯の内部流動が激し
くなってメニスカスの安定が達成できなくなる。
【００１２】そこで本発明者等は、メニスカスの安定化
のために磁場の周波数を上げることによって、内部流動
を引き起こす原因となる力を減少させて、強い電磁力が
作用した場合でもメニスカスを安定に保持できると考
え、所定のパウダー厚みを確保し得る磁気圧および磁束
密度と、磁場の周波数の最適条件を検討し、本発明に到
達したものである。
のために磁場の周波数を上げることによって、内部流動
を引き起こす原因となる力を減少させて、強い電磁力が
作用した場合でもメニスカスを安定に保持できると考
え、所定のパウダー厚みを確保し得る磁気圧および磁束
密度と、磁場の周波数の最適条件を検討し、本発明に到
達したものである。
【００１３】まず、１５０ｍｍ角の試験連鋳機を用い
て、コイル電流を変化させた時の鋳片サイズを比較する
ことによって、電磁力とパウダー厚み増加量との関係把
握を行なった。図２にはその結果を示した。コイル電
流：Ｉ（Ａ）の２乗とパウダー流入路拡大量：ｈ（ｍ
ｍ）が直線関係を示しており、下式で表されることがわ
かった。 ｈ＝２．３５×１０-7・Ｉ2 … (i) また０．７ｍ／分の鋳造速度の場合、Ｉが１６４６Ａ以
上の時に良好な表面性状が得られた。
て、コイル電流を変化させた時の鋳片サイズを比較する
ことによって、電磁力とパウダー厚み増加量との関係把
握を行なった。図２にはその結果を示した。コイル電
流：Ｉ（Ａ）の２乗とパウダー流入路拡大量：ｈ（ｍ
ｍ）が直線関係を示しており、下式で表されることがわ
かった。 ｈ＝２．３５×１０-7・Ｉ2 … (i) また０．７ｍ／分の鋳造速度の場合、Ｉが１６４６Ａ以
上の時に良好な表面性状が得られた。
【００１４】電磁力を印加せずに行なう通常連鋳の場
合、パウダー流入路の厚み（液相部）Ｈ0 （ｍｍ）と鋳
造速度Ｖ（ｍ／分）は、 Ｈ0 ＝０．５／Ｖ … (ii) と表されることがわかっている。
合、パウダー流入路の厚み（液相部）Ｈ0 （ｍｍ）と鋳
造速度Ｖ（ｍ／分）は、 Ｈ0 ＝０．５／Ｖ … (ii) と表されることがわかっている。
【００１５】従って(i),(ii)式から、電磁力が印加され
た時のパウダー流入路の厚みＨは Ｈ＝Ｈ0 ＋ｈ＝０．５／Ｖ＋２．３５×１０-7・Ｉ2 … (iii) と表されることになる。鋳造速度が０．７ｍ／分の時、
Ｈ0 は０．７１４ｍｍとなり、コイル電流Ｉが１６４６
Ａの時には(i) 式からｈが０．６３７ｍｍであるので、
良好な表面性状を得るためのパウダー厚みＨは、１．３
５１ｍｍ以上となることがわかる。
た時のパウダー流入路の厚みＨは Ｈ＝Ｈ0 ＋ｈ＝０．５／Ｖ＋２．３５×１０-7・Ｉ2 … (iii) と表されることになる。鋳造速度が０．７ｍ／分の時、
Ｈ0 は０．７１４ｍｍとなり、コイル電流Ｉが１６４６
Ａの時には(i) 式からｈが０．６３７ｍｍであるので、
良好な表面性状を得るためのパウダー厚みＨは、１．３
５１ｍｍ以上となることがわかる。
【００１６】鋳造速度が２．０ｍ／分の時はコイル電流
Ｉが２１５０Ａ以上で表面改善効果が認められた。この
時のＨ0 は０．２５ｍｍ、Ｉが２１５０Ａの時のｈは
１．０８６ｍｍとなるので、パウダー厚みＨは１．３３
６ｍｍとなり、鋳造速度が２．０ｍ／分に変化した時で
もパウダー厚みＨが１．３３６ｍｍあれば良好な鋳片表
面品質が得られることが明らかとなった。
Ｉが２１５０Ａ以上で表面改善効果が認められた。この
時のＨ0 は０．２５ｍｍ、Ｉが２１５０Ａの時のｈは
１．０８６ｍｍとなるので、パウダー厚みＨは１．３３
６ｍｍとなり、鋳造速度が２．０ｍ／分に変化した時で
もパウダー厚みＨが１．３３６ｍｍあれば良好な鋳片表
面品質が得られることが明らかとなった。
【００１７】これらの結果から、パウダー厚みＨが１．
３５（≒１．３５１）ｍｍあれば、鋳造速度が０．７ｍ
／分から２．０ｍ／分まで変化しても良好な表面の鋳片
が得られるので、(iii) にＨ＝１．３５を代入すると、
鋳造速度がＶの時に作用させなければならない最小コイ
ル電流値は、
３５（≒１．３５１）ｍｍあれば、鋳造速度が０．７ｍ
／分から２．０ｍ／分まで変化しても良好な表面の鋳片
が得られるので、(iii) にＨ＝１．３５を代入すると、
鋳造速度がＶの時に作用させなければならない最小コイ
ル電流値は、
【００１８】
【数７】 と表すことができる。
【００１９】しかし、鋳造速度をコイル電流で規定する
のは、コイル形状が変化した時に磁場が変化してしまう
ため一般的な指標にはならずに好ましくない。そこで、
分割鋳型内での空芯時の磁束密度Ｂ（ガウス）でＩを置
き換えることとした。ＢとＩは、 Ｂ＝０．１５４８・Ｉ … (v) という関係にあるため、これを(iv)に代入することによ
って、
のは、コイル形状が変化した時に磁場が変化してしまう
ため一般的な指標にはならずに好ましくない。そこで、
分割鋳型内での空芯時の磁束密度Ｂ（ガウス）でＩを置
き換えることとした。ＢとＩは、 Ｂ＝０．１５４８・Ｉ … (v) という関係にあるため、これを(iv)に代入することによ
って、
【００２０】
【数８】 が得られ、鋳造速度Ｖと必要な磁束密度Ｂの関係が明ら
かとなった。
かとなった。
【００２１】しかしながら、磁束密度が増大すると、溶
湯の内部流動が激しくなってメニスカスの安定が達成で
きなくなり、鋳片表面性状の低下につながる。そこで、
磁束密度Ｂと周波数ωを変化させた時のメニスカスの安
定度合いを目視により観察し、図３に結果を示した。た
だし、磁束密度Ｂは分割鋳型中心部の空芯時での軸方向
の磁束密度であり、Ｌは鋳片の短片の半分の長さであ
り、δは高周波磁場の溶湯中への浸透深さで、μ：磁気
透磁率、σ：溶湯の電気伝導度と、周波数ωから次の様
に規定される値である。
湯の内部流動が激しくなってメニスカスの安定が達成で
きなくなり、鋳片表面性状の低下につながる。そこで、
磁束密度Ｂと周波数ωを変化させた時のメニスカスの安
定度合いを目視により観察し、図３に結果を示した。た
だし、磁束密度Ｂは分割鋳型中心部の空芯時での軸方向
の磁束密度であり、Ｌは鋳片の短片の半分の長さであ
り、δは高周波磁場の溶湯中への浸透深さで、μ：磁気
透磁率、σ：溶湯の電気伝導度と、周波数ωから次の様
に規定される値である。
【００２２】
【数９】 図３から、メニスカスの安定と不安定の境界線は、
【００２３】
【数１０】
【００２４】と表されることがわかり、表皮深さがこれ
より小さくなれば、すなわち周波数ωが式(vii) で規定
される値より大きくなれば、メニスカスは安定となる。
(vii)のＢは分割鋳型中心部の空芯時での軸方向の磁束
密度であるので、鋳造速度Ｖの時に必要な磁束密度を表
す(vi)を(vii) に代入することによって、必要な周波数
を規定するための下式が得られる。
より小さくなれば、すなわち周波数ωが式(vii) で規定
される値より大きくなれば、メニスカスは安定となる。
(vii)のＢは分割鋳型中心部の空芯時での軸方向の磁束
密度であるので、鋳造速度Ｖの時に必要な磁束密度を表
す(vi)を(vii) に代入することによって、必要な周波数
を規定するための下式が得られる。
【００２５】
【数１１】
【００２６】従って本発明では、鋳造速度Ｖの時の磁束
密度Ｂが(vi)式を満足する様に、またその時の周波数ω
が(viii)式を満足する様に鋳造を行なうことが必須要件
である。鋳造速度を変化させて鋳造を行なった結果を図
４に示した。磁束密度Ｂが(vi)式を満足し、周波数ωが
(viii)式を満足する場合には表面性状の良好な鋳片が安
定して得られた。
密度Ｂが(vi)式を満足する様に、またその時の周波数ω
が(viii)式を満足する様に鋳造を行なうことが必須要件
である。鋳造速度を変化させて鋳造を行なった結果を図
４に示した。磁束密度Ｂが(vi)式を満足し、周波数ωが
(viii)式を満足する場合には表面性状の良好な鋳片が安
定して得られた。
【００２７】
【発明の効果】本発明では、鋳造速度を増大させた時の
必要なパウダー厚みから最適磁束密度を把握し、またそ
の時の最適周波数を把握したので、表面性状の良好な鋳
片の高速連続鋳造を可能とした。
必要なパウダー厚みから最適磁束密度を把握し、またそ
の時の最適周波数を把握したので、表面性状の良好な鋳
片の高速連続鋳造を可能とした。
【図１】電磁界鋳型の断面説明図である。
【図２】コイル電流とパウダー流入路拡大量の関係を示
すグラフである。
すグラフである。
【図３】鋳型内磁場と、鋳片サイズと磁力線の浸透深さ
がメニスカス安定度に及ぼす影響を示すグラフである。
がメニスカス安定度に及ぼす影響を示すグラフである。
【図４】鋳造速度とコイル電流が鋳片表面性状に及ぼす
影響を示すグラフである。
影響を示すグラフである。
１ 水冷鋳型 ２ 電磁コイル ３ 鋳型壁 ４ 縦方向スリット ５ 浸漬ノズル
フロントページの続き (72)発明者 綾田 研三 兵庫県加古川市尾上町池田字池田開拓 2222番地１ 株式会社神戸製鋼所 加古 川研究地区内 (56)参考文献 特開 平４−178247（ＪＰ，Ａ) 特開 昭52−134817（ＪＰ，Ａ) 特開 平４−319056（ＪＰ，Ａ) 特開 平５−146852（ＪＰ，Ａ) 特開 平５−15949（ＪＰ，Ａ) 特開 平４−138843（ＪＰ，Ａ) 特開 平２−147150（ＪＰ，Ａ) 特開 平６−246405（ＪＰ，Ａ) 特開 平５−293613（ＪＰ，Ａ) 特開 平５−146853（ＪＰ，Ａ) 特開 昭64−83348（ＪＰ，Ａ) 特開 平４−162940（ＪＰ，Ａ) 特開 昭63−192543（ＪＰ，Ａ) 特公 昭57−21408（ＪＰ，Ｂ２) 特公 平１−60337（ＪＰ，Ｂ２) (58)調査した分野(Int.Cl.7，ＤＢ名) B22D 11/11 B22D 11/04 311 B22D 11/115
Claims (1)
- 【請求項１】 鋳型壁に所定間隔の縦方向スリットを形
成しかつその外周に電磁コイルを設置して初期凝固殻に
電磁力を作用させる連続鋳造方法において、鋳造速度を
Ｖ（ｍ／分）、鋳型空芯部の磁束密度をＢ（ガウス）、
鋳片の短片の半分の長さをＬ（ｍｍ）とし、δを高周波
磁場の溶湯中への浸透深さ（ｍｍ）として、μ：磁気透
磁率、σ：溶湯の電気伝導度と、周波数ωから次の様に
規定するときに、 【数１】 鋳造速度Ｖに応じて磁束密度Ｂが 【数２】 を満足するように、また、周波数ωが 【数３】 を満足するような条件で鋳造することを特徴とする鋼の
連続鋳造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP14794693A JP3243893B2 (ja) | 1993-06-18 | 1993-06-18 | 鋼の連続鋳造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP14794693A JP3243893B2 (ja) | 1993-06-18 | 1993-06-18 | 鋼の連続鋳造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH071093A JPH071093A (ja) | 1995-01-06 |
| JP3243893B2 true JP3243893B2 (ja) | 2002-01-07 |
Family
ID=15441646
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP14794693A Expired - Fee Related JP3243893B2 (ja) | 1993-06-18 | 1993-06-18 | 鋼の連続鋳造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3243893B2 (ja) |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP3412691B2 (ja) * | 1999-12-28 | 2003-06-03 | 株式会社神戸製鋼所 | 溶融金属の連続鋳造法 |
-
1993
- 1993-06-18 JP JP14794693A patent/JP3243893B2/ja not_active Expired - Fee Related
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| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH071093A (ja) | 1995-01-06 |
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
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