JP3237366B2 - 振動型流量計 - Google Patents
振動型流量計Info
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- JP3237366B2 JP3237366B2 JP00411594A JP411594A JP3237366B2 JP 3237366 B2 JP3237366 B2 JP 3237366B2 JP 00411594 A JP00411594 A JP 00411594A JP 411594 A JP411594 A JP 411594A JP 3237366 B2 JP3237366 B2 JP 3237366B2
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Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、低流速でのストローハ
ル数の変化の影響をなくし、低流量まで流量測定可能レ
ンジ幅が拡大し得る振動型流量計に関するものである。
ル数の変化の影響をなくし、低流量まで流量測定可能レ
ンジ幅が拡大し得る振動型流量計に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】図３は、従来より一般に使用されている
従来例の構成説明図で、流体振動を利用した振動型流量
計としては、渦流量計やエッジトーン流量計があるが、
ここでは渦流量計を例にとって説明を行う。
従来例の構成説明図で、流体振動を利用した振動型流量
計としては、渦流量計やエッジトーン流量計があるが、
ここでは渦流量計を例にとって説明を行う。
【０００３】従来の渦流量計としては、例えば、第３回
流体計測シンポジウム講演会論文集題目「各種流体にお
ける渦流量の流量特性」 昭和６１年１月２７日発行
計測自動制御学会発行 Ｐ５３〜Ｐ５６に示されてい
る。
流体計測シンポジウム講演会論文集題目「各種流体にお
ける渦流量の流量特性」 昭和６１年１月２７日発行
計測自動制御学会発行 Ｐ５３〜Ｐ５６に示されてい
る。
【０００４】渦流量計は、図３のように流路中に渦発生
体を置き、渦発生体から発生するカルマン渦の周波数を
測定することにより流速を求め、この流速に流路断面積
をかけることにより、求めることのできる流量を測定す
るものである。
体を置き、渦発生体から発生するカルマン渦の周波数を
測定することにより流速を求め、この流速に流路断面積
をかけることにより、求めることのできる流量を測定す
るものである。
【０００５】図３において、１１は測定流体が流れる管
路、１２は管路１１に垂直に設けられた渦発生体であ
る。１３，１４は、渦発生体１２の側面に、流れに向か
って左右に設けられた一組の圧力測定孔である。
路、１２は管路１１に垂直に設けられた渦発生体であ
る。１３，１４は、渦発生体１２の側面に、流れに向か
って左右に設けられた一組の圧力測定孔である。
【０００６】１５，１６は、圧力測定孔１３，１４から
取り込まれた圧力変動を導圧する導圧管である。１７
は、導圧管１５，１６からの圧力変動が入力される、圧
力センサである。１８は、圧力センサ１７の検出値を信
号処理する信号処理回路である。１９は、カルマン渦で
ある。
取り込まれた圧力変動を導圧する導圧管である。１７
は、導圧管１５，１６からの圧力変動が入力される、圧
力センサである。１８は、圧力センサ１７の検出値を信
号処理する信号処理回路である。１９は、カルマン渦で
ある。
【０００７】以上の構成において、渦発生体１２により
発生した渦により、測定流体は圧力変動をおこし、この
圧力変動は、圧力センサ１７で検出され、信号処理回路
１８で信号処理される。
発生した渦により、測定流体は圧力変動をおこし、この
圧力変動は、圧力センサ１７で検出され、信号処理回路
１８で信号処理される。
【０００８】ここで、発生するカルマン渦の周波数ｆと
ある代表長さｄをかけたものを流速ｕで割るとストロー
ハル数Ｓｔという無次元量になるが、これが図４のよう
にある流速範囲で一定になるので、周波数を測定するこ
とにより以下の（１）式を用いて、比較的簡単に流速を
測定することができる。 ｕ＝（ｆ・ｄ）／Ｓｔ （１）
ある代表長さｄをかけたものを流速ｕで割るとストロー
ハル数Ｓｔという無次元量になるが、これが図４のよう
にある流速範囲で一定になるので、周波数を測定するこ
とにより以下の（１）式を用いて、比較的簡単に流速を
測定することができる。 ｕ＝（ｆ・ｄ）／Ｓｔ （１）
【０００９】流体振動を利用した流量計は可動部がない
ため信頼性があり、測定流体の種類も液体、気体を問わ
ず、更に非導電性流体も測定することが出来るため広く
流量測定に用いられている。
ため信頼性があり、測定流体の種類も液体、気体を問わ
ず、更に非導電性流体も測定することが出来るため広く
流量測定に用いられている。
【００１０】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、この様
な装置においては、図４から判るように流速が小さくな
るとストローハル数が一定値ではなくなるため、（１）
式を用いた場合、低流速域では誤差が大きくなり、低流
速測定には不向きであり、流量測定レンジが小さくなっ
ていた。
な装置においては、図４から判るように流速が小さくな
るとストローハル数が一定値ではなくなるため、（１）
式を用いた場合、低流速域では誤差が大きくなり、低流
速測定には不向きであり、流量測定レンジが小さくなっ
ていた。
【００１１】本発明は、この問題点を解決するものであ
る。本発明の目的は、低流速でのストローハル数の変化
の影響をなくし、低流量まで流量測定可能レンジ幅が拡
大し得る振動型流量計を提供するにある。
る。本発明の目的は、低流速でのストローハル数の変化
の影響をなくし、低流量まで流量測定可能レンジ幅が拡
大し得る振動型流量計を提供するにある。
【００１２】
【課題を解決するための手段】この目的を達成するため
に、本発明は、流体振動を利用して流量を測定する振動
型流量計において、測定流路に設けられた振動型流量計
本体と、測定流路に設けられ測定流体の圧力損失を測定
する圧力損失測定センサと、該圧力損失測定センサの測
定信号と前記振動型流量計本体の測定信号とから所定演
算式を用いてストローハル数の補正処理をする演算処理
回路とを具備したことを特徴とする振動型流量計を構成
したものである。
に、本発明は、流体振動を利用して流量を測定する振動
型流量計において、測定流路に設けられた振動型流量計
本体と、測定流路に設けられ測定流体の圧力損失を測定
する圧力損失測定センサと、該圧力損失測定センサの測
定信号と前記振動型流量計本体の測定信号とから所定演
算式を用いてストローハル数の補正処理をする演算処理
回路とを具備したことを特徴とする振動型流量計を構成
したものである。
【００１３】
【作用】以上の構成において、振動型流量計本体で測定
流体の振動周波数を測定する。圧力損失測定センサで測
定流体の圧力損失を測定する。演算処理回路で、圧力損
失測定センサの測定信号と振動型流量計本体の測定信号
とから、ストローハル数の補正処理をする。以下、実施
例に基づき詳細に説明する。
流体の振動周波数を測定する。圧力損失測定センサで測
定流体の圧力損失を測定する。演算処理回路で、圧力損
失測定センサの測定信号と振動型流量計本体の測定信号
とから、ストローハル数の補正処理をする。以下、実施
例に基づき詳細に説明する。
【００１４】
【実施例】図１は本発明の一実施例の要部構成説明図で
ある。図において、図３と同一記号の構成は同一機能を
表わす。以下、図３と相違部分のみ説明する。
ある。図において、図３と同一記号の構成は同一機能を
表わす。以下、図３と相違部分のみ説明する。
【００１５】２１は振動型流量計本体である。２２は、
測定流路２３に設けられ、測定流体の圧力損失を測定す
る圧力損失測定センサである。
測定流路２３に設けられ、測定流体の圧力損失を測定す
る圧力損失測定センサである。
【００１６】この場合は、測定流路２３の上流側に設け
られた導圧管２２１と、測定流路２３の下流側に設けら
れた導圧管２２２と、導圧管２２１内の測定流体の圧力
と導圧管２２２内の測定流体の圧力との差圧を測定する
差圧センサ２２３とからなる。
られた導圧管２２１と、測定流路２３の下流側に設けら
れた導圧管２２２と、導圧管２２１内の測定流体の圧力
と導圧管２２２内の測定流体の圧力との差圧を測定する
差圧センサ２２３とからなる。
【００１７】２４は、圧力損失測定センサ２２の測定信
号と、振動型流量計本体２１の測定信号とからストロー
ハル数の補正処理をする演算処理回路である。この場合
は、マイクロプロセツサが使用されている。
号と、振動型流量計本体２１の測定信号とからストロー
ハル数の補正処理をする演算処理回路である。この場合
は、マイクロプロセツサが使用されている。
【００１８】以上の構成において、振動型流量計本体２
１で測定流体の振動周波数を測定する。圧力損失測定セ
ンサ２２で測定流体の圧力損失を測定する。演算処理回
路２４で、圧力損失測定センサ２２の測定信号と振動型
流量計本体２１の測定信号とから、ストローハル数Ｓｔ
の補正処理をする。
１で測定流体の振動周波数を測定する。圧力損失測定セ
ンサ２２で測定流体の圧力損失を測定する。演算処理回
路２４で、圧力損失測定センサ２２の測定信号と振動型
流量計本体２１の測定信号とから、ストローハル数Ｓｔ
の補正処理をする。
【００１９】この場合の基本原理を次に述べる。ストロ
ーハル数Ｓｔは、 Ｓｔ ＝ ｆ・ｄ／ｕ （２） で、レイノルズ数Ｒｅは、 Ｒｅ ＝ ｕ・ｄ／ν （３） で定義される。ここで、ｕは振動型流量計を通過する流
体の平均流速、νは流体の動粘性係数である。
ーハル数Ｓｔは、 Ｓｔ ＝ ｆ・ｄ／ｕ （２） で、レイノルズ数Ｒｅは、 Ｒｅ ＝ ｕ・ｄ／ν （３） で定義される。ここで、ｕは振動型流量計を通過する流
体の平均流速、νは流体の動粘性係数である。
【００２０】また、振動型流量計では、その形状によっ
てただ１つ決定されるストローハル数Ｓｔとレイノルズ
数Ｒｅのある関数関係が存在する。 Ｓｔ ＝ Ｆ（Ｒｅ） （４） この関係を図示すると図４の横軸を無次元数であるレイ
ノルズ数Ｒｅに置き換えた形になる。その曲線をレイノ
ルズ数Ｒｅーストローハル数Ｓｔ曲線と呼ぶ。
てただ１つ決定されるストローハル数Ｓｔとレイノルズ
数Ｒｅのある関数関係が存在する。 Ｓｔ ＝ Ｆ（Ｒｅ） （４） この関係を図示すると図４の横軸を無次元数であるレイ
ノルズ数Ｒｅに置き換えた形になる。その曲線をレイノ
ルズ数Ｒｅーストローハル数Ｓｔ曲線と呼ぶ。
【００２１】差圧ΔＰと動粘性係数νとの間には（５）
式のような関係がある。 ν ＝ Ｄ2・ΔＰ／（32・Ｌ・ｕ・ρ） （５） ここで、Ｄは測定流路の管路径、ΔＰは差圧、Ｌは導圧
管２２１と導圧管２２２との間隔、ρは流体の密度であ
る。
式のような関係がある。 ν ＝ Ｄ2・ΔＰ／（32・Ｌ・ｕ・ρ） （５） ここで、Ｄは測定流路の管路径、ΔＰは差圧、Ｌは導圧
管２２１と導圧管２２２との間隔、ρは流体の密度であ
る。
【００２２】測定流路２３の管路径Ｄと振動型流量計の
代表長さｄの間には（６）式のような関係がある。 Ｄ ＝ α・ｄ （６） （３）式に（５）式、（６）式を代入することにより、 Ｒｅ ＝ 32・Ｌ・ρ・ｕ2／（α2・ｄ・ΔＰ） （７） となる。
代表長さｄの間には（６）式のような関係がある。 Ｄ ＝ α・ｄ （６） （３）式に（５）式、（６）式を代入することにより、 Ｒｅ ＝ 32・Ｌ・ρ・ｕ2／（α2・ｄ・ΔＰ） （７） となる。
【００２３】（４）式の関数ＦをＲｅのｎ次の方程式と
すると、 Ｓｔ ＝ Ｃn・Ｒｅn＋Ｃn-1・Ｒｅn-1＋…… ＋Ｃ1・Ｒｅ＋Ｃ0 （８） となる。
すると、 Ｓｔ ＝ Ｃn・Ｒｅn＋Ｃn-1・Ｒｅn-1＋…… ＋Ｃ1・Ｒｅ＋Ｃ0 （８） となる。
【００２４】これに（２）式、（７）式を代入し、ｕに
ついて整理すると、 Ｃn '・ｕ2n+1＋Ｃ' n-1・ｕ2(n-1)+1＋Ｃ' n-2・ｕ2(n-2)+1＋…… ＋Ｃ' 1・ｕ2+1＋Ｃ0・ｕ−ｆｄ＝０ （９） と、ｕについての（２ｎ＋１）次の方程式となる。
ついて整理すると、 Ｃn '・ｕ2n+1＋Ｃ' n-1・ｕ2(n-1)+1＋Ｃ' n-2・ｕ2(n-2)+1＋…… ＋Ｃ' 1・ｕ2+1＋Ｃ0・ｕ−ｆｄ＝０ （９） と、ｕについての（２ｎ＋１）次の方程式となる。
【００２５】ここで、 Ｃ' n ＝Ｃn ・（（３２Ｌρ）／（α2ｄΔＰ））n Ｃ' n-1＝Ｃn-1・（（３２Ｌρ）／（α2ｄΔＰ））n-1 ……… ……… Ｃ' 1 ＝Ｃ1 ・（（３２Ｌρ）／（α2ｄΔＰ））1 である。
【００２６】この方程式でｕ、ｆ、ΔＰ、ρ以外は振動
型流量計の形状が決まると決定できるものである。密度
ρは温度による変化も少ないので測定ラインのどこかで
一度測定しておくことにより十分な精度を得ることがで
きる。そこで周波数ｆ、差圧ΔＰを測定することによ
り、（９）式の係数が全て決まるので、ニュートン法な
どを用いて（９）式を解くことにより流速ｕが求められ
る。
型流量計の形状が決まると決定できるものである。密度
ρは温度による変化も少ないので測定ラインのどこかで
一度測定しておくことにより十分な精度を得ることがで
きる。そこで周波数ｆ、差圧ΔＰを測定することによ
り、（９）式の係数が全て決まるので、ニュートン法な
どを用いて（９）式を解くことにより流速ｕが求められ
る。
【００２７】カルマン渦の発生周波数ｆは、振動型流量
計本体２１内の圧力センサの出力電圧の変動周波数とし
て検出される。差圧ΔＰは差圧センサ２２３で検出され
るので、それらをマイクロプロセッサ２４に入力し、マ
イクロプロセッサ２４の中で（９）式を解く処理を行う
と、流速ｕが求められ、測定流路断面積をかけることに
より流量が求められる。
計本体２１内の圧力センサの出力電圧の変動周波数とし
て検出される。差圧ΔＰは差圧センサ２２３で検出され
るので、それらをマイクロプロセッサ２４に入力し、マ
イクロプロセッサ２４の中で（９）式を解く処理を行う
と、流速ｕが求められ、測定流路断面積をかけることに
より流量が求められる。
【００２８】この結果、本発明によれば、差圧を測定す
る補正機構２２，２４を設けることにより、ストローハ
ル数補正が可能となり、振動型流量計では今まで測定誤
差が大きく測定不可能であった低流量まで精度良く測定
することが出来、流量測定レンジが大幅に広がる振動型
流量計が得られる。
る補正機構２２，２４を設けることにより、ストローハ
ル数補正が可能となり、振動型流量計では今まで測定誤
差が大きく測定不可能であった低流量まで精度良く測定
することが出来、流量測定レンジが大幅に広がる振動型
流量計が得られる。
【００２９】また、（５）式を用いることにより流体の
動粘性係数も測定することができるので、測定流路２３
を流れている。測定流体の種類を知ることができ、特
に、プロセスの制御上等において種々の利点を有する。
動粘性係数も測定することができるので、測定流路２３
を流れている。測定流体の種類を知ることができ、特
に、プロセスの制御上等において種々の利点を有する。
【００３０】図２は本発明の他の実施例の要部構成説明
図である。本実施例においては、ストローハル数Ｓｔが
レイノルズ数Ｒｅによらず一定値となるレイノルズ数Ｒ
ｅ1 以下の流量の時に、測定流路２３の流体が乱流とな
ってしまう場合に、層流状態を確保するためにバイパス
流路３１が設けられたものである。
図である。本実施例においては、ストローハル数Ｓｔが
レイノルズ数Ｒｅによらず一定値となるレイノルズ数Ｒ
ｅ1 以下の流量の時に、測定流路２３の流体が乱流とな
ってしまう場合に、層流状態を確保するためにバイパス
流路３１が設けられたものである。
【００３１】従って、バイパス流路３１を通過する流体
が層流状態であるようにバイパス路の管路径Ｄ’、管路
長および間隔Ｌを決める必要がある。そのような時、差
圧ΔＰと動粘性係数νの間には第５式のような関係があ
る。 ν ＝ Ｄ’2・ΔＰ／（32・Ｌ・ｕ’・ρ） （１０） ここで、ｕ’はバイパス流路３１を通過する流体の平均
流速、ρは流体の密度である。
が層流状態であるようにバイパス路の管路径Ｄ’、管路
長および間隔Ｌを決める必要がある。そのような時、差
圧ΔＰと動粘性係数νの間には第５式のような関係があ
る。 ν ＝ Ｄ’2・ΔＰ／（32・Ｌ・ｕ’・ρ） （１０） ここで、ｕ’はバイパス流路３１を通過する流体の平均
流速、ρは流体の密度である。
【００３２】バイパス流路３１の管路径Ｄ'と振動型流
量計の代表長さｄの間には（１１）式のような関係があ
る。 Ｄ’ ＝ α’・ｄ （１１）
量計の代表長さｄの間には（１１）式のような関係があ
る。 Ｄ’ ＝ α’・ｄ （１１）
【００３３】また、バイパス流路３１内の平均流速ｕ’
と振動型流量計内の平均流速ｕの関係は、（１２）式の
ようになる。 ｕ’ ＝ β・ｕ （１２） （３）式に（１０）式、（１１）式、（１２）式を代入
することにより、 Ｒｅ ＝ 32・Ｌ・ρ・β・ｕ2／（α'2・ｄ・ΔＰ） （１３） となる。
と振動型流量計内の平均流速ｕの関係は、（１２）式の
ようになる。 ｕ’ ＝ β・ｕ （１２） （３）式に（１０）式、（１１）式、（１２）式を代入
することにより、 Ｒｅ ＝ 32・Ｌ・ρ・β・ｕ2／（α'2・ｄ・ΔＰ） （１３） となる。
【００３４】（４）式の関数ＦをＲｅのｎ次の方程式と
すると、 Ｓｔ ＝ Ｃn・Ｒｅn＋Ｃn-1・Ｒｅn-1＋…… ＋Ｃ1・Ｒｅ＋Ｃ0 （１４） となる。
すると、 Ｓｔ ＝ Ｃn・Ｒｅn＋Ｃn-1・Ｒｅn-1＋…… ＋Ｃ1・Ｒｅ＋Ｃ0 （１４） となる。
【００３５】これに（２）式、（１３）式を代入し、ｕ
について整理すると、 Ｃ'' n・ｕ2n+1＋Ｃ'' n-1・ｕ2(n-1)+1＋Ｃ'' n-2・ｕ2(n-2)+1＋…… ＋Ｃ'' 1・ｕ2+1＋Ｃ0・ｕ−ｆｄ＝０ （１５） と、ｕについての（２ｎ＋１）次の方程式となる。
について整理すると、 Ｃ'' n・ｕ2n+1＋Ｃ'' n-1・ｕ2(n-1)+1＋Ｃ'' n-2・ｕ2(n-2)+1＋…… ＋Ｃ'' 1・ｕ2+1＋Ｃ0・ｕ−ｆｄ＝０ （１５） と、ｕについての（２ｎ＋１）次の方程式となる。
【００３６】 ここで、 Ｃ'' n ＝Ｃn ・（（３２Ｌρβ）／（α2ｄΔＰ））n Ｃ'' n-1＝Ｃn-1・（（３２Ｌρβ）／（α2ｄΔＰ））n-1 ……… ……… Ｃ'' 1 ＝Ｃ1 ・（（３２Ｌρβ）／（α2ｄΔＰ））1 である。
【００３７】この結果、本実施例によれば、バイパス流
路３１を設け、層流状態を確保するようにしたので、差
圧センサ２２３による圧力損失の検出が精度よくでき、
ストローハル数補正がより正確に可能になる振動型流量
計が得られる。
路３１を設け、層流状態を確保するようにしたので、差
圧センサ２２３による圧力損失の検出が精度よくでき、
ストローハル数補正がより正確に可能になる振動型流量
計が得られる。
【００３８】なお、前述の実施例においては、差圧セン
サ２２３を利用して圧力損失を検出すると説明したが、
これに限ることはなく、例えば、導圧管２２１，２２２
にそれぞれ直接圧力計を取付て、圧力計の測定値の差か
ら圧力損失を検出するようにしても良い。要するに、圧
力損失が検出できる測定センサであればよい。
サ２２３を利用して圧力損失を検出すると説明したが、
これに限ることはなく、例えば、導圧管２２１，２２２
にそれぞれ直接圧力計を取付て、圧力計の測定値の差か
ら圧力損失を検出するようにしても良い。要するに、圧
力損失が検出できる測定センサであればよい。
【００３９】
【発明の効果】以上説明したように、本発明は、流体振
動を利用して流量を測定する振動型流量計において、測
定流路に設けられた振動型流量計本体と、測定流路に設
けられ測定流体の圧力損失を測定する圧力損失測定セン
サと、該圧力損失測定センサの測定信号と前記振動型流
量計本体の測定信号とから所定演算式を用いてストロー
ハル数の補正処理をする演算処理回路とを具備したこと
を特徴とする振動型流量計を構成した。
動を利用して流量を測定する振動型流量計において、測
定流路に設けられた振動型流量計本体と、測定流路に設
けられ測定流体の圧力損失を測定する圧力損失測定セン
サと、該圧力損失測定センサの測定信号と前記振動型流
量計本体の測定信号とから所定演算式を用いてストロー
ハル数の補正処理をする演算処理回路とを具備したこと
を特徴とする振動型流量計を構成した。
【００４０】この結果、本発明によれば、圧力損失を測
定する補正機構を設けることにより、ストローハル数補
正が可能となり、振動型流量計では今まで測定誤差が大
きく測定不可能であった低流量まで精度良く測定するこ
とが出来、流量測定レンジが大幅に広がる振動型流量計
が得られる。
定する補正機構を設けることにより、ストローハル数補
正が可能となり、振動型流量計では今まで測定誤差が大
きく測定不可能であった低流量まで精度良く測定するこ
とが出来、流量測定レンジが大幅に広がる振動型流量計
が得られる。
【００４１】従って、本発明によれば、低流速でのスト
ローハル数の変化の影響をなくし、低流量まで流量測定
可能レンジ幅が拡大し得る振動型流量計を実現すること
が出来る。
ローハル数の変化の影響をなくし、低流量まで流量測定
可能レンジ幅が拡大し得る振動型流量計を実現すること
が出来る。
【図１】本発明の一実施例の要部構成説明図である。
【図２】本発明の他の実施例の要部構成説明図である。
【図３】従来より一般に使用されている従来例の構成説
明図である。
明図である。
【図４】図３の動作説明図である。
１１…管路 １２…渦発生体 １３…圧力測定孔 １４…圧力測定孔 １５…導圧管 １６…導圧管 １７…圧力センサ １８…信号処理回路 １９…カルマン渦 ２１…振動型流量計本体 ２２…圧力損失測定センサ ２２１…導圧管 ２２２…導圧管 ２２３…差圧センサ ２３…測定流路 ２４…マイクロプロセッサ
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (56)参考文献 特開 平２−280010（ＪＰ，Ａ) 特開 昭63−201528（ＪＰ，Ａ) 特開 昭58−219420（ＪＰ，Ａ) 特開 昭58−219421（ＪＰ，Ａ) 特開 昭58−219422（ＪＰ，Ａ) 特開 昭58−219418（ＪＰ，Ａ) 特開 昭58−219419（ＪＰ，Ａ) 特開 昭58−201026（ＪＰ，Ａ) 特開 昭52−110061（ＪＰ，Ａ) 特開 昭47−27053（ＪＰ，Ａ) 特開 昭57−110918（ＪＰ，Ａ) 特公 昭51−13429（ＪＰ，Ｂ２) 特公 平４−3488（ＪＰ，Ｂ２) (58)調査した分野(Int.Cl.7，ＤＢ名) G01F 1/32 G01F 1/20
Claims (1)
- 【請求項１】流体振動を利用して流量を測定する振動型
流量計において、 測定流路に設けられた振動型流量計本体と、 測定流路に設けられ測定流体の圧力損失を測定する圧力
損失測定センサと、 該圧力損失測定センサの測定信号と前記振動型流量計本
体の測定信号とから所定演算式を用いてストローハル数
の補正処理をする演算処理回路とを具備したことを特徴
とする振動型流量計。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP00411594A JP3237366B2 (ja) | 1994-01-19 | 1994-01-19 | 振動型流量計 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP00411594A JP3237366B2 (ja) | 1994-01-19 | 1994-01-19 | 振動型流量計 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH07209044A JPH07209044A (ja) | 1995-08-11 |
| JP3237366B2 true JP3237366B2 (ja) | 2001-12-10 |
Family
ID=11575793
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
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1994
- 1994-01-19 JP JP00411594A patent/JP3237366B2/ja not_active Expired - Fee Related
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