JP3230708B2 - 光増幅器 - Google Patents
光増幅器Info
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Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、光伝送システムや光信
号処理において必要とされる、利得監視機能付きの光増
幅器に関するものである。
号処理において必要とされる、利得監視機能付きの光増
幅器に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】図２は従来のこの種の光増幅器の一例、
ここでは特願平３−１３１３２６号に記載された光増幅
器を示す。
ここでは特願平３−１３１３２６号に記載された光増幅
器を示す。
【０００３】図２において、１は希土類添加ファイバ
（ＲＤＦ）、２は励起光源、３は合波器、４は受光素子
である。この光増幅器への入力信号光は合波器３で励起
光源２からの励起光と合波されてＲＤＦ１へ入射され、
ここで励起光は吸収され、信号光は増幅されて出力され
る。
（ＲＤＦ）、２は励起光源、３は合波器、４は受光素子
である。この光増幅器への入力信号光は合波器３で励起
光源２からの励起光と合波されてＲＤＦ１へ入射され、
ここで励起光は吸収され、信号光は増幅されて出力され
る。
【０００４】この際、ＲＤＦ１から自然放出光（ＳＥ
光）及び散乱光がその周囲に放出される。この散乱光
は、励起光、信号光及びＡＳＥ光がレーリー散乱等によ
り散乱されたものである。前記ＳＥ光及び散乱光は、Ｒ
ＤＦ１の近くに設置された受光素子４で受光され、光電
流として検出される。前記ＲＤＦ１及び受光素子４は利
得監視部を構成する。
光）及び散乱光がその周囲に放出される。この散乱光
は、励起光、信号光及びＡＳＥ光がレーリー散乱等によ
り散乱されたものである。前記ＳＥ光及び散乱光は、Ｒ
ＤＦ１の近くに設置された受光素子４で受光され、光電
流として検出される。前記ＲＤＦ１及び受光素子４は利
得監視部を構成する。
【０００５】前記ＳＥ光及び散乱光のパワーをそれぞれ
ＰSE及びＰscat、ＳＥ光及び散乱光に対する光電流をそ
れぞれＩSE及びＩscat、ＳＥ光及び散乱光に対する受光
素子４の感度をそれぞれＳSE及びＳscatとすると、 ＩSE＝ＰSEＳSE ， Ｉscat＝ＰscatＳscat ……(1) であり、測定される光電流、即ち全光電流Ｉは、 Ｉ＝ＩSE＋Ｉscat ……(2) である。
ＰSE及びＰscat、ＳＥ光及び散乱光に対する光電流をそ
れぞれＩSE及びＩscat、ＳＥ光及び散乱光に対する受光
素子４の感度をそれぞれＳSE及びＳscatとすると、 ＩSE＝ＰSEＳSE ， Ｉscat＝ＰscatＳscat ……(1) であり、測定される光電流、即ち全光電流Ｉは、 Ｉ＝ＩSE＋Ｉscat ……(2) である。
【０００６】一方、前記光増幅器の利得Ｇは光電流成分
ＩSEを用いて、 Ｇ＝ａ＋ｂＩSE ……(3) と表される。但し、ａ，ｂは励起光パワーＰp 及び信号
光パワーＰs に依存しない定数である。
ＩSEを用いて、 Ｇ＝ａ＋ｂＩSE ……(3) と表される。但し、ａ，ｂは励起光パワーＰp 及び信号
光パワーＰs に依存しない定数である。
【０００７】ここで、ＩscatがＩSEに比べて十分小さけ
れば、(2) 式より、 Ｉ≒ＩSE ……(4) と近似できるので、(3) 及び(4) 式より、 Ｇ＝ａ＋ｂＩ ……(5) となり、利得Ｇを光電流Ｉで監視できる。但し、定数
ａ，ｂは前もって求めておく。この時の利得Ｇと光電流
Ｉとの関係を図３(a) に示す。
れば、(2) 式より、 Ｉ≒ＩSE ……(4) と近似できるので、(3) 及び(4) 式より、 Ｇ＝ａ＋ｂＩ ……(5) となり、利得Ｇを光電流Ｉで監視できる。但し、定数
ａ，ｂは前もって求めておく。この時の利得Ｇと光電流
Ｉとの関係を図３(a) に示す。
【０００８】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、従来の
光増幅器ではＩscatがＩSEに比べて十分小さくないの
で、利得Ｇと光電流Ｉとの対応関係は励起光パワーＰp
及び信号光パワーＰs に依存する。
光増幅器ではＩscatがＩSEに比べて十分小さくないの
で、利得Ｇと光電流Ｉとの対応関係は励起光パワーＰp
及び信号光パワーＰs に依存する。
【０００９】図３(b) は励起光パワーＰp をＰ1 、
Ｐ2 、Ｐ3 （Ｐ1 ＜Ｐ2 ＜Ｐ3 ）とした時の利得Ｇと光
電流Ｉとの対応関係、並びに利得Ｇの平均値、即ち監視
値と光電流Ｉとの対応関係を示すもので、利得の監視値
と実際の利得との差が励起光パワーＰp に依存している
ことがわかる。
Ｐ2 、Ｐ3 （Ｐ1 ＜Ｐ2 ＜Ｐ3 ）とした時の利得Ｇと光
電流Ｉとの対応関係、並びに利得Ｇの平均値、即ち監視
値と光電流Ｉとの対応関係を示すもので、利得の監視値
と実際の利得との差が励起光パワーＰp に依存している
ことがわかる。
【００１０】本発明は前記従来の問題点に鑑み、利得の
監視値と実際の利得との差が小さい、即ち利得を高精度
に監視し得る光増幅器を提供することを目的とする。
監視値と実際の利得との差が小さい、即ち利得を高精度
に監視し得る光増幅器を提供することを目的とする。
【００１１】
【課題を解決するための手段】前記(2) ，(3) 式より、
ＩscatとＩSEとの比Ｒ＝Ｉscat／ＩSEを小さくすれば、
利得監視の精度が向上する。前記(1) 式より、 Ｒ＝（Ｐscat／ＰSE）（Ｓscat／ＳSE） ……(6) であるから、Ｒを小さくするには、Ｐscat／ＰSE又はＳ
scat／ＳSEを小さくすれば良い。また、受光素子で検出
された光電流Ｉscat及びＩSEに対し、Ｉscatのみを除去
しても良い。以下、請求項に対応する具体的な手段をそ
の作用とともに説明する。
ＩscatとＩSEとの比Ｒ＝Ｉscat／ＩSEを小さくすれば、
利得監視の精度が向上する。前記(1) 式より、 Ｒ＝（Ｐscat／ＰSE）（Ｓscat／ＳSE） ……(6) であるから、Ｒを小さくするには、Ｐscat／ＰSE又はＳ
scat／ＳSEを小さくすれば良い。また、受光素子で検出
された光電流Ｉscat及びＩSEに対し、Ｉscatのみを除去
しても良い。以下、請求項に対応する具体的な手段をそ
の作用とともに説明する。
【００１２】
【作用】図１は請求項１に対応する本発明の光増幅器を
示すもので、従来例とは光フィルタを用いた点が異な
る。即ち、図中、１は希土類添加ファイバ（ＲＤＦ）、
２は励起光源、３は合波器、４は受光素子、５は光フィ
ルタである。
示すもので、従来例とは光フィルタを用いた点が異な
る。即ち、図中、１は希土類添加ファイバ（ＲＤＦ）、
２は励起光源、３は合波器、４は受光素子、５は光フィ
ルタである。
【００１３】図４はＲＤＦ１からのＳＥ光及び散乱光の
パワースペクトルを示すもので、図中、λp は励起光の
波長、λs は信号光の波長、λSEはＳＥ光の中心波長で
ある。なお、ＡＳＥ光の散乱光はほとんどの場合、その
寄与するところが小さいので省略した。また、図４に示
すＳＥ光、散乱励起光及び散乱信号光のパワーをそれぞ
れＰSE0 、Ｐscatp0及びＰscats0とする。
パワースペクトルを示すもので、図中、λp は励起光の
波長、λs は信号光の波長、λSEはＳＥ光の中心波長で
ある。なお、ＡＳＥ光の散乱光はほとんどの場合、その
寄与するところが小さいので省略した。また、図４に示
すＳＥ光、散乱励起光及び散乱信号光のパワーをそれぞ
れＰSE0 、Ｐscatp0及びＰscats0とする。
【００１４】図１に示すように、ＲＤＦ１と受光素子４
との間に光フィルタ５を挿入し、前記ＳＥ光と散乱光が
この光フィルタ５を通過するようにする。
との間に光フィルタ５を挿入し、前記ＳＥ光と散乱光が
この光フィルタ５を通過するようにする。
【００１５】図５は光フィルタ５の透過率の波長依存性
を示すもので、ＳＥ光に対する透過率ＴSEは高く（ＴSE
〜１）、散乱励起光及び散乱信号光に対する透過率Ｔ
scatp及びＴscats は低い（Ｔscatp ，Ｔscats 〜
０）。該光フィルタ５を通過後のＳＥ光、散乱励起光及
び散乱信号光のパワーをそれぞれＰSE1 、Ｐscatp1及び
Ｐsc ats1とする。
を示すもので、ＳＥ光に対する透過率ＴSEは高く（ＴSE
〜１）、散乱励起光及び散乱信号光に対する透過率Ｔ
scatp及びＴscats は低い（Ｔscatp ，Ｔscats 〜
０）。該光フィルタ５を通過後のＳＥ光、散乱励起光及
び散乱信号光のパワーをそれぞれＰSE1 、Ｐscatp1及び
Ｐsc ats1とする。
【００１６】前述したパワー比Ｐscat／ＰSEは、光フィ
ルタ５の通過前でＰscatp0／ＰSEO，Ｐscats0／
ＰSE0 、光フィルタ５の通過後でＰscatp1／ＰSE1 ，Ｐ
scats1／ＰSE1 であり、Ｐscatp1／ＰSE1 ≪Ｐscatp0／
ＰSE0 ，Ｐscats1／ＰSE1 ≪Ｐscat s0／ＰSE0 の関係が
ある。従って、光フィルタ５を用いることにより、パワ
ー比Ｐscat／ＰSEが小さくなり、利得監視の精度が向上
する。
ルタ５の通過前でＰscatp0／ＰSEO，Ｐscats0／
ＰSE0 、光フィルタ５の通過後でＰscatp1／ＰSE1 ，Ｐ
scats1／ＰSE1 であり、Ｐscatp1／ＰSE1 ≪Ｐscatp0／
ＰSE0 ，Ｐscats1／ＰSE1 ≪Ｐscat s0／ＰSE0 の関係が
ある。従って、光フィルタ５を用いることにより、パワ
ー比Ｐscat／ＰSEが小さくなり、利得監視の精度が向上
する。
【００１７】図６は請求項２に対応する本発明の光増幅
器を示すもので、従来例とは光吸収係数の大きな希土類
添加ファイバを用いた点が異なる。即ち、図中、２は励
起光源、３は合波器、４は受光素子、６は高吸収係数の
希土類添加ファイバ（ＲＤＦ）である。
器を示すもので、従来例とは光吸収係数の大きな希土類
添加ファイバを用いた点が異なる。即ち、図中、２は励
起光源、３は合波器、４は受光素子、６は高吸収係数の
希土類添加ファイバ（ＲＤＦ）である。
【００１８】図７はＲＤＦ６からのＳＥ光及び散乱光の
パワースペクトルを、従来のＲＤＦからのスペクトルと
ともに示すものである（但し、ＲＤＦの受光素子４に面
する長さは同一とする。）。この図面から、散乱光パワ
ーについては従来例と同程度であるが、ＳＥ光パワーに
ついては本発明の方が従来例より大きいことがわかる。
従って、パワー比Ｐscat／ＰSEが小さくなり、利得監視
の精度が向上する。
パワースペクトルを、従来のＲＤＦからのスペクトルと
ともに示すものである（但し、ＲＤＦの受光素子４に面
する長さは同一とする。）。この図面から、散乱光パワ
ーについては従来例と同程度であるが、ＳＥ光パワーに
ついては本発明の方が従来例より大きいことがわかる。
従って、パワー比Ｐscat／ＰSEが小さくなり、利得監視
の精度が向上する。
【００１９】図８は請求項３に対応する本発明の光増幅
器を示すもので、従来例とは波長選択性受光素子を用い
た点が異なる。即ち、図中、１は希土類添加ファイバ
（ＲＤＦ）、２は励起光源、３は合波器、７は波長選択
性受光素子である。
器を示すもので、従来例とは波長選択性受光素子を用い
た点が異なる。即ち、図中、１は希土類添加ファイバ
（ＲＤＦ）、２は励起光源、３は合波器、７は波長選択
性受光素子である。
【００２０】図９は波長選択性受光素子７の感度波長特
性を、従来の受光素子の感度波長特性とともに示すもの
である。この図面から、ＳＥ光に対する感度は従来例と
同程度であるが、散乱光に対する感度は本発明の方が従
来例に比べて小さいことが分かる。従って、前述した感
度比Ｓscat／ＳSEが小さくなり、利得監視の精度が向上
する。
性を、従来の受光素子の感度波長特性とともに示すもの
である。この図面から、ＳＥ光に対する感度は従来例と
同程度であるが、散乱光に対する感度は本発明の方が従
来例に比べて小さいことが分かる。従って、前述した感
度比Ｓscat／ＳSEが小さくなり、利得監視の精度が向上
する。
【００２１】図１０は請求項４に対応する本発明の光増
幅器を示すもので、従来例とはパルス駆動回路と光ゲー
トを用いた点が異なる。即ち、図中、１は希土類添加フ
ァイバ（ＲＤＦ）、２は励起光源、３は合波器、４は受
光素子、８は駆動回路、９は光ゲートである。本構成
は、散乱励起光による光電流が散乱信号光による光電流
より大きい場合に有効であるので、これを前提とする。
幅器を示すもので、従来例とはパルス駆動回路と光ゲー
トを用いた点が異なる。即ち、図中、１は希土類添加フ
ァイバ（ＲＤＦ）、２は励起光源、３は合波器、４は受
光素子、８は駆動回路、９は光ゲートである。本構成
は、散乱励起光による光電流が散乱信号光による光電流
より大きい場合に有効であるので、これを前提とする。
【００２２】励起光源２をパルス駆動回路８で駆動す
る。図１１はＲＤＦ１へ入射する励起光の時間依存性を
示す。励起光は、従来例では連続光であるが、本発明で
は繰返し時間Ｔr （繰返し周波数ｆr ＝１／Ｔr ）のパ
ルス列となる。また、ＲＤＦ１の長さをＬとすると、励
起光がＲＤＦ１を通過する時間Ｔt は、 Ｔt ＝ｎＬ／ｃ ……(7) である。但し、ｎはＲＤＦ１の屈折率、ｃは空気中の光
速である。Ｔt ＜Ｔr の時に、受光素子４へ入射する散
乱励起光の空間平均パワーの時間依存性を図１２に示
す。
る。図１１はＲＤＦ１へ入射する励起光の時間依存性を
示す。励起光は、従来例では連続光であるが、本発明で
は繰返し時間Ｔr （繰返し周波数ｆr ＝１／Ｔr ）のパ
ルス列となる。また、ＲＤＦ１の長さをＬとすると、励
起光がＲＤＦ１を通過する時間Ｔt は、 Ｔt ＝ｎＬ／ｃ ……(7) である。但し、ｎはＲＤＦ１の屈折率、ｃは空気中の光
速である。Ｔt ＜Ｔr の時に、受光素子４へ入射する散
乱励起光の空間平均パワーの時間依存性を図１２に示
す。
【００２３】ＲＤＦ１と受光素子４との間に光ゲート９
を設置するとともに、該光ゲート９をパルス駆動回路８
で励起光源２と同期して駆動する。この光ゲート９の透
過率の時間依存性を図１３に示す。この図面から、散乱
励起光は光ゲート９で完全に除去される。一方、ＳＥ光
はその一部がこの光ゲート９で除去され、残りは受光素
子４へ入射される。従って、光パワー比Ｐscat／ＰSEが
小さくなり、利得監視の精度が向上する。
を設置するとともに、該光ゲート９をパルス駆動回路８
で励起光源２と同期して駆動する。この光ゲート９の透
過率の時間依存性を図１３に示す。この図面から、散乱
励起光は光ゲート９で完全に除去される。一方、ＳＥ光
はその一部がこの光ゲート９で除去され、残りは受光素
子４へ入射される。従って、光パワー比Ｐscat／ＰSEが
小さくなり、利得監視の精度が向上する。
【００２４】図１４は請求項５に対応する本発明の光増
幅器を示すもので、従来例とはパルス駆動回路と電気ゲ
ートを用いた点が異なる。即ち、図中、１は希土類添加
ファイバ（ＲＤＦ）、２は励起光源、３は合波器、４は
受光素子、８は駆動回路、１０は電気ゲートである。本
構成は、散乱励起光による光電流が散乱信号光による光
電流より大きい場合に有効であるので、これを前提とす
る。
幅器を示すもので、従来例とはパルス駆動回路と電気ゲ
ートを用いた点が異なる。即ち、図中、１は希土類添加
ファイバ（ＲＤＦ）、２は励起光源、３は合波器、４は
受光素子、８は駆動回路、１０は電気ゲートである。本
構成は、散乱励起光による光電流が散乱信号光による光
電流より大きい場合に有効であるので、これを前提とす
る。
【００２５】励起光源２をパルス駆動回路８で駆動す
る。ＲＤＦ１へ入射する励起光の時間依存性は図１１と
同様である。また、励起光は、図１０の構成と同様、繰
返し時間Ｔr （繰返し周波数ｆr ＝１／Ｔr ）のパルス
列となる。また、ＲＤＦ１の長さをＬとした時の時間Ｔ
t も、図１０の構成と同様に(7) 式で表される。さらに
また、Ｔt ＜Ｔr の時に受光素子４へ入射する散乱励起
光の空間平均パワーの時間依存性も図１２と同様であ
る。
る。ＲＤＦ１へ入射する励起光の時間依存性は図１１と
同様である。また、励起光は、図１０の構成と同様、繰
返し時間Ｔr （繰返し周波数ｆr ＝１／Ｔr ）のパルス
列となる。また、ＲＤＦ１の長さをＬとした時の時間Ｔ
t も、図１０の構成と同様に(7) 式で表される。さらに
また、Ｔt ＜Ｔr の時に受光素子４へ入射する散乱励起
光の空間平均パワーの時間依存性も図１２と同様であ
る。
【００２６】受光素子４の周波数帯域をｆphとすると、
本構成ではｆr ＜ｆphである。受光素子４の後段に電気
ゲート１０を設置する。この電気ゲート１０の透過率の
時間依存性は図１３と同様である。この図から、散乱励
起光による光電流は電気ゲート１０で完全に除去され
る。一方、ＳＥ光による光電流はその一部が電気ゲート
１０で除去され、残りは通過する。従って、前述した光
電流比Ｉscat／ＩSEが小さくなり、利得監視の精度が向
上する。
本構成ではｆr ＜ｆphである。受光素子４の後段に電気
ゲート１０を設置する。この電気ゲート１０の透過率の
時間依存性は図１３と同様である。この図から、散乱励
起光による光電流は電気ゲート１０で完全に除去され
る。一方、ＳＥ光による光電流はその一部が電気ゲート
１０で除去され、残りは通過する。従って、前述した光
電流比Ｉscat／ＩSEが小さくなり、利得監視の精度が向
上する。
【００２７】
【実施例】以下、図面を用いて、本発明の実施例を説明
する。図１５は図１の構成に対応した第１の実施例を示
すもので、図中、１１はエルビウム（Ｅｒ3+) 添加ファ
イバ（ＥＤＦ）、１２は波長0.98μｍ又は1.48μｍのレ
ーザダイオード（ＬＤ）、１３は合波器、１４はゲルマ
ニウム・フォトダイオード（ＰＤ）、１５は誘電体多層
膜光フィルタ、１６はスリット、１７，１８は光アイソ
レータである。また、信号光の波長は1.552 μｍであ
る。
する。図１５は図１の構成に対応した第１の実施例を示
すもので、図中、１１はエルビウム（Ｅｒ3+) 添加ファ
イバ（ＥＤＦ）、１２は波長0.98μｍ又は1.48μｍのレ
ーザダイオード（ＬＤ）、１３は合波器、１４はゲルマ
ニウム・フォトダイオード（ＰＤ）、１５は誘電体多層
膜光フィルタ、１６はスリット、１７，１８は光アイソ
レータである。また、信号光の波長は1.552 μｍであ
る。
【００２８】図１６はＥＤＦ１１、ＰＤ１４、誘電体多
層膜光フィルタ（ＯＦ）１５及びスリット（Ｓ）１６で
構成される利得監視部の詳細を示すもので、同図(a) は
立体図、同図(b) は横断面図、同図(c) は正面図であ
る。
層膜光フィルタ（ＯＦ）１５及びスリット（Ｓ）１６で
構成される利得監視部の詳細を示すもので、同図(a) は
立体図、同図(b) は横断面図、同図(c) は正面図であ
る。
【００２９】ＥＤＦ１１は直径250 μｍの透明なプラス
チックの被覆を有し、一定間隔で遮蔽板（ＢＰ）上に固
定されている。その固定された部分の幅は2.2 ｍｍであ
る。また、その固定された部分に面してＰＤ１４が置か
れている。ＰＤ１４の受光部分は直径2.0 ｍｍの円盤状
である。ＯＦ１５はＳｉＯ2 ／ＴｉＯ2 の多層膜をガラ
ス板上に蒸着したものである。スリット１６はＯＦ１５
の補助、具体的にはＳＥ光と散乱光のＯＦ１５への入射
角を３０度程度に制限するために用いられるもので、そ
の幅は2.2 ｍｍである。また、ＰＤ１４の受光面と遮蔽
板ＢＰとの距離は2.5 ｍｍである。
チックの被覆を有し、一定間隔で遮蔽板（ＢＰ）上に固
定されている。その固定された部分の幅は2.2 ｍｍであ
る。また、その固定された部分に面してＰＤ１４が置か
れている。ＰＤ１４の受光部分は直径2.0 ｍｍの円盤状
である。ＯＦ１５はＳｉＯ2 ／ＴｉＯ2 の多層膜をガラ
ス板上に蒸着したものである。スリット１６はＯＦ１５
の補助、具体的にはＳＥ光と散乱光のＯＦ１５への入射
角を３０度程度に制限するために用いられるもので、そ
の幅は2.2 ｍｍである。また、ＰＤ１４の受光面と遮蔽
板ＢＰとの距離は2.5 ｍｍである。
【００３０】図１７はＥＤＦ１１からの出射光のパワー
スペクトルを示すもので、波長1.5μｍのＳＥ光と波長
0.98μｍの散乱励起光が示されている。本エルビウム添
加ファイバ増幅器は前置増幅器として使われるため、Ｅ
ＤＦ１１中を伝播する信号光のパワーは小さく、散乱信
号光は十分小さいので省略した。
スペクトルを示すもので、波長1.5μｍのＳＥ光と波長
0.98μｍの散乱励起光が示されている。本エルビウム添
加ファイバ増幅器は前置増幅器として使われるため、Ｅ
ＤＦ１１中を伝播する信号光のパワーは小さく、散乱信
号光は十分小さいので省略した。
【００３１】図１８はＯＦ１５の透過率Ｔの波長依存性
を示すもので、波長1.5 μｍのＳＥ光に対しては透過
（Ｔ〜１）、波長0.98μｍの散乱励起光に対しては反射
（Ｔ〜０）である。
を示すもので、波長1.5 μｍのＳＥ光に対しては透過
（Ｔ〜１）、波長0.98μｍの散乱励起光に対しては反射
（Ｔ〜０）である。
【００３２】図１９は実測した利得と光電流との関係を
示すもので、同図(a) はＯＦ１５を用いない場合、同図
(b) はＯＦ１５を用いた場合をそれぞれ示す。なお、測
定はＥＤＦ１１への入射励起光パワー（Ｐp ）を１０，
２０，３０ｍＷと変えて行った。
示すもので、同図(a) はＯＦ１５を用いない場合、同図
(b) はＯＦ１５を用いた場合をそれぞれ示す。なお、測
定はＥＤＦ１１への入射励起光パワー（Ｐp ）を１０，
２０，３０ｍＷと変えて行った。
【００３３】図１９(a) に示すようにＯＦ１５を用いな
い場合、同一の光電流に対する利得は0.8 ｄＢの幅を持
っている。一方、図１９(b) に示すようにＯＦ１５を用
いた場合、同一の光電流に対して利得の幅は0.1 ｄＢ
（測定限界）以下である。このように本実施例によれ
ば、利得と光電流との対応関係が励起光パワーに拘らず
ほぼ一定となるため、利得監視の精度が向上する。
い場合、同一の光電流に対する利得は0.8 ｄＢの幅を持
っている。一方、図１９(b) に示すようにＯＦ１５を用
いた場合、同一の光電流に対して利得の幅は0.1 ｄＢ
（測定限界）以下である。このように本実施例によれ
ば、利得と光電流との対応関係が励起光パワーに拘らず
ほぼ一定となるため、利得監視の精度が向上する。
【００３４】なお、前記誘電体多層膜光フィルタ１５の
代りに吸収型のフィルタ、例えば厚さ２μｍのゲルマニ
ウムを透明基板上に設置したものを用いても良い。図２
０はこのフィルタの透過率の波長依存性を示すもので、
波長1.5 μｍ及び0.98μｍにおける透過率はそれぞれ0.
37及び0.02である。
代りに吸収型のフィルタ、例えば厚さ２μｍのゲルマニ
ウムを透明基板上に設置したものを用いても良い。図２
０はこのフィルタの透過率の波長依存性を示すもので、
波長1.5 μｍ及び0.98μｍにおける透過率はそれぞれ0.
37及び0.02である。
【００３５】次に、励起光の波長が1.48μｍの場合を説
明するが、励起光の波長が0.98μｍの場合とは使用する
光フィルタが異なる。図２１はＥＤＦ１１からの出射光
のパワースペクトルを示すものである。このエルビウム
添加ファイバ増幅器は後置増幅器としても使われるた
め、ＥＤＦ１１中を伝播する信号光のパワーは小さくな
く、散乱信号光も小さくないので、図面中に示されてい
る。
明するが、励起光の波長が0.98μｍの場合とは使用する
光フィルタが異なる。図２１はＥＤＦ１１からの出射光
のパワースペクトルを示すものである。このエルビウム
添加ファイバ増幅器は後置増幅器としても使われるた
め、ＥＤＦ１１中を伝播する信号光のパワーは小さくな
く、散乱信号光も小さくないので、図面中に示されてい
る。
【００３６】図２２は光フィルタの透過率Ｔの波長依存
性を示すもので、波長1.5 μｍのＳＥ光に対しては透過
（Ｔ〜１）、波長1.48μｍの散乱励起光と波長1.552 μ
ｍの散乱信号光に対しては反射（Ｔ〜０）である。
性を示すもので、波長1.5 μｍのＳＥ光に対しては透過
（Ｔ〜１）、波長1.48μｍの散乱励起光と波長1.552 μ
ｍの散乱信号光に対しては反射（Ｔ〜０）である。
【００３７】このようなバンドパス特性を有する光フィ
ルタは、波長0.98μｍ励起の場合と同様にＳｉＯ2 ／Ｔ
ｉＯ2 の多層膜で作成できる。利得と光電流との関係は
波長0.98μｍ励起の場合と同様であり、利得監視の精度
が向上する。
ルタは、波長0.98μｍ励起の場合と同様にＳｉＯ2 ／Ｔ
ｉＯ2 の多層膜で作成できる。利得と光電流との関係は
波長0.98μｍ励起の場合と同様であり、利得監視の精度
が向上する。
【００３８】図２３は図６の構成に対応した第２の実施
例を示すもので、第１の実施例とは用いる希土類添加フ
ァイバが異なる。即ち、図中、１２は波長0.98μｍのレ
ーザダイオード（ＬＤ）、１３は合波器、１４はゲルマ
ニウム・フォトダイオード（ＰＤ）、１７，１８は光ア
イソレータ、１９は高吸収係数のエルビウム（Ｅｒ3+)
添加ファイバ（ＥＤＦ）である。
例を示すもので、第１の実施例とは用いる希土類添加フ
ァイバが異なる。即ち、図中、１２は波長0.98μｍのレ
ーザダイオード（ＬＤ）、１３は合波器、１４はゲルマ
ニウム・フォトダイオード（ＰＤ）、１７，１８は光ア
イソレータ、１９は高吸収係数のエルビウム（Ｅｒ3+)
添加ファイバ（ＥＤＦ）である。
【００３９】従来のＥＤＦの波長1.55μｍにおける吸収
係数は、例えば0.5 ｄＢ／ｍ、ＥＤＦ長（利得は約２０
ｄＢ）は５０ｍである。これに対し、本実施例のＥＤＦ
１９の波長1.55μｍにおける吸収係数は５ｄＢ／ｍ、Ｅ
ＤＦ長（利得は約２０ｄＢ）は５ｍである。単位長さ当
りのＳＥ光パワーは吸収係数に比例するので、他のＥＤ
Ｆパラメータ及びＰＤ１４に面するＥＤＦの長さが同じ
であるとすると、ＰＤ１４へ入射する散乱励起光パワー
（Ｐscat）は、従来及び本実施例のＥＤＦとも１０ｎＷ
である。一方、ＰＤ１４へ入射するＳＥ光パワー
（ＰSE）は、例えば従来のＥＤＦで100 ｎＷ、本実施例
のＥＤＦで1000ｎＷであり、本実施例では従来例に比べ
て１０倍のＳＥ光パワーが得られる。即ち、前述したパ
ワー比Ｐscat／ＰSEは、従来例の0.1 から本実施例の0.
01へ減少する。従って、この分だけ利得監視の精度が向
上する。
係数は、例えば0.5 ｄＢ／ｍ、ＥＤＦ長（利得は約２０
ｄＢ）は５０ｍである。これに対し、本実施例のＥＤＦ
１９の波長1.55μｍにおける吸収係数は５ｄＢ／ｍ、Ｅ
ＤＦ長（利得は約２０ｄＢ）は５ｍである。単位長さ当
りのＳＥ光パワーは吸収係数に比例するので、他のＥＤ
Ｆパラメータ及びＰＤ１４に面するＥＤＦの長さが同じ
であるとすると、ＰＤ１４へ入射する散乱励起光パワー
（Ｐscat）は、従来及び本実施例のＥＤＦとも１０ｎＷ
である。一方、ＰＤ１４へ入射するＳＥ光パワー
（ＰSE）は、例えば従来のＥＤＦで100 ｎＷ、本実施例
のＥＤＦで1000ｎＷであり、本実施例では従来例に比べ
て１０倍のＳＥ光パワーが得られる。即ち、前述したパ
ワー比Ｐscat／ＰSEは、従来例の0.1 から本実施例の0.
01へ減少する。従って、この分だけ利得監視の精度が向
上する。
【００４０】図２４は図８の構成に対応した第３の実施
例を示すもので、第１の実施例とは用いる受光素子が異
なる。即ち、図中、１１はエルビウム（Ｅｒ3+) 添加フ
ァイバ（ＥＤＦ）、１２は波長0.98μｍのレーザダイオ
ード（ＬＤ）、１３は合波器、１７，１８は光アイソレ
ータ、２０は波長選択性ゲルマニウム（Ｇｅ）・ｐｉｎ
フォトダイオード（ＰＤ）である。
例を示すもので、第１の実施例とは用いる受光素子が異
なる。即ち、図中、１１はエルビウム（Ｅｒ3+) 添加フ
ァイバ（ＥＤＦ）、１２は波長0.98μｍのレーザダイオ
ード（ＬＤ）、１３は合波器、１７，１８は光アイソレ
ータ、２０は波長選択性ゲルマニウム（Ｇｅ）・ｐｉｎ
フォトダイオード（ＰＤ）である。
【００４１】図２５はＰＤ２０の構成、ここでは光入射
端面の位置をゼロとした時のｐ層，ｉ層，ｎ層の深さを
従来のＰＤとともに示すもので、同図(a) は従来のＰ
Ｄ、同図(b) は本実施例のＰＤをそれぞれ示す。説明を
簡単にするため、ｉ層の厚さは十分大きく、ｉ層へ入射
した光は完全に吸収されるとする。また、従来及び本実
施例におけるｐ層の厚さをそれぞれｘ及びｘ* とする。
端面の位置をゼロとした時のｐ層，ｉ層，ｎ層の深さを
従来のＰＤとともに示すもので、同図(a) は従来のＰ
Ｄ、同図(b) は本実施例のＰＤをそれぞれ示す。説明を
簡単にするため、ｉ層の厚さは十分大きく、ｉ層へ入射
した光は完全に吸収されるとする。また、従来及び本実
施例におけるｐ層の厚さをそれぞれｘ及びｘ* とする。
【００４２】波長λにおける吸収係数をα（λ）とする
と、従来及び本実施例におけるｐ層での光吸収の割合、
即ちＲ（λ）及びＲ* （λ）は、それぞれ、 Ｒ（λ）＝１−ｅｘｐ［−α（λ）ｘ］ ……(8) Ｒ* （λ）＝１−ｅｘｐ［−α（λ）ｘ* ］ ……(9) である。
と、従来及び本実施例におけるｐ層での光吸収の割合、
即ちＲ（λ）及びＲ* （λ）は、それぞれ、 Ｒ（λ）＝１−ｅｘｐ［−α（λ）ｘ］ ……(8) Ｒ* （λ）＝１−ｅｘｐ［−α（λ）ｘ* ］ ……(9) である。
【００４３】ゲルマニウムでは、α（1.5 μｍ）＝５×
１０3 ｃｍ-1，α（0.98μｍ）＝２×１０4 ｃｍ-1であ
り、波長0.98μｍにおける値の方が約４倍大きい。従来
のＰＤではｘを十分小さくとっているので、Ｒ（λ）〜
０である。ここで、例えばα（1.5 μｍ）ｘ* ＝１とす
ると、Ｒ* （1.5 μｍ）＝１−ｅ-1＝0.63，Ｒ* （0.98
μｍ）＝１−ｅ-4＝0.98となる。従って、ｐ層へ到着す
る光の割合Ｔp * （λ）（＝１−Ｒ* （λ））は、Ｔp
* （1.5 μｍ）＝0.37，Ｔp * （0.98μｍ）＝0.02とな
る。
１０3 ｃｍ-1，α（0.98μｍ）＝２×１０4 ｃｍ-1であ
り、波長0.98μｍにおける値の方が約４倍大きい。従来
のＰＤではｘを十分小さくとっているので、Ｒ（λ）〜
０である。ここで、例えばα（1.5 μｍ）ｘ* ＝１とす
ると、Ｒ* （1.5 μｍ）＝１−ｅ-1＝0.63，Ｒ* （0.98
μｍ）＝１−ｅ-4＝0.98となる。従って、ｐ層へ到着す
る光の割合Ｔp * （λ）（＝１−Ｒ* （λ））は、Ｔp
* （1.5 μｍ）＝0.37，Ｔp * （0.98μｍ）＝0.02とな
る。
【００４４】図２６はＰＤ２０の感度波長特性を従来の
ＰＤとともに示すものである。波長λにおける感度をＳ
* （λ）、感度比をＣ* ＝Ｓ* （0.98μｍ）／Ｓ* （1.
5 μｍ）とする。従来のＰＤにおける感度をＣとする
と、従来例における感度比Ｃ*は、Ｃ* ＝Ｃ・Ｔ
p * （0.98μｍ）／Ｔp * （1.5 μｍ）＝Ｃ・0.054 で
与えられる。従って、前述した光電流比Ｉscat／Ｉ
SEは、本実施例では従来のＰＤの0.054 倍（約２０分の
１）に縮小され、この分だけ利得監視の精度が向上す
る。なお、ＳＥ光の波長1.5 μｍにおいて、本実施例の
感度が従来のＰＤの感度の約0.4 倍になるが、この程度
の低下は利得監視の精度を低下させない。
ＰＤとともに示すものである。波長λにおける感度をＳ
* （λ）、感度比をＣ* ＝Ｓ* （0.98μｍ）／Ｓ* （1.
5 μｍ）とする。従来のＰＤにおける感度をＣとする
と、従来例における感度比Ｃ*は、Ｃ* ＝Ｃ・Ｔ
p * （0.98μｍ）／Ｔp * （1.5 μｍ）＝Ｃ・0.054 で
与えられる。従って、前述した光電流比Ｉscat／Ｉ
SEは、本実施例では従来のＰＤの0.054 倍（約２０分の
１）に縮小され、この分だけ利得監視の精度が向上す
る。なお、ＳＥ光の波長1.5 μｍにおいて、本実施例の
感度が従来のＰＤの感度の約0.4 倍になるが、この程度
の低下は利得監視の精度を低下させない。
【００４５】図２７は図１０の構成に対応した第４の実
施例を示すもので、第１の実施例とはパルス駆動回路及
び光チョッパを用いた点が異なる。即ち、図中、１１は
エルビウム（Ｅｒ3+) 添加ファイバ（ＥＤＦ）、１２は
波長0.98μｍのレーザダイオード（ＬＤ）、１３は合波
器、１４はゲルマニウム・フォトダイオード（ＰＤ）、
１７，１８は光アイソレータ、２１はパルス駆動回路、
２２は光チョッパであるである。なお、ＥＤＦ１１の長
さＬは１０ｍである。
施例を示すもので、第１の実施例とはパルス駆動回路及
び光チョッパを用いた点が異なる。即ち、図中、１１は
エルビウム（Ｅｒ3+) 添加ファイバ（ＥＤＦ）、１２は
波長0.98μｍのレーザダイオード（ＬＤ）、１３は合波
器、１４はゲルマニウム・フォトダイオード（ＰＤ）、
１７，１８は光アイソレータ、２１はパルス駆動回路、
２２は光チョッパであるである。なお、ＥＤＦ１１の長
さＬは１０ｍである。
【００４６】ＬＤ１２をパルス駆動回路２１で駆動す
る。ＥＤＦ１１へ入射する励起光の時間依存性を図２８
に示す。繰返し時間Ｔr ＝２μｓ（繰返し周波数ｆr ＝
１／Ｔr ＝500 ｋＨz ）のパルス列である。励起光がＥ
ＤＦ１１を通過する時間Ｔt ＝ｎＬ／ｃ＝0.7 μｓであ
る。ＰＤ１４へ入射する散乱励起光の空間平均パワーの
時間依存性を図２９に示す。
る。ＥＤＦ１１へ入射する励起光の時間依存性を図２８
に示す。繰返し時間Ｔr ＝２μｓ（繰返し周波数ｆr ＝
１／Ｔr ＝500 ｋＨz ）のパルス列である。励起光がＥ
ＤＦ１１を通過する時間Ｔt ＝ｎＬ／ｃ＝0.7 μｓであ
る。ＰＤ１４へ入射する散乱励起光の空間平均パワーの
時間依存性を図２９に示す。
【００４７】ＥＤＦ１１とＰＤ１４との間に光チョッパ
２２を設置するとともに、該光チョッパ２２をパルス駆
動回路２１でＬＤ１２と同期して駆動する。この光チョ
ッパ２２の透過率の時間依存性を図３０に示す。チョッ
ピングの時間幅は0.3 μｓである。図３０よりわかるよ
うに、散乱励起光は光チョッパ２２で遮断され、ＳＥ光
は通過となるので、光パワー比Ｐscat／ＰSEが小さくな
り、利得監視の精度が向上する。
２２を設置するとともに、該光チョッパ２２をパルス駆
動回路２１でＬＤ１２と同期して駆動する。この光チョ
ッパ２２の透過率の時間依存性を図３０に示す。チョッ
ピングの時間幅は0.3 μｓである。図３０よりわかるよ
うに、散乱励起光は光チョッパ２２で遮断され、ＳＥ光
は通過となるので、光パワー比Ｐscat／ＰSEが小さくな
り、利得監視の精度が向上する。
【００４８】図３１は図１４の構成に対応した第５の実
施例を示すもので、第１の実施例とはパルス駆動回路及
び電気ゲートを用いた点が異なる。即ち、図中、１１は
エルビウム（Ｅｒ3+) 添加ファイバ（ＥＤＦ）、１２は
波長0.98μｍのレーザダイオード（ＬＤ）、１３は合波
器、１４はゲルマニウム・フォトダイオード（ＰＤ）、
１７，１８は光アイソレータ、２１はパルス駆動回路、
２３は電気ゲートであるである。なお、ＥＤＦ１１の長
さＬは１０ｍである。
施例を示すもので、第１の実施例とはパルス駆動回路及
び電気ゲートを用いた点が異なる。即ち、図中、１１は
エルビウム（Ｅｒ3+) 添加ファイバ（ＥＤＦ）、１２は
波長0.98μｍのレーザダイオード（ＬＤ）、１３は合波
器、１４はゲルマニウム・フォトダイオード（ＰＤ）、
１７，１８は光アイソレータ、２１はパルス駆動回路、
２３は電気ゲートであるである。なお、ＥＤＦ１１の長
さＬは１０ｍである。
【００４９】ＬＤ１２をパルス駆動回路２１で駆動す
る。ＥＤＦ１１へ入射する励起光の時間依存性は図２８
と同様である。繰返し時間Ｔr ＝２μｓ（繰返し周波数
ｆr ＝１／Ｔr ＝500 ｋＨz ）のパルス列である。励起
光がＥＤＦ１１を通過する時間Ｔt ＝ｎＬ／ｃ＝0.7 μ
ｓである。ＰＤ１４へ入射する散乱励起光の空間平均パ
ワーの時間依存性も図２９と同様である。
る。ＥＤＦ１１へ入射する励起光の時間依存性は図２８
と同様である。繰返し時間Ｔr ＝２μｓ（繰返し周波数
ｆr ＝１／Ｔr ＝500 ｋＨz ）のパルス列である。励起
光がＥＤＦ１１を通過する時間Ｔt ＝ｎＬ／ｃ＝0.7 μ
ｓである。ＰＤ１４へ入射する散乱励起光の空間平均パ
ワーの時間依存性も図２９と同様である。
【００５０】ＰＤ１４の周波数帯域ｆph＝１ＭＨz であ
り、該ＰＤ１４の後段に電気ゲート２３を設置する。こ
の電気ゲート２３の透過率の時間依存性は図３０と同様
である。このような電気ゲート２３はトランジスタを用
いた増幅器（動作（オン）時の利得が１、非動作（オ
フ）時の利得が０）で容易に実現できる。ゲーティング
の時間幅は0.3 μｓである。図３０よりわかるように、
散乱励起光による光電流は電気ゲート２３で遮断され、
ＳＥ光による光電流は通過となるので、光電流比Ｉscat
／ＩSEが小さくなり、利得監視の精度が向上する。
り、該ＰＤ１４の後段に電気ゲート２３を設置する。こ
の電気ゲート２３の透過率の時間依存性は図３０と同様
である。このような電気ゲート２３はトランジスタを用
いた増幅器（動作（オン）時の利得が１、非動作（オ
フ）時の利得が０）で容易に実現できる。ゲーティング
の時間幅は0.3 μｓである。図３０よりわかるように、
散乱励起光による光電流は電気ゲート２３で遮断され、
ＳＥ光による光電流は通過となるので、光電流比Ｉscat
／ＩSEが小さくなり、利得監視の精度が向上する。
【００５１】なお、希土類添加ファイバとしては、エル
ビウム（Ｅｒ3+) 添加ファイバの外、ネオジウム（Ｎｄ
3+) 添加ファイバ、プラセオジウム（Ｐｒ3+) 添加ファ
イバを用いることもできる。
ビウム（Ｅｒ3+) 添加ファイバの外、ネオジウム（Ｎｄ
3+) 添加ファイバ、プラセオジウム（Ｐｒ3+) 添加ファ
イバを用いることもできる。
【００５２】
【発明の効果】以上説明したように本発明によれば、光
フィルタで散乱光を遮断することにより、又は光吸収係
数が大きい希土類添加ファイバでＳＥ光パワーを大きく
することにより、又は散乱光に対する感度が小さく且つ
ＳＥ光に対する感度が大きい受光素子を用いることによ
り、又はパルス状の励起光に同期させて光ゲートで散乱
光を遮断するもしくは電気ゲートで散乱光による光電流
を遮断することより、散乱光による光電流を除去あるい
は抑圧でき、光電流で監視する利得への影響を排除で
き、利得監視の精度を向上させることができる。
フィルタで散乱光を遮断することにより、又は光吸収係
数が大きい希土類添加ファイバでＳＥ光パワーを大きく
することにより、又は散乱光に対する感度が小さく且つ
ＳＥ光に対する感度が大きい受光素子を用いることによ
り、又はパルス状の励起光に同期させて光ゲートで散乱
光を遮断するもしくは電気ゲートで散乱光による光電流
を遮断することより、散乱光による光電流を除去あるい
は抑圧でき、光電流で監視する利得への影響を排除で
き、利得監視の精度を向上させることができる。
【図１】請求項１に対応する本発明の光増幅器を示す構
成図
成図
【図２】従来の光増幅器の一例を示す構成図
【図３】利得と光電流との関係を示す図
【図４】図１の構成における希土類添加ファイバからの
出射光のパワースペクトルを示す図
出射光のパワースペクトルを示す図
【図５】光フィルタの透過率の波長依存性を示す図
【図６】請求項２に対応する本発明の光増幅器を示す構
成図
成図
【図７】図６の構成における希土類添加ファイバからの
出射光のパワースペクトルを示す図
出射光のパワースペクトルを示す図
【図８】請求項３に対応する本発明の光増幅器を示す構
成図
成図
【図９】図８の構成における受光素子の感度の波長依存
性を示す図
性を示す図
【図１０】請求項４に対応する本発明の光増幅器を示す
構成図
構成図
【図１１】図１０の構成における希土類添加ファイバへ
入射する励起光の時間依存性を示す図
入射する励起光の時間依存性を示す図
【図１２】図１０の構成における受光素子へ入射する散
乱励起光の空間平均パワーの時間依存性を示す図
乱励起光の空間平均パワーの時間依存性を示す図
【図１３】図１０の構成における光ゲートの透過率の時
間依存性を示す図
間依存性を示す図
【図１４】請求項５に対応する本発明の光増幅器を示す
構成図
構成図
【図１５】図１の構成に対応した本発明の第１の実施例
を示す構成図
を示す構成図
【図１６】図１５中の利得監視部の詳細を示す図
【図１７】図１５の構成におけるエルビウム添加ファイ
バからの出射光のパワースペクトルを示す図
バからの出射光のパワースペクトルを示す図
【図１８】図１５の構成における光フィルタの透過率の
波長依存性を示す図
波長依存性を示す図
【図１９】図１５の構成における利得と光電流との関係
を示す図
を示す図
【図２０】吸収型光フィルタの透過率の波長依存性を示
す図
す図
【図２１】波長1.48μｍ励起におけるエルビウム添加フ
ァイバからの出射光のパワースペクトルを示す図
ァイバからの出射光のパワースペクトルを示す図
【図２２】波長1.48μｍ励起における光フィルタの透過
率の波長依存性を示す図
率の波長依存性を示す図
【図２３】図６の構成に対応した本発明の第２の実施例
を示す構成図
を示す構成図
【図２４】図８の構成に対応した本発明の第３の実施例
を示す構成図
を示す構成図
【図２５】図２４の構成におけるフォトダイオードの構
造を示す図
造を示す図
【図２６】図２４の構成におけるフォトダイオードの感
度の波長依存性を示す図
度の波長依存性を示す図
【図２７】図１０の構成に対応した本発明の第４の実施
例を示す構成図
例を示す構成図
【図２８】図２７の構成におけるエルビウム添加ファイ
バへ入射する励起光の時間依存性を示す図
バへ入射する励起光の時間依存性を示す図
【図２９】図２７の構成におけるフォトダイオードへ入
射する散乱励起光の空間平均パワーの時間依存性を示す
図
射する散乱励起光の空間平均パワーの時間依存性を示す
図
【図３０】図２７の構成における光ゲートの透過率の時
間依存性を示す図
間依存性を示す図
【図３１】図１４の構成に対応した本発明の第５の実施
例を示す構成図
例を示す構成図
１…希土類添加ファイバ、２…励起光源、３…合波器、
４…受光素子、５…光フィルタ、６…高吸収係数の希土
類添加ファイバ、７…波長選択性受光素子、８…パルス
駆動回路、９…光ゲート、１０…電気ゲート。
４…受光素子、５…光フィルタ、６…高吸収係数の希土
類添加ファイバ、７…波長選択性受光素子、８…パルス
駆動回路、９…光ゲート、１０…電気ゲート。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (56)参考文献 特開 平４−356984（ＪＰ，Ａ) 特開 平３−62022（ＪＰ，Ａ) 特開 平４−320385（ＪＰ，Ａ) 特開 昭64−54318（ＪＰ，Ａ) (58)調査した分野(Int.Cl.7，ＤＢ名) H01S 3/00 - 3/30
Claims (4)
- 【請求項１】 信号光を励起光源からの励起光とともに
希土類添加ファイバに入力して増幅するとともに、この
際、希土類添加ファイバからその周囲に放出される光を
受光素子で受光して利得を監視する光増幅器において、 希土類添加ファイバと受光素子との間に、該希土類添加
ファイバから放出される自然放出光のみを透過する光フ
ィルタを設置したことを特徴とする光増幅器。 - 【請求項２】 信号光を励起光源からの励起光とともに
希土類添加ファイバに入力して増幅するとともに、この
際、希土類添加ファイバからその周囲に放出される光を
受光素子で受光して利得を監視する光増幅器において、 希土類添加ファイバから放出される散乱光の波長に対す
る感度が小さく且つ自然放出光の波長に対する感度が大
きい受光素子を用いたことを特徴とする光増幅器。 - 【請求項３】 信号光を励起光源からの励起光とともに
希土類添加ファイバに入力して増幅するとともに、この
際、希土類添加ファイバからその周囲に放出される光を
受光素子で受光して利得を監視する光増幅器において、 励起光源よりパルス状の励起光を発生させるパルス駆動
回路を設けるとともに、希土類添加ファイバと受光素子
との間に光ゲートを設置し、 前記パルス駆動回路及び光ゲートを同期して駆動するよ
うになしたことを特徴とする光増幅器。 - 【請求項４】 信号光を励起光源からの励起光とともに
希土類添加ファイバに入力して増幅するとともに、この
際、希土類添加ファイバからその周囲に放出される光を
受光素子で受光して利得を監視する光増幅器において、 励起光源よりパルス状の励起光を発生させるパルス駆動
回路を設けるとともに、受光素子の後段に電気ゲートを
設置し、 前記パルス駆動回路及び電気ゲートを同期して駆動する
ようになしたことを特徴とする光増幅器。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP5343093A JP3230708B2 (ja) | 1993-03-15 | 1993-03-15 | 光増幅器 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP5343093A JP3230708B2 (ja) | 1993-03-15 | 1993-03-15 | 光増幅器 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH06268305A JPH06268305A (ja) | 1994-09-22 |
| JP3230708B2 true JP3230708B2 (ja) | 2001-11-19 |
Family
ID=12942631
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP5343093A Expired - Lifetime JP3230708B2 (ja) | 1993-03-15 | 1993-03-15 | 光増幅器 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3230708B2 (ja) |
Families Citing this family (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP3065980B2 (ja) * | 1998-01-07 | 2000-07-17 | 日本電気株式会社 | 光増幅器 |
| JP3859455B2 (ja) | 2001-03-07 | 2006-12-20 | レーザーフロントテクノロジーズ株式会社 | 半導体レーザ励起固体レーザ装置及び該装置の状態診断方法 |
| JP2009043849A (ja) * | 2007-08-07 | 2009-02-26 | Nippon Telegr & Teleph Corp <Ntt> | 光ファイバ増幅器 |
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1993
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