JP3230187U - 円錐ころ軸受 - Google Patents

Abstract

【課題】接触角が３５°以上に設定されてモーメント剛性が高められているとともに、内輪の小径側端部に小つばが形成された円錐ころ軸受と比べて高負荷容量化されており、かつ、内輪の大径側に大つばが形成された円錐ころ軸受と比べて保持器と複数の円錐ころとの一体物が外輪に容易に組み込まれ得る円錐ころ軸受を提供する。【解決手段】円錐ころ軸受１１は、外輪軌道面１２ａを有する外輪１２と、内輪軌道面１３ａを有する内輪１３と、外輪軌道面と内輪軌道面との間に転動自在に配置される複数の円錐ころ１４と、複数の円錐ころを収容保持する複数のポケットが形成されている保持器１５とを備える。接触角βが３５°以上である。外輪軌道面の小径側端部および大径側端部、ならびに内輪軌道面の小径側端部および大径側端部のうち、外輪軌道面の大径側端部にのみ径方向の内方に突出するつば部１２ｂが形成されている。【選択図】図１

Description

本考案は、円錐ころ軸受に関し、特にロボットまたは建設機械の減速機で使用される円錐ころ軸受に関する。

ロボットまたは建設機械の減速機で使用される円錐ころ軸受には、高いモーメント荷重が負荷されるため、高負荷容量、高剛性且つコンパクト性が求められている。

特開２０１６−８６４１号公報（特許文献１）および特開２０１５−１２１３１１号公報（特許文献２）には、接触角を３５〜５５°に設定して高モーメント剛性化を図り、且つ内輪の大径側端部と小径側端部のうち大径側端部にのみ径方向外方に突出するつば部を形成し、内輪の小径側端部にはつば部（小つば）を形成せず、小つばの分だけころ長さを長くして高負荷容量化した、円錐ころ軸受が開示されている。

即ち、この特許文献１または特許文献２に開示された円錐ころ軸受１は、図３２に示すように、内周面に外輪軌道面２ａを有する外輪２と、外周面に内輪軌道面３ａを有する内輪３と、前記外輪軌道面２ａと前記内輪軌道面３ａとの間に転動自在に配置される複数の円錐ころ４と、この複数の円錐ころ４を所定の間隔で収容保持する複数のポケットを有する保持器５とを備え、内輪３の大径側端部と小径側端部のうち、大径側端部にのみ半径方向外方に突出するつば部３ｂを設け、内輪３の小径側端部の小つばをなくし、小つばの分だけ円錐ころ４の長さを長くして高負荷容量化を図っている。

また、この特許文献１または特許文献２の円錐ころ軸受１は、接触角αを３５°〜５５°という急勾配にして、高モーメント剛性を得るようにしている。

特開２０１６−８６４１号公報 特開２０１５−１２１３１１号公報

ところで、特許文献１または特許文献２の円錐ころ軸受１は、図３３に示すように、ハウジング６の内周面に外輪２を組み込み、内輪３の内周面に軸部材７を嵌め込んで使用される。

この円錐ころ軸受１に荷重が負荷されると、ころ軸に対してころ小径側から大径側の方向にスラスト荷重が発生する（これを誘起スラスト力と称する）。

この円錐ころ４に発生する誘起スラスト力は、図３３に白抜き矢印で示すように、内輪３の大径側端部に設けたつば部３ｂで受けることになるため、誘起スラスト力によってつば部３ｂがひずまないように、つば部３ｂの軸方向長さを長くしてつば部３ｂの剛性を高くする必要がある。

ところが、内輪３の大径側端部に設けたつば部３ｂの軸方向長さを長くすると、円錐ころ軸受１の軸方向長さ、即ち軸受幅が大きくなり（図３２のＴ’）、コンパクト化が図れないという課題がある。

そこで、この考案は、接触角が３５°以上の急こう配に設定された高モーメント剛性で、且つ内輪の小径側端部の小つばをなくし、小つばの分だけころ長さを長くして高負荷容量化した円錐ころ軸受において、軸受幅のコンパクト化を図ることを課題とするものである。

本考案に係る円錐ころ軸受は、外輪軌道面を有する外輪と、内輪軌道面を有する内輪と、外輪軌道面と内輪軌道面との間に転動自在に配置される複数の円錐ころと、複数の円錐ころを収容保持する複数のポケットが形成されている保持器とを備える。接触角が３５°以上であり、外輪軌道面の小径側端部および大径側端部、ならびに内輪軌道面の小径側端部および大径側端部のうち、外輪軌道面の大径側端部にのみ径方向の内方に突出するつば部が形成されている。

上記円錐ころ軸受では、保持器として樹脂製の保持器を使用できる。
上記円錐ころ軸受では、好ましくは、軸受幅Ｔに対する前記外輪の外輪幅Ｓの比Ｓ／Ｔが、０．７＜Ｓ／Ｔ＜１．０の範囲内である。このような円錐ころ軸受では、外輪軌道面の大径側端部にのみ径方向の内方に突出するつば部が形成されているものの上記比Ｓ／Ｔが０．７＜Ｓ／Ｔ＜１．０の関係式を満たさない円錐ころ軸受と比べて、高負荷容量化が実現されるとともに、コンパクト化が実現される。

上記円錐ころ軸受では、好ましくは、軸受断面高さＨに対する前記つば部のつば高さの比（Ｄ−Ｄ_ｏ１）／２Ｈが、０．１＜（Ｄ−Ｄ_ｏ１）／２Ｈ＜０．４の範囲内である。このような円錐ころ軸受では、外輪軌道面の大径側端部にのみ径方向の内方に突出するつば部が形成されているものの上記比（Ｄ−Ｄｏ１）／２Ｈが、０．１＜（Ｄ−Ｄｏ１）／２Ｈ＜０．４の関係式を満たさない円錐ころ軸受と比べて、保持器と複数の円錐ころとの一体物が外輪に容易に組み込まれ得る。

上記円錐ころ軸受では、つば部の外径面が軸方向に対して成す角度βが３５°以上である。このような円錐ころ軸受では、外輪軌道面の大径側端部にのみ径方向の内方に突出するつば部が形成されているものの角度βが３５°未満である円錐ころ軸受と比べて、保持器と複数の円錐ころとの一体物が外輪により容易に組み込まれ得る。

上記円錐ころ軸受では、案内面に複数の円錐ころの各々を当てたときのころ外接円径Ｐと、爪に複数の円錐ころの各々を当てたときのころ外接円径Ｐ’との差の絶対値｜Ｐ−Ｐ’｜が外輪軌道面からのつば部の高さＣ以上である。このような円錐ころ軸受では、絶対値｜Ｐ−Ｐ’｜が外輪軌道面からのつば部の高さＣ以下である円錐ころ軸受と比べて、保持器と複数の円錐ころとの一体物は外輪により容易に組み込まれ得る。

上記円錐ころ軸受では、保持器は、複数のポケットの各々よりも大径側に位置する大径リング部と、複数のポケットの各々よりも小径側に位置する小径リング部と、大径リング部と小径リング部とを連結しかつ複数のポケットの各々を周方向に区画する複数の柱部とを含む。複数の柱部は、外径側および内径側の一方に形成されかつ複数の円錐ころの各々を案内する案内面と、外径側および内径側の他方に形成されかつ複数の円錐ころの各々の脱落を防止する爪とを有する。大径リング部の外周面には、大径リング部の肉厚が柱部の肉厚よりも薄くなる切欠部が形成されている。このようにすれば、保持器と外輪に形成されたつば部との干渉が防止され得る。

本考案によれば、接触角が３５°以上と急こう配に設定されてモーメント剛性が高められているとともに、内輪の小径側端部に小つばが形成された円錐ころ軸受と比べて高負荷容量化されており、かつ、内輪の大径側端部に大つばが形成された円錐ころ軸受と比べて保持器と複数の円錐ころとの一体物が外輪に容易に組み込まれ得る円錐ころ軸受を提供できる。

本実施の形態に係る円錐ころ軸受を保持器の柱部で切断した部分拡大断面図である。 図１に示す円錐ころ軸受をハウジングに組み付けた状態を示す部分拡大断面図である。 図１に示す円錐ころ軸受のつば部と円錐ころの接触面積を概念的に示した概略図である。 図１に示す円錐ころ軸受の案内面に円錐ころを押し当てた状態を示す部分拡大図である。 図１に示す円錐ころ軸受の爪に円錐ころを押し当てた状態を示す部分拡大図である。 （ａ）（ｂ）（ｃ）は、保持器と複数の円錐ころとの一体物を外輪に組み込む手順を示す部分拡大断面図である。 図１の実施形態の外輪の正面図である。 図１の実施形態の外輪の背面図である。 図１の実施形態の外輪の左側面図である。 図１の実施形態の外輪の右側面図である。 図１の実施形態の外輪の平面図である。 図１の実施形態の外輪の底面図である。 図７のＡ−Ａ線の断面図である。 図１３のＢ−Ｂ線の拡大断面図である。 図１の実施形態の保持器の正面図である。 図１の実施形態の保持器の背面図である。 図１の実施形態の保持器の左側面図である。 図１の実施形態の保持器の右側面図である。 図１の実施形態の保持器の平面図である。 図１の実施形態の保持器の底面図である。 図１の実施形態の保持器を小径側から見た斜視図である。 図１の実施形態の保持器を大径側から見た斜視図である。 図１５のＡ−Ａ線の断面図である。 図１５のＨ−Ｈ線の断面図である。 図２１のＢ−Ｂ線の拡大断面図である。 図１５のＣ−Ｃ線の拡大断面図である。 図２２のＤ−Ｄ線の拡大断面図である。 図２２のＥ−Ｅ線の拡大断面図である。 図２３のＦ−Ｆ線の拡大断面図である。 図２３のＧ−Ｇ線の拡大断面図である。 図２４のＩ−Ｉ線の拡大断面図である。 従来の円錐ころ軸受を保持器の柱部で切断した拡大断面図である。 図３２の円錐ころ軸受をハウジングに組み付けた状態を示す拡大部分断面図である。 図３２の円錐ころ軸受の内輪側の大つば部と円錐ころの接触面積を概念的に示した概略図である。

以下に、実施形態について図面を参照して説明する。なお、以下の図面においては、同一又は相当する部分に同一の参照番号を付し、その説明は繰り返さないものとする。

本実施の形態に係る円錐ころ軸受１１は、内周面に外輪軌道面１２ａを有する外輪１２と、外周面に内輪軌道面１３ａを有する内輪１３と、外輪軌道面１２ａと内輪軌道面１３ａとの間に転動自在に配置される複数の円錐ころ１４と、複数の円錐ころ１４の各々を所定の間隔で収容保持する複数のポケットが形成された保持器１５とを備える。

円錐ころ軸受１１では、接触角αが３５°以上である。図１〜図３１に示す円錐ころ軸受１１の接触角αは、４５°である。なお、接触角αは、外輪軌道面１２ａが円錐ころ軸受１１の中心軸（回転軸）に対して成す角度である。つまり、円錐ころ軸受１１では、外輪軌道面１２ａが急勾配である。これにより、円錐ころ軸受１１では、接触角αを３５°以上とすることにより、接触角αが３５°未満である円錐ころ軸受と比べて、モーメント剛性が高められている。

円錐ころ軸受１１では、外輪１２の外輪軌道面１２ａの小径側端部および大径側端部、ならびに内輪１３の内輪軌道面１３ａの小径側端部および大径側端部の４つの端部のうち、外輪１２の外輪軌道面１２ａの大径側端部にのみ径方向の内方に突出するつば部１２ｂが形成されている。すなわち、円錐ころ軸受１１では、内輪１３の内輪軌道面１３ａの小径側端部および大径側端部の各々に、つば部が形成されていない。つば部１２ｂは、各円錐ころ１４の大端面と接触するつば面を有している。

接触角が３５°以上である円錐ころ軸受１１では、外輪１２の外輪軌道面１２ａの大径側端部と内輪１３の大径側の端面との間に、軸方向に延びる比較的大きなスペースが形成される。この考案では、このスペースを利用して、外輪１２の外輪軌道面１２ａの大径側端部から径方向の内方に突出するつば部１２ｂを形成している。

円錐ころ軸受１１での各円錐ころ１４のころ長さは、内輪１３に小つばが形成されている円錐ころ軸受での各円錐ころのころ長さと比べて長い。そのため、円錐ころ軸受１１では、内輪１３に小つばが形成されている円錐ころ軸受と比べて、高負荷容量化が実現されている。

さらに、図１に示すように、円錐ころ軸受１１の軸方向幅Ｔは、図３３に示す内輪３の内輪軌道面３ａの大径側端部につば部が形成されている円錐ころ軸受１の軸方向幅Ｔ’（図１および図３３参照）と比べて、狭くできる。これは、図３３に示す円錐ころ軸受１の軸方向幅Ｔ’には、内輪軌道面３ａの大径側端部に形成されたつば部に要求される剛性を実現する観点で、一定以上の広さが要求されるためである。その結果、円錐ころ軸受１１は、円錐ころ軸受１と比べて、Ｔ’−Ｔの分だけ軸方向にコンパクト化され得る。

図３に示されるハッチングは、円錐ころ軸受１１において、各円錐ころ１４の大端面と外輪１２のつば部１２ｂとの接触面を示している。同様に、図３４に示されるハッチングは、円錐ころ軸受１において、各円錐ころ４の大端面と内輪３のつば部３ｂとの接触面を示している。図１に示されるつば部１２ｂの高さＣは、外輪１２の外輪軌道面１２ａの大径側端部に対する、つば部１２ｂの頂部（内周側に位置する端部）の径方向の高さである。図３２に示されるつば部３ｂの高さＣ’は、内輪３の内輪軌道面３ａの大径側端部に対する、つば部３ｂの頂部（外周側に位置する端部）の径方向の高さである。円錐ころ軸受１１のつば部１２ｂの高さＣと円錐ころ軸受１のつば部３ｂの高さＣ’とが等しい場合であっても、図３に示す大端面とつば面との接触面積は、図３４に示す大端面とつば面との接触面積よりも約７％大きくなる。そのため、円錐ころ軸受１１では、円錐ころ軸受１と比べて、円錐ころに発生する誘起スラスト力を受ける面積が外輪つばの方が大きくなるので、接触部の応力が低くなり、ころ端面とつば面の接触ひずみが小さくなる。

また、図３３に示す従来例のように、内輪３の大径側端部につば部３ｂが形成されている場合、円錐ころ４に発生する誘起スラスト力は、白抜き矢印で示すように、つば部３ｂで受けることになり、つば部３ｂに掛かる曲げ応力によってつば部３ｂにひずみが生じる可能性がある。これに対し、図２に示す円錐ころ軸受１１では、外輪１２の大径側端部につば部１２ｂが形成されているため、円錐ころ１４に発生する誘起スラスト力は、白抜き矢印で示すように、外輪１２のつば部１２ｂに掛かる曲げ応力をハウジング６で受けることができる。そのため、円錐ころ軸受１１のつば部１２ｂの剛性は、円錐ころ軸受１のつば部３ｂの剛性と比べて、高くなる。

保持器１５としては、樹脂製のものを使用することができる。
円錐ころ軸受１１では、軸受幅Ｔ（単位：ｍｍ、図１参照）に対する外輪１２の外輪幅Ｓ（単位：ｍｍ、図１参照）の比Ｓ／Ｔが、０．７＜Ｓ／Ｔ＜１．０の範囲内である。上記比Ｓ／Ｔが０．７未満の場合、ころのサイズを小さくする必要があるため、高負荷容量化を実現することは困難である。また、比Ｓ／Ｔが１．０超えである場合、コンパクト性が実現できない。円錐ころ軸受１１では、上記比Ｓ／Ｔが０．７＜Ｓ／Ｔ＜１．０の範囲内であるため、高負荷容量化とコンパクト化とが同時に実現され得る。なお、図３２に示される円錐ころ軸受１では、軸受幅Ｔ’に対する外輪２の外輪幅Ｓ’の比が０．７未満である。

円錐ころ軸受１１では、つば部１２ｂの外径面が軸方向に対して成す角度βが３５°以上である。

円錐ころ軸受１１では、軸受断面高さＨ（単位：ｍｍ、図１参照）に対するつば部１２ｂのつば高さ（Ｄ−Ｄ_ｏ１）／２（単位：ｍｍ、図１参照）の比（Ｄ−Ｄ_ｏ１）／２Ｈが、０．１＜（Ｄ−Ｄ_ｏ１）／２Ｈ＜０．４の範囲内である。（Ｄ−Ｄ_ｏ１）／２Ｈが０．１未満の場合、外輪ところ−保持器アッシーとを一体とし、かつ外輪小径側幅面を天側、ころ−保持器アッシーを地側の位置とした場合に、外輪１２からころ−保持器アッシーが自重で分離してしまう。また、（Ｄ−Ｄ_ｏ１）／２Ｈが０．４を超えている場合、ころ−保持器アッシー中の円錐ころがばらけやすく、ころ−保持器アッシーを一体物として外輪１２に組み込めない。円錐ころ軸受１１では、上記比（Ｄ−Ｄ_ｏ１）／２Ｈが０．１未満または０．４超えである場合と比べて、外輪１２からころ−保持器アッシーが自重で分離しにくく、またころ−保持器アッシー中の円錐ころがばらけにくいため、ころ−保持器アッシーが外輪１２により容易に組み込まれ得る。

図４および図５に示すように、保持器１５は、複数のポケットの各々よりも大径側に位置する大径リング部１５ａと、複数のポケットの各々よりも小径側に位置する小径リング部１５ｂと、大径リング部１５ａと小径リング部１５ｂとを連結しかつ複数のポケットの各々を周方向に区画する複数の柱部１５ｆとを含む。

複数の柱部１５ｆは、外径側および内径側の一方に形成されかつ各円錐ころ１４を案内する案内面１５ｃと、外径側および内径側の他方に形成されかつ各円錐ころ１４の各々の脱落を防止する爪１５ｄとを有している。大径リング部１５ａの外周面には、大径リング部１５ａの肉厚が各柱部１５ｆの肉厚よりも薄くなる切欠部１５ｅが形成されている。切欠部１５ｅが形成されているため、外輪１２のつば部１２ｂと保持器１５との干渉が防止されている。

円錐ころ軸受１１および上記ころ−保持器アッシーでは、図４に示すように各円錐ころ１４の転動面がころ案内面１５ｃに接触している状態と、図５に示すように各円錐ころ１４の転動面が爪１５ｄに接触している状態とが実現される。

図４に示す、保持器１５の外径側に配置されたころ案内面１５ｃに円錐ころ１４を押し当てた状態でのころ外接円径Ｐと、図５に示す、保持器１５の内径側に配置された爪１５ｄに円錐ころ１４を押し当てた状態でのころ外接円径Ｐ’との差の絶対値｜Ｐ−Ｐ’｜（単位：ｍｍ）は、上記つば部１２ｂの高さＣ（単位：ｍｍ）と同等あるいはそれよりも長い。つまり、円錐ころ軸受１１では、｜Ｐ−Ｐ’｜≧Ｃの関係式が成立する。好ましくは、円錐ころ軸受１１では、｜Ｐ−Ｐ’｜＞Ｃの関係式が成立する。

｜Ｐ−Ｐ’｜＞Ｃの関係式が成立しない場合、ころ−保持器アッシー中の円錐ころがばらけやすく、これらを一体物として外輪１２に組み込むことは困難である。これに対し、円錐ころ軸受１１では、｜Ｐ−Ｐ’｜＞Ｃの関係式が成立しない場合と比べて、ころ−保持器アッシー中の円錐ころがばらけにくいため、ころ−保持器アッシーは外輪１２により容易に組み込まれ得る。

円錐ころ軸受１１では、図６（ａ）〜（ｃ）に示される手順により、ころ−保持器アッシーが外輪１２に組み込まれる。図６（ａ）に示されるように、ころ−保持器アッシーの各円錐ころ１４の転動面が外輪１２のつば部１２ｂの外径面に接触した状態とされる。図６（ａ）に示される状態では、図４に示すように各円錐ころ１４の転動面が保持器１５のころ案内面１５ｃに押し当てられる。次に、図６（ｂ）に示されるように、ころ−保持器アッシーが軸方向において外輪１２側に押圧される。図６（ｂ）に示される状態では、図５に示すように各円錐ころ１４の転動面が保持器１５の爪１５ｄに押し当てられる。図６（ｂ）に示される状態から、ころ−保持器アッシーが軸方向において外輪１２側にさらに押圧されることにより、図６（ｃ）に示される状態が実現される。図６（ｃ）に示される状態では、図４に示すように各円錐ころ１４の転動面が保持器１５のころ案内面１５ｃに押し当てられる。

本考案者らは、接触角α、つば部１２ｂの高さＣ、および上記比（Ｄ−Ｄ_ｏ１）／２Ｈは同一であるが、つば部１２ｂの外径面が軸方向に対して成す角度（つば外径角度）β、上記比Ｓ／Ｔ、および上記差分｜Ｐ−Ｐ’｜が異なる複数種の円錐ころ軸受１１を試作し、各試作品でのころ−保持器アッシーの外輪１２への組み込み性を評価した。表１は、この評価結果を示す。表１中の組み込み性が×とは、ころ−保持器アッシー中の円錐ころがばらけてしまい一体物として外輪１２に組み込みにくかったことを示している。表１中の組み込み性が〇とは、ころ−保持器アッシーが一体物として外輪１２に容易に組み込めたことを示している。

上記表１の結果から、上記比Ｓ／Ｔが０．７＜Ｓ／Ｔ＜１．０の関係式を満たし、上記比（Ｄ−Ｄ_ｏ１）／２Ｈが０．１＜（Ｄ−Ｄ_ｏ１）/２Ｈ＜０．４の関係式を満たし、上記角度βが３５°以上であり、かつ上記差分｜Ｐ−Ｐ’｜がＣ以上であれば、ころ−保持器アッシーが一体物として外輪１２に容易に組み込めることが確認された。

今回開示された実施の形態および実施例はすべての点で例示であって、制限的なものではないと考えられるべきである。本考案の範囲は上記した説明ではなく実用新案登録請求の範囲によって示され、実用新案登録請求の範囲と均等の意味、および範囲内でのすべての変更が含まれることが意図される

１，１１ 円錐ころ軸受、２，１２ 外輪、２ａ，１２ａ 外輪軌道面、３，１３ 内輪、３ａ，１３ａ 内輪軌道面、３ｂ，１２ｂ つば部、５，１５ 保持器、６ ハウジング、８ センタリング治具、１５ａ 大径リング部、１５ｂ 小径リング部、１５ｃ 案内面、１５ｄ 爪、１５ｅ 切欠部、１５ｆ 柱部。

Claims (7)

1. 外輪軌道面を有する外輪と、
   内輪軌道面を有する内輪と、
   前記外輪軌道面と前記内輪軌道面との間に転動自在に配置される複数の円錐ころと、
   前記複数の円錐ころを収容保持する複数のポケットが形成されている保持器とを備え、
   接触角が３５°以上であり、
   前記外輪軌道面の小径側端部および大径側端部、ならびに前記内輪軌道面の小径側端部および大径側端部のうち、前記外輪軌道面の前記大径側端部にのみ径方向の内方に突出するつば部が形成されている、円錐ころ軸受。
2. 前記保持器を構成する材料は樹脂を含む、請求項１に記載の円錐ころ軸受。
3. 軸受幅Ｔに対する前記外輪の外輪幅Ｓの比Ｓ／Ｔが、０．７＜Ｓ／Ｔ＜１．０の範囲内である、請求項１または２に記載の円錐ころ軸受。
4. 軸受断面高さＨに対する前記つば部のつば高さの比（Ｄ−Ｄ_ｏ１）／２Ｈが、０．１＜（Ｄ−Ｄ_ｏ１）／２Ｈ＜０．４の範囲内である、請求項１〜３のいずれか１項に記載の円錐ころ軸受。
5. 前記つば部の外径面が軸方向に対して成す角度βが３５°以上である、請求項１〜４のいずれか１項に記載の円錐ころ軸受。
6. 前記保持器は、前記複数のポケットの各々よりも大径側に位置する大径リング部と、前記複数のポケットの各々よりも小径側に位置する小径リング部と、前記大径リング部と前記小径リング部とを連結しかつ前記複数のポケットの各々を周方向に区画する複数の柱部とを含み、
   前記複数の柱部は、外径側および内径側の一方に形成されかつ前記複数の円錐ころの各々を案内する案内面と、前記外径側および前記内径側の他方に形成されかつ前記複数の円錐ころの各々脱落を防止する爪とを有し、
   前記大径リング部の外周面には、前記大径リング部の肉厚が前記柱部の肉厚よりも薄くなる切欠部が形成されている、請求項１〜５のいずれか１項に記載の円錐ころ軸受。
7. 前記案内面に前記複数の円錐ころの各々を当てたときのころ外接円径Ｐと、前記爪に前記複数の円錐ころの各々を当てたときのころ外接円径Ｐ’との差の絶対値｜Ｐ−Ｐ’｜が、前記外輪軌道面からの前記つば部の高さＣ以上である、請求項６に記載の円錐ころ軸受。