JP3226737B2 - 低脱炭性ばね用鋼 - Google Patents
低脱炭性ばね用鋼Info
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- JP3226737B2 JP3226737B2 JP31846994A JP31846994A JP3226737B2 JP 3226737 B2 JP3226737 B2 JP 3226737B2 JP 31846994 A JP31846994 A JP 31846994A JP 31846994 A JP31846994 A JP 31846994A JP 3226737 B2 JP3226737 B2 JP 3226737B2
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Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、ばねの製造に利用され
るばね用鋼に関し、熱間圧延時（棒材もしくは板材の圧
延時）、熱間成形加工のための加熱時および熱処理時に
おける脱炭性が著しく少ないばね用鋼に関するものであ
る。
るばね用鋼に関し、熱間圧延時（棒材もしくは板材の圧
延時）、熱間成形加工のための加熱時および熱処理時に
おける脱炭性が著しく少ないばね用鋼に関するものであ
る。
【０００２】
【従来の技術】一般に、板ばね、コイルばね、トーショ
ンバーは、熱間圧延材を焼入れ、焼戻しなどの熱処理を
施して製造される。これらの製造工程で鋼材表面に脱炭
が発生すると疲労強度が著しく低下し、ばねとしての特
性を発揮できないという問題がある。したがって、脱炭
を防止するための技術として、鋼材の表面に脱炭防止剤
の塗布層を形成した後熱処理を施す方法や、雰囲気中で
熱処理する方法等が従来から実施されている。
ンバーは、熱間圧延材を焼入れ、焼戻しなどの熱処理を
施して製造される。これらの製造工程で鋼材表面に脱炭
が発生すると疲労強度が著しく低下し、ばねとしての特
性を発揮できないという問題がある。したがって、脱炭
を防止するための技術として、鋼材の表面に脱炭防止剤
の塗布層を形成した後熱処理を施す方法や、雰囲気中で
熱処理する方法等が従来から実施されている。
【０００３】又、種々の元素を添加することにより脱炭
を減少させる方法も実施されている。例えば、特開昭６
１−１７０５４２号公報に記載のものは、添加元素がＣ
ｕ，Ｎｉであり、特開昭６２−２７４０５８号公報に記
載のものは添加元素がＳｂであり、特開昭６３−２２３
１４８号公報に記載のものは添加元素がＰｂ，Ｂｉ，Ｓ
ｎである。
を減少させる方法も実施されている。例えば、特開昭６
１−１７０５４２号公報に記載のものは、添加元素がＣ
ｕ，Ｎｉであり、特開昭６２−２７４０５８号公報に記
載のものは添加元素がＳｂであり、特開昭６３−２２３
１４８号公報に記載のものは添加元素がＰｂ，Ｂｉ，Ｓ
ｎである。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】従来の脱炭防止技術の
問題点としては下記の点が挙げられ、これらの点により
コストの上昇は避けられない。 イ．鋼材の表面に脱炭防止剤の塗布層を形成する方法
は、塗布するための時間がかかり、その設備も必要であ
る。 ロ．雰囲気中で熱処理する方法は、雰囲気ガスの生成に
費用がかかり、又、雰囲気加熱炉の費用も通常のものに
比べ高価である。 本発明は、ばね鋼を製造するに際し、通常含まれる微量
成分であるＮｉ，Ｃｕ，Ｓの組合せと量をコントロール
することにより脱炭を低減し、従来法に比べ安価にばね
鋼を提供するものである。
問題点としては下記の点が挙げられ、これらの点により
コストの上昇は避けられない。 イ．鋼材の表面に脱炭防止剤の塗布層を形成する方法
は、塗布するための時間がかかり、その設備も必要であ
る。 ロ．雰囲気中で熱処理する方法は、雰囲気ガスの生成に
費用がかかり、又、雰囲気加熱炉の費用も通常のものに
比べ高価である。 本発明は、ばね鋼を製造するに際し、通常含まれる微量
成分であるＮｉ，Ｃｕ，Ｓの組合せと量をコントロール
することにより脱炭を低減し、従来法に比べ安価にばね
鋼を提供するものである。
【０００５】
【課題を解決するための手段】本発明は重量％で，Ｃ：
０．４０〜０．７０％、Ｓｉ：０．１５〜２．５０％、
Ｍｎ：０．４０〜１．２０％、Ａｌ：０．００５〜０．
１００％、Ｓ：０．００５〜０．０５０％およびＮｉ：
０．０５〜２．５０％、Ｃｕ：０．０５〜１．００％の
うちの１種又は２種を含み、あるいはさらにＣｒ：０．
２０〜１．５０％、Ｍｏ：０．０５〜１．００％、Ｖ：
０．０１〜０．５０％、Ｎｂ：０．０１０〜０．３００
％、Ｂ：０．０００５〜０．００５０％のうちの１種な
いし２種以上を含み、残部Ｆｅおよび不可避的不純物か
らなることを特徴とする低脱炭性ばね用鋼である。各成
分とその含有量の限定理由は下記のとおりである。
０．４０〜０．７０％、Ｓｉ：０．１５〜２．５０％、
Ｍｎ：０．４０〜１．２０％、Ａｌ：０．００５〜０．
１００％、Ｓ：０．００５〜０．０５０％およびＮｉ：
０．０５〜２．５０％、Ｃｕ：０．０５〜１．００％の
うちの１種又は２種を含み、あるいはさらにＣｒ：０．
２０〜１．５０％、Ｍｏ：０．０５〜１．００％、Ｖ：
０．０１〜０．５０％、Ｎｂ：０．０１０〜０．３００
％、Ｂ：０．０００５〜０．００５０％のうちの１種な
いし２種以上を含み、残部Ｆｅおよび不可避的不純物か
らなることを特徴とする低脱炭性ばね用鋼である。各成
分とその含有量の限定理由は下記のとおりである。
【０００６】Ｃ：Ｃは鋼の強度を高めるために有効な元
素であるが、０．４０％未満ではばねとしての必要な強
度を得ることができず、０．７０％を超えるとばねが脆
くなりすぎるので０．４０〜０．７０％の範囲とした。 Ｓｉ：Ｓｉは鋼溶製時の脱酸剤として作用すると共に、
フェライト中に固溶することにより鋼の強度を向上させ
るのに有効な元素であるが、０．１５％未満では十分な
脱酸作用およびばねとしての必要な強度を得ることがで
きず、２．５０％を超えると靭性が劣化するので０．１
５〜２．５０％の範囲とした。 Ｍｎ：Ｍｎは鋼の焼入性を向上させるのに有効な元素で
あり、このためには０．４０％以上必要であるが、１．
２０％を超えると靭性が劣化するので、０．４０〜１．
２０％の範囲とした。 Ａｌ：Ａｌは鋼の脱酸剤およびオーステナイト結晶粒度
の調整を図るために必要な元素であり、０．００５％未
満では結晶粒の微細化が図れず、一方０．１００％を超
えると溶鋼の凝固時の鋳造性を低下させ易くなるから、
０．００５〜０．１００％の範囲とした。
素であるが、０．４０％未満ではばねとしての必要な強
度を得ることができず、０．７０％を超えるとばねが脆
くなりすぎるので０．４０〜０．７０％の範囲とした。 Ｓｉ：Ｓｉは鋼溶製時の脱酸剤として作用すると共に、
フェライト中に固溶することにより鋼の強度を向上させ
るのに有効な元素であるが、０．１５％未満では十分な
脱酸作用およびばねとしての必要な強度を得ることがで
きず、２．５０％を超えると靭性が劣化するので０．１
５〜２．５０％の範囲とした。 Ｍｎ：Ｍｎは鋼の焼入性を向上させるのに有効な元素で
あり、このためには０．４０％以上必要であるが、１．
２０％を超えると靭性が劣化するので、０．４０〜１．
２０％の範囲とした。 Ａｌ：Ａｌは鋼の脱酸剤およびオーステナイト結晶粒度
の調整を図るために必要な元素であり、０．００５％未
満では結晶粒の微細化が図れず、一方０．１００％を超
えると溶鋼の凝固時の鋳造性を低下させ易くなるから、
０．００５〜０．１００％の範囲とした。
【０００７】Ｓ，Ｎｉ，Ｃｕ：Ｓ，Ｎｉ，Ｃｕは、ばね
鋼を加熱炉で加熱した際、スケール層の下側で濃縮し、
Ｃが鋼の表面から脱け出るのを阻止して、いわゆる脱炭
を少なくするのに有効な元素である。そして、この３種
類の元素を、ＳとＮｉ，ＳとＣｕあるいはＳとＮｉとＣ
ｕの３通りの組合せで添加したときに特に脱炭の低減に
効果がある。Ｓはこのような効果を得るためには０．０
０５％以上含有させることが必要であるが、０．０５０
％を超えると鋼の靭性が低下するので、０．００５〜
０．０５０％とした。Ｎｉはこのような効果を得るため
には、０．０５％以上含有させることが必要である。
又、Ｎｉは鋼の焼入性を向上させるのに有効な元素であ
るが、２．５０％を超えると焼入れ、焼戻し後のばねの
残留オーステナイトが増大し、ばねの疲労強度に悪影響
を及ぼすので、その範囲を０．０５〜２．５０％とし
た。Ｃｕは上述の効果を得るためには、０．０５％以上
含有させることが必要であるが、１．００％を超えると
熱間加工性を低下させるので、０．０５〜１．００％の
範囲とした。さらに、上記の諸元素と一緒に複合添加す
ることにより、ばね特性を改善するＣｒ，Ｍｏ，Ｖ，Ｎ
ｂ，Ｂの成分限定理由を以下に述べる。
鋼を加熱炉で加熱した際、スケール層の下側で濃縮し、
Ｃが鋼の表面から脱け出るのを阻止して、いわゆる脱炭
を少なくするのに有効な元素である。そして、この３種
類の元素を、ＳとＮｉ，ＳとＣｕあるいはＳとＮｉとＣ
ｕの３通りの組合せで添加したときに特に脱炭の低減に
効果がある。Ｓはこのような効果を得るためには０．０
０５％以上含有させることが必要であるが、０．０５０
％を超えると鋼の靭性が低下するので、０．００５〜
０．０５０％とした。Ｎｉはこのような効果を得るため
には、０．０５％以上含有させることが必要である。
又、Ｎｉは鋼の焼入性を向上させるのに有効な元素であ
るが、２．５０％を超えると焼入れ、焼戻し後のばねの
残留オーステナイトが増大し、ばねの疲労強度に悪影響
を及ぼすので、その範囲を０．０５〜２．５０％とし
た。Ｃｕは上述の効果を得るためには、０．０５％以上
含有させることが必要であるが、１．００％を超えると
熱間加工性を低下させるので、０．０５〜１．００％の
範囲とした。さらに、上記の諸元素と一緒に複合添加す
ることにより、ばね特性を改善するＣｒ，Ｍｏ，Ｖ，Ｎ
ｂ，Ｂの成分限定理由を以下に述べる。
【０００８】Ｃｒ：Ｃｒは鋼の強度を高めるのに有効な
元素であるが、０．２０％未満ではその効果を十分に期
待することができず、又、１．５０％を超えると靭性が
劣化するので、その範囲を０．２０〜１．５０％とし
た。 Ｍｏ：Ｍｏは鋼の焼入性を確保し、鋼の強度と靭性を高
める元素であるが、０．０５％未満ではそれらの効果が
十分に期待することができず、又、１．００％を超える
と粗大な炭化物を析出しやすく、ばね特性を劣化させる
ので、その範囲を０．０５〜１．００％とした。
元素であるが、０．２０％未満ではその効果を十分に期
待することができず、又、１．５０％を超えると靭性が
劣化するので、その範囲を０．２０〜１．５０％とし
た。 Ｍｏ：Ｍｏは鋼の焼入性を確保し、鋼の強度と靭性を高
める元素であるが、０．０５％未満ではそれらの効果が
十分に期待することができず、又、１．００％を超える
と粗大な炭化物を析出しやすく、ばね特性を劣化させる
ので、その範囲を０．０５〜１．００％とした。
【０００９】Ｖ：Ｖは鋼の強度を高める元素であるが、
０．０１％未満ではその効果を十分に期待することがで
きず、又、０．５０％を超えるとオーステナイト中に溶
解されない炭化物が増大し、ばね特性を劣化させるた
め、その範囲を０．０１〜０．５０％とした。 Ｎｂ：Ｎｂは結晶粒の微細化および微細炭化物の析出に
より鋼の強度と靭性を高める元素であるが、０．０１％
未満ではその効果を十分に期待することができず、又、
０．３０％を超えるとオーステナイト中に溶解されない
炭化物が増加し、ばね特性を劣化させるため、その範囲
を０．０１〜０．３０％とした。 Ｂ：Ｂは焼入性を向上させる元素で０．０００５％未満
ではその効果を十分に期待することができず、又、０．
００５０％を超えても効果は飽和するので、その範囲を
０．０００５〜０．００５０％とした。
０．０１％未満ではその効果を十分に期待することがで
きず、又、０．５０％を超えるとオーステナイト中に溶
解されない炭化物が増大し、ばね特性を劣化させるた
め、その範囲を０．０１〜０．５０％とした。 Ｎｂ：Ｎｂは結晶粒の微細化および微細炭化物の析出に
より鋼の強度と靭性を高める元素であるが、０．０１％
未満ではその効果を十分に期待することができず、又、
０．３０％を超えるとオーステナイト中に溶解されない
炭化物が増加し、ばね特性を劣化させるため、その範囲
を０．０１〜０．３０％とした。 Ｂ：Ｂは焼入性を向上させる元素で０．０００５％未満
ではその効果を十分に期待することができず、又、０．
００５０％を超えても効果は飽和するので、その範囲を
０．０００５〜０．００５０％とした。
【００１０】
【実施例】表１，２に示す組成の供試鋼を９００℃で３
０分間保持し焼入れした後、４５５℃で１時間焼戻した
ときのフェライト脱炭層深さと全脱炭層深さを、ＪＩＳ
顕微鏡法によって測定した。この結果を表３，４に示
す。
０分間保持し焼入れした後、４５５℃で１時間焼戻した
ときのフェライト脱炭層深さと全脱炭層深さを、ＪＩＳ
顕微鏡法によって測定した。この結果を表３，４に示
す。
【００１１】
【表１】
【００１２】
【表２】
【００１３】
【表３】
【００１４】
【表４】
【００１５】表３，４に記載した結果が示すように、比
較例鋼ではフェライト脱炭が発生しているのに対して、
本発明の実施例鋼ではいずれもフェライト脱炭が発生し
ていない。又、全脱炭層深さにおいても、比較例鋼に比
べて本発明実施例鋼は少ない。このことは特にＳとＮ
ｉ，ＳとＣｕ，ＳとＮｉとＣｕの組合せで添加して、特
許請求の範囲に限定した組成範囲に成分を調整した本発
明実施例鋼がフェライト脱炭の防止あるいは全脱炭層の
深さの減少が非常に効果的に達成できることを示してい
る。
較例鋼ではフェライト脱炭が発生しているのに対して、
本発明の実施例鋼ではいずれもフェライト脱炭が発生し
ていない。又、全脱炭層深さにおいても、比較例鋼に比
べて本発明実施例鋼は少ない。このことは特にＳとＮ
ｉ，ＳとＣｕ，ＳとＮｉとＣｕの組合せで添加して、特
許請求の範囲に限定した組成範囲に成分を調整した本発
明実施例鋼がフェライト脱炭の防止あるいは全脱炭層の
深さの減少が非常に効果的に達成できることを示してい
る。
【００１６】
【発明の効果】本発明によるばね用鋼は脱炭防止剤や特
定の熱処理設備を必要としないで熱間加工時や熱処理時
における脱炭を著しく低くすることができる。したがっ
て、コイルばね、板ばねあるいはトーションバーに適用
した場合に、低コストで脱炭を著しく低減できるという
非常に優れた効果を有する。
定の熱処理設備を必要としないで熱間加工時や熱処理時
における脱炭を著しく低くすることができる。したがっ
て、コイルばね、板ばねあるいはトーションバーに適用
した場合に、低コストで脱炭を著しく低減できるという
非常に優れた効果を有する。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (58)調査した分野(Int.Cl.7，ＤＢ名) C22C 38/00 - 38/60
Claims (2)
- 【請求項１】 重量％でＣ：０．４０〜０．７０％、Ｓ
ｉ：０．１５〜２．５０％、Ｍｎ：０．４０〜１．２０
％、Ａｌ：０．００５〜０．１００％、Ｓ：０．００５
〜０．０５０％およびＮｉ：０．０５〜２．５０％、Ｃ
ｕ：０．０５〜１．００％のうちの１種又は２種を含
み、残部Ｆｅおよび不可避的不純物からなることを特徴
とする低脱炭性ばね用鋼。 - 【請求項２】 重量％でＣ：０．４０〜０．７０％、Ｓ
ｉ：０．１５〜２．５０％、Ｍｎ：０．４０〜１．２０
％、Ａｌ：０．００５〜０．１００％、Ｓ：０．００５
〜０．０５０％およびＣｒ：０．２０〜１．５０％、Ｍ
ｏ：０．０５〜１．００％、Ｖ：０．０１〜０．５０
％、Ｎｂ：０．０１０〜０．３００％、Ｂ：０．０００
５〜０．００５０％のうちの１種ないし２種以上を含
み、さらにＮｉ：０．０５〜２．５０％、Ｃｕ：０．０
５〜１．００％のうちの１種又は２種を含み、残部Ｆｅ
および不可避的不純物からなることを特徴とする低脱炭
性ばね用鋼。
Priority Applications (3)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP31846994A JP3226737B2 (ja) | 1994-12-21 | 1994-12-21 | 低脱炭性ばね用鋼 |
| CA 2164579 CA2164579C (en) | 1994-12-21 | 1995-12-06 | Lowly decarburizable spring steel |
| US09/055,799 US5951944A (en) | 1994-12-21 | 1998-04-06 | Lowly decarburizable spring steel |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP31846994A JP3226737B2 (ja) | 1994-12-21 | 1994-12-21 | 低脱炭性ばね用鋼 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH08176737A JPH08176737A (ja) | 1996-07-09 |
| JP3226737B2 true JP3226737B2 (ja) | 2001-11-05 |
Family
ID=18099470
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP31846994A Expired - Lifetime JP3226737B2 (ja) | 1994-12-21 | 1994-12-21 | 低脱炭性ばね用鋼 |
Country Status (2)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3226737B2 (ja) |
| CA (1) | CA2164579C (ja) |
Families Citing this family (9)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
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| JP2006283049A (ja) * | 2005-03-31 | 2006-10-19 | Sanyo Special Steel Co Ltd | 鋼材の製造方法 |
| WO2008044859A1 (en) | 2006-10-11 | 2008-04-17 | Posco | Steel wire rod for high strength and high toughness spring having excellent cold workability, method for producing the same and method for producing spring by using the same |
| KR101115761B1 (ko) * | 2008-12-26 | 2012-06-12 | 주식회사 포스코 | 표면 탈탄이 억제된 강재 및 제조방법 |
| CN104114732B (zh) | 2012-02-14 | 2017-06-09 | 杰富意钢铁株式会社 | 弹簧钢 |
| CN105073403B (zh) | 2013-04-02 | 2018-08-24 | 东丽株式会社 | 夹层层合体、夹层结构体和使用了该夹层结构体的一体化成型品及它们的制造方法 |
| CN111363976B (zh) * | 2020-04-27 | 2021-11-05 | 江苏利淮钢铁有限公司 | 一种微合金化长寿命、高强韧性高铁板簧用钢及其生产工艺 |
| CN112760570A (zh) * | 2020-12-28 | 2021-05-07 | 武钢集团襄阳重型装备材料有限公司 | 一种新型60Si2Mn弹簧扁钢及其制备方法 |
| CN112853220A (zh) * | 2021-01-08 | 2021-05-28 | 江苏省沙钢钢铁研究院有限公司 | 2000MPa级弹簧用盘条及其生产方法 |
-
1994
- 1994-12-21 JP JP31846994A patent/JP3226737B2/ja not_active Expired - Lifetime
-
1995
- 1995-12-06 CA CA 2164579 patent/CA2164579C/en not_active Expired - Lifetime
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| CA2164579C (en) | 1999-07-13 |
| CA2164579A1 (en) | 1996-06-22 |
| JPH08176737A (ja) | 1996-07-09 |
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