JP3213400B2 - 固体電解質型燃料電池の製造方法 - Google Patents
固体電解質型燃料電池の製造方法Info
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- JP3213400B2 JP3213400B2 JP25163392A JP25163392A JP3213400B2 JP 3213400 B2 JP3213400 B2 JP 3213400B2 JP 25163392 A JP25163392 A JP 25163392A JP 25163392 A JP25163392 A JP 25163392A JP 3213400 B2 JP3213400 B2 JP 3213400B2
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- electrode
- fuel cell
- chromium
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- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02E—REDUCTION OF GREENHOUSE GAS [GHG] EMISSIONS, RELATED TO ENERGY GENERATION, TRANSMISSION OR DISTRIBUTION
- Y02E60/00—Enabling technologies; Technologies with a potential or indirect contribution to GHG emissions mitigation
- Y02E60/30—Hydrogen technology
- Y02E60/50—Fuel cells
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- Inert Electrodes (AREA)
- Fuel Cell (AREA)
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は固体電解質型燃料電池の
製造方法に関する。
製造方法に関する。
【０００２】
【従来の技術】燃料電池は、供給されるガスの化学エネ
ルギーを直接電気エネルギーに変換するので、高い発電
効率が期待できる。特に、固体電解質型燃料電池（ＳＯ
ＦＣ）は、リン酸型燃料電池（ＰＡＦＣ），溶融炭酸塩
型燃料電池（ＭＣＦＣ）に次ぐ第三世代の燃料電池とし
て注目され、また、約１０００℃という高温で作動する
ため、廃熱の利用を含めると発電効率を前記ＰＡＦＣ，
ＭＣＦＣに比べて向上させることができる等の利点があ
り、各分野で研究されている。
ルギーを直接電気エネルギーに変換するので、高い発電
効率が期待できる。特に、固体電解質型燃料電池（ＳＯ
ＦＣ）は、リン酸型燃料電池（ＰＡＦＣ），溶融炭酸塩
型燃料電池（ＭＣＦＣ）に次ぐ第三世代の燃料電池とし
て注目され、また、約１０００℃という高温で作動する
ため、廃熱の利用を含めると発電効率を前記ＰＡＦＣ，
ＭＣＦＣに比べて向上させることができる等の利点があ
り、各分野で研究されている。
【０００３】図３は従来の平板型ＳＯＦＣの基本構成を
示す分解斜視図であり、固体電解質板１１を介して両面
に酸化剤極１２と燃料極１３とを配して成るセル１４
と，セパレータ１５とを交互に複数積層させた構造であ
る。ここで、セパレータ１５は各セル１４を電気的に接
続し、且つ、酸化剤極１２側と燃料極１３側との反応ガ
スを分離する役割を有している。この種のセパレータに
要求される性質としては、(1) ガス不透過性（緻密
性），(2) 良導電性，(3) 良熱伝導性，(4) 精度良く成
形できること（厚みの均一性）等が挙げられる。このよ
うな(1) 〜(4) の条件を満たし、且つ、加工が比較的容
易である等の理由から、近年ではセラミックセパレータ
に代わって耐熱合金から成るセパレータが用いられてい
る。そして、耐熱合金にはクロムが含まれており、電池
を約１０００℃という高温で作動させると耐熱合金セパ
レータの表面に酸化クロムの層が形成され、高温での酸
化や腐食の防止等の役割を果たしている。
示す分解斜視図であり、固体電解質板１１を介して両面
に酸化剤極１２と燃料極１３とを配して成るセル１４
と，セパレータ１５とを交互に複数積層させた構造であ
る。ここで、セパレータ１５は各セル１４を電気的に接
続し、且つ、酸化剤極１２側と燃料極１３側との反応ガ
スを分離する役割を有している。この種のセパレータに
要求される性質としては、(1) ガス不透過性（緻密
性），(2) 良導電性，(3) 良熱伝導性，(4) 精度良く成
形できること（厚みの均一性）等が挙げられる。このよ
うな(1) 〜(4) の条件を満たし、且つ、加工が比較的容
易である等の理由から、近年ではセラミックセパレータ
に代わって耐熱合金から成るセパレータが用いられてい
る。そして、耐熱合金にはクロムが含まれており、電池
を約１０００℃という高温で作動させると耐熱合金セパ
レータの表面に酸化クロムの層が形成され、高温での酸
化や腐食の防止等の役割を果たしている。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、上記従
来の耐熱合金セパレータを用いた電池では、作動時に熱
拡散等によって耐熱合金セパレータから酸化剤極側にク
ロム又はクロム酸化物が移動する。したがって、酸化剤
極の表面にクロム酸化物の層が形成されるため、電極反
応抵抗及びオーム抵抗が増大する。その結果、酸化剤極
の触媒機能が低下するため、電池寿命が短くなるという
課題を有していた。
来の耐熱合金セパレータを用いた電池では、作動時に熱
拡散等によって耐熱合金セパレータから酸化剤極側にク
ロム又はクロム酸化物が移動する。したがって、酸化剤
極の表面にクロム酸化物の層が形成されるため、電極反
応抵抗及びオーム抵抗が増大する。その結果、酸化剤極
の触媒機能が低下するため、電池寿命が短くなるという
課題を有していた。
【０００５】本発明は上記課題に鑑み、酸化剤極の触媒
機能の低下を抑制し、電池寿命が向上された固体電解質
型燃料電池を提供することを目的とする。
機能の低下を抑制し、電池寿命が向上された固体電解質
型燃料電池を提供することを目的とする。
【０００６】本発明は上記課題を解決するため、固体電
解質型燃料電池の製造方法において、固体電解質板を介
して燃料極とペロブスカイト複合酸化物を含有する酸化
剤極とが相対向するセルを形成し、形成されたセルと、
クロムを含有する耐熱合金から成るセパレータとを複数
積層させ、その積層体を１０５０℃〜１３００℃で熱処
理することとした。
解質型燃料電池の製造方法において、固体電解質板を介
して燃料極とペロブスカイト複合酸化物を含有する酸化
剤極とが相対向するセルを形成し、形成されたセルと、
クロムを含有する耐熱合金から成るセパレータとを複数
積層させ、その積層体を１０５０℃〜１３００℃で熱処
理することとした。
【０００７】
【作用】上記構成であれば、熱拡散等によって耐熱合金
セパレータから酸化剤極側に移動するクロム又はクロム
酸化物を、高活性な複合酸化物に変化させることができ
る。したがって、酸化剤極の表面にクロム酸化物の層が
形成されるのが抑制されるため、電極反応抵抗及びオー
ム抵抗が減少する。その結果、酸化剤極の触媒機能が向
上するため、電池寿命が向上する。
セパレータから酸化剤極側に移動するクロム又はクロム
酸化物を、高活性な複合酸化物に変化させることができ
る。したがって、酸化剤極の表面にクロム酸化物の層が
形成されるのが抑制されるため、電極反応抵抗及びオー
ム抵抗が減少する。その結果、酸化剤極の触媒機能が向
上するため、電池寿命が向上する。
【０００８】
【実施例】図１は本発明の一実施例に係る固体電解質型
燃料電池の要部断面図であり、固体電解質板１を介して
Ｌａ0.9 Ｓｒ0.1 ＭｎＯ3 −ＹＳＺから成る酸化剤極２
と，ＮｉＯ−ＹＳＺから成る燃料極３とが配されて成る
セル４と，セパレータ５とを複数（例えば、１０セル）
積層させた構造である。前記固体電解質板１は、市販の
３mol ％イットリア添加部分安定化ジルコニア板（大き
さ１０cm×１０cm，厚み0.２mm）を用いた。尚、図中８
は固体電解質板１の界面のシール部であり、例えば、パ
イレックスガラスのような非導電性高粘度融体から成る
シール材が用いられている。
燃料電池の要部断面図であり、固体電解質板１を介して
Ｌａ0.9 Ｓｒ0.1 ＭｎＯ3 −ＹＳＺから成る酸化剤極２
と，ＮｉＯ−ＹＳＺから成る燃料極３とが配されて成る
セル４と，セパレータ５とを複数（例えば、１０セル）
積層させた構造である。前記固体電解質板１は、市販の
３mol ％イットリア添加部分安定化ジルコニア板（大き
さ１０cm×１０cm，厚み0.２mm）を用いた。尚、図中８
は固体電解質板１の界面のシール部であり、例えば、パ
イレックスガラスのような非導電性高粘度融体から成る
シール材が用いられている。
【０００９】前記セパレータ５は、上下いずれか一方の
面に酸化剤ガス流路６・燃料ガス流路７を形成するため
リブ５ａ（幅２mm）が例えば、２mmの間隔をおいて複数
設けられた耐熱合金のプレートで構成されている。ここ
で、前記セパレータ５は以下の組成の耐熱合金から成
り、切削研磨加工等により作製した。 Ｃｒ １６ｗｔ％ Ｆｅ ８ｗｔ％ Ｎｉ ７６ｗｔ％ ここで、上記電池を以下のようにして作製した。
面に酸化剤ガス流路６・燃料ガス流路７を形成するため
リブ５ａ（幅２mm）が例えば、２mmの間隔をおいて複数
設けられた耐熱合金のプレートで構成されている。ここ
で、前記セパレータ５は以下の組成の耐熱合金から成
り、切削研磨加工等により作製した。 Ｃｒ １６ｗｔ％ Ｆｅ ８ｗｔ％ Ｎｉ ７６ｗｔ％ ここで、上記電池を以下のようにして作製した。
【００１０】先ず、燃料極３の原料として平均粒径0.５
μｍの８mol ％イットリア添加安定化ジルコニア（ＹＳ
Ｚ）粉末と，平均粒径１μｍの酸化ニッケル粉末とを用
意し、酸化ニッケル還元時にこれらが重量比で１：１と
なるように混合し、テルピネオール溶媒とＰＶＢとを用
いてスラリー化し、燃料極用スラリーとした。一方、酸
化剤極２の原料として平均粒径１μｍのＬａ0.9 Ｓｒ
0.1 ＭｎＯ3 粉末と，平均粒径１μｍのＹＳＺ粉末とを
用意し、これらが重量比で８：２となるように混合し、
前記燃料極３と同様にスラリー化し、酸化剤極用スラリ
ーとした。
μｍの８mol ％イットリア添加安定化ジルコニア（ＹＳ
Ｚ）粉末と，平均粒径１μｍの酸化ニッケル粉末とを用
意し、酸化ニッケル還元時にこれらが重量比で１：１と
なるように混合し、テルピネオール溶媒とＰＶＢとを用
いてスラリー化し、燃料極用スラリーとした。一方、酸
化剤極２の原料として平均粒径１μｍのＬａ0.9 Ｓｒ
0.1 ＭｎＯ3 粉末と，平均粒径１μｍのＹＳＺ粉末とを
用意し、これらが重量比で８：２となるように混合し、
前記燃料極３と同様にスラリー化し、酸化剤極用スラリ
ーとした。
【００１１】その後、前記固体電解質板１の一方の面に
前記燃料極用スラリーを厚さ５０μｍとなるように塗布
し、乾燥させた後、これを空気中１２５０℃で２時間焼
成した。次に、前記固体電解質板１の他方の面に前記酸
化剤極用スラリーを同じく厚さ５０μｍとなるように塗
布し、乾燥させた後、これを空気中１１００℃で４時間
焼成した。
前記燃料極用スラリーを厚さ５０μｍとなるように塗布
し、乾燥させた後、これを空気中１２５０℃で２時間焼
成した。次に、前記固体電解質板１の他方の面に前記酸
化剤極用スラリーを同じく厚さ５０μｍとなるように塗
布し、乾燥させた後、これを空気中１１００℃で４時間
焼成した。
【００１２】このようにして作製した電池を、以下
（Ａ）電池と称する。 〔実験１〕上記本発明の（Ａ）電池（１０セル積層体）
を用いて、電流密度３００ｍＡ／cm2 ，作動温度１００
０℃の条件下で放電試験を行いその時の平均セル電圧を
調べたので、その結果を図２に示す。尚、実験は５００
時間運転後に高温熱処理（１１００℃，１０時間）を行
うという条件であり、比較として高温熱処理を行わなか
った場合（図中、破線で示す）についても実験を行っ
た。また、酸化剤ガスとして空気を、燃料ガスとして室
温で加湿した水素ガスをそれぞれ用いた。
（Ａ）電池と称する。 〔実験１〕上記本発明の（Ａ）電池（１０セル積層体）
を用いて、電流密度３００ｍＡ／cm2 ，作動温度１００
０℃の条件下で放電試験を行いその時の平均セル電圧を
調べたので、その結果を図２に示す。尚、実験は５００
時間運転後に高温熱処理（１１００℃，１０時間）を行
うという条件であり、比較として高温熱処理を行わなか
った場合（図中、破線で示す）についても実験を行っ
た。また、酸化剤ガスとして空気を、燃料ガスとして室
温で加湿した水素ガスをそれぞれ用いた。
【００１３】図２から明らかなように、５００時間経過
前までは平均セル電圧は時間の経過と共に徐々に低下
し、例えば、初期での平均セル電圧は0.７Ｖであった
が、５００時間経過後には0.３Ｖにまで低下しているこ
とが認められる。これは、熱拡散等によって耐熱合金セ
パレータから酸化剤極側にクロム等が移動し、酸化剤極
材料の表面にクロム酸化物の層が形成されるため、電極
反応抵抗及びオーム抵抗が増大することによるものであ
る。
前までは平均セル電圧は時間の経過と共に徐々に低下
し、例えば、初期での平均セル電圧は0.７Ｖであった
が、５００時間経過後には0.３Ｖにまで低下しているこ
とが認められる。これは、熱拡散等によって耐熱合金セ
パレータから酸化剤極側にクロム等が移動し、酸化剤極
材料の表面にクロム酸化物の層が形成されるため、電極
反応抵抗及びオーム抵抗が増大することによるものであ
る。
【００１４】一方、５００時間経過後に電池を１１００
℃まで昇温し１０時間の高温熱処理を行なった場合に
は、高温熱処理を行う前に比べて平均セル電圧が飛躍的
に向上していることが認められる。その後、１０００℃
で再び連続放電を行った場合には、高温熱処理を行わな
かった場合に比べて、平均セル電圧が高く、しかも高い
レベルで略一定の値を示しているが認められる。これ
は、以下に示す理由によるものである。即ち、高温熱処
理前までの間に酸化剤極材料であるＬａ0.9 Ｓｒ0. 1 Ｍ
ｎＯ3 の表面に形成されたクロム酸化物が、高温熱処理
を行うことによって、酸化剤極材料のＭｎと置換され
て、高活性な複合酸化物であるＬａ0.9 Ｓｒ0. 1 Ｍｎ
1-y Ｃｒy Ｏ3 （０≦ｙ≦0.５）に変化する。その結
果、酸化剤極材料の表面にクロム酸化物の層が形成され
るのが抑制され、電極反応抵抗及びオーム抵抗が減少し
たためである。 〔その他の事項〕 上記実施例によれば、酸化剤極の材料としてＬａ
0.9 Ｓｒ0.1 ＭｎＯ3 を用いたが、本発明は何らこれに
限定されるものではなく、例えば、 下記一般式（１） Ｌａ1-x Ａx ＢＯ3 ・・・（１） 〔上記式中、ＡはＭｇ，Ｃａ，Ｓｒを、ＢはＭｎ，Ｃｏ
を、ｘは０≦ｘ≦0.５をそれぞれ示す。〕で表されるペ
ロブスカイト複合酸化物， 及び下記一般式（２） Ｌａ1-X ＡX Ｂ’1-y Ｏ3 ・・・（２） 〔上記式中、ＡはＭｇ，Ｃａ，Ｓｒを、Ｂ’はＭｎ，Ｃ
ｏ，Ｃｒを、ｘは０≦ｘ≦0.５を、ｙは０≦ｙ≦0.５を
それぞれ示す。〕で表されるＢサイト欠損型のペロブス
カイト複合酸化物等を用いることができる。
℃まで昇温し１０時間の高温熱処理を行なった場合に
は、高温熱処理を行う前に比べて平均セル電圧が飛躍的
に向上していることが認められる。その後、１０００℃
で再び連続放電を行った場合には、高温熱処理を行わな
かった場合に比べて、平均セル電圧が高く、しかも高い
レベルで略一定の値を示しているが認められる。これ
は、以下に示す理由によるものである。即ち、高温熱処
理前までの間に酸化剤極材料であるＬａ0.9 Ｓｒ0. 1 Ｍ
ｎＯ3 の表面に形成されたクロム酸化物が、高温熱処理
を行うことによって、酸化剤極材料のＭｎと置換され
て、高活性な複合酸化物であるＬａ0.9 Ｓｒ0. 1 Ｍｎ
1-y Ｃｒy Ｏ3 （０≦ｙ≦0.５）に変化する。その結
果、酸化剤極材料の表面にクロム酸化物の層が形成され
るのが抑制され、電極反応抵抗及びオーム抵抗が減少し
たためである。 〔その他の事項〕 上記実施例によれば、酸化剤極の材料としてＬａ
0.9 Ｓｒ0.1 ＭｎＯ3 を用いたが、本発明は何らこれに
限定されるものではなく、例えば、 下記一般式（１） Ｌａ1-x Ａx ＢＯ3 ・・・（１） 〔上記式中、ＡはＭｇ，Ｃａ，Ｓｒを、ＢはＭｎ，Ｃｏ
を、ｘは０≦ｘ≦0.５をそれぞれ示す。〕で表されるペ
ロブスカイト複合酸化物， 及び下記一般式（２） Ｌａ1-X ＡX Ｂ’1-y Ｏ3 ・・・（２） 〔上記式中、ＡはＭｇ，Ｃａ，Ｓｒを、Ｂ’はＭｎ，Ｃ
ｏ，Ｃｒを、ｘは０≦ｘ≦0.５を、ｙは０≦ｙ≦0.５を
それぞれ示す。〕で表されるＢサイト欠損型のペロブス
カイト複合酸化物等を用いることができる。
【００１５】上記一般式（１）で表されるペロブスカイ
ト複合酸化物を用いた場合には、熱拡散等によって耐熱
合金セパレータから酸化剤極側に移動するクロム又はク
ロム酸化物がＢ元素と置換させて、 下記一般式（１ａ） Ｌａ1-X ＡX Ｂ1-y Ｃｒy Ｏ3 ・・・（１ａ） 〔上記式中、ＡはＭｇ，Ｃａ，Ｓｒを、ＢはＭｎ，Ｃｏ
を、ｘは０≦ｘ≦0.５をそれぞれ示す。〕で表される高
活性な複合酸化物に変化させることができる。
ト複合酸化物を用いた場合には、熱拡散等によって耐熱
合金セパレータから酸化剤極側に移動するクロム又はク
ロム酸化物がＢ元素と置換させて、 下記一般式（１ａ） Ｌａ1-X ＡX Ｂ1-y Ｃｒy Ｏ3 ・・・（１ａ） 〔上記式中、ＡはＭｇ，Ｃａ，Ｓｒを、ＢはＭｎ，Ｃｏ
を、ｘは０≦ｘ≦0.５をそれぞれ示す。〕で表される高
活性な複合酸化物に変化させることができる。
【００１６】また、上記一般式（２）で表されるＢサイ
ト欠損型のペロブスカイト複合酸化物を用いた場合に
は、熱拡散等によって耐熱合金セパレータから酸化剤極
側に移動するクロム又はクロム酸化物をＢサイト中に取
り込み、 下記一般式（２ａ） Ｌａ1-X ＡX Ｂ’1-y Ｃｒz Ｏ3 ・・・（２ａ） 〔但し、１−ｙ＋Ｚ≦1 である。〕で表される高活性な
複合酸化物に変化させることができる。 高温熱処理の条件としては、上記実施例に限定され
るものではなく、例えば、１０５０℃〜１３００℃の範
囲内の温度で熱処理を行うことができる。尚、１３００
℃を越える場合には、他の電池構成材料の安定性に問題
が生じるため、高温熱処理の際の上限温度は１３００℃
以下にする必要がある。また、高温熱処理を行う際の時
間も、上記実施例に限定されるものではない。 尚、上記実施例においては、５００時間経過後に高
温熱処理を行ったが、セル電圧が低下する前の適当な時
期（例えば、放電初期）に予め高温熱処理を行うことも
勿論可能である。
ト欠損型のペロブスカイト複合酸化物を用いた場合に
は、熱拡散等によって耐熱合金セパレータから酸化剤極
側に移動するクロム又はクロム酸化物をＢサイト中に取
り込み、 下記一般式（２ａ） Ｌａ1-X ＡX Ｂ’1-y Ｃｒz Ｏ3 ・・・（２ａ） 〔但し、１−ｙ＋Ｚ≦1 である。〕で表される高活性な
複合酸化物に変化させることができる。 高温熱処理の条件としては、上記実施例に限定され
るものではなく、例えば、１０５０℃〜１３００℃の範
囲内の温度で熱処理を行うことができる。尚、１３００
℃を越える場合には、他の電池構成材料の安定性に問題
が生じるため、高温熱処理の際の上限温度は１３００℃
以下にする必要がある。また、高温熱処理を行う際の時
間も、上記実施例に限定されるものではない。 尚、上記実施例においては、５００時間経過後に高
温熱処理を行ったが、セル電圧が低下する前の適当な時
期（例えば、放電初期）に予め高温熱処理を行うことも
勿論可能である。
【００１７】
【発明の効果】以上の本発明によれば、熱拡散等によっ
て耐熱合金セパレータから酸化剤極側に移動したクロム
等を、高活性な複合酸化物に変化させることができる。
したがって、酸化剤極の表面にクロム酸化物の層が形成
されるのが抑制されるため、電極反応抵抗及びオーム抵
抗が減少する。その結果、酸化剤極の触媒機能が向上す
るため、電池寿命を向上させることができるといった優
れた効果を奏する。
て耐熱合金セパレータから酸化剤極側に移動したクロム
等を、高活性な複合酸化物に変化させることができる。
したがって、酸化剤極の表面にクロム酸化物の層が形成
されるのが抑制されるため、電極反応抵抗及びオーム抵
抗が減少する。その結果、酸化剤極の触媒機能が向上す
るため、電池寿命を向上させることができるといった優
れた効果を奏する。
【図１】本発明の一実施例に係る固体電解質型燃料電池
の要部断面図である。
の要部断面図である。
【図２】本発明の（Ａ）電池を用いた場合における、放
電試験を行ったときの平均セル電圧を示すグラフであ
る。
電試験を行ったときの平均セル電圧を示すグラフであ
る。
【図３】従来の平板型固体電解質型燃料電池の基本構成
を示す分解斜視図である。
を示す分解斜視図である。
１ 固体電解質板 ２ 酸化剤極 ３ 燃料極 ４ セル ５ セパレータ
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 秋山 幸徳 守口市京阪本通２丁目18番地 三洋電機 株式会社内 (72)発明者 齋藤 俊彦 守口市京阪本通２丁目18番地 三洋電機 株式会社内 (56)参考文献 特開 平４−230955（ＪＰ，Ａ) 特開 平３−8264（ＪＰ，Ａ) 特開 平１−200560（ＪＰ，Ａ) 特開 平３−17958（ＪＰ，Ａ) 特開 平４−51461（ＪＰ，Ａ) 特開 平４−219364（ＪＰ，Ａ) 特開 昭64−14872（ＪＰ，Ａ) 特開 平５−54897（ＪＰ，Ａ) (58)調査した分野(Int.Cl.7，ＤＢ名) H01M 4/86 H01M 4/88 H01M 8/02 H01M 8/12
Claims (1)
- 【請求項１】 固体電解質板を介して、燃料極と、下記
化１又は化２で示されるペロブスカイト複合酸化物を含
有する酸化剤極とが相対向するセルを作成するセル作成
ステップと、 前記セル作成ステップで作成されたセルと、クロムを含
有する耐熱合金から成るセパレータとを複数積層させる
積層ステップと、 前記積層ステップで形成された積層体を、１０５０℃〜
１３００℃で熱処理する熱処理ステップとを備えること
を特徴とする固体電解質型燃料電池の製造方法。 【化１】Ｌａ 1-x ＡｘＢＯ 3 〔但し、ＡはＭｇ，Ｃａ，Ｓ
ｒから選択される元素を、ＢはＭｎ，Ｃｏから選択され
る元素を、ｘは０≦ｘ≦０．５の範囲内にある数を示
す。〕 【化２】Ｌａ 1-x ＡｘＢ’ 1-y Ｏ 3 〔但し、ＡはＭｇ，Ｃ
ａ，Ｓｒから選択される元素を、ＢはＭｎ，Ｃｏから選
択される元素を、ｘは０≦ｘ≦０．５の範囲内にある数
を、ｙは０≦ｙ≦０．５の範囲内にある数を示す。〕
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP25163392A JP3213400B2 (ja) | 1992-09-21 | 1992-09-21 | 固体電解質型燃料電池の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP25163392A JP3213400B2 (ja) | 1992-09-21 | 1992-09-21 | 固体電解質型燃料電池の製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH06103986A JPH06103986A (ja) | 1994-04-15 |
| JP3213400B2 true JP3213400B2 (ja) | 2001-10-02 |
Family
ID=17225730
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP25163392A Expired - Fee Related JP3213400B2 (ja) | 1992-09-21 | 1992-09-21 | 固体電解質型燃料電池の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3213400B2 (ja) |
Families Citing this family (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| AUPN173595A0 (en) * | 1995-03-15 | 1995-04-06 | Ceramic Fuel Cells Limited | Fuel cell interconnect device |
| JP6864289B2 (ja) * | 2017-02-28 | 2021-04-28 | 東邦瓦斯株式会社 | 空気極材料、空気極、および固体酸化物形燃料電池 |
-
1992
- 1992-09-21 JP JP25163392A patent/JP3213400B2/ja not_active Expired - Fee Related
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH06103986A (ja) | 1994-04-15 |
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