JP3212459B2 - 小型乗用車用空気入りタイヤ - Google Patents
小型乗用車用空気入りタイヤInfo
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- JP3212459B2 JP3212459B2 JP27971194A JP27971194A JP3212459B2 JP 3212459 B2 JP3212459 B2 JP 3212459B2 JP 27971194 A JP27971194 A JP 27971194A JP 27971194 A JP27971194 A JP 27971194A JP 3212459 B2 JP3212459 B2 JP 3212459B2
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- Japan
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- wire
- bead core
- cross
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- wires
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Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、タイヤのビード部に起
因するタイヤの破壊圧（タイヤの安全率）の低下を招く
ことなく、タイヤのビード部構造を改良することで操縦
安定性を改善し、かつ余分なビードワイヤの使用を抑え
てコストの低減および生産効率の向上を図った小型乗用
車用空気入りタイヤおよびビードコアに関するものであ
る。
因するタイヤの破壊圧（タイヤの安全率）の低下を招く
ことなく、タイヤのビード部構造を改良することで操縦
安定性を改善し、かつ余分なビードワイヤの使用を抑え
てコストの低減および生産効率の向上を図った小型乗用
車用空気入りタイヤおよびビードコアに関するものであ
る。
【０００２】
【従来の技術】空気入りタイヤのビード部におけるビー
ドコアは、カーカスプライを形成する繊維や鋼線のコー
ド端部を巻付け固定するとともに、タイヤ本体の内周の
寸法を規定し、ホイールリムとの嵌め合いを確保してい
る。
ドコアは、カーカスプライを形成する繊維や鋼線のコー
ド端部を巻付け固定するとともに、タイヤ本体の内周の
寸法を規定し、ホイールリムとの嵌め合いを確保してい
る。
【０００３】このように、ビードコアは空気入りタイヤ
において極めて重要な構成要素であり、従来より、種々
のビード部の構造が提案されている。
において極めて重要な構成要素であり、従来より、種々
のビード部の構造が提案されている。
【０００４】例えば、図４に示すように数本のワイヤを
横一列にゴムに埋設し、得られた帯状のゴム−ワイヤ複
合体を所定の型に巻付けて束ねることによりビードコア
を得る手法（実開昭６１−１１０４０６号）や、同一円
形断面を有するワイヤの周囲に生ゴムを一定の厚さで付
着してビードワイヤとし、これを所定の型に巻つけてモ
ノストランドビードコアを得る手法（特開平２−２８６
４０７号）等が知られている。
横一列にゴムに埋設し、得られた帯状のゴム−ワイヤ複
合体を所定の型に巻付けて束ねることによりビードコア
を得る手法（実開昭６１−１１０４０６号）や、同一円
形断面を有するワイヤの周囲に生ゴムを一定の厚さで付
着してビードワイヤとし、これを所定の型に巻つけてモ
ノストランドビードコアを得る手法（特開平２−２８６
４０７号）等が知られている。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】しかし、従来の空気入
りタイヤにおいては、ビードコアのワイヤの巻始端と巻
終端との重なり長さとタイヤの破壊圧（タイヤの安全
率）との関係が不明であったため、ビード部におけるタ
イヤの破壊圧が不十分であったり、ビードワイヤを余分
に使用してコストの上昇や生産効率の低下を招くといっ
た問題があった。
りタイヤにおいては、ビードコアのワイヤの巻始端と巻
終端との重なり長さとタイヤの破壊圧（タイヤの安全
率）との関係が不明であったため、ビード部におけるタ
イヤの破壊圧が不十分であったり、ビードワイヤを余分
に使用してコストの上昇や生産効率の低下を招くといっ
た問題があった。
【０００６】また、上述の、帯状のゴム−ワイヤ複合体
を所定の型に巻付けて束ねることにより得られるビード
コアや、従来のビードコアを有する空気入りタイヤを製
造する場合、成型、加硫時に、積層された上記複合体の
段列の乱れが大きく、タイヤ周方向および径方向の均一
性を保持することが困難であり、この結果、製造される
空気入りタイヤの操縦安定性が損なわれるという問題が
あった。
を所定の型に巻付けて束ねることにより得られるビード
コアや、従来のビードコアを有する空気入りタイヤを製
造する場合、成型、加硫時に、積層された上記複合体の
段列の乱れが大きく、タイヤ周方向および径方向の均一
性を保持することが困難であり、この結果、製造される
空気入りタイヤの操縦安定性が損なわれるという問題が
あった。
【０００７】そこで本発明の目的は、かかる従来のビー
ドコアによる問題点を解決し、タイヤの破壊圧（タイヤ
の安全率）の低下を招くことなく、ビードコアによるタ
イヤ周方向および径方向の均一性の乱れを抑えることで
操縦安定性を改善し、かつ余分なビードワイヤの使用を
抑えてコストの低減および生産効率の向上を可能にする
小型乗用車用空気入りタイヤおよびビードコアを提供す
ることにある。
ドコアによる問題点を解決し、タイヤの破壊圧（タイヤ
の安全率）の低下を招くことなく、ビードコアによるタ
イヤ周方向および径方向の均一性の乱れを抑えることで
操縦安定性を改善し、かつ余分なビードワイヤの使用を
抑えてコストの低減および生産効率の向上を可能にする
小型乗用車用空気入りタイヤおよびビードコアを提供す
ることにある。
【０００８】
【課題を解決するための手段】上記目的を達成するため
に本発明の小型乗用車用空気入りタイヤは、トレッド部
の両側で連なる一対のサイドウォール部の内周に夫々形
成された一対のビード部を備えた小型乗用車用空気入り
タイヤにおいて、 （イ）上記ビード部のビードコアが、ゴムで被覆された
円形断面ワイヤを螺旋状に旋回し束ねることによって形
成されるモノストランドビードコアであって、その断面
は３〜１０本のワイヤで形成される最密ユニットであ
り、 （ロ）上記ワイヤの直径（Ｄ）が１．２〜２．２ｍｍで
あり、かつ隣接する上記ワイヤの中心間距離（Ｈ）の上
記ワイヤ直径（Ｄ）に対する比（Ｈ／Ｄ）が１．０１〜
１．２であり、 （ハ）上記ワイヤの巻始端と巻終端との重なり長さＬ
（ｍｍ）が次式、 Ｌ≧４．０×１０×πｒ2（ｆ／Ａ） （式中、ｒはワイヤ断面の半径（ｍｍ）、ｆはワイヤの
抗張力（ｋｇｆ／ｍｍ2）およびＡは被覆ゴムからのワ
イヤの引き抜き力（ｋｇｆ）を示す）で表される関係を
満足することを特徴とするものである。また、本発明の
ビードコアは、 （イ）ゴムで被覆された円形断面ワイヤを螺旋状に旋回
し束ねることによって形成されるモノストランドビード
コアであって、その断面は３〜１０本のワイヤで形成さ
れる最密ユニットであり、 （ロ）上記ワイヤの直径（Ｄ）が１．２〜２．２ｍｍで
あり、かつ隣接する上記ワイヤの中心間距離（Ｈ）の上
記ワイヤ直径（Ｄ）に対する比（Ｈ／Ｄ）が１．０１〜
１．２であり、 （ハ）上記ワイヤの巻始端と巻終端との重なり長さＬ
（ｍｍ）が次式、 Ｌ≧４．０×１０×πｒ 2 （ｆ／Ａ） （式中、ｒはワイヤ断面の半径（ｍｍ）、ｆはワイヤの
抗張力（ｋｇｆ／ｍｍ 2 ）およびＡは被覆ゴムからのワ
イヤの引き抜き力（ｋｇｆ）を示す）で表される関係を
満足することを特徴とするものである。
に本発明の小型乗用車用空気入りタイヤは、トレッド部
の両側で連なる一対のサイドウォール部の内周に夫々形
成された一対のビード部を備えた小型乗用車用空気入り
タイヤにおいて、 （イ）上記ビード部のビードコアが、ゴムで被覆された
円形断面ワイヤを螺旋状に旋回し束ねることによって形
成されるモノストランドビードコアであって、その断面
は３〜１０本のワイヤで形成される最密ユニットであ
り、 （ロ）上記ワイヤの直径（Ｄ）が１．２〜２．２ｍｍで
あり、かつ隣接する上記ワイヤの中心間距離（Ｈ）の上
記ワイヤ直径（Ｄ）に対する比（Ｈ／Ｄ）が１．０１〜
１．２であり、 （ハ）上記ワイヤの巻始端と巻終端との重なり長さＬ
（ｍｍ）が次式、 Ｌ≧４．０×１０×πｒ2（ｆ／Ａ） （式中、ｒはワイヤ断面の半径（ｍｍ）、ｆはワイヤの
抗張力（ｋｇｆ／ｍｍ2）およびＡは被覆ゴムからのワ
イヤの引き抜き力（ｋｇｆ）を示す）で表される関係を
満足することを特徴とするものである。また、本発明の
ビードコアは、 （イ）ゴムで被覆された円形断面ワイヤを螺旋状に旋回
し束ねることによって形成されるモノストランドビード
コアであって、その断面は３〜１０本のワイヤで形成さ
れる最密ユニットであり、 （ロ）上記ワイヤの直径（Ｄ）が１．２〜２．２ｍｍで
あり、かつ隣接する上記ワイヤの中心間距離（Ｈ）の上
記ワイヤ直径（Ｄ）に対する比（Ｈ／Ｄ）が１．０１〜
１．２であり、 （ハ）上記ワイヤの巻始端と巻終端との重なり長さＬ
（ｍｍ）が次式、 Ｌ≧４．０×１０×πｒ 2 （ｆ／Ａ） （式中、ｒはワイヤ断面の半径（ｍｍ）、ｆはワイヤの
抗張力（ｋｇｆ／ｍｍ 2 ）およびＡは被覆ゴムからのワ
イヤの引き抜き力（ｋｇｆ）を示す）で表される関係を
満足することを特徴とするものである。
【０００９】
【作用】本発明の小型乗用車用空気入りタイヤにおいて
は、ビードコアをモノストランドビードコアの最密ユニ
ットとし、その断面が３〜１０本のワイヤで構成される
ようにする。断面のワイヤが３本未満では、最密ユニッ
トを構成することができず、一方、１０本を超えると重
量増およびリム組の困難さという問題を生じる。
は、ビードコアをモノストランドビードコアの最密ユニ
ットとし、その断面が３〜１０本のワイヤで構成される
ようにする。断面のワイヤが３本未満では、最密ユニッ
トを構成することができず、一方、１０本を超えると重
量増およびリム組の困難さという問題を生じる。
【００１０】また、かかるワイヤの直径（Ｄ）が１．２
〜２．２ｍｍであり、かつ図１に示す、隣接する上記ワ
イヤの中心間距離（Ｈ）の上記ワイヤ直径（Ｄ）に対す
る比（Ｈ／Ｄ）が１．０１〜１．２０の範囲内となるよ
うにする。これは、ワイヤの直径（Ｄ）が１．２ｍｍ未
満ではビードコアの鋼性および強度が十分に得られず、
一方、２．２ｍｍを超えると重量増およびリム組の困難
さという問題を生じ、また上記比（Ｈ／Ｄ）が１．０１
未満ではビードコアリングの構造剛性が高くなり過ぎ、
リム組性が悪化し、一方、１．２０を超えると成型、加
硫時のコアの変形が大きくなり、タイヤの均一性を損な
うことになるからである。好ましくは、ワイヤの直径
（Ｄ）が１．２〜１．８ｍｍであり、上記比（Ｈ／Ｄ）
が１．０５〜１．１５の範囲内である。
〜２．２ｍｍであり、かつ図１に示す、隣接する上記ワ
イヤの中心間距離（Ｈ）の上記ワイヤ直径（Ｄ）に対す
る比（Ｈ／Ｄ）が１．０１〜１．２０の範囲内となるよ
うにする。これは、ワイヤの直径（Ｄ）が１．２ｍｍ未
満ではビードコアの鋼性および強度が十分に得られず、
一方、２．２ｍｍを超えると重量増およびリム組の困難
さという問題を生じ、また上記比（Ｈ／Ｄ）が１．０１
未満ではビードコアリングの構造剛性が高くなり過ぎ、
リム組性が悪化し、一方、１．２０を超えると成型、加
硫時のコアの変形が大きくなり、タイヤの均一性を損な
うことになるからである。好ましくは、ワイヤの直径
（Ｄ）が１．２〜１．８ｍｍであり、上記比（Ｈ／Ｄ）
が１．０５〜１．１５の範囲内である。
【００１１】本発明において、モノストランドビードコ
アの巻始端と巻終端の重なり長さ（Ｌ）とは、図２に示
す長さのことであり、この長さＬが上記式、より好まし
くは次式、 １．０×１０2 ×πｒ2 （ｆ／Ａ）≧Ｌ≧５．０×１０×πｒ2 （ｆ／Ａ） で表される関係を満足することを要する。ここで、被覆
ゴムからのワイヤの引き抜き力（ｋｇｆ）を示すＡは、
具体的にはサンプル長さを５０ｍｍとし、引き抜き速度
２００ｍｍ／分でＡＳＴＭに準拠して測定して得られた
値である。
アの巻始端と巻終端の重なり長さ（Ｌ）とは、図２に示
す長さのことであり、この長さＬが上記式、より好まし
くは次式、 １．０×１０2 ×πｒ2 （ｆ／Ａ）≧Ｌ≧５．０×１０×πｒ2 （ｆ／Ａ） で表される関係を満足することを要する。ここで、被覆
ゴムからのワイヤの引き抜き力（ｋｇｆ）を示すＡは、
具体的にはサンプル長さを５０ｍｍとし、引き抜き速度
２００ｍｍ／分でＡＳＴＭに準拠して測定して得られた
値である。
【００１２】Ｌが４．０×１０×πｒ2 （ｆ／Ａ）未満
の場合には、破断時に巻終端が引き抜けてしまい、巻終
端ワイヤがビードコアの総強力へ参加できず、ビードコ
アの強力利用率の低下を招くことになる。この結果、タ
イヤの安全率の低下あるいはビード部の重量増加は免れ
得なくなる。
の場合には、破断時に巻終端が引き抜けてしまい、巻終
端ワイヤがビードコアの総強力へ参加できず、ビードコ
アの強力利用率の低下を招くことになる。この結果、タ
イヤの安全率の低下あるいはビード部の重量増加は免れ
得なくなる。
【００１３】一方、Ｌが１．０×１０2 ×πｒ2 （ｆ／
Ａ）を超えると、ビードコアの強力利用率は変わらず
に、重量、ひいてはコストが増大しかつユニフォミティ
ーの悪化を招くことになる。
Ａ）を超えると、ビードコアの強力利用率は変わらず
に、重量、ひいてはコストが増大しかつユニフォミティ
ーの悪化を招くことになる。
【００１４】
【実施例】次に本発明を実施例および比較例により具体
的に説明する。本実施例においては、ビードコアのタイ
ヤ軸方向に沿った断面形状が図４の（イ）に示す構造
（構造）と、図３の（イ）に示す構造（構造）と、
図３の（ロ）に示す構造（構造）と、図３の（ハ）に
示す構造（構造）とを採用して、夫々のビードワイヤ
の線径、抗張力、ビードワイヤの中心間距離（Ｈ）の上
記ワイヤ直径（Ｄ）に対する比（Ｈ／Ｄ）、被覆ゴムか
らのビードワイヤの引き抜き力Ａおよびワイヤの巻始端
と巻終端との重なり長さＬを夫々表１および表２に示す
ように変え、これらのビードコアのリム組性、操縦安定
性、破壊圧Ｐmax 、ビードコアの理論総強力、強力利用
率を求めた。
的に説明する。本実施例においては、ビードコアのタイ
ヤ軸方向に沿った断面形状が図４の（イ）に示す構造
（構造）と、図３の（イ）に示す構造（構造）と、
図３の（ロ）に示す構造（構造）と、図３の（ハ）に
示す構造（構造）とを採用して、夫々のビードワイヤ
の線径、抗張力、ビードワイヤの中心間距離（Ｈ）の上
記ワイヤ直径（Ｄ）に対する比（Ｈ／Ｄ）、被覆ゴムか
らのビードワイヤの引き抜き力Ａおよびワイヤの巻始端
と巻終端との重なり長さＬを夫々表１および表２に示す
ように変え、これらのビードコアのリム組性、操縦安定
性、破壊圧Ｐmax 、ビードコアの理論総強力、強力利用
率を求めた。
【００１５】リム組性 各種供試ビードコアを用いてサイズ１５５／６５Ｒ１２
および１７５／７０Ｒ１３のタイヤを試作し、これらタ
イヤを夫々１２×４．００Ｂおよび５Ｊ−１３のリムに
対して各１０本リム組した後、１本にかかる平均所要時
間ｔ（ｓｅｃ）を求めた。比較例１のコントロールの所
要時間をｔ0 としたとき、各タイヤのリム組性を、式
（ｔ0 ／ｔ）×１００より求め、指数で表示した。指数
値が大きいほど結果が良好であることを示す。但し、指
数値が８０以上であれば問題ない。
および１７５／７０Ｒ１３のタイヤを試作し、これらタ
イヤを夫々１２×４．００Ｂおよび５Ｊ−１３のリムに
対して各１０本リム組した後、１本にかかる平均所要時
間ｔ（ｓｅｃ）を求めた。比較例１のコントロールの所
要時間をｔ0 としたとき、各タイヤのリム組性を、式
（ｔ0 ／ｔ）×１００より求め、指数で表示した。指数
値が大きいほど結果が良好であることを示す。但し、指
数値が８０以上であれば問題ない。
【００１６】操縦安定性 実車走行を行い、テストドライバーによるフィーリング
により評価した。比較例１のコントロールタイヤを１０
０として指数にて評価した。指数値が大きいほど結果が
良好であることを示す。
により評価した。比較例１のコントロールタイヤを１０
０として指数にて評価した。指数値が大きいほど結果が
良好であることを示す。
【００１７】タイヤ破壊圧 各種供試ビードコアを用いてサイズ１７５／７０Ｒ１３
のタイヤを試作し、水圧によるビード部破壊時の圧力を
ＰmaX として求めた。
のタイヤを試作し、水圧によるビード部破壊時の圧力を
ＰmaX として求めた。
【００１８】ビードコアの理論総強力 ビードコアの断面ワイヤ本数をＮ、ワイヤ１本の破壊強
力をｆとしたときに、理論総強力ΣｆをΣｆ＝Ｎ×ｆよ
り求めた。
力をｆとしたときに、理論総強力ΣｆをΣｆ＝Ｎ×ｆよ
り求めた。
【００１９】強力利用率 強力利用率をＰmax ／Σｆより求めた。この値は、ワイ
ヤの総強力をどれだけ効率的に破壊圧に変換しているか
を示す値である。下記の表中においては、カッコ内にコ
ントロールタイヤを１００として指数評価も行った。指
数値が大きいほど結果が良好であり、より少量のワイヤ
で必要破壊圧を発現し得ることを表している。得られた
結果を下記の表１および表２に示す。
ヤの総強力をどれだけ効率的に破壊圧に変換しているか
を示す値である。下記の表中においては、カッコ内にコ
ントロールタイヤを１００として指数評価も行った。指
数値が大きいほど結果が良好であり、より少量のワイヤ
で必要破壊圧を発現し得ることを表している。得られた
結果を下記の表１および表２に示す。
【００２０】
【表１】
【００２１】
【表２】
【００２２】
【発明の効果】以上説明してきたように本発明の小型乗
用車用空気入りタイヤにおいては、一対のビード部のビ
ードコアを特殊構造のモノストランドビードコアとした
ことにより、タイヤの破壊圧（タイヤの安全率）および
リム組性の低下を招くことなく、操縦安定性を改善する
ことができ、しかも余分なワイヤの使用を抑えてコスト
の低減および生産効率の上昇を得ることが可能となっ
た。
用車用空気入りタイヤにおいては、一対のビード部のビ
ードコアを特殊構造のモノストランドビードコアとした
ことにより、タイヤの破壊圧（タイヤの安全率）および
リム組性の低下を招くことなく、操縦安定性を改善する
ことができ、しかも余分なワイヤの使用を抑えてコスト
の低減および生産効率の上昇を得ることが可能となっ
た。
【図１】図１は、ビードコアのワイヤの中心間距離
（Ｈ）とワイヤ直径（Ｄ）との関係を示す説明図であ
る。
（Ｈ）とワイヤ直径（Ｄ）との関係を示す説明図であ
る。
【図２】図２は、ワイヤの巻始端と巻終端の重なり長さ
（Ｌ）を示すモノストランドビードコアの部分断面図で
ある。
（Ｌ）を示すモノストランドビードコアの部分断面図で
ある。
【図３】図３は、実施例において使用した各種ビードコ
アのタイヤ軸方向に沿った断面形状を示す断面図であ
る。
アのタイヤ軸方向に沿った断面形状を示す断面図であ
る。
【図４】（イ）は、上記ビードコアのタイヤ軸方向に沿
った断面形状を示す断面図である。（ロ）は、従来のビ
ードコアのストランド構造を示す斜視図である。
った断面形状を示す断面図である。（ロ）は、従来のビ
ードコアのストランド構造を示す斜視図である。
１ ワイヤ ２ ゴム
Claims (12)
- 【請求項１】 トレッド部の両側で連なる一対のサイド
ウォール部の内周に夫々形成された一対のビード部を備
えた小型乗用車用空気入りタイヤにおいて、 （イ）上記ビード部のビードコアが、ゴムで被覆された
円形断面ワイヤを螺旋状に旋回し束ねることによって形
成されるモノストランドビードコアであって、 その断面は３〜１０本のワイヤで形成される最密ユニッ
トであり、 （ロ）上記ワイヤの直径（Ｄ）が１．２〜２．２ｍｍで
あり、かつ隣接する上記ワイヤの中心間距離（Ｈ）の上
記ワイヤ直径（Ｄ）に対する比（Ｈ／Ｄ）が１．０１〜
１．２であり、 （ハ）上記ワイヤの巻始端と巻終端との重なり長さＬ
（ｍｍ）が次式、 Ｌ≧４．０×１０×πｒ2（ｆ／Ａ） （式中、ｒはワイヤ断面の半径（ｍｍ）、ｆはワイヤの
抗張力（ｋｇｆ／ｍｍ2）およびＡは被覆ゴムからのワ
イヤの引き抜き力（ｋｇｆ）を示す）で表される関係を
満足することを特徴とする小型乗用車用空気入りタイ
ヤ。 - 【請求項２】 上記ワイヤの直径（Ｄ）が１．２〜１．
８ｍｍである請求項１記載の小型乗用車用空気入りタイ
ヤ。 - 【請求項３】 上記ワイヤの巻始端と巻終端との重なり
長さＬ（ｍｍ）が次式、 １．０×１０2×πｒ2（ｆ／Ａ）≧Ｌ≧５．０×１０×πｒ2（ｆ／Ａ） （式中、ｒ、ｆおよびＡは上記のものと同じものであ
る）で表される関係を満足する請求項１または２記載の
小型乗用車用空気入りタイヤ。 - 【請求項４】 上記ビード部のビードコアの断面が５本
のワイヤで構成され、ベース側が２本でそのタイヤ半径
方向外側が３本である請求項１〜３のうちいずれか一項
記載の小型乗用車用空気入りタイヤ。 - 【請求項５】 上記ビード部のビードコアの断面が５本
のワイヤで構成され、ベース側が３本でそのタイヤ半径
方向外側が２本である請求項１〜３のうちいずれか一項
記載の小型乗用車用空気入りタイヤ。 - 【請求項６】 上記ビード部のビードコアの断面が７本
のワイヤで構成された正六角形の最密構造である請求項
１〜３のうちいずれか一項記載の小型乗用車用空気入り
タイヤ。 - 【請求項７】 （イ）ゴムで被覆された円形断面ワイヤ
を螺旋状に旋回し束ねることによって形成されるモノス
トランドビードコアであって、その断面は３〜１０本の
ワイヤで形成される最密ユニットであり、 （ロ）上記ワイヤの直径（Ｄ）が１．２〜２．２ｍｍで
あり、かつ隣接する上記ワイヤの中心間距離（Ｈ）の上
記ワイヤ直径（Ｄ）に対する比（Ｈ／Ｄ）が１．０１〜
１．２であり、 （ハ）上記ワイヤの巻始端と巻終端との重なり長さＬ
（ｍｍ）が次式、 Ｌ≧４．０×１０×πｒ2（ｆ／Ａ） （式中、ｒはワイヤ断面の半径（ｍｍ）、ｆはワイヤの
抗張力（ｋｇｆ／ｍｍ2）およびＡは被覆ゴムからのワ
イヤの引き抜き力（ｋｇｆ）を示す）で表される関係を
満足することを特徴とするビードコア。 - 【請求項８】 上記ワイヤの直径（Ｄ）が１．２〜１．
８ｍｍである請求項７記載のビードコア。 - 【請求項９】 上記ワイヤの巻始端と巻終端との重なり
長さＬ（ｍｍ）が次式、 １．０×１０2×πｒ2（ｆ／Ａ）≧Ｌ≧５．０×１０×πｒ2（ｆ／Ａ） （式中、ｒ、ｆおよびＡは上記のものと同じものであ
る）で表される関係を満足する請求項７または８記載の
ビードコア。 - 【請求項１０】 断面が５本のワイヤで構成され、ベー
ス側が２本でそのタイヤ半径方向外側が３本である請求
項７〜９のうちいずれか一項記載のビードコア。 - 【請求項１１】 断面が５本のワイヤで構成され、ベー
ス側が３本でそのタイヤ半径方向外側が２本である請求
項７〜９のうちいずれか一項記載のビードコア。 - 【請求項１２】 断面が７本のワイヤで構成された正六
角形の最密構造である請求項７〜９のうちいずれか一項
記載のビードコア。
Priority Applications (5)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP27971194A JP3212459B2 (ja) | 1994-10-20 | 1994-10-20 | 小型乗用車用空気入りタイヤ |
| ES95303581T ES2137455T3 (es) | 1994-10-20 | 1995-05-26 | Cubierta neumatica radial para automoviles para pasajeros. |
| DE69511652T DE69511652T2 (de) | 1994-10-20 | 1995-05-26 | Gürtelreifen für P.K.W. |
| EP95303581A EP0707986B1 (en) | 1994-10-20 | 1995-05-26 | Pneumatic radial tires for small-size passenger cars |
| US08/452,541 US5626695A (en) | 1994-10-20 | 1995-05-30 | Pneumatic radial tires with monostrand bead core for small-size passenger cars |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP27971194A JP3212459B2 (ja) | 1994-10-20 | 1994-10-20 | 小型乗用車用空気入りタイヤ |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH08118924A JPH08118924A (ja) | 1996-05-14 |
| JP3212459B2 true JP3212459B2 (ja) | 2001-09-25 |
Family
ID=17614819
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP27971194A Expired - Fee Related JP3212459B2 (ja) | 1994-10-20 | 1994-10-20 | 小型乗用車用空気入りタイヤ |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
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1994
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