JP3202111B2 - 高周波加熱装置 - Google Patents
高周波加熱装置Info
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Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、商用の交流電源よりも
高い周波数の電圧を発生するインバータ電源によってマ
グネトロンを駆動して調理を行なう電子レンジ等におい
て電源電圧が変動しても高周波出力が一定な高周波加熱
装置に関するものである。
高い周波数の電圧を発生するインバータ電源によってマ
グネトロンを駆動して調理を行なう電子レンジ等におい
て電源電圧が変動しても高周波出力が一定な高周波加熱
装置に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】マグネトロンの駆動をインバータ電源で
行なう電子レンジ等の高周波加熱装置は、電源の重量が
大幅に軽量化できること、マグネトロンの高周波出力を
可変できること等の長所により、現在多数の機種が発売
されている。インバータ電源を用いた高周波加熱装置の
改良に関する提案は、例えば特開平３−２３６１８９号
公報等多数行なわれているが、基本の構成は図４のよう
になっている。
行なう電子レンジ等の高周波加熱装置は、電源の重量が
大幅に軽量化できること、マグネトロンの高周波出力を
可変できること等の長所により、現在多数の機種が発売
されている。インバータ電源を用いた高周波加熱装置の
改良に関する提案は、例えば特開平３−２３６１８９号
公報等多数行なわれているが、基本の構成は図４のよう
になっている。
【０００３】図において、商用の交流電源１にはブリッ
ジダイオード９、平滑用チョークコイル１０および平滑
コンデンサ１１により構成される整流回路２が接続され
ている。この整流回路２の出力端には昇圧トランス４の
一次巻線と共振用コンデンサ３との並列回路と、スイッ
チング素子５とダイオードとの並列回路が直列に接続さ
れている。昇圧トランス４の二次巻線には高圧コンデン
サ１２と高圧ダイオード１３により構成される倍電圧整
流回路を介してマグネトロン６が接続され、昇圧トラン
ス４のフィラメント巻線にはマグネトロン６のフィラメ
ントが接続され、フィラメント電流を供給する。
ジダイオード９、平滑用チョークコイル１０および平滑
コンデンサ１１により構成される整流回路２が接続され
ている。この整流回路２の出力端には昇圧トランス４の
一次巻線と共振用コンデンサ３との並列回路と、スイッ
チング素子５とダイオードとの並列回路が直列に接続さ
れている。昇圧トランス４の二次巻線には高圧コンデン
サ１２と高圧ダイオード１３により構成される倍電圧整
流回路を介してマグネトロン６が接続され、昇圧トラン
ス４のフィラメント巻線にはマグネトロン６のフィラメ
ントが接続され、フィラメント電流を供給する。
【０００４】７はマグネトロン６駆動用の昇圧トランス
４の一次側に検出部であるカレントトランスＣＴが巻着
され昇圧トランス４の一次電流を検出する一次電流検出
回路であり、８はこの一次電流検出回路７の出力と基準
電圧１７をコンパレータ１６にて比較した結果に基づき
スイッチング素子５のオン、オフを制御するスイッチン
グ素子制御回路であり、所定の高周波出力がマグネトロ
ン６より出力されるように制御する。
４の一次側に検出部であるカレントトランスＣＴが巻着
され昇圧トランス４の一次電流を検出する一次電流検出
回路であり、８はこの一次電流検出回路７の出力と基準
電圧１７をコンパレータ１６にて比較した結果に基づき
スイッチング素子５のオン、オフを制御するスイッチン
グ素子制御回路であり、所定の高周波出力がマグネトロ
ン６より出力されるように制御する。
【０００５】マグネトロン６のカソード電流は寿命を確
保するために所定の電流値Ｉ2max以下で使用する必要が
ある。このため一次電流検出回路７にて昇圧トランス４
の一次電流を検出し、コンパレータ１６にて基準電圧１
７と比較し、所定の電流以上のとき、スイッチング素子
制御回路８にてスイッチング素子５をオフにし、マグネ
トロン６のカソード電流を所定値以下に抑える制御を行
なっている。
保するために所定の電流値Ｉ2max以下で使用する必要が
ある。このため一次電流検出回路７にて昇圧トランス４
の一次電流を検出し、コンパレータ１６にて基準電圧１
７と比較し、所定の電流以上のとき、スイッチング素子
制御回路８にてスイッチング素子５をオフにし、マグネ
トロン６のカソード電流を所定値以下に抑える制御を行
なっている。
【０００６】図５は従来の高周波加熱装置の一次電流波
形を示す。図５の（ａ）、（ｂ）はそれぞれ交流電源１
の電圧がＡＣ９０Ｖ、ＡＣ１１０Ｖのときの波形を示
す。一次電流検出回路７の出力が基準電圧１７による所
定の基準電流値Ｉref を超えるとスイッチング素子制御
回路８はスイッチング素子５をオフにする。（ａ）では
電源電圧が低いため、オンのときの電流の増加率が低く
なり、（ｂ）では電源電圧が高いため、オンのときの電
流の増加率が高くなっている。（ｂ）のように電源電圧
が高いときにはオフ遅延時間ｔの間に電流が大きく増加
するため、（ａ）に比べ一次電流のピーク値Ｉ1peak が
高くなっている。マグネトロン６のカソード電流は一次
電流と概略比例関係にあるため、マグネトロン６のカソ
ード電流も電源電圧が最も高いときに最も大きくなる。
形を示す。図５の（ａ）、（ｂ）はそれぞれ交流電源１
の電圧がＡＣ９０Ｖ、ＡＣ１１０Ｖのときの波形を示
す。一次電流検出回路７の出力が基準電圧１７による所
定の基準電流値Ｉref を超えるとスイッチング素子制御
回路８はスイッチング素子５をオフにする。（ａ）では
電源電圧が低いため、オンのときの電流の増加率が低く
なり、（ｂ）では電源電圧が高いため、オンのときの電
流の増加率が高くなっている。（ｂ）のように電源電圧
が高いときにはオフ遅延時間ｔの間に電流が大きく増加
するため、（ａ）に比べ一次電流のピーク値Ｉ1peak が
高くなっている。マグネトロン６のカソード電流は一次
電流と概略比例関係にあるため、マグネトロン６のカソ
ード電流も電源電圧が最も高いときに最も大きくなる。
【０００７】従来の高周波加熱装置の交流電源１の電圧
変化によるカソード電流のピーク値Ｉ2peak の変化を図
６の（２）に示す。マグネトロン６の寿命低下を防止す
るには交流電源電圧が変動してもカソード電流を所定の
電流値Ｉ2max以下に抑える必要がある。このため従来は
電源電圧の変動も考慮して、約ＡＣ１１０Ｖのときのカ
ソード電流のピーク値Ｉ2peak を所定の電流値Ｉ2max以
下に抑えていた。
変化によるカソード電流のピーク値Ｉ2peak の変化を図
６の（２）に示す。マグネトロン６の寿命低下を防止す
るには交流電源電圧が変動してもカソード電流を所定の
電流値Ｉ2max以下に抑える必要がある。このため従来は
電源電圧の変動も考慮して、約ＡＣ１１０Ｖのときのカ
ソード電流のピーク値Ｉ2peak を所定の電流値Ｉ2max以
下に抑えていた。
【０００８】
【発明が解決しようとする課題】前記従来の高周波加熱
装置では電源電圧がＡＣ１１０Ｖのときのカソード電流
のピーク値Ｉ2peak を所定の電流値Ｉ2max以下に抑えね
ばならぬので、ＡＣ９０Ｖ〜ＡＣ１００Ｖと低いときの
マグネトロン６のカソード電流のピーク値Ｉ2peak は所
定の電流値Ｉ2maxよりも十分に低い電流になる。このた
め、マグネトロン６の高周波出力を高くすることができ
なかった。また、マグネトロン６のカソード電流も電源
電圧の変動により変動するため、高周波出力も変動し、
調理の仕上がりが電源電圧によって異なるという不具合
があった。
装置では電源電圧がＡＣ１１０Ｖのときのカソード電流
のピーク値Ｉ2peak を所定の電流値Ｉ2max以下に抑えね
ばならぬので、ＡＣ９０Ｖ〜ＡＣ１００Ｖと低いときの
マグネトロン６のカソード電流のピーク値Ｉ2peak は所
定の電流値Ｉ2maxよりも十分に低い電流になる。このた
め、マグネトロン６の高周波出力を高くすることができ
なかった。また、マグネトロン６のカソード電流も電源
電圧の変動により変動するため、高周波出力も変動し、
調理の仕上がりが電源電圧によって異なるという不具合
があった。
【０００９】
【課題を解決するための手段】本発明は上記課題を解決
するためになされたものであり、交流電源に接続されそ
の交流電源を整流平滑して直流電源を作る整流回路と、
この整流回路の出力端に一次巻線が接続された昇圧トラ
ンスと、この昇圧トランスの二次巻線に接続されたマグ
ネトロンと、昇圧トランスの一次巻線への電圧の印加を
制御するスイッチング素子を備えた高周波加熱装置にお
いて、昇圧トランスの一次側に検出部であるカレントト
ランスが巻着され昇圧トランスの一次電流を検出する一
次電流検出回路と、交流電源に接続され交流電源の平均
電圧を検出する電圧検出回路と、これら一次電流検出回
路の出力と電圧検出回路の出力を加算した電圧が所定の
基準電圧を超えたときにスイッチング素子をオフ遅延時
間t後にオフにするスイッチング素子制御回路を設け、
昇圧トランス駆動用の整流回路とは別に電圧検出回路の
検出用の直流電圧を作る整流回路を備えたものとした。
するためになされたものであり、交流電源に接続されそ
の交流電源を整流平滑して直流電源を作る整流回路と、
この整流回路の出力端に一次巻線が接続された昇圧トラ
ンスと、この昇圧トランスの二次巻線に接続されたマグ
ネトロンと、昇圧トランスの一次巻線への電圧の印加を
制御するスイッチング素子を備えた高周波加熱装置にお
いて、昇圧トランスの一次側に検出部であるカレントト
ランスが巻着され昇圧トランスの一次電流を検出する一
次電流検出回路と、交流電源に接続され交流電源の平均
電圧を検出する電圧検出回路と、これら一次電流検出回
路の出力と電圧検出回路の出力を加算した電圧が所定の
基準電圧を超えたときにスイッチング素子をオフ遅延時
間t後にオフにするスイッチング素子制御回路を設け、
昇圧トランス駆動用の整流回路とは別に電圧検出回路の
検出用の直流電圧を作る整流回路を備えたものとした。
【００１０】電圧検出回路は交流電源の電圧がばらつき
下限値（約ＡＣ９０Ｖ）以上のとき電圧を検出するもの
とするとよい。
下限値（約ＡＣ９０Ｖ）以上のとき電圧を検出するもの
とするとよい。
【００１１】また、電圧検出回路は交流電源の電圧がば
らつき下限値（約ＡＣ９０Ｖ）以上のときばらつき下限
値と交流電源の電圧との差に比例した電圧を出力するも
のとするとさらによい。
らつき下限値（約ＡＣ９０Ｖ）以上のときばらつき下限
値と交流電源の電圧との差に比例した電圧を出力するも
のとするとさらによい。
【００１２】
【作用】本発明は上記構成により、一次電流検出回路は
昇圧トランスの一次電流を検出し、電圧検出回路は交流
電源の電圧を検出し、スイッチング素子制御回路はこれ
ら一次電流検出回路の出力と電圧検出回路の出力を加算
した電圧が所定の基準電圧を超えたときにスイッチング
素子をオフ遅延時間t後にオフにする。その結果電源電
圧が変動しても、マグネトロンのカソード電流のピーク
値が略一定となる。
昇圧トランスの一次電流を検出し、電圧検出回路は交流
電源の電圧を検出し、スイッチング素子制御回路はこれ
ら一次電流検出回路の出力と電圧検出回路の出力を加算
した電圧が所定の基準電圧を超えたときにスイッチング
素子をオフ遅延時間t後にオフにする。その結果電源電
圧が変動しても、マグネトロンのカソード電流のピーク
値が略一定となる。
【００１３】電圧検出回路は交流電源の電圧がばらつき
下限値（約ＡＣ９０Ｖ）以上のとき電圧を出力するとよ
く、また、交流電源の電圧がばらつき下限値（約ＡＣ９
０Ｖ）以上のときばらつき下限値と交流電源の電圧との
差に比例した電圧を出力するものとすると、さらに電源
電圧が変動しても、マグネトロンのカソード電流のピー
ク値がよりよく一定となり、調理の仕上がりが一定とな
る。また、従来より高周波出力を高出力に設定出来る。
下限値（約ＡＣ９０Ｖ）以上のとき電圧を出力するとよ
く、また、交流電源の電圧がばらつき下限値（約ＡＣ９
０Ｖ）以上のときばらつき下限値と交流電源の電圧との
差に比例した電圧を出力するものとすると、さらに電源
電圧が変動しても、マグネトロンのカソード電流のピー
ク値がよりよく一定となり、調理の仕上がりが一定とな
る。また、従来より高周波出力を高出力に設定出来る。
【００１４】
【実施例】以下本発明の一実施例につき説明する。
【００１５】図１は本発明の一実施例を施した高周波加
熱装置の回路図であり、図２は同平均電圧検出回路図で
あり、図３は同一次電流波形図である。なお、図４に示
す従来の高周波加熱装置の回路図と同一の部品には同一
の符号を符し、ここでは説明を省く。図６は本発明の高
周波加熱装置と従来の高周波加熱装置のマグネトロンの
カソード電流ピーク値の比較図である。
熱装置の回路図であり、図２は同平均電圧検出回路図で
あり、図３は同一次電流波形図である。なお、図４に示
す従来の高周波加熱装置の回路図と同一の部品には同一
の符号を符し、ここでは説明を省く。図６は本発明の高
周波加熱装置と従来の高周波加熱装置のマグネトロンの
カソード電流ピーク値の比較図である。
【００１６】図において、１４は交流電源１に接続され
交流電源１の電圧を検出する電圧検出回路であり、１５
は前記一次電流検出回路７の出力と電圧検出回路１４の
出力を加算する加算回路であり、一次電流検出回路７の
出力と電圧検出回路１４の出力を加算回路１５で加算し
てコンパレータ１６に入力されている。コンパレータ１
６にて基準電圧１７と比較し、所定の加算出力以上のと
き、スイッチング素子制御回路８にてスイッチング素子
５をオフ遅延時間t後にオフにし、マグネトロン６のカ
ソード電流を所定値以下に抑える制御を行なっている。
交流電源１の電圧を検出する電圧検出回路であり、１５
は前記一次電流検出回路７の出力と電圧検出回路１４の
出力を加算する加算回路であり、一次電流検出回路７の
出力と電圧検出回路１４の出力を加算回路１５で加算し
てコンパレータ１６に入力されている。コンパレータ１
６にて基準電圧１７と比較し、所定の加算出力以上のと
き、スイッチング素子制御回路８にてスイッチング素子
５をオフ遅延時間t後にオフにし、マグネトロン６のカ
ソード電流を所定値以下に抑える制御を行なっている。
【００１７】図２に示す電圧検出回路１４では交流電源
１を整流用ダイオード１９、２０で整流した後、分圧用
抵抗２１、２２と平滑用コンデンサ２３で直流低電圧に
し、ツェナーダイオード２４のツェナー電圧だけ電圧降
下させて加算回路１５に入力している。分圧用抵抗２
１、２２、ツェナーダイオード２４の定数は交流電源１
の電圧がＡＣ９０Ｖのとき電圧検出回路１４の出力が０
Ｖ、ＡＣ１１０Ｖのとき所定の電圧が出力されるように
設定されている。
１を整流用ダイオード１９、２０で整流した後、分圧用
抵抗２１、２２と平滑用コンデンサ２３で直流低電圧に
し、ツェナーダイオード２４のツェナー電圧だけ電圧降
下させて加算回路１５に入力している。分圧用抵抗２
１、２２、ツェナーダイオード２４の定数は交流電源１
の電圧がＡＣ９０Ｖのとき電圧検出回路１４の出力が０
Ｖ、ＡＣ１１０Ｖのとき所定の電圧が出力されるように
設定されている。
【００１８】ここで電圧検出回路１４の整流回路は前記
マグネトロン駆動用の整流回路２で兼用することも考え
られるが、この場合インバータ電源の停止時に平滑用コ
ンデンサ１１の放電経路がなくなり、電圧検出回路１４
の出力が１．４倍に高くなってしまい、インバータ電源
が起動できなくなるという問題があるので、ここでは上
記の如く整流回路２とは別の整流用ダイオード１９、２
０、分圧用抵抗２１、２２と平滑用コンデンサ２３で構
成される整流回路を用いている。
マグネトロン駆動用の整流回路２で兼用することも考え
られるが、この場合インバータ電源の停止時に平滑用コ
ンデンサ１１の放電経路がなくなり、電圧検出回路１４
の出力が１．４倍に高くなってしまい、インバータ電源
が起動できなくなるという問題があるので、ここでは上
記の如く整流回路２とは別の整流用ダイオード１９、２
０、分圧用抵抗２１、２２と平滑用コンデンサ２３で構
成される整流回路を用いている。
【００１９】本発明の高周波加熱装置の一次電流波形を
示す図３において、（ａ）、（ｂ）はそれぞれ交流電源
１の電圧がＡＣ９０Ｖ、ＡＣ１１０Ｖのときの波形を示
す。一次電流検出回路７の出力と電圧検出回路１４の出
力を加算回路１５で加算した出力が基準電圧１７による
所定の基準電流値Ｉref を超えるとスイッチング素子制
御回路８はスイッチング素子５をオフ遅延時間t後にオ
フにする。基準電流値Ｉref は従来の基準電流値より高
めに設定してある。
示す図３において、（ａ）、（ｂ）はそれぞれ交流電源
１の電圧がＡＣ９０Ｖ、ＡＣ１１０Ｖのときの波形を示
す。一次電流検出回路７の出力と電圧検出回路１４の出
力を加算回路１５で加算した出力が基準電圧１７による
所定の基準電流値Ｉref を超えるとスイッチング素子制
御回路８はスイッチング素子５をオフ遅延時間t後にオ
フにする。基準電流値Ｉref は従来の基準電流値より高
めに設定してある。
【００２０】（ａ）では、電圧検出回路１４の出力は０
であるが、基準電流値Ｉref が従来の基準電流値より高
めに設定してあるため、一次電流のピーク値Ｉ1peak は
従来のピーク値よりも高くなる。（ｂ）では、電圧検出
回路１４の出力が一次電流検出回路７の出力に加算され
るので、一次電流検出回路７の出力が基準電流値Ｉref
よりも低い電流値Ｉref2でスイッチング素子制御回路８
がスイッチング素子５をオフにする。電源電圧が高いほ
どオフ遅延時間ｔの間に大きく電流が増加するが、電流
値Ｉref2が低いので、オフ遅延時間ｔの後電流が増加
し、実際にスイッチング素子５がオフするときの一次電
流のピーク値Ｉ1peak は（ａ）の場合の一次電流のピー
ク値と略同等となる。
であるが、基準電流値Ｉref が従来の基準電流値より高
めに設定してあるため、一次電流のピーク値Ｉ1peak は
従来のピーク値よりも高くなる。（ｂ）では、電圧検出
回路１４の出力が一次電流検出回路７の出力に加算され
るので、一次電流検出回路７の出力が基準電流値Ｉref
よりも低い電流値Ｉref2でスイッチング素子制御回路８
がスイッチング素子５をオフにする。電源電圧が高いほ
どオフ遅延時間ｔの間に大きく電流が増加するが、電流
値Ｉref2が低いので、オフ遅延時間ｔの後電流が増加
し、実際にスイッチング素子５がオフするときの一次電
流のピーク値Ｉ1peak は（ａ）の場合の一次電流のピー
ク値と略同等となる。
【００２１】この結果、一次電流ピーク値と比例関係に
あるマグネトロン６のカソード電流ピーク値Ｉ2peak は
電源電圧によらず略一定に制御することができ、従っ
て、電源電圧が変動した場合も調理の仕上がりを一定に
することができる。さらにＡＣ９０Ｖのときのカソード
電流ピーク値Ｉ2peak がＡＣ１１０Ｖのときよりも大幅
に低くならないので、マグネトロン６の寿命を低下させ
ることなく、高周波出力を高出力にすることができる。
図６の（１）に交流電源１の電圧変化によるカソード電
流ピーク値Ｉ2peak の変化を示す。
あるマグネトロン６のカソード電流ピーク値Ｉ2peak は
電源電圧によらず略一定に制御することができ、従っ
て、電源電圧が変動した場合も調理の仕上がりを一定に
することができる。さらにＡＣ９０Ｖのときのカソード
電流ピーク値Ｉ2peak がＡＣ１１０Ｖのときよりも大幅
に低くならないので、マグネトロン６の寿命を低下させ
ることなく、高周波出力を高出力にすることができる。
図６の（１）に交流電源１の電圧変化によるカソード電
流ピーク値Ｉ2peak の変化を示す。
【００２２】なお、他は上記一実施例と同一構成で、電
圧検出回路１４は交流電源１の電圧がＡＣ９０Ｖのとき
電圧検出回路１４の出力が０Ｖ、ＡＣ１１０Ｖのとき所
定の電圧が出力され、中間はＡＣ９０Ｖとの差に比例し
た電圧が出力されるようなものとした場合、さらに効果
的であり、電源電圧がＡＣ９０Ｖ、ＡＣ１１０Ｖの中間
では、電圧検出回路１４の出力はＡＣ９０Ｖとの差に比
例した出力となるので、一次電流検出回路７の出力が前
記図３に示す基準電流値Ｉref よりも低く電流値Ｉref2
よりも高い中間の電流値でスイッチング素子５をオフに
し、オフ遅延時間ｔの後の電流の増加も中程度であり、
実際にスイッチング素子５がオフするときの一次電流の
ピーク値Ｉ1peak も電源電圧がＡＣ９０Ｖの場合の一次
電流のピーク値と略同等となる。従って、実際にスイッ
チング素子５がオフするときの一次電流のピーク値Ｉ1p
eak は電源電圧によらず略一定となる。
圧検出回路１４は交流電源１の電圧がＡＣ９０Ｖのとき
電圧検出回路１４の出力が０Ｖ、ＡＣ１１０Ｖのとき所
定の電圧が出力され、中間はＡＣ９０Ｖとの差に比例し
た電圧が出力されるようなものとした場合、さらに効果
的であり、電源電圧がＡＣ９０Ｖ、ＡＣ１１０Ｖの中間
では、電圧検出回路１４の出力はＡＣ９０Ｖとの差に比
例した出力となるので、一次電流検出回路７の出力が前
記図３に示す基準電流値Ｉref よりも低く電流値Ｉref2
よりも高い中間の電流値でスイッチング素子５をオフに
し、オフ遅延時間ｔの後の電流の増加も中程度であり、
実際にスイッチング素子５がオフするときの一次電流の
ピーク値Ｉ1peak も電源電圧がＡＣ９０Ｖの場合の一次
電流のピーク値と略同等となる。従って、実際にスイッ
チング素子５がオフするときの一次電流のピーク値Ｉ1p
eak は電源電圧によらず略一定となる。
【００２３】なおまた、他は上記一実施例と同一構成
で、電圧検出回路１４は交流電源１の電圧の平均電圧を
検出するものとした場合、電源電圧がＡＣ９０Ｖの場合
も電圧検出回路１４は出力し加算されるので、一次電流
検出回路７の出力がＡＣ１１０Ｖの場合より高いが前記
図３に示す基準電流値Ｉref よりも低い電流値でスイッ
チング素子５をオフにし、オフ遅延時間ｔの後の電流の
増加は少ないので、実際にスイッチング素子５がオフす
るときの一次電流のピーク値Ｉ1peak は電源電圧がＡＣ
１１０Ｖの場合の一次電流のピーク値と略同等となる。
従って、実際にスイッチング素子５がオフするときの一
次電流のピーク値Ｉ1peak は電源電圧によらず略一定と
なる。
で、電圧検出回路１４は交流電源１の電圧の平均電圧を
検出するものとした場合、電源電圧がＡＣ９０Ｖの場合
も電圧検出回路１４は出力し加算されるので、一次電流
検出回路７の出力がＡＣ１１０Ｖの場合より高いが前記
図３に示す基準電流値Ｉref よりも低い電流値でスイッ
チング素子５をオフにし、オフ遅延時間ｔの後の電流の
増加は少ないので、実際にスイッチング素子５がオフす
るときの一次電流のピーク値Ｉ1peak は電源電圧がＡＣ
１１０Ｖの場合の一次電流のピーク値と略同等となる。
従って、実際にスイッチング素子５がオフするときの一
次電流のピーク値Ｉ1peak は電源電圧によらず略一定と
なる。
【００２４】
【発明の効果】以上説明したように本発明によれば、昇
圧トランスの一次電流を検出する一次電流検出回路と、
交流電源の平均電圧、交流電源の電圧がばらつき下限値
（約ＡＣ９０Ｖ）以上のときの電圧または交流電源の電
圧がばらつき下限値（約ＡＣ９０Ｖ）以上のときばらつ
き下限値との差に比例した電圧を出力する電圧検出回路
と、一次電流検出回路の出力と電圧検出回路の出力を加
算した電圧が所定の基準電圧を超えたときにスイッチン
グ素子をオフ遅延時間t後にオフにするスイッチング素
子制御回路を設けたから、一次電流ピーク値と比例関係
にあるマグネトロンのカソード電流ピーク値は電源電圧
によらず略一定に制御することができ、電源電圧が変動
した場合も調理の仕上がりを一定にすることができる。
さらにＡＣ９０Ｖのときのカソード電流ピーク値がＡＣ
１１０Ｖのときよりも大幅に低くならないので、マグネ
トロンの寿命を低下させることなく、従来より高周波出
力を高出力にすることができ、調理時間を短縮すること
ができる等、多大の効果がある。また、昇圧トランス駆
動用の整流回路とは別に電圧検出回路の検出用の直流電
圧を作る整流回路を備えたものとしたから、インバータ
電源の停止時に電圧検出回路の出力が高くなることな
く、信頼性と安全性の向上が望める。
圧トランスの一次電流を検出する一次電流検出回路と、
交流電源の平均電圧、交流電源の電圧がばらつき下限値
（約ＡＣ９０Ｖ）以上のときの電圧または交流電源の電
圧がばらつき下限値（約ＡＣ９０Ｖ）以上のときばらつ
き下限値との差に比例した電圧を出力する電圧検出回路
と、一次電流検出回路の出力と電圧検出回路の出力を加
算した電圧が所定の基準電圧を超えたときにスイッチン
グ素子をオフ遅延時間t後にオフにするスイッチング素
子制御回路を設けたから、一次電流ピーク値と比例関係
にあるマグネトロンのカソード電流ピーク値は電源電圧
によらず略一定に制御することができ、電源電圧が変動
した場合も調理の仕上がりを一定にすることができる。
さらにＡＣ９０Ｖのときのカソード電流ピーク値がＡＣ
１１０Ｖのときよりも大幅に低くならないので、マグネ
トロンの寿命を低下させることなく、従来より高周波出
力を高出力にすることができ、調理時間を短縮すること
ができる等、多大の効果がある。また、昇圧トランス駆
動用の整流回路とは別に電圧検出回路の検出用の直流電
圧を作る整流回路を備えたものとしたから、インバータ
電源の停止時に電圧検出回路の出力が高くなることな
く、信頼性と安全性の向上が望める。
【図１】本発明の一実施例を示す高周波加熱装置の回路
図である。
図である。
【図２】同平均電圧検出回路図である。
【図３】同一次電流波形図である。
【図４】従来例を示す高周波加熱装置の回路図である。
【図５】同一次電流波形図である。
【図６】本発明の一実施例である高周波加熱装置と従来
の高周波加熱装置のマグネトロンのカソード電流ピーク
値の比較図である。
の高周波加熱装置のマグネトロンのカソード電流ピーク
値の比較図である。
１ 交流電源 ２ 整流回路 ４ 昇圧トランス ５ スイッチング素子 ７ 一次電流検出回路 ８ スイッチング素子制御回路 １４ 電圧検出回路 １５ 加算回路 １６ コンパレータ
Claims (5)
- 【請求項１】 交流電源に接続されその交流電源を整流
平滑して直流電源を作る整流回路と、この整流回路の出
力端に一次巻線が接続された昇圧トランスと、この昇圧
トランスの二次巻線に接続されたマグネトロンと、昇圧
トランスの一次巻線への電圧の印加を制御するスイッチ
ング素子を備えた高周波加熱装置において、前記昇圧ト
ランス（４）の一次側に検出部が巻着され昇圧トランス
（４）の一次電流を検出する一次電流検出回路（７）
と、交流電源（１）に接続され交流電源（１）の電圧を
検出する電圧検出回路（１４）と、これら一次電流検出
回路（７）の出力と電圧検出回路（１４）の出力を加算
した電圧が所定の基準電圧を超えたときにスイッチング
素子（５）をオフ遅延時間t後にオフにするスイッチン
グ素子制御回路（８）を設けたことを特徴とする高周波
加熱装置。 - 【請求項２】 前記電圧検出回路（１４）は交流電源
（１）の電圧の平均値を検出するものとした請求項１記
載の高周波加熱装置。 - 【請求項３】 前記電圧検出回路（１４）は交流電源
（１）の電圧がばらつき下限値（約ＡＣ９０Ｖ）以上の
とき電圧を検出するものとした請求項１記載の高周波加
熱装置。 - 【請求項４】 前記電圧検出回路（１４）は交流電源
（１）の電圧がばらつき下限値（約ＡＣ９０Ｖ）以上の
ときばらつき下限値と交流電源（１）の電圧との差に比
例した電圧を出力するものとした請求項１記載の高周波
加熱装置。 - 【請求項５】 前記昇圧トランス（４）駆動用の整流回
路（２）とは別に電圧検出回路（１４）の検出用の直流
電圧を作る整流回路を備えた請求項１、２、３または４
記載の高周波加熱装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP25594893A JP3202111B2 (ja) | 1993-10-13 | 1993-10-13 | 高周波加熱装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP25594893A JP3202111B2 (ja) | 1993-10-13 | 1993-10-13 | 高周波加熱装置 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH07111190A JPH07111190A (ja) | 1995-04-25 |
| JP3202111B2 true JP3202111B2 (ja) | 2001-08-27 |
Family
ID=17285808
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP25594893A Expired - Fee Related JP3202111B2 (ja) | 1993-10-13 | 1993-10-13 | 高周波加熱装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3202111B2 (ja) |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP3735491B2 (ja) * | 1999-06-30 | 2006-01-18 | 株式会社東芝 | 加熱調理器 |
-
1993
- 1993-10-13 JP JP25594893A patent/JP3202111B2/ja not_active Expired - Fee Related
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH07111190A (ja) | 1995-04-25 |
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