JP3172476B2

JP3172476B2 - フェノール樹脂成形材料及びこれを用いた樹脂摺動部材

Info

Publication number: JP3172476B2
Application number: JP25020597A
Authority: JP
Inventors: 弘幸佐藤; 敬三野中
Original assignee: Bando Chemical Industries Ltd; Asahi Organic Chemicals Industry Co Ltd
Current assignee: Bando Chemical Industries Ltd; Asahi Yukizai Corp
Priority date: 1997-09-16
Filing date: 1997-09-16
Publication date: 2001-06-04
Anticipated expiration: 2017-09-16
Also published as: JPH1180501A

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【発明の属する技術分野】この発明は、フェノール樹脂
成形材料及びこれを用いた樹脂摺動部材に関し、例えば
乾式の変速装置に用いられる高負荷伝動用Ｖベルト等の
ように相手材と摺動するものを対象とする。

【０００２】

【従来の技術】現在、自動車の走行用変速装置として、
ベルト式無段変速装置の開発が進められている。このベ
ルト式無段変速装置は、駆動軸及び従動軸の各々に溝間
隔が可変なプーリを取り付けるとともに、この２個のプ
ーリ間にＶベルトを巻き掛け、上記各プーリの溝間隔を
調整して回転ピッチを変化させることにより、無段階に
変速するように構成されている。

【０００３】このようなＶベルトとして、例えばエンド
レスの一対のゴム製の張力帯と、ベルト幅方向両側面に
この各張力帯を嵌合する嵌合溝及びプーリのベルト溝側
面と摺接する摺接部を有する樹脂製の多数のブロックと
で構成され、上記各張力帯の上下面及び各ブロックの嵌
合溝の上下面にそれぞれ形成された凹部及び凸部を互い
に係合させることにより、各ブロックが両張力帯にベル
ト長手方向全長に亘って所定ピッチで並んで取り付けら
れたいわゆるブロックＶベルトと呼ばれる高負荷伝動用
Ｖベルトが知られている（例えば特開昭６０―４９１５
１号公報参照）。

【０００４】このブロックＶベルトは、乾式の変速装置
で用いられるものであり、プーリの側圧を各ブロックで
受けるとともに、動力伝達を張力帯で行うようになされ
ており、従来のゴムＶベルトに比べて屈曲性が良く、高
側圧に耐え得るようにすることが可能であり、また、金
属Ｖベルトに比べて軽量化が図れて潤滑が不要になると
ともに、騒音が少ない等の多くの利点を有している。

【０００５】また、上記各ブロックのプーリと摺接する
部分をフェノール樹脂成形材料で成形したブロックＶベ
ルトも知られている（例えば特開昭６３−３４３４２号
公報参照）。このフェノール樹脂成形材料は、フェノー
ル樹脂とゴム成分とからなるマトリックスに有機繊維や
無機繊維等の繊維質強化材が添加されているものであ
り、さらに、必要に応じて摩擦調節材が添加されてい
る。そして、このフェノール樹脂成形材料でブロックを
成形したブロックＶベルトは、上記ブロックのベースが
フェノール樹脂であるため耐熱性が高くなっており、ま
た、上記ゴム成分と繊維質強化材が衝撃強度及び曲げ強
度に寄与していて、ブロックＶベルトを高速，高温，高
荷重に耐え得るものにしている。

【０００６】ところで、高トルク仕様のエンジンに対応
するためには、その耐久性や伝動性の向上といった観点
から、曲げ強度、衝撃強度、疲労強度、弾性率等の機械
的性質を向上させること、耐摩耗性の向上や摩擦係数の
調整といった摩擦摩耗特性の付与等が要求されることか
ら、これらの物性のさらなる改良が望まれる。

【０００７】そして、最近では、繊維質強化材として、
結晶構造がオニオン構造の炭素短繊維を採用し、特に高
強度及び高弾性率を付与したものも開発されている（例
えば特開平２−６４１３２号公報及び特開平８−７４９
３５号公報参照）。

【０００８】

【発明が解決しようとする課題】しかし、上記の結晶構
造がオニオン構造の炭素短繊維は、高強度及び高弾性率
を付与することができる反面、添加量の増加に伴って摩
擦係数が低下する傾向にあり、高耐久化を実現するため
に上記炭素短繊維の添加量を大幅に増やすと摩擦係数が
大幅に低下してベルトがスリップし伝動性が悪くなると
いう問題がある。さりとて、上記炭素短繊維の添加量が
少ないと高強度及び高弾性率を付与することができなく
なる。

【０００９】この発明はかかる諸点に鑑みてなされたも
のであり、その目的とするところは、繊維質強化材とし
ての炭素短繊維を増量しても摩擦係数が低下し過ぎるこ
とがなく、しかも高強度でかつ高弾性率な物性を付与し
得るフェノール樹脂成形材料及びこれを用いた樹脂摺動
部材（例えばブロックＶベルト）を提供しようとするこ
とである。

【００１０】

【課題を解決するための手段】上記の目的を達成するた
め、この発明は、フェノール樹脂の繊維質強化材として
炭素短繊維だけでなくテトラポット型酸化亜鉛ウィスカ
を併用したことを特徴とする。

【００１１】具体的には、請求項１〜５に記載の発明
は、フェノール樹脂成形材料に関するものであり、次の
ような解決手段を講じた。

【００１２】すなわち、請求項１に記載の発明は、フェ
ノール樹脂１００重量部に対し結晶構造がオニオン構造
の炭素短繊維を２５〜１２０重量部、三次元方向に展開
した形状を有する針状単結晶体からなるテトラポット型
酸化亜鉛ウィスカを３〜６０重量部添加したことを特徴
とする。

【００１３】上記フェノール樹脂としては、変性又は未
変性タイプのノボラック、レゾール又はベンジリックエ
ーテル型のフェノール樹脂等が挙げられる。変性フェノ
ール樹脂としてはアルキル変性フェノール樹脂やトール
オイル変性フェノール樹脂等があるが、さらに好適なも
のとしては、カルドール等、すなわち、カシューオイル
やこれに含まれているカルドール、アナカルド酸及びカ
ルダノールの中から選ばれた少なくとも１種の化合物で
変性されたフェノール樹脂が挙げられる。これら変性及
び未変性のフェノール樹脂は単独で又は２種以上混合し
て使用でき、使用に際してはヘキサメチレンテトラミ
ン、炭酸カルシウム、ステアリン酸カルシウム等が適量
添加される。

【００１４】上記炭素短繊維は繊維質強化材として用い
られるものであり、結晶構造がオニオン構造のものを採
用する。結晶構造がオニオン構造の炭素短繊維は、難黒
鉛化系（例えばＰＡＮ系）で得ることができるものであ
り、高い引張り強度と引張り弾性率により、成形体の曲
げ強度及び曲げ弾性率を高めることができる。この効果
を効果的に得るためには、炭素短繊維の添加割合をフェ
ノール樹脂１００重量部に対し２５〜１２０重量部に設
定することが好ましい。このような添加割合に設定した
のは、炭素短繊維が１２０重量部を超えると混練時に内
部発熱して硬化が進みペレット化し難くなるからであ
る。一方、炭素短繊維が２５重量部未満であると摩耗係
数が大きくなり、高負荷伝動用Ｖベルトとして用いた場
合、ベルト走行時に発熱して耐久性が乏しくなるととも
に、騒音が発生するからである。

【００１５】また、黒鉛化度の高いオニオン構造のもの
は、摩擦係数を低減し、かつピッチ系等で得られるラジ
アル構造のものに比べ、高荷重下においても良好な機械
的強度及び摩擦摩耗特性を維持する。つまり、ラジアル
構造の場合、高荷重下では繊維の一部が繊維の中心部か
らラジアル方向に欠け落ち易くて、機械的強度を維持し
難く、しかもこの欠けた部分とそうでない部分との境が
角張った形状になって、摩擦摩耗特性に悪影響を及ぼす
が、オニオン構造の場合、高荷重下においても、繊維の
断面形態が破壊され難いとともに、上記ラジアル方向へ
の繊維の欠け落ちの問題はなく、また、表面の一部が薄
く剥れても機械的強度や摩擦摩耗特性にはほとんど影響
がない。因みに、高い弾性率を有するものでもその結晶
構造がラジアルのものは、材料混練時の剪断力や摺動面
で受ける力により、繊維が破砕され角張った形状になる
ので、高い耐摩耗性を得ることは困難となる。

【００１６】結晶構造がオニオン構造の炭素短繊維は、
繊維、撚り糸、チップ状クロス及びクロス等の形状で使
用されるもので、その繊維の直径及び長さは特に限定さ
れないが、直径は１０〜２０μｍが好ましい。このよう
な範囲に設定したのは、１０μｍ未満では機械的強度が
低下する一方、２０μｍを超えると混練時に発熱が著し
く起こって加工安定性が損なわれるからである。また、
繊維長は０．５〜３．０ｍｍが好ましい。このような範
囲に設定したのは、これ以上長くなると加工性、分散性
が悪くなって強度や衝撃性を阻害するという問題を生ず
る一方、これよりも短くなると補強効果がなくなるなお、撚り糸、チップ状クロス及びクロス形状の繊維は
そのまま使用してもよいが、接着剤で固めて使用すれ
ば、撚り糸、チップ状クロス及びクロス形状の繊維が材
料製造中に解けるのを防止し、また、これらの繊維の縦
方向、横方向への引張り強度や強力を高めることができ
て好ましい。

【００１７】上記酸化亜鉛ウィスカは上記炭素短繊維と
同様に繊維質強化材として用いられるものであり、三次
元方向に展開した形状を有する針状単結晶体からなるテ
トラポット型のものを採用する。例えば、商品名：パラ
テトラ（松下アムテック社製）である。このテトラポッ
ト型酸化亜鉛ウィスカは、それ単独でもフェノール樹脂
に対する補強性があり、上記炭素短繊維と同等の補強性
を発現することができるが、テトラポット型酸化亜鉛ウ
ィスカの単独使用では、成形体の摩擦係数が高過ぎて乾
式の変速装置に用いられる高負荷伝動用Ｖベルト（ブロ
ックＶベルト）等の樹脂摺動部材としては適当でない。
一方、上記炭素短繊維は添加量が多くなり過ぎると摩擦
係数が必要以上に低減するため、その添加量には自ずと
限界がある。そこで、これら両者の特性を発揮させつつ
適度な摩擦係数を発現させるべく、フェノール樹脂に繊
維質強化材としてオニオン構造の炭素短繊維とテトラポ
ット型酸化亜鉛ウィスカとを併用したものであり、この
テトラポット型酸化亜鉛ウィスカの添加割合をフェノー
ル樹脂１００重量部に対し３〜６０重量部に設定するこ
とが好ましい。このような添加割合に設定したのは、テ
トラポット型酸化亜鉛ウィスカが６０重量部を超えると
摩耗係数が大きくなり過ぎ、高負荷伝動用Ｖベルト（ブ
ロックＶベルト）として用いた場合、ベルト走行時に発
熱して耐久性が乏しくなるとともに、騒音が発生する一
方、テトラポット型酸化亜鉛ウィスカが３重量部未満で
あると摩擦係数が低くなり過ぎてベルト走行時にプーリ
とベルトがスリップして伝動能力が低下するからであ
る。

【００１８】よって、この請求項１に記載の発明では、
結晶構造がオニオン構造の炭素短繊維とテトラポット型
酸化亜鉛ウィスカとにより、成形体の曲げ強度及び曲げ
弾性率が高まる。また、炭素短繊維の添加による摩擦係
数の低下がテトラポット型酸化亜鉛ウィスカの添加によ
る摩擦係数の増大により相殺され、上記高強度及び高弾
性率でしかも適度な摩擦係数が得られる。

【００１９】請求項２に記載の発明は、請求項１に記載
の発明において、結晶構造がオニオン構造の炭素短繊維
として、結晶層厚が２５〜２００オングストロームのも
のを採用したことを特徴とする。

【００２０】上記結晶層厚を２５〜２００オングストロ
ームに設定したのは、２００オングストロームを超える
と摩擦係数が低くなり過ぎ傾向にあるとともに、補強効
果が低下する一方、２５オングストローム未満では逆に
摩擦係数が高くなり過ぎて良好な摩耗摩擦特性が得られ
ないからである。

【００２１】よって、この請求項２に記載の発明では、
炭素短繊維の結晶層厚により、その高強度及び高弾性率
が確保される。

【００２２】請求項３に記載の発明は、請求項１に記載
の発明において、アラミド短繊維を添加したことを特徴
とする。

【００２３】このアラミド短繊維は上記炭素短繊維及び
テトラポット型酸化亜鉛ウィスカと同様に繊維質強化材
であるが、特に耐衝撃性付与材として用いられるもので
あり、上記炭素短繊維等と同様に繊維、撚り糸、チップ
状クロス及びクロス等の形状で使用される。このアラミ
ド短繊維は、常温時の曲げ強度及び曲げ弾性率を向上さ
せ、かつ上記炭素短繊維では得られない衝撃強度を向上
させ、また、耐摩耗性の向上にも寄与し、しかも相手材
の損傷の問題も生じない。また、その添加量は用途目的
により上記炭素短繊維及びテトラポット型酸化亜鉛ウィ
スカの添加量との関係で適宜決定すればよい。

【００２４】このアラミド短繊維の直径及び長さは特に
限定されないが、直径は１０〜１５μｍ、繊維長は０．
１〜１０ｍｍが好ましい。直径をこのような範囲に設定
したのは、１０μｍ未満では機械的強度が低下する一
方、１５μｍを超えると混練時に発熱が著しく起こって
加工安定性が損なわれるからである。また、繊維長をこ
のような範囲に設定したのは、長すぎると加工性、分散
性が悪くなって強度や衝撃性を阻害するという問題を生
ずる一方、短すぎると補強効果がなくなることからであ
る。

【００２５】なお、このアラミド短繊維の使用形態につ
いては上記炭素短繊維と同様である。つまり、撚り糸、
チップ状クロス及びクロス形状の繊維はそのまま使用し
てもよいが、接着剤で固めて使用すれば、撚り糸、チッ
プ状クロス及びクロス形状の繊維が材料製造中に解ける
のを防止し、またこれらの繊維の縦方向、横方向への引
張り強度や強力を高めることができて好ましい。

【００２６】よって、この請求項３に記載の発明では、
アラミド短繊維により特に衝撃強度が高まる。

【００２７】請求項４に記載の発明は、請求項３に記載
の発明において、アラミド短繊維として、下記の化学式
で表される芳香族ポリエーテルアミド繊維（３，４′−
ジアミドジフェニルエーテル共重合体繊維）で、かつ繊
維長が０．１〜５．０ｍｍのものを採用したことを特徴
とする。

【００２８】

【化２】

【００２９】このアラミド短繊維である３，４′−ジア
ミドジフェニルエーテル共重合体繊維は、そのエーテル
結合の存在によって、例えば、同じアラミド短繊維であ
るポリパラフェニレンテレフタールアミド繊維よりも成
形体の曲げ強度、曲げ弾性率、衝撃強度、耐薬品性、並
びに耐熱性を向上させることになる。因みに、上述の他
のアラミド短繊維としてのポリパラフェニレンテレフタ
ールアミド繊維の場合、湿熱時の加水分解の問題もあ
る。

【００３０】特に、このアラミド繊維の繊維の長さにつ
いては、０．１〜５．０ｍｍのなかでも０．１〜３．０
ｍｍが好ましく、その理由は前述した如くである。

【００３１】よって、この請求項４に記載の発明では、
アラミド短繊維による特性である衝撃強度が確保され
る。

【００３２】請求項５に記載の発明は、請求項１に記載
の発明において、フェノール樹脂１００重量部に対し無
機摩擦調節材を１〜２５重量部添加したことを特徴とす
る。

【００３３】この無機摩擦調節材としては、グラファイ
ト、二硫化モリブデン又はカーボンウィスカー等が好適
なものとして挙げられ、通常は粉末状のものが使用され
る。この無機摩擦調節材を上述のような添加割合にした
のは、２５重量部を超えると摩擦係数が低くなり過ぎて
ブロックＶベルトのような動力伝動用の成形材料には適
さなくなる一方、１重量部未満では摩擦係数低減の効果
が期待できなくなるからである。

【００３４】よって、この請求項５に記載の発明では、
成形体の摩擦係数が適度に低くなり、相手材との摺動に
よる騒音が低く抑えられる。特に、高温時においても炭
素短繊維と相俟って成形体に良好な摩擦摩耗特性が与え
られる。また、この無機摩擦調節材によって成形体が補
強される。

【００３５】請求項６及び７に記載の発明は、フェノー
ル樹脂成形材料を用いた樹脂摺動部材に関するものであ
り、請求項６に記載の発明は、請求項１〜５のいずれか
１項に記載のフェノール樹脂成形材料で樹脂摺動部材を
構成したことを特徴とする。

【００３６】上記樹脂摺動部材としては、例えば乾式の
ベルト式無段変速装置を構成するブロックＶベルトＡと
呼ばれる高負荷伝動用Ｖベルトや、制動装置としてのデ
ィスクブレーキにおいて制動板を両側から挟み付けるブ
レーキパッド等である。

【００３７】よって、この請求項６に記載の発明では、
曲げ強度、曲げ弾性率及び衝撃強度が高く、しかも適度
な摩擦係数の樹脂摺動部材が得られる。

【００３８】請求項７に記載の発明は、請求項６に記載
の発明において、樹脂摺動部材を、エンドレスの張力帯
と、この張力帯にベルト長手方向全長に亘って所定ピッ
チで並んで取り付けられた多数のブロックとで構成し、
ベルト走行時、上記各ブロックのベルト幅方向両側面が
プーリのベルト溝側面と摺接する高負荷伝動用Ｖベルト
とする。そして、上記各ブロックの少なくともプーリと
摺接する部分をフェノール樹脂成形材料で構成したこと
を特徴とする。

【００３９】上記ブロックの少なくともプーリと接触す
る部分の摩擦係数は、ブロックのＶ角度（図１に符号α
を付して示す）にもよるが、Ｖ角度αが２６°の場合に
おいて０．１６〜０．３０、好ましくは０．１８〜０．
２３になるようにフェノール樹脂成形材料の配合を決定
する。このような範囲に設定したのは、０．３０を超え
るとプーリＢからのベルト抜け性が悪くなって騒音が大
きくなったり、耐久性が低下するからであり、一方、
０．１６未満になるとベルトのスリップが大きくなって
伝動安定性が悪くなるからである。

【００４０】よって、この請求項７に記載の発明では、
良好なベルト伝動特性が付与され、高荷重下においても
かかる特性が維持可能となる。

【００４１】

【発明の実施の形態】以下、この発明の実施の形態につ
いて図面に基づいて説明する。

【００４２】図１〜３はフェノール樹脂成形材料を用い
た樹脂摺動部材の一例として、乾式のベルト式無段変速
装置に用いられるブロックＶベルトＡと呼ばれる高負荷
伝動用Ｖベルトを示す。

【００４３】図１〜３において、１はエンドレスの左右
一対の張力帯であって、この各張力帯１は保形ゴム層２
を備えてなり、この保形ゴム層２の内部には、心線３が
ベルト長手方向にスパイラル状にかつ平行に埋設されて
いる。

【００４４】上記保形ゴム層２の上面には、多数の第１
凹溝４がベルト長手方向全長に亘って所定ピッチで並ん
で形成されているとともに、下面にも多数の第２凹溝５
がベルト長手方向全長に亘って所定ピッチで並んで形成
されている。さらに、上記保形ゴム層２の上下両面には
帆布６が被着されている。

【００４５】上記両張力帯１には、略「Ｈ」形に形成さ
れた多数のブロック７がベルト長手方向全長に亘って所
定ピッチで並んで取り付けられている。具体的には、こ
の各ブロック７のベルト幅方向両側面には、嵌合溝８が
「コ」の字形に切欠き形成され、この両嵌合溝８に上記
各張力帯１を嵌合するようになっている。また、各ブロ
ック７のベルト幅方向両側面には、プーリＢのベルト溝
側面ｂ１に摺接する摺接部９が各嵌合溝８を挟むように
形成されている。

【００４６】上記各嵌合溝８の上面には、張力帯１の各
第１凹溝４に係合する多数の第１凸部１０がベルト長手
方向全長に亘って所定ピッチで並んで形成されていると
ともに、下面にも張力帯１の各第２凹溝５に係合する多
数の第２凸部１１がベルト長手方向全長に亘って所定ピ
ッチで並んで形成されている。そして、上記各ブロック
７の嵌合溝８に張力帯１を嵌合させて各ブロック７の第
１凸部１０を各張力帯１の第１凹溝４に係合させるとと
もに、各ブロック７の第２凸部１１を各張力帯１の第２
凹溝５に係合させることにより、各ブロック７を張力帯
１にベルト長手方向全長に亘って所定ピッチで並んで係
止固定するようになっている。この係止固定状態で、上
記各張力帯１は各ブロック７の摺接部９から所定寸法だ
け側方に突出しており、図１に示すように、この突出部
はベルト走行時にプーリＢのベルト溝側面ｂ１に圧接し
て実質的に両側の摺接部９と面一になされる。

【００４７】上記各ブロック７は、アルミニウム又はア
ルミニウム合金製の略「Ｈ」形に形成された金属部材１
２を備えてなり、この金属部材１２の表面全体には、以
下の実施例で具体的に説明するが、この発明の特徴であ
るフェノール樹脂成形材料からなるフェノール樹脂層１
３が接着剤層１４を介して積層されている。

【００４８】このように構成されたブロックＶベルトＡ
は、固定シーブ及び可動シーブからなる駆動側及び従動
側の２つの変速プーリＢ間に巻き掛けられてベルト式無
段変速装置を構成し、ベルト走行時、ブロック７のベル
ト幅方向両側面（摺接部９）がプーリＢのベルト溝側面
ｂ１と摺接するようになっている。

【００４９】

【実施例】次に、この発明に係る実施例を比較例と共に
具体的に示す。表１に示す配合からなるフェノール樹脂
成形材料を用いてテストピースを作成し、各種の実験を
行った。このテストピースの成形方法については、特に
制限はなく、慣用されている方法の中から任意の方法を
用いることができるが、本例では、フェノール樹脂成形
材料をヘンシェルミキサー等で均一に分散混合してから
表面温度９０℃の２本の熱ロールで５分間混練後プリプ
レグを作成し、得られたプリプレグをペレット化し、こ
れを成形材料としてインジェクション成形により得た。
その結果を表１に示す。なお、このフェノール樹脂成形
材料には表１に掲載していないが、硬化剤として適量の
ヘキサメチレンテトラミンやその他の添加剤が添加され
ている。表１のデータは以下に示す方法に従って測定し
た。表１中、比較例４は炭素短繊維の添加量が多過ぎる
ためペレット化できず、データを得ることができなかっ
た。

【００５０】（１）曲げ弾性率、曲げ強度及びアイゾッ
ト衝撃強度ＪＩＳＫ６９１１ここで曲げ強度及び曲げ弾性率は、１０ｍｍ角棒のテス
トピースを使用して支点間距離６４ｍｍ、荷重速度２ｍ
ｍ／ｍｍで測定した。また、アイゾット衝撃強度とはノ
ッチ付アイゾット衝撃強度であり、テストピースは金型
により成形時にノッチを設けたものを使用した。

【００５１】（２）動摩擦係数及び比摩耗量鈴木式スラスト摩擦摩耗試験相手材：Ｓ４５Ｃ面圧：５．９ＭＰａすべり速度：５０ｍｍ／ｓｅｃ

【表１】

【００５２】表１のデータから次のことが言える。すな
わち、実施例１〜５及び比較例１〜３，６，７では、フ
ェノール樹脂１００重量部に対する炭素短繊維の添加量
が請求項１で特定した２５〜１２０重量部の範囲内にあ
るため、曲げ弾性率及び曲げ強度が共に高い値を示した
が、比較例５では、炭素短繊維の添加量が１５重量部と
少ないため、曲げ弾性率及び曲げ強度が共に低い値しか
示さなかった。また、テトラポット型酸化亜鉛ウィスカ
を添加していない比較例１〜３では、炭素短繊維の添加
量が増加するとアラミド短繊維を添加しているにも拘ら
ず、アイゾット衝撃強度が低下しているが、テトラポッ
ト型酸化亜鉛ウィスカを添加している実施例１〜５では
アラミド短繊維の添加の有無に拘らず高いアイゾット衝
撃強度を得ることができ、アラミド短繊維を添加してい
る実施例３〜５ではさらにアイゾット衝撃強度が高くな
っている。

【００５３】また、実施例１〜５では、炭素短繊維及び
テトラポット型酸化亜鉛ウィスカの両者を添加している
ため、摩擦係数はＶベルトのＶ角度αが２６°の場合に
おいて要求される０．１６〜０．３０の範囲内にあり、
Ｖベルトにした場合の伝動性に支障を来たさないが、テ
トラポット型酸化亜鉛ウィスカを添加していない比較例
２，３では、炭素短繊維の添加量の増加によって摩擦係
数が低下し過ぎ、Ｖ角度αが２６°の場合においてスリ
ップが大きくなってＶベルトとして使用できないことが
実験的に検証されている。なお、より高い摩擦係数とす
るには炭素短繊維に対するテトラポット型酸化亜鉛ウィ
スカの添加割合を多くすればよい。

【００５４】

【発明の効果】以上説明したように、この発明によれ
ば、フェノール樹脂１００重量部に対し結晶構造がオニ
オン構造の炭素短繊維を２５〜１２０重量部、三次元方
向に展開した形状を有する針状単結晶体からなるテトラ
ポット型酸化亜鉛ウィスカを３〜６０重量部添加してフ
ェノール樹脂成形材料を構成したので、上記炭素短繊維
の添加による摩擦係数の低下を上記テトラポット型酸化
亜鉛ウィスカの添加により相殺して、高強度及び高弾性
率でしかも適度な摩擦係数で耐久性及び伝動効率に優れ
た樹脂摺動部材（高負荷伝動用Ｖベルト）を成形するこ
とができる。

【図面の簡単な説明】

【図１】図２のＩ−Ｉ線における断面図である。

【図２】ブロックＶベルトの側面図である。

【図３】ブロックＶベルトの一部を示す斜視図である。

【符号の説明】

１張力帯７ブロック１３フェノール樹脂層ＡブロックＶベルト（樹脂摺動部材）Ｂプーリｂ１ベルト溝側面（プーリと摺接する部分）

───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.⁷ 識別記号ＦＩ //(Ｃ０８Ｌ 61/06 77:10）審査官村上騎見高 (56)参考文献特開平８−74935（ＪＰ，Ａ) 特開平２−64132（ＪＰ，Ａ) 特開平３−239756（ＪＰ，Ａ) (58)調査した分野(Int.Cl.⁷，ＤＢ名) C08L 61/06 B29D 29/10 C08K 3/00 C08K 7/06 C08K 7/08

Claims

(57)【特許請求の範囲】

【請求項１】フェノール樹脂１００重量部に対し結晶
構造がオニオン構造の炭素短繊維が２５〜１２０重量
部、三次元方向に展開した形状を有する針状単結晶体か
らなるテトラポット型酸化亜鉛ウィスカが３〜６０重量
部添加されていることを特徴とするフェノール樹脂成形
材料。
【請求項２】請求項１記載のフェノール樹脂成形材料
において、結晶構造がオニオン構造の炭素短繊維は、結
晶層厚が２５〜２００オングストロームであることを特
徴とするフェノール樹脂成形材料。
【請求項３】請求項１記載のフェノール樹脂成形材料
において、アラミド短繊維が添加されていることを特徴とするフェ
ノール樹脂成形材料。
【請求項４】請求項３記載のフェノール樹脂成形材料
において、アラミド短繊維は、下記の化学式で表される芳香族ポリ
エーテルアミド繊維であり、【化１】かつ繊維長が０．１〜５．０ｍｍであることを特徴とす
るフェノール樹脂成形材料。
【請求項５】請求項１記載のフェノール樹脂成形材料
において、フェノール樹脂１００重量部に対し無機摩擦調節材が１
〜２５重量部添加されていることを特徴とするフェノー
ル樹脂成形材料。
【請求項６】請求項１〜５のいずれか１項に記載のフ
ェノール樹脂成形材料で構成されていることを特徴とす
るフェノール樹脂成形材料を用いた樹脂摺動部材。
【請求項７】請求項６記載のフェノール樹脂成形材料
を用いた樹脂摺動部材において、エンドレスの張力帯と、この張力帯にベルト長手方向全
長に亘って所定ピッチで並んで取り付けられた多数のブ
ロックとで構成され、ベルト走行時、上記各ブロックの
ベルト幅方向両側面がプーリのベルト溝側面と摺接する
高負荷伝動用Ｖベルトであり、上記各ブロックの少なくともプーリと摺接する部分がフ
ェノール樹脂成形材料で構成されていることを特徴とす
るフェノール樹脂成形材料を用いた樹脂摺動部材。