JP3148375B2 - 悪路用大型ラジアルタイヤ - Google Patents
悪路用大型ラジアルタイヤInfo
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- JP3148375B2 JP3148375B2 JP19451292A JP19451292A JP3148375B2 JP 3148375 B2 JP3148375 B2 JP 3148375B2 JP 19451292 A JP19451292 A JP 19451292A JP 19451292 A JP19451292 A JP 19451292A JP 3148375 B2 JP3148375 B2 JP 3148375B2
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Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、悪路走行用の大型ラジ
アルタイヤに関し、特に、ベルト剛性や総強力を一定値
以上に保持しながら、カットセパレーション性を高め、
耐摩耗性、耐ＢＥＳ性を良好に保つ大型ラジアルタイヤ
に関する。
アルタイヤに関し、特に、ベルト剛性や総強力を一定値
以上に保持しながら、カットセパレーション性を高め、
耐摩耗性、耐ＢＥＳ性を良好に保つ大型ラジアルタイヤ
に関する。
【０００２】
【従来の技術】従来、大型ラジアルタイヤの交錯層に
は、３＋９＋１５＋１の構造のスチールコード等を用い
るのが一般的であったが、ゴムの浸透（ペネトレーショ
ン）が不充分のため悪路走行時、カット部分から水が侵
入し、水分による銹発生、接着不良からカットセパレー
ションを生じ易いという問題があった。
は、３＋９＋１５＋１の構造のスチールコード等を用い
るのが一般的であったが、ゴムの浸透（ペネトレーショ
ン）が不充分のため悪路走行時、カット部分から水が侵
入し、水分による銹発生、接着不良からカットセパレー
ションを生じ易いという問題があった。
【０００３】この欠点を解消するため、ゴムが完全に浸
透できるコードも発明されているが、この場合、ベルト
剛性や総強力をある一定値以上にする必要があるため、
どうしてもフィラメント径が太くなり、曲げ剛性が高く
なり、悪路を走行した時ベルトエンドから亀裂が生じ易
く、又この亀裂がつながり易くなるという欠点があっ
た。
透できるコードも発明されているが、この場合、ベルト
剛性や総強力をある一定値以上にする必要があるため、
どうしてもフィラメント径が太くなり、曲げ剛性が高く
なり、悪路を走行した時ベルトエンドから亀裂が生じ易
く、又この亀裂がつながり易くなるという欠点があっ
た。
【０００４】もし曲げ剛性を柔らかくするために、フィ
ラメント径を小さくした２層撚りコードを使用した場
合、総強力が小さすぎて、カットバースト性が悪くなっ
たり、引張剛性が小さ過ぎて接地部のずれが大きくなり
耐摩耗性が悪くなる。それを補うため打込み数を多くす
ると、コードとコードの間の距離が短くなりすぎ、ベル
トエンドに生ずる亀裂がつながり易くなり、耐ベルトエ
ッジセパレーション性（以下耐ＢＥＳ性と略す、ベルト
のエッジ部分からゴムとコードが剥れて来る現象を生じ
難くする性質）が大幅に低下する。
ラメント径を小さくした２層撚りコードを使用した場
合、総強力が小さすぎて、カットバースト性が悪くなっ
たり、引張剛性が小さ過ぎて接地部のずれが大きくなり
耐摩耗性が悪くなる。それを補うため打込み数を多くす
ると、コードとコードの間の距離が短くなりすぎ、ベル
トエンドに生ずる亀裂がつながり易くなり、耐ベルトエ
ッジセパレーション性（以下耐ＢＥＳ性と略す、ベルト
のエッジ部分からゴムとコードが剥れて来る現象を生じ
難くする性質）が大幅に低下する。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】本発明の目的は、ベル
ト剛性や総強力を一定値以上に保持しつつ、３層撚りコ
ードのみを使用した場合のゴムペネトレーションの不足
によるカットセパレーション及び２層撚りコードのみを
使用した場合の強力を保持するため、打込み数を多くし
たり、フィラメント径を太くすることによる耐ＢＥＳ性
の課題を解決したスチールコードを打ち込んだベルトレ
イヤーをベルト交錯層に用いた悪路走行用大型ラジアル
タイヤを提供することである。
ト剛性や総強力を一定値以上に保持しつつ、３層撚りコ
ードのみを使用した場合のゴムペネトレーションの不足
によるカットセパレーション及び２層撚りコードのみを
使用した場合の強力を保持するため、打込み数を多くし
たり、フィラメント径を太くすることによる耐ＢＥＳ性
の課題を解決したスチールコードを打ち込んだベルトレ
イヤーをベルト交錯層に用いた悪路走行用大型ラジアル
タイヤを提供することである。
【０００６】
【課題を解決するための手段】本発明者は、前記の課題
を解決するため鋭意研究を行った結果、ゴムペネトレー
ションの良好なコードと、曲げ剛性の柔らかいコードと
をある一定の間隔で交互に打ち込んだベルトレイヤーを
交錯層に用い、両者の欠点を相補えば解決し得ることを
見い出して本発明を完成した。
を解決するため鋭意研究を行った結果、ゴムペネトレー
ションの良好なコードと、曲げ剛性の柔らかいコードと
をある一定の間隔で交互に打ち込んだベルトレイヤーを
交錯層に用い、両者の欠点を相補えば解決し得ることを
見い出して本発明を完成した。
【０００７】すなわち、本発明は、次の（１）〜（７）
に存する。 （１） コアが１〜２本で、シースが５〜７本であって
スパイラルを持たない２層撚りスチールコードと、３層
撚りスチールコードとを交互に打ち込んだベルトレイヤ
ーをベルト交錯層に用いた大型ラジアルタイヤ。
に存する。 （１） コアが１〜２本で、シースが５〜７本であって
スパイラルを持たない２層撚りスチールコードと、３層
撚りスチールコードとを交互に打ち込んだベルトレイヤ
ーをベルト交錯層に用いた大型ラジアルタイヤ。
【０００８】（２） 前項１において下記で定義される
式（Ｉ）における２層撚りコードの値Ａと３層撚りコー
ドの値Ｂのそれぞれの値の合計が２．７×１０-1以下で
ある大型ラジアルタイヤ。 ＡおよびＢ＝ｄ4×Ｎ ………（Ｉ） 但し、ｄ：フィラメント径（mm）、Ｎ：フィラメント本
数 フィラメント径が異なる場合には、夫々の合計（ｄ1 4×
Ｎ1＋ｄ2 4×Ｎ2……）とする。
式（Ｉ）における２層撚りコードの値Ａと３層撚りコー
ドの値Ｂのそれぞれの値の合計が２．７×１０-1以下で
ある大型ラジアルタイヤ。 ＡおよびＢ＝ｄ4×Ｎ ………（Ｉ） 但し、ｄ：フィラメント径（mm）、Ｎ：フィラメント本
数 フィラメント径が異なる場合には、夫々の合計（ｄ1 4×
Ｎ1＋ｄ2 4×Ｎ2……）とする。
【０００９】（３） 請求項１又は２において、コード
間隔が０．７mm以上、１．４mm以下で打込み、ベルトレ
イヤー５０mm当りに占めるコード総断面積ＳA＋ＳB（下
記で定義される（II）における２層撚りコードの総断面
積ＳAと３層撚りコードの総断面積ＳBの合計）が１６ｍ
ｍ2以上である大型ラジアルタイヤ。 コード総断面積（ＳAおよびＳB）＝（ｄ／２）2×π×Ｎ×Ｕ ………（II） 但し、ｄ：フィラメント径（mm）、Ｎ：フィラメント本
数、 Ｕ：打込み数（本／５０mm）〔ベルトレイヤー内の総打
込み本数を５０mm当りに換算した値〕
間隔が０．７mm以上、１．４mm以下で打込み、ベルトレ
イヤー５０mm当りに占めるコード総断面積ＳA＋ＳB（下
記で定義される（II）における２層撚りコードの総断面
積ＳAと３層撚りコードの総断面積ＳBの合計）が１６ｍ
ｍ2以上である大型ラジアルタイヤ。 コード総断面積（ＳAおよびＳB）＝（ｄ／２）2×π×Ｎ×Ｕ ………（II） 但し、ｄ：フィラメント径（mm）、Ｎ：フィラメント本
数、 Ｕ：打込み数（本／５０mm）〔ベルトレイヤー内の総打
込み本数を５０mm当りに換算した値〕
【００１０】（４） ２層撚りコードと３層撚りコード
のコード径の差が０．１２mm以下である前項１，２，３
の何れかに記載の大型ラジアルタイヤ。
のコード径の差が０．１２mm以下である前項１，２，３
の何れかに記載の大型ラジアルタイヤ。
【００１１】（５） ２層撚りコードにおけるコアが１
本、シースが５本である前項１，２，３，４の何れかに
記載の大型ラジアルタイヤ。
本、シースが５本である前項１，２，３，４の何れかに
記載の大型ラジアルタイヤ。
【００１２】（６） ２層撚りコードにおけるコアが２
本、シースが７本である前項１，２，３，４の何れかに
記載の大型ラジアルタイヤ。
本、シースが７本である前項１，２，３，４の何れかに
記載の大型ラジアルタイヤ。
【００１３】（７） ２層撚りコードのコアが型付けさ
れている前項１，２，３，４，５，６の何れかに記載の
大型ラジアルタイヤ。
れている前項１，２，３，４，５，６の何れかに記載の
大型ラジアルタイヤ。
【００１４】以下に、本発明を詳細に説明する。本発明
において、コアを１〜２本の２層撚りコードにするの
は、コアが３本以上の場合、コアの中心にゴムが入らな
いからであり、シースを５〜７本にする理由は、４本以
下ではベルト剛性をある一定値にするためには、コア径
が太くなりすぎ、曲げ剛性が高くなり、悪路での耐ＢＥ
Ｓ性が極端に悪くなるからである。また、８本以上にす
ると、ゴムが極端に入り難くなるためである。好ましく
は、コア１本の場合、シースは５本、コア２本の場合、
シースは７本が最適である。
において、コアを１〜２本の２層撚りコードにするの
は、コアが３本以上の場合、コアの中心にゴムが入らな
いからであり、シースを５〜７本にする理由は、４本以
下ではベルト剛性をある一定値にするためには、コア径
が太くなりすぎ、曲げ剛性が高くなり、悪路での耐ＢＥ
Ｓ性が極端に悪くなるからである。また、８本以上にす
ると、ゴムが極端に入り難くなるためである。好ましく
は、コア１本の場合、シースは５本、コア２本の場合、
シースは７本が最適である。
【００１５】本発明において、２層撚りコードのフィラ
メント径をｄmm、フィラメント本数をＮとした時ｄ4×
ＮをＡで表し、３層撚りコードの場合、同じくフィラメ
ント径をｄmm、フィラメント本数をＮとした時、ｄ4×
ＮをＢで表した時、このＡ＋Ｂの値は、Ａ＋Ｂ≦２．７
×１０-1とすることが望ましい。このＡ＋Ｂの値が、
２．７×１０-1を越えると（Ａ＋Ｂ＞２．７×１０-1に
なると）、ベルト全体としての曲げ剛性が大きくなり過
ぎ、悪路クラックが発生し易くなる。この場合、いくら
柔らかいコードを用いても悪路耐ＢＥＳ性が悪くなる。
また、Ｂ値は０．８×１０-1以下になる方が好ましい。
メント径をｄmm、フィラメント本数をＮとした時ｄ4×
ＮをＡで表し、３層撚りコードの場合、同じくフィラメ
ント径をｄmm、フィラメント本数をＮとした時、ｄ4×
ＮをＢで表した時、このＡ＋Ｂの値は、Ａ＋Ｂ≦２．７
×１０-1とすることが望ましい。このＡ＋Ｂの値が、
２．７×１０-1を越えると（Ａ＋Ｂ＞２．７×１０-1に
なると）、ベルト全体としての曲げ剛性が大きくなり過
ぎ、悪路クラックが発生し易くなる。この場合、いくら
柔らかいコードを用いても悪路耐ＢＥＳ性が悪くなる。
また、Ｂ値は０．８×１０-1以下になる方が好ましい。
【００１６】更に、本発明において、コード間隔（ｇ）
は、０．７mm以上、１．４mm以下（０．７≦ｇ≦１．
４）で打込み、ベルトレイヤー５０mm当りに占めるコー
ド総断面積ＳA＋ＳB（２層撚りコードの総断面積ＳAと
３層撚りコードの総断面積ＳBの合計）はＳA＋ＳB≧１
６mm2とすることが好ましい。なお、コード間隔
（ｇ）、コード断面積（ＳAおよびＳB）は下記のとおり
である。 コード間隔（ｇ）＝５０／Ｕ−コード径（mm） コード総断面積（ＳAおよびＳB）＝（ｄ／２）2×π×Ｎ×Ｕ ………（II） 但し、ｄ：フィラメント径（mm）、Ｎ：フィラメント本
数、 Ｕ：打込み数（本／５０mm）〔ベルトレイヤー内の総打
込み本数を５０mm当りに換算した値〕 このベルトレイヤー５０mm当りに占めるコード総断面積
（ＳA＋ＳB）が１６mm2未満であると、複合体としての
引張り剛性が大幅に低下し、耐ＢＥＳ性や耐摩耗性が悪
くなる。コード間隔（ｇ）が０．７mm未満になると、い
くらこのようなベルトレイヤーを使用しても耐ＢＥＳ性
が悪くなり、また、１．４mm超になると、複合体として
の引張り剛性が低下し、耐ＢＥＳ性が悪くなる。
は、０．７mm以上、１．４mm以下（０．７≦ｇ≦１．
４）で打込み、ベルトレイヤー５０mm当りに占めるコー
ド総断面積ＳA＋ＳB（２層撚りコードの総断面積ＳAと
３層撚りコードの総断面積ＳBの合計）はＳA＋ＳB≧１
６mm2とすることが好ましい。なお、コード間隔
（ｇ）、コード断面積（ＳAおよびＳB）は下記のとおり
である。 コード間隔（ｇ）＝５０／Ｕ−コード径（mm） コード総断面積（ＳAおよびＳB）＝（ｄ／２）2×π×Ｎ×Ｕ ………（II） 但し、ｄ：フィラメント径（mm）、Ｎ：フィラメント本
数、 Ｕ：打込み数（本／５０mm）〔ベルトレイヤー内の総打
込み本数を５０mm当りに換算した値〕 このベルトレイヤー５０mm当りに占めるコード総断面積
（ＳA＋ＳB）が１６mm2未満であると、複合体としての
引張り剛性が大幅に低下し、耐ＢＥＳ性や耐摩耗性が悪
くなる。コード間隔（ｇ）が０．７mm未満になると、い
くらこのようなベルトレイヤーを使用しても耐ＢＥＳ性
が悪くなり、また、１．４mm超になると、複合体として
の引張り剛性が低下し、耐ＢＥＳ性が悪くなる。
【００１７】ゴムの浸透性をよりよくするには、コア１
本に対してはシース５〜６本が最適であり、コアを型付
けするとよりゴムの浸透性が向上する。型付けの方法と
しては、クリンプト方式やヘリカル方式等がある。コア
２本に対しても、同様の理由でシースは７本が最適であ
り、同じようにコアを型付けすると、ゴムの浸透性が高
くなる。
本に対してはシース５〜６本が最適であり、コアを型付
けするとよりゴムの浸透性が向上する。型付けの方法と
しては、クリンプト方式やヘリカル方式等がある。コア
２本に対しても、同様の理由でシースは７本が最適であ
り、同じようにコアを型付けすると、ゴムの浸透性が高
くなる。
【００１８】２層撚りコードと３層撚りコードのコード
径の差は、０．１２ｍｍ以下とすることが好ましく、こ
のコード径の差が０．１２mm超になると、同じ溝幅のゴ
ムロールを使用した場合、細い方のコードの打込み乱れ
が生じ易くなり、また、例えそのようなゴムロールを設
計しても、コーティングゴムゲージは一定にしなければ
ならず、そのため、やはり細いところのベルトレイヤー
のトータルゲージがうすくなりすぎて、打込み乱れが生
じ易くなる。この２層撚りスチールコードと、３層撚り
スチールコードとを、前記コード間隔で交互に打ち込ん
だベルトレイヤーを打ち込む角度としては、通常の打込
み角度でよく、円方向６５〜７４ーの範囲でベルト交錯
層に用いればよい。
径の差は、０．１２ｍｍ以下とすることが好ましく、こ
のコード径の差が０．１２mm超になると、同じ溝幅のゴ
ムロールを使用した場合、細い方のコードの打込み乱れ
が生じ易くなり、また、例えそのようなゴムロールを設
計しても、コーティングゴムゲージは一定にしなければ
ならず、そのため、やはり細いところのベルトレイヤー
のトータルゲージがうすくなりすぎて、打込み乱れが生
じ易くなる。この２層撚りスチールコードと、３層撚り
スチールコードとを、前記コード間隔で交互に打ち込ん
だベルトレイヤーを打ち込む角度としては、通常の打込
み角度でよく、円方向６５〜７４ーの範囲でベルト交錯
層に用いればよい。
【００１９】
【実施例】以下に、実施例によって、本発明を更に具体
的に説明するが、本発明はこの実施例によって何等限定
されるものではない。対照例は、一般に使用されている
構造で３＋９＋１５×０．２３＋１のコード構造のもの
である。特性値は、すべてこの構造の場合を１００にし
て、指数表示した。耐カットセパレーション性、耐悪路
セパレーション性、耐ベルトエッジセパレーション性
（耐ＢＥＳ性）は指数が小さい程良く、耐摩耗性は指数
が大きい程良い。また、実車によるフィーリングを評価
した結果を、振動、操縦安定性について「問題あり」、
「問題なし」に分けた。
的に説明するが、本発明はこの実施例によって何等限定
されるものではない。対照例は、一般に使用されている
構造で３＋９＋１５×０．２３＋１のコード構造のもの
である。特性値は、すべてこの構造の場合を１００にし
て、指数表示した。耐カットセパレーション性、耐悪路
セパレーション性、耐ベルトエッジセパレーション性
（耐ＢＥＳ性）は指数が小さい程良く、耐摩耗性は指数
が大きい程良い。また、実車によるフィーリングを評価
した結果を、振動、操縦安定性について「問題あり」、
「問題なし」に分けた。
【００２０】下記表１、表２、表３、表４に示す最上の
第Ｉ欄は、２層撚りコードのコード構造α、Ａ値、コー
ド径ａ、ＳA、ゴムペネトレーションの各値を示し、第
ＩＩ欄は３層撚りコードのコード構造β、Ｂ値、コード
径ｂ、ＳB、ゴムペネトレーションの各値を示す。ゴム
ペネトレーションの値は、ベルトよりコアを取り出し表
面に附着しているゴムの割合を目視で判断して、「％」
で表示したものである。
第Ｉ欄は、２層撚りコードのコード構造α、Ａ値、コー
ド径ａ、ＳA、ゴムペネトレーションの各値を示し、第
ＩＩ欄は３層撚りコードのコード構造β、Ｂ値、コード
径ｂ、ＳB、ゴムペネトレーションの各値を示す。ゴム
ペネトレーションの値は、ベルトよりコアを取り出し表
面に附着しているゴムの割合を目視で判断して、「％」
で表示したものである。
【００２１】第III欄は、コアに型付けした場合、コア
が１本の場合、図１に示したｄc ：コアフィラメント素
線径（mm）、Ｌc：振幅（mm）、型付け率Ｒc＝Ｌc／ｄ
c、Ｐc：波長（mm）を示し、コアが２本撚り場合、図２
に示したｄc´：１×２の長径（mm），Ｌc´：撚り線の
振幅（mm）、型付け率Ｒc´＝Ｌc´／ｄc´、Ｐc：波長
（mm）を示す。
が１本の場合、図１に示したｄc ：コアフィラメント素
線径（mm）、Ｌc：振幅（mm）、型付け率Ｒc＝Ｌc／ｄ
c、Ｐc：波長（mm）を示し、コアが２本撚り場合、図２
に示したｄc´：１×２の長径（mm），Ｌc´：撚り線の
振幅（mm）、型付け率Ｒc´＝Ｌc´／ｄc´、Ｐc：波長
（mm）を示す。
【００２２】第IV欄は、本発明で使用するその他の特性
値Ａ＋Ｂ、５０mm当りの打込み本数で定義される打込み
数Ｕ（本／５０mm）、コード（打込み）間隔（mm）、ベ
ルトレイヤーに占めるコード総断面積（mm2）、コード
径の差（mm）を夫々示す。
値Ａ＋Ｂ、５０mm当りの打込み本数で定義される打込み
数Ｕ（本／５０mm）、コード（打込み）間隔（mm）、ベ
ルトレイヤーに占めるコード総断面積（mm2）、コード
径の差（mm）を夫々示す。
【００２３】第Ｖ欄は、耐カットセパレーション性、悪
路耐ＢＥＳ性、耐ＢＥＳ性、耐摩耗性及び振動、操縦安
定性等についての本発明のベルト交錯層を用いた大型ラ
ジアルタイヤの特性値を示した。これらの値は５％前後
は差がないと見てよい。
路耐ＢＥＳ性、耐ＢＥＳ性、耐摩耗性及び振動、操縦安
定性等についての本発明のベルト交錯層を用いた大型ラ
ジアルタイヤの特性値を示した。これらの値は５％前後
は差がないと見てよい。
【００２４】この第５欄における耐カットセパレーショ
ン性、悪路耐ＢＥＳ性、耐ＢＥＳ性の評価は、下記評価
法により評価した。 （評価法） 耐カットセパレーション性 １０００Ｒ２０悪路、良路両領域用パターンを悪路で完
全摩耗まで走行させ、第４と第３ベルト間で剥ぎ、第３
ベルト側のカットセパレーションの大きさをコードの接
着不良長さと本数で計りタイヤ全周で測定し、対照例と
対比して比較した。
ン性、悪路耐ＢＥＳ性、耐ＢＥＳ性の評価は、下記評価
法により評価した。 （評価法） 耐カットセパレーション性 １０００Ｒ２０悪路、良路両領域用パターンを悪路で完
全摩耗まで走行させ、第４と第３ベルト間で剥ぎ、第３
ベルト側のカットセパレーションの大きさをコードの接
着不良長さと本数で計りタイヤ全周で測定し、対照例と
対比して比較した。
【００２５】耐悪路ＢＥＳ性 前記タイヤを、やはり第３ベルトのエンドを見て、セパ
レーションのつながり率で評価した。１００本コードを
見て、何本つながっているかを調べ、指数が小さいのを
良とした。
レーションのつながり率で評価した。１００本コードを
見て、何本つながっているかを調べ、指数が小さいのを
良とした。
【００２６】耐ＢＥＳ性 １０００Ｒ２０リブ系タイヤで作り、山坂を完全摩耗ま
で走行させ、対照コード、試作コードごとに周上３ヶ所
（タイヤの両側）１ヶ所２０本分ベルトエンド亀裂長さ
を測定し、対照コードと対比して指数表示した。指数が
小であれば良である。
で走行させ、対照コード、試作コードごとに周上３ヶ所
（タイヤの両側）１ヶ所２０本分ベルトエンド亀裂長さ
を測定し、対照コードと対比して指数表示した。指数が
小であれば良である。
【００２７】耐摩耗性 対照コード、試作コードを使用したタイヤを試作し、ド
ライブ軸に夫々各２本づつ装着し、良路を走行させるス
クラッチテストを行い、ドライブ利用率を評価し、対照
タイヤ対比で指数表示した。指数大であれば良である。
ライブ軸に夫々各２本づつ装着し、良路を走行させるス
クラッチテストを行い、ドライブ利用率を評価し、対照
タイヤ対比で指数表示した。指数大であれば良である。
【００２８】
【表１】
【００２９】
【表２】
【００３０】
【表３】
【００３１】
【表４】
【００３２】比較例１は、全て２＋７のゴムペネコード
を使用した例で、Ａ＋Ｂの値が本発明の規定値である
０．２７より高い為、耐悪路ＢＥＳ性が悪くなってい
る。実施例１は、２＋７×０．３７と３＋９＋１５×
０．２３＋１を組み合せた例で、ゴムペネが良いため、
耐カットセパレーション性が良くなっており、その割に
３＋９＋１５×０．２３＋１を使用しているため、耐悪
路ＢＥＳ性は悪くなっていない。比較例２は、Ａ＋Ｂが
高くなりすぎている例で、耐悪路ＢＥＳ性が大幅に低下
している。
を使用した例で、Ａ＋Ｂの値が本発明の規定値である
０．２７より高い為、耐悪路ＢＥＳ性が悪くなってい
る。実施例１は、２＋７×０．３７と３＋９＋１５×
０．２３＋１を組み合せた例で、ゴムペネが良いため、
耐カットセパレーション性が良くなっており、その割に
３＋９＋１５×０．２３＋１を使用しているため、耐悪
路ＢＥＳ性は悪くなっていない。比較例２は、Ａ＋Ｂが
高くなりすぎている例で、耐悪路ＢＥＳ性が大幅に低下
している。
【００３３】実施例２は、コアにクリンプトコアを使用
している例で、ゴムペネが更によくなっており、耐カッ
トセパレーション性が向上している。また、実施例３
は、フィラメント径が細くなっている２＋７のクリンプ
トコアの場合である。この例は、実施例であるが、２層
コードと３層撚りコードのコード径に０．１５mmの差が
あるため、打込み乱れを生じてしまい、振動、操縦安定
性が多少劣っている。実施例４は、更に細いフィラメン
トを使用した２＋７の例である。実施例５は、クリンプ
トコアを使用した１＋６の例である。
している例で、ゴムペネが更によくなっており、耐カッ
トセパレーション性が向上している。また、実施例３
は、フィラメント径が細くなっている２＋７のクリンプ
トコアの場合である。この例は、実施例であるが、２層
コードと３層撚りコードのコード径に０．１５mmの差が
あるため、打込み乱れを生じてしまい、振動、操縦安定
性が多少劣っている。実施例４は、更に細いフィラメン
トを使用した２＋７の例である。実施例５は、クリンプ
トコアを使用した１＋６の例である。
【００３４】比較例３は、コードの打込み間隔が密のた
め、耐悪路ＢＥＳ性、耐ＢＥＳ性とも大幅に悪くなって
いる。比較例４は、コードの打込み間隔が広すぎるた
め、ベルト引張り剛性が弱くなり、耐ＢＥＳ性が悪くな
っており、耐摩耗性も悪くなっている。比較例５は、コ
ード総断面積が小さいため、ベルト剛性が低下し、耐Ｂ
ＥＳ性も、耐摩耗性も悪くなっている。
め、耐悪路ＢＥＳ性、耐ＢＥＳ性とも大幅に悪くなって
いる。比較例４は、コードの打込み間隔が広すぎるた
め、ベルト引張り剛性が弱くなり、耐ＢＥＳ性が悪くな
っており、耐摩耗性も悪くなっている。比較例５は、コ
ード総断面積が小さいため、ベルト剛性が低下し、耐Ｂ
ＥＳ性も、耐摩耗性も悪くなっている。
【００３５】
【発明の効果】本発明では、ベルト剛性や総強力を一定
値以上に保持しながら、３層撚りコードのみを使用した
場合のゴムペネトレーションの不足によるカットセパレ
ーションを防ぎ、一方、２層撚りコードのみを使用した
場合の、強力を保持するために打込み数を多くしたり、
フィラメント径を太くすることによる耐ＢＥＳ性が劣化
する課題を解決した悪路走行用大型ラジアルタイヤを提
供することができた。
値以上に保持しながら、３層撚りコードのみを使用した
場合のゴムペネトレーションの不足によるカットセパレ
ーションを防ぎ、一方、２層撚りコードのみを使用した
場合の、強力を保持するために打込み数を多くしたり、
フィラメント径を太くすることによる耐ＢＥＳ性が劣化
する課題を解決した悪路走行用大型ラジアルタイヤを提
供することができた。
【図１】図１は、１本のコアにクリンプト型付けをし、
Ｎ本のシースを設ける場合の型付け率Ｒc、素線径ｄc、
振幅Ｌc、ピッチＰcの説明図。
Ｎ本のシースを設ける場合の型付け率Ｒc、素線径ｄc、
振幅Ｌc、ピッチＰcの説明図。
【図２】図２は、２本の撚り線コアにクリンプト型付け
をし、Ｎ本のシースを設ける場合の型付け率Ｒc´、素
線径ｄc´、振幅Ｌc´、ピッチＰc´の説明図である。
をし、Ｎ本のシースを設ける場合の型付け率Ｒc´、素
線径ｄc´、振幅Ｌc´、ピッチＰc´の説明図である。
【図３】図３は、２本撚りコード（２＋７）と３本撚り
コード（３＋９＋１５＋１）をコード間隔ｇで交互に打
ち込んだベルレイヤーの説明図である。
コード（３＋９＋１５＋１）をコード間隔ｇで交互に打
ち込んだベルレイヤーの説明図である。
Claims (7)
- 【請求項１】 コアが１〜２本で、シースが５〜７本で
あってスパイラルを持たない２層撚りスチールコード
と、３層撚りスチールコードとを交互に打ち込んだベル
トレイヤーをベルト交錯層に用いた大型ラジアルタイ
ヤ。 - 【請求項２】 請求項１において、下記で定義される式
（Ｉ）における２層撚りコードの値Ａと３層撚りコード
の値Ｂのそれぞれの値の合計が２．７×１０-1以下であ
る大型ラジアルタイヤ。 ＡおよびＢ＝ｄ4×Ｎ ………（Ｉ） 但し、ｄ：フィラメント径（mm）、Ｎ：フィラメント本
数 フィラメント径が異なる場合には、夫々の合計（ｄ1 4×
Ｎ1＋ｄ2 4×Ｎ2……）とする。 - 【請求項３】 請求項１又は２において、コード間隔が
０．７mm以上、１．４mm以下で打込み、ベルトレイヤー
５０mm当りに占めるコード総断面積ＳA＋ＳB（下記で定
義される（II）における２層撚りコードの総断面積ＳA
と３層撚りコードの総断面積ＳBの合計）が１６ｍｍ2以
上である大型ラジアルタイヤ。 コード総断面積（ＳAおよびＳB）＝（ｄ／２）2×π×Ｎ×Ｕ ………（II） 但し、ｄ：フィラメント径（mm）、Ｎ：フィラメント本
数、 Ｕ：打込み数（本／５０mm）〔ベルトレイヤー内の総打
込み本数を５０mm当りに換算した値〕 - 【請求項４】 ２層撚りコードと３層撚りコードのコー
ド径の差が０．１２mm以下である請求項１，２，３の何
れかに記載の大型ラジアルタイヤ。 - 【請求項５】 ２層撚りコードにおけるコアが１本、シ
ースが５本である請求項１，２，３，４の何れかに記載
の大型ラジアルタイヤ。 - 【請求項６】 ２層撚りコードにおけるコアが２本、シ
ースが７本である請求項１，２，３，４の何れかに記載
の大型ラジアルタイヤ。 - 【請求項７】 ２層撚りコードのコアが型付けされてい
る請求項１，２，３，４，５，６の何れかに記載の大型
ラジアルタイヤ。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP19451292A JP3148375B2 (ja) | 1992-06-30 | 1992-06-30 | 悪路用大型ラジアルタイヤ |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP19451292A JP3148375B2 (ja) | 1992-06-30 | 1992-06-30 | 悪路用大型ラジアルタイヤ |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0617386A JPH0617386A (ja) | 1994-01-25 |
| JP3148375B2 true JP3148375B2 (ja) | 2001-03-19 |
Family
ID=16325768
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP19451292A Expired - Fee Related JP3148375B2 (ja) | 1992-06-30 | 1992-06-30 | 悪路用大型ラジアルタイヤ |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3148375B2 (ja) |
-
1992
- 1992-06-30 JP JP19451292A patent/JP3148375B2/ja not_active Expired - Fee Related
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0617386A (ja) | 1994-01-25 |
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| LAPS | Cancellation because of no payment of annual fees |