JP3122709B2 - 超電導磁石装置 - Google Patents

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【産業上の利用分野】この発明は磁気浮上式鉄道車両等
に利用される超電導磁石装置に関するものである。

【０００２】

【従来の技術】図３３は、例えば特願平６−２２３３３
８号に記載された従来の超電導磁石装置の要部断面を示
す斜視図、図３４は超電導磁石装置全体の概略構成の要
部断面を示す斜視図である。図において、１は超電導素
線をレーストラック状に巻回し樹脂含浸してなる超電導
コイル、２は非磁性体である例えばステンレス鋼からな
り、内部に超電導コイル１を収納するとともに液体ヘリ
ウムなどの冷媒が貯蔵されている内槽容器で、その表面
には銅メッキなどで形成される低電気抵抗層３を有する
とともに低電気抵抗層３が断絶、即ち銅メッキ処理され
ていない高電気抵抗部４が形成される。５は内槽容器２
を取り囲み室温部からの輻射熱を断熱する輻射シールド
板で通常は液体窒素または蒸発したヘリウムガスによっ
て冷却される。６は内槽容器２，輻射シールド板５等を
外部と断熱状態に収納する真空を維持するための外槽容
器である。

【０００３】次に、この超電導磁石装置を利用した磁気
浮上式鉄道システムについて説明する。図３５は磁気浮
上式鉄道システムの一例を示す断面図である。図におい
て、７は超電導磁石で、上記超電導コイル１，内槽容器
２，輻射シールド板５，外槽容器６等および液体ヘリウ
ムなどの冷媒を貯蔵するためのタンクなどから構成さ
れ、台枠８に固定される。９は車体で台枠８の上に空気
バネなどを介して搭載される。１０は地上側に設置され
た側壁浮上方式の浮上案内コイル、１１は地上側に設置
された推進コイルである。

【０００４】車両走行時には、超電導コイル１と浮上案
内コイル１０との間には車両を浮上させるための上下方
向の浮上力、および車両を軌道中心に保つための左右方
向の案内力が働く。超電導コイル１と推進コイル１１と
の間には車両を推進させるための前後方向の推進力が働
く。これらの浮上力、案内力、推進力には、地上コイル
配置にともなう磁場変動による脈動成分が含まれてお
り、超電導磁石７は速度に比例した高周波電磁外乱を受
ける。高周波電磁外乱に起因して内槽容器２の表面には
渦電流が発生し、渦電流発熱となり内槽容器２の内部に
貯蔵されている液体ヘリウムの蒸発量が増加する。この
ときの高周波電磁外乱による渦電流発熱Ｑは、内槽容器
２の電気抵抗値をＲ、インダクタンスをＬ、電磁外乱に
よる発生誘導電圧をｅとすると、２πｆＬ》Ｒの条件
で、 Ｑ=ｉ²Ｒ=［ｅ/〔（２πｆ・Ｌ）²＋Ｒ²〕^1/2］²Ｒ≒〔ｅ/（２πｆ・Ｌ）〕²Ｒ. となり、内槽容器の電気抵抗値Ｒに比例する。冷凍機を
含むクローズドなシステムの実現には、走行時の発熱量
を上記渦電流発熱を含めて冷凍機の能力以下とする必要
があり、従来の超電導磁石装置では、内槽容器２の表面
に低電気抵抗層３を設けて内槽容器の電気抵抗値Ｒを低
減することにより高周波電磁外乱に起因する渦電流発熱
を低減している。

【０００５】また、図３６は、例えば特開平５−１７６
４１５号公報に記載された他の従来超電導磁石装置の要
部を示す一実施例の斜視図である。図において、１は超
電導コイル、２は内槽容器である。１２はそれぞれ内槽
容器２の内外縁部を１ターンを構成するように施工され
た閉電流路であり超電導線よりなる。この超電導線は１
ターンを構成するように施工されているため、超電導状
態となった場合は完全反磁性の性質により外部からの変
動磁界に対してその侵入を妨げるように誘導電流が流
れ、変動磁界はシールドされる。この結果、内槽容器２
の表面に高周波電磁外乱に起因する渦電流発熱が低減さ
れる。

【０００６】また、図３７は、上記同公報に記載された
他の実施例の要部を示す斜視図である。図において、１
は超電導コイル、２は内槽容器である。１４は超電導メ
ッシュ回路であり、超電導線材を絶縁しない状態で超電
導線材を異方向にならべ、線材間の接続抵抗を減少させ
てメッシュ状に形成したものである。この超電導メッシ
ュ回路を超電導状態として磁気シールド効果をもたせる
ことにより渦電流発熱の低減を図っている。

【０００７】一方、超電導コイル１の励磁時および消磁
時には磁界変動が緩やかであり、このときの渦電流発熱
Ｑは、２πｆＬ《Ｒの条件で、 Ｑ＝ｉ²Ｒ＝［ｅ／〔（２πｆ・Ｌ）²＋Ｒ²〕^1/2］²Ｒ≒ｅ²／Ｒ となり、内槽容器の電気抵抗値Ｒに反比例する。冷凍機
を含むクローズドなシステムの実現には、励消磁時に消
費する液体ヘリウム量を上記渦電流発熱による消費量も
含めて冷凍機のガスヘリウム回収能力以下とする必要が
あり、上記図３３の超電導磁石装置では、内槽容器２の
表面に部分的に低電気抵抗層３を実施しない高電気抵抗
部４を設けて、内槽容器２の表面の電気抵抗値Ｒを大き
くすることにより励消磁時の渦電流発熱を低減してい
る。また、上記図３６の超電導磁石装置では、１２の超
電導線による閉電流路に電気ヒータ１３を設け、励消磁
時にはこの電気ヒータ１３に通電して閉電流路１２の一
部を常電導に転移させて電気抵抗値Ｒを大きくすること
により、励消磁時の渦電流発熱を低減している。また、
上記図３７の超電導磁石装置では、超電導メッシュ回路
１４を島（アイランド）状に施工して発生する渦電流ル
ープを小さくすることにより励消磁中の渦電流発熱を低
減している。

【０００８】

【発明が解決しようとする課題】従来の超電導磁石装置
は以上のような構成でそれぞれ渦電流発熱に対応するた
めの処置がなされているが、それぞれ次のような問題点
があった。特願平６−２２３３３８号を示す図３３で
は、内槽容器２の表面に部分的に低電気抵抗層３を実施
していない高電気抵抗部４が存在するため、地上コイル
からの高周波電磁外乱より高電気抵抗部４に渦電流が発
生した場合、過大な渦電流発熱が発生する。また、図３
６の超電導磁石装置では、１ターンを構成するように超
電導線が施工されており、超電導線が超電導状態の場
合、内槽容器の電気抵抗値Ｒが非常に小さくなり励消磁
時の渦電流発熱は非常に大きくなる。このため、この超
電導磁石装置では電気ヒータ１３を設けて、励消磁時に
は閉電流路１２を常電導に転移させる必要があり、この
ときの電気ヒータ１３の発熱により、励消磁時に消費す
る液体ヘリウムの損失が問題となる。また、図３７の超
電導磁石装置では、高周波電磁外乱を磁気シールドする
ために超電導メッシュ１４を施工しているが、超電導メ
ッシュ１４により有効な磁気シールド効果を得るために
は、超電導線のメッシュ間隔を１０ｍｍ以下程度とする
ことが推奨されているが、この場合施工する超電導メッ
シュ１４に使用する超電導線が多大となり、重量が増大
する。また、図３６や図３７の超電導線を施工した超電
導磁石装置では、超電導線の施工を例えば半田付けで低
電気抵抗層の上に行っており、超電導線に磁気シールド
誘導電流が流れて、超電導コイルがつくる磁界との間に
電磁力が作用した場合、ヒートサイクルや加振力に対し
て長期的な信頼性に問題がある。また、車両走行時には
超電導磁石を固定している台枠８が０．５〜１０Ｈｚ程
度の低周波で振動することが予想され、この低周波振動
に起因して内槽容器２の表面には振動振幅の２乗に比例
した大きな渦電流発熱が発生する。この低周波振動に起
因する渦電流は前述の高周波電磁外乱による渦電流とは
流路が異なるため従来の超電導磁石装置では、この低周
波振動に起因する渦電流発熱低減の有効な対策は実施で
きておらず、実際の走行時には冷凍機を含むクローズド
なシステムの実現が困難になるという問題点があった。

【０００９】この発明は、上記のような問題点を解消す
るためになされたもので、車両走行時の高周波電磁外乱
に起因する渦電流発熱の低減、励消磁時の緩やかな変動
磁界に起因する渦電流発熱の低減、車両走行時の台枠の
低周波振動に起因する渦電流発熱の低減が可能な超電導
磁石装置を得ることを目的とする。また、超電導部材の
施工方法として、強固な機械的強度を有する固定を行う
ことを目的とする。

【００１０】

【課題を解決するための手段】この発明に係る請求項１
の超電導磁石装置は、超電導線材をレーストラック状に
巻回してなる超電導コイルと、該超電導コイルを冷媒に
浸漬して収納し表面に低電気抵抗層を有し且つ表面の渦
電流の流路で一部低電気抵抗層が断絶され渦電流の高電
気抵抗部を形成してなる内槽容器と、該内槽容器を真空
断熱して収納する外槽容器とを備え、地上コイルと対向
して車体側に載置された超電導磁石装置において、低電
気抵抗層部には第１の超電導部材を付設し、高電気抵抗
部には低電気抵抗層間を電気的に短絡する第２の超電導
部材を設けたものである。

【００１１】また、この発明に係る請求項２の超電導磁
石装置は、請求項１において、内槽容器を超電導コイル
巻回部が多角形の断面形状をなし、第１の超電導部材ま
たは第２の超電導部材または第１と第２の超電導部材を
多角形の角部近傍に沿って付設したものである。

【００１２】また、この発明に係る請求項３の超電導磁
石装置は、請求項１において、第１の超電導部材または
第２の超電導部材または第１と第２の超電導部材を内槽
容器に誘導される渦電流が集中する箇所に沿って付設し
たものである。

【００１３】また、この発明に係る請求項４の超電導磁
石装置は、請求項１〜３のいずれかにおいて、第１の超
電導部材を内槽容器がなすレーストラック状の面にはし
ご状に付設したものである。

【００１４】また、この発明に係る請求項５の超電導磁
石装置は、請求項１〜４のいずれかにおいて、第１の超
電導部材を内槽容器の荷重支持部の周囲に閉ループを形
成して付設したものである。

【００１５】また、この発明に係る請求項６の超電導磁
石装置は、請求項１〜５のいずれかにおいて、第１の超
電導部材を浮上走行時地上側の下側浮上コイルに対向す
る箇所に閉ループを形成して付設したものである。

【００１６】また、この発明に係る請求項７の超電導磁
石装置は、請求項１において、第１および第２の超電導
部材が地上コイルからの外部変動磁界により内槽容器に
誘導される渦電流の最大値でクエンチしないようにした
ものである。

【００１７】また、この発明に係る請求項８の超電導磁
石装置は、請求項１において、第１および第２の超電導
部材を、地上側の浮上コイルの中心位置に対向する超電
導コイルの浮上走行時の位置より下側に付設されたもの
の合計の電流容量が上側に付設されたものの合計の電流
容量より大きくしてあるものである。

【００１８】また、この発明に係る請求項９の超電導磁
石装置は、請求項１において、第２の超電導部材を第１
の超電導部材よりクエンチ時の発生抵抗が大きくしてあ
るものである。

【００１９】また、この発明に係る請求項１０の超電導
磁石装置は、請求項１において、第１の超電導部材なら
びに第２の超電導部材の両端を内槽容器表面と低電気抵
抗層間に付設したものである。

【００２０】また、この発明に係る請求項１１の超電導
磁石装置は、請求項１において、第２の超電導部材を内
槽容器表面間に、地上コイル側には高熱伝導物を、反地
上コイル側には熱絶縁物を介しているものである。

【００２１】また、この発明に係る請求項１２の超電導
磁石装置は、請求項１において、高電気抵抗部が中間に
低電気抵抗層を有する分割高電気抵抗部でなり、第２の
超電導部材が中間の低電気抵抗層と接着しているもので
ある。

【００２２】また、この発明に係る請求項１３の超電導
磁石装置は、請求項１において、第２の超電導部材に励
消磁時に作動するヒータを付設したものである。

【００２３】また、この発明に係る請求項１４の超電導
磁石装置は、請求項１において、第２の超電導部材を覆
って高電気抵抗部に一端側が低電気抵抗層と電気的に接
続し他端側が低電気抵抗層と電気的に絶縁された低電気
抵抗板を設けたものである。

【００２４】また、この発明に係る請求項１５の超電導
磁石装置は、請求項１４において、低電気抵抗板の表面
に第３の超電導部材を付設したものである。

【００２５】また、この発明に係る請求項１６の超電導
磁石装置は、請求項１〜１５のいずれかにおいて、内槽
容器に接続される配管表面に低電気抵抗層を設けたもの
である。

【００２６】また、この発明に係る請求項１７の超電導
磁石装置は、請求項１６において、配管表面の低電気抵
抗層に第４の超電導部材を付設したものである。

【００２７】

【作用】この発明の請求項１における超電導磁石装置
は、第１及び第２の超電導部材が超電導状態となり、完
全反磁性の性質により外部からの変動磁界に対してその
侵入を妨げるように誘導電流が流れるため、内槽容器表
面へ鎖交する磁束はシールドされ渦電流発熱が低減す
る。なお、超電導部材に流れる誘導電流は電気抵抗がゼ
ロとなることからこれによる発熱が極微となる。

【００２８】また、請求項２における超電導磁石装置
は、内槽容器の多角形の断面形状の角部に沿って第１の
超電導部材または第２の超電導部材または第１と第２の
超電導部材を付設したことにより、角部近傍の渦電流密
度が高い箇所が効果的に磁気シールドされる。

【００２９】また、この発明に係る請求項３の超電導磁
石装置は、内槽容器に誘導される渦電流が集中する箇所
に沿って、第１の超電導部材または第２の超電導部材ま
たは第１と第２の超電導部材を付設したことにより、渦
電流密度が高い箇所が効果的に磁気シールドされる。

【００３０】また、請求項４における超電導磁石装置
は、レーストラック状の面に第１の超電導部材をはしご
状に付設したことにより、少量の部材で磁気シールドが
効果的に細分化される。

【００３１】また、請求項５における超電導磁石装置
は、内槽容器の荷重支持部の周囲に第１の超電導部材で
閉ループを形成したことにより、渦電流密度の高い荷重
支持部近傍が効果的に磁気シールドされる。

【００３２】また、請求項６における超電導磁石装置
は、地上側の下側コイルに対向する箇所に第１の超電導
部材で閉ループを形成したことにより、内槽容器のレー
ストラック部に介在する電磁力サポート部の渦電流密度
が高い箇所が効果的に磁気シールドされる。

【００３３】また、請求項７における超電導磁石装置
は、第１および第２の超電導部材は地上コイルからの外
部変動磁界によって流れる渦電流の総量に対しクエンチ
しない電流容量を有しているので、超電導状態を維持し
て磁気シールド作用により渦電流が低減され発熱が少な
くなる。

【００３４】また、請求項８における超電導磁石装置
は、コイル中心より下側に付設する超電導部材の電流容
量を上側に付設する超電導部材の電流容量より大きくし
ていることにより、台枠の低周波振動により主として下
側に大きく渦電流が発生した場合でも超電導部材はクエ
ンチしない。

【００３５】また、請求項９における超電導磁石装置
は、第２の超電導部材は第１の超電導部材よりクエンチ
時の発生抵抗を大きくしていることにより、励消磁時に
超電導部材がクエンチした場合、高電気抵抗部の第２の
超電導部材は発熱量が第１の超電導部材より大きくクエ
ンチ状態を維持できると共に、渦電流回路の高抵抗を確
保できる。

【００３６】また、請求項１０における超電導磁石装置
は、第１の超電導部材ならびに第２の超電導部材の端部
が内槽容器表面と低電気抵抗層間で固定されたことによ
り超電導部材と内槽容器表面が接触し超電導部材の冷却
効率が向上するとともに接着強度が向上する。

【００３７】また、請求項１１における超電導磁石装置
は、地上コイル側において、第２の超電導部材と内槽容
器表面間の高熱伝導物が冷却効率を向上させ超電導部材
の耐クエンチ性を向上させる。また、反地上コイル側に
おいて、第２の超電導部材と内槽容器表面間の熱絶縁物
が断熱性を向上させるため励消磁時に超電導部材が一旦
クエンチすればクエンチ状態が維持でき、励消磁時の渦
電流発熱を低減する。

【００３８】また、請求項１２における超電導磁石装置
は、第２の超電導部材が分割高電気抵抗部の低電気抵抗
層と接着していることにより、第２の超電導部材の冷却
効率を向上させることが可能となる。

【００３９】また、請求項１３における超電導磁石装置
は、第２の超電導部材にヒータ線を付設したことによ
り、励消磁時ヒータの作動で第２の超電導部材を適時ク
エンチさせることが可能となる。

【００４０】また、請求項１４における超電導磁石装置
は、高電気抵抗部と短絡することなしに第２の超電導部
材を低電気抵抗板で覆うことにより、励消磁時における
高電気抵抗部にその機能を維持させかつ、高電気抵抗部
に直接到達する高周波変動磁界を磁気シールドすること
が可能となる。

【００４１】また、請求項１５における超電導磁石装置
は、低電気抵抗板の表面に第３の超電導部材を付設した
ことにより、低電気抵抗板に鎖交する磁界をシールドす
ることが可能となる。

【００４２】また、請求項１６における超電導磁石装置
は、内槽容器に接続される配管表面に低電気抵抗層を設
けたことにより、配管の電気抵抗値を低減し渦電流発熱
を減少させる。

【００４３】また、請求項１７における超電導磁石装置
は、配管表面の低電気抵抗層に第４の超電導部材を付設
したことにより、配管の渦電流発熱の低減が強化され
る。

【００４４】

【実施例】

実施例１．以下、この発明の実施例１を図について説明
する。図１はこの発明の超電導磁石装置の要部を示す斜
視図である。図において、２〜４は従来と同様でありそ
の説明は省略する。２ａは内槽容器２のこの場合矩形断
面でなるレーストラック部、２ｂは内槽容器２の電磁力
サポート部、２ｃは電磁力サポート部２ｂに設けられた
荷重支持部を示す。１５は内槽容器２の低電気抵抗層３
表面に付設された第１の超電導部材のここでは超電導線
で、１５ａは矩形断面のレーストラック部２ａの角部近
傍に沿って付設された超電導線、１５ｂはレーストラッ
ク部２ａにはしご状に付設された超電導線、１５ｃは荷
重支持部２ｃフランジ周囲に付設された超電導線、１５
ｄは浮上走行時に下側浮上案内コイルに対向する箇所に
閉ループを作するように付設された超電導線である。１
６は内槽容器２の高電気抵抗部４に付設した第２の超電
導部材のここでは超電導線で、後述するように第１の超
電導線より発生抵抗が大きい材料を使用している。

【００４５】ここで、この発明における構成の動作を説
明するにあたり、従来の構成での車両走行時に内槽容器
２表面に発生する渦電流が大きいと考えられる条件につ
いて、渦電流分布の解析結果を図２〜図１０に示す。図
２〜図４は浮上走行時の浮上案内コイル１０からの高周
波電磁外乱が内槽容器２の表面に印加された場合の渦電
流分布、図５〜図７は浮上走行時の推進コイル１１から
の高調波電磁外乱が印加された場合の渦電流分布、図８
〜図１０は浮上走行時の台枠８の低周波振動時の渦電流
分布である。なお、図２，図５，図８は各条件における
正面側の渦電流分布をベクトル表示したもので、それぞ
れ（Ａ）に電流路を（Ｂ）に電流密度分布を示してい
る。図３，図６，図９は地上コイル側および台枠側の下
側直線部の内槽容器レーストラック断面の渦電流分布を
表示したもので、それぞれ（Ａ）と（Ｂ）でその分布状
態を示している。図４，図７，図１０は内槽容器側面の
外周面および内周面の渦電流密度分布を表示したもの
で、それぞれ（Ａ）と（Ｂ）でその分布状態を示したも
のである。この解析結果に基づいてそれぞれ渦電流が集
中している部位に対応して渦電流低減処置をするもので
あり、超電導線の付設箇所が選定されていて重量増加が
抑制されている。

【００４６】図１に示す超電導磁石装置では、図２〜図
１０の車両走行時の各条件での渦電流解析結果におい
て、渦電流が集中する内槽容器２表面に第１の超電導線
１５および第２の超電導線１６が付設されている。内槽
容器２表面は冷媒により極低温に冷却されており、内槽
容器２表面に付設されたそれぞれの超電導線は超電導状
態となる。このため、外部からの変動磁界に対してその
侵入を妨げるように誘導電流が誘起され、付設箇所での
変動磁界のシールドが可能となり、車両走行時の渦電流
発熱を低減することができる。超電導状態であるのでそ
れぞれの超電導線に上記磁気シールド誘導電流が流れる
ことにより、超電導線自身にジュール発熱が発生するこ
ともない。

【００４７】また、第１の超電導線１５ａが矩形断面内
槽容器２のレーストラック部２ａの角部近傍の長手方向
すなわちレーストラックの周回方向に沿って付設されて
いるので、図２，図５の解析結果に対応して矩形断面の
角部近傍に集中して流れる渦電流に対し有効に磁気シー
ルドしている。なお、内槽容器２の電磁力サポート部２
ｂに対しても断面角部近傍に超電導線を、さらに荷重支
持部２ｃの周囲にも超電導線を付設してあるが、これも
同様の効果があることはいうまでもない。

【００４８】さらに、レーストラック部にはしご状に付
設された第１の超電導線は外部の変動磁界に対して少量
の部材で磁気シールドが細分化して効果的に達成でき渦
電流発熱を低減できる。

【００４９】次に、内槽容器２の低電気抵抗層３部に付
設した第１の超電導線１５および高電気抵抗部４に付設
した第２の超電導線１６に発生する渦電流解析結果の最
大値を、図２〜図１０の条件時の場合について１例とし
てまとめると以下の表のようになる。 渦電流解析結果によるシールド超電導線に発生する電流の最大値の比較（表） （浮上系６次加振時（１００Ｈｚ）の高電気抵抗部の電流値をＩとする） 超電導線に発生する電流 高電気抵抗部（ｍａｘ） 低電気抵抗層部 浮上系６次加振時（１００Ｈｚ） Ｉ ０．４Ｉ 推進系３次加振時（５０Ｈｚ） １．２Ｉ ０．７Ｉ 低周波振動時（２Ｈｚ） ２５．４Ｉ １１．７Ｉ 発生する渦電流は、台枠８の低周波振動時が最も大きく
高電気抵抗部４で浮上系６次加振時の２５．４倍となっ
ている。ここでは付設してある第１および第２の超電導
線がクエンチする電流容量の下限値Ｉ₀をＩ₀＞Ｉ＋１．
２Ｉ＋２５．４Ｉと規定してあるので、いずれの現象が
同時に起こった場合でもクエンチせず、超電導線により
渦電流発熱が低減できる。

【００５０】また、図８の台枠８の低周波振動時の渦電
流分布ベクトル図をみると、超電導コイル１中心より下
方に発生する渦電流は、超電導コイル上方に発生する渦
電流より大きくなっている。これより超電導コイル１中
心より下方に付設する第１および第２の超電導線１５，
１６の電流容量を、例えば付設する本線を増加する等の
手段により、超電導コイル１中心より上方に付設する超
電導線より大きくしておくことにより、台枠８の低周波
振動時における上下の渦電流のアンバランスが発生した
場合でも超電導線のクエンチの発生を防ぐことができ、
超電導線による渦電流発熱の低減が可能となる。なお、
地上コイル配置の変更や車両運動モードの変化等によ
り、渦電流分布が変化した場合には、発生する渦電流分
布に応じて電流密度の高いところに電流容量の大きな超
電導線を配置してやればよい。

【００５１】また、内槽容器２の低電気抵抗層３に付設
する第１の超電導線１５を例えばＣｕ−ＮｂＴｉとし、
高電気抵抗部４に付設する第２の超電導線１６をＣｕ−
ＮｂＴｉよりクエンチ時の発生抵抗が大きい例えばＣｕ
Ｎｉ−ＮｂＴｉとしているので、励消磁時等に、これら
の超電導線がクエンチした場合、高電気抵抗部４の発生
抵抗は低電気抵抗層３部の発生抵抗より大きくなる。こ
れより、励消磁時に高電気抵抗部４の第２の超電導線１
６がクエンチした場合、高電気抵抗部４の第２の超電導
線１６は発熱量が大きいため超電導状態に復帰しにく
く、内槽容器２表面の電気抵抗を高抵抗として維持でき
るため励消磁時の渦電流発熱を低減できる。

【００５２】実施例２．なお、実施例１では浮上走行時
に下側浮上案内コイル１０に対向する箇所に閉ループを
作するように第１の超電導線１５ｄを付設したものを示
したが、図８の渦電流解析結果から、台枠８の低周波振
動に起因する渦電流が電磁力サポート２ｂにも発生して
いることから、この第１の超電導線１５ｄを電磁力サポ
ート２ｂ表面部も含め付設し閉ループを形成（図示はな
い）することにより、電磁力サポート２ｂに発生する渦
電流発熱を低減することが可能である。

【００５３】実施例３．また、実施例１では内槽容器２
のレーストラック部２ａの低電気抵抗層３に第１の超電
導線１５ｂをはしご状に付設したものを示したが、実施
例３として図１１に示すようにはしご状をさらに細分化
する１５ｅを設けることにより、内槽容器２のレースト
ラック部２ａに発生する渦電流発熱をさらに低減でき
る。

【００５４】実施例４．また、実施例１では内槽容器２
の電磁力サポート部２ｂの荷重支持部２ｃの周囲に第１
の超電導線１５ｃが一重巻きのものを示したが、これを
平面上に巻き数を増加すれば、荷重支持部に発生する渦
電流発熱をさらに低減できる。

【００５５】実施例５．また、実施例１では第１の超電
導線１５を内槽容器２の正面側に付設したものを示した
が、図３，図６，図９の渦電流分布図の比較的電流密度
の高い箇所、即ち実施例５として図１２に示すように側
面部にも第１の超電導線１５ｆを付設したものである。
なお、図１３は第１の超電導線１５ｇを正面側と同様配
置で付設したものであり、側面部で発生する渦電流発熱
の低減が可能となる。

【００５６】実施例６．また、実施例１では第２の超電
導線１６を高電気抵抗部４面の上、下縁の近傍に付設し
たものを示したが、実施例６として図１４に示すように
高電気抵抗部４の面に均等配置で付設したものである。
励消磁は上記従来技術で説明のとおり発生する渦電流は
内槽容器２の電気抵抗値Ｒに制限される（レジスタンス
リミット）領域であり、この場合は発生する渦電流は電
気抵抗値が一定であれば内槽容器２表面を均等に流れ
る。この渦電流による発熱を効果的に低減することが可
能である。さらに、渦電流解析の結果、台枠８の低周波
振動時に発生する渦電流についても一部レジスタンスリ
ミット領域であるため、均等に超電導線を付設すること
により、このレジスタンスリミット領域の渦電流に起因
する発熱を低減することができる。

【００５７】実施例７．図１５，図１６は、この発明の
実施例７の要部を示す斜視図である。内槽容器２の高電
気抵抗部４に施工した第２の超電導線１６の固定方法と
して、まず内槽容器２の表面に第２の超電導線１６を施
工した後に低電気抵抗層３を処理したものである。図１
５は、高電気抵抗部４に施工する第２の超電導線１６と
して角線を内槽容器表面端部に施工した場合の１例を示
したものであり、図１６は、丸線を内槽容器表面に均等
に施工した場合の１例を示したものである。図１７は図
１５の線ＸＶＩＩ−ＸＶＩＩに沿った断面図である。図
１８は図１６の線ＸＶＩＩＩ−ＸＶＩＩＩに沿った断面
図である。

【００５８】低電気抵抗材料は一般に熱伝導度がよく、
第１の超電導線１６の上から低電気抵抗層３を実施する
ことにより、超電導線１６の冷却効果が向上し、冷却不
足による超電導線の耐クエンチ性の低下を防止すること
ができる。また、超電導線１６の上から低電気抵抗層３
を実施するので、低電気抵抗層３の上から超電導線１６
を施工する場合に比べて、超電導線の接着強度を確保で
きる。本実施例は、高電気抵抗部４に施工する超電導線
１６の場合であるが、低電気抵抗層部３に施工する第１
の超電導線の固定にも適応できることは言うまでもな
い。

【００５９】実施例８．図１９，図２０は、この発明の
実施例８の要部を示す斜視図である。図１９は高電気抵
抗部４に施工する第２の超電導線１６として角線を内槽
容器表面端部に施工した場合の１例を示したものであ
り、図２０は、丸線を内槽容器表面に均等に施工した場
合の１例を示したものである。図２１は図１９の線ＸＸ
Ｉ−ＸＸＩに沿った断面図である。図２２は図２０の線
ＸＸＩＩ−ＸＸＩＩに沿った断面図である。

【００６０】本実施例では、高電気抵抗部４に施工する
第２の超電導線１６の施工において、軌道側（地上コイ
ル側）の超電導材料は例えばハンダなどの高熱伝導物１
７を介して内槽容器２表面に施工している。これより、
地上コイルからの電磁外乱を多く受ける軌道側に施工し
た超電導線は、冷却効率が向上するため超電導線の耐ク
エンチ性が向上するため、超電導材料による磁気シール
ド効果が向上する。超電導線がクエンチした場合でも、
高熱伝導物１７を介して発熱を放散することにより超電
導状態に復帰しやすくしている。

【００６１】一方、台枠側の超電導材料は例えばＦＲＰ
などの熱絶縁物１８を介して内槽容器２の表面に施工し
ている。これより、地上コイルからの電磁外乱が比較的
少ない台枠側の超電導線は、励消磁時に一旦クエンチす
ると、クエンチによる発熱が放散されずにクエンチ状態
を持続でき、励消磁時の渦電流発熱が低減できる。クエ
ンチの誘発は、ヒータの設置あるいは施工する超電導線
の電流容量の設定によって可能である。本実施例では施
工した超電導線は一旦クエンチすればクエンチが持続す
るため、たとえば、ヒータ投入で超電導線を一旦クエン
チさせれば後はヒータの必要がなく、ヒータを投入し続
けるすることによる励消磁時の消費液体ヘリウム量を低
く抑えられる。

【００６２】実施例９．図２３，図２４は、この発明の
他の実施例の要部を示す斜視図である。図２３は、高電
気抵抗部４に施工する第２の超電導線１６として角線を
内槽容器表面端部に施工した場合の１例を示したもので
あり、図２４は、丸線を内槽容器表面に均等に施工した
場合の１例を示したものである。

【００６３】本実施例では、高電気抵抗部４を分割した
幅の合計（ａ＋ｂ）が必要とする高電気抵抗部の長さと
等しくなるように２つの高電気抵抗部４ａ，４ｂに分割
し、分割した高電気抵抗部の間に低電気抵抗層３ｂを設
けたものである。高電気抵抗部４ａ，４ｂに施工する第
２の超電導線１６は低電気抵抗層３ａ，３ｂ，３ｃにお
いて接着されている。

【００６４】各高電気抵抗幅の合計が必要とする高電気
抵抗部の長さと等しくなるように分割されているので、
分割した高電気抵抗部全体の電気抵抗は等しく、高電気
抵抗部としての機能が持続でき、励消磁時の緩やかな変
動磁界に起因する渦電流発熱の低減は本実施例において
も可能である。

【００６５】高電気抵抗部４に施工する第２の超電導線
１６は、極低温に冷却された低電気抵抗層３ａ，３ｂ，
３ｃの表面と接触しているため、第２の超電導線４の冷
却効果が向上し、冷却不足による第２の超電導線４の耐
クエンチ性の低下を防止できると共に第２の超電導線４
の剛性が向上し耐クエンチ性が向上する。

【００６６】また、本実施例においては、実施例８にお
ける高熱伝導物１７の機能を低電気抵抗層３ｂが兼ねて
いるため、台枠側の超電導線を熱絶縁物を介して固定す
ることにより、本実施例は実施例８と同様の効果を得る
ことができる。

【００６７】実施例１０．図２５，図２６は、この発明
の実施例１０の要部を示す斜視図である。高電気抵抗部
４に施工された第２の超電導線１６にヒータ線１９が施
工されている。このため、ヒータ線に通電し発熱させる
ことで第２の超電導線１６をクエンチさせることができ
る。ヒータにより第２の超電導線１６をクエンチさせる
ことによりスリット部が高電気抵抗として機能すること
ができ、励消磁時の緩やかな変動磁界に起因する渦電流
発熱の低減が可能である。

【００６８】また、第２の超電導線１６の固定に際して
熱絶縁物１８を介すると、第２の超電導線１６がクエン
チした場合の発熱が内槽容器表面に放散せずクエンチ状
態を維持できるため、ヒータ線に通電し続ける必要がな
く、ヒータ線の発熱による冷媒の消費量を低減すること
ができる。

【００６９】図２５は各第２の超電導線１６施工箇所ご
とにヒータ線１９を施工した実施例、図２６はいくつか
の第２の超電導線１６にヒータ線を直列に施工した実施
例であり、直列に施工することにより外部からの通電電
流配線の低減も可能である。

【００７０】実施例１１．図２７はこの発明の実施例１
１の要部を示す斜視図、図２８，図２９はそれぞれ図２
７における線ＸＸＶＩＩＩ−ＸＸＶＩＩＩ，線ＸＸＩＸ
−ＸＸＩＸに沿った断面図である。高電気抵抗部４に施
工された第２の超電導線１６の上から低電気抵抗層３の
断絶部に対して電気的片持ちとなるように低電気抵抗板
２０が施工されているため、高電気抵抗部４は電気的に
短絡されることはなく、高電気抵抗の機能を維持でき、
励消磁時の渦電流発熱の低減が可能である。また、高電
気抵抗部４に直達する外部変動磁界は低電気抵抗板２０
により磁気シールドすることが可能であり、直達磁界に
起因する渦電流発熱の低減を低減することが可能であ
る。本実施例では低電気抵抗板２０は、はちまき状に施
工された高電気抵抗部４を、軌道側、台枠側、内周側、
外周側いずれの面にも施工したことを示しているが、発
熱低減効果の大きい箇所のみに施工することも可能であ
る。

【００７１】実施例１２．実施例１１では高電気抵抗部
４に付設された第２の超電導線１６を低電気抵抗板２０
で覆ったものを示したが、実施例１２として実施例１１
の断面図と同等部を図３０，図３１で示すように、低電
気抵抗板２０の表面に第３の超電導部材のここでは超電
導線２１を付設し、実施例１１の効果に加えて、低電気
抵抗板２０に鎖交する変動磁界を第３の超電導線２１に
より磁気シールドすることにより、渦電流発熱をさらに
低減することができる。

【００７２】実施例１３．図３２は、この発明の実施例
１３における超電導磁石装置の要部を示す斜視図であ
る。図中で図１と同一符号は同等品を示す。２ｄは内槽
容器２に接続されている冷媒ガス回収配管で表面にはメ
ッキ等の低電気抵抗層を有している。２２は配管２ｄの
表面に付設されている第４の超電導部材のここでは超電
導線である。このため、内槽容器の接続配管２ｄ部で発
生する渦電流発熱に対してもその低減が可能である。

【００７３】以上の実施例では、内槽容器の超電導コイ
ル巻回部の断面形状が矩形の場合について説明したが、
例えば三角形、菱形などの四角形、六角形、または矩形
の角部をカットした八角形などの多角形の場合において
も、超電導部材を内槽容器に誘導される渦電流が集中す
る多角形の角部近傍に沿って付設することにより、矩形
の角部近傍に沿って付設したのと同様に渦電流発熱を低
減することができる。

【００７４】さらに、多角形以外の例えば楕円形、レー
ストラックの周形、または矩形の角部を曲線でカットし
た形状など断面形状の外周が曲線や直線で構成される場
合においても、超電導部材を内槽容器に誘導される渦電
流が集中する箇所に沿って付設することにより、同様に
渦電流発熱を低減することができる。

【００７５】

【発明の効果】以上のように、この発明の請求項１によ
れば、超電導線材をレーストラック状に巻回してなる超
電導コイルと、該超電導コイルを冷媒に浸漬して収納し
表面に低電気抵抗層を有し且つ表面の渦電流の流路で一
部低電気抵抗層が断絶され渦電流の高電気抵抗部を形成
してなる内槽容器と、該内槽容器を真空断熱して収納す
る外槽容器とを備え、地上コイルと対向して車体側に載
置された超電導磁石装置において、低電気抵抗層部には
第１の超電導部材を付設し、高電気抵抗部には低電気抵
抗層間を電気的に短絡する第２の超電導部材を設けたの
で、内槽容器表面へ鎖交する磁束は超電導部材によって
磁気シールドすることが可能となり渦電流発熱が低減で
きる超電導磁石装置が得られる効果がある。

【００７６】また、この発明の請求項２によれば、内槽
容器を多角形の断面形状とし、第１の超電導部材または
第２の超電導部材または第１と第２の超電導部材を多角
形の角部近傍に沿って付設したので、角部近傍の渦電流
密度が高い箇所が効果的に磁気シールドされ渦電流発熱
が低減できる。

【００７７】また、この発明の請求項３によれば、内槽
容器に誘導される渦電流が集中する箇所に沿って第１の
超電導部材または第２の超電導部材または第１と第２の
超電導部材を付設したので、渦電流密度が高い箇所が効
果的に磁気シールドされ、渦電流発熱が低減できる。

【００７８】また、この発明の請求項４によれば、第１
の超電導部材を内槽容器がなすレーストラック状の面に
はしご状に付設したので、少量の部材で磁気シールドが
効果的に細分化され渦電流発熱が低減できる。

【００７９】また、この発明の請求項５によれば、第１
の超電導部材を内槽容器の荷重支持部の周囲に閉ループ
を形成して付設したので、渦電流密度の高い荷重支持部
近傍が効果的に磁気シールドされ渦電流発熱が低減でき
る。

【００８０】また、この発明の請求項６によれば、第１の
超電導部材を浮上走行時地上側の下側浮上コイルに対向
する箇所に閉ループを形成して付設したので、内槽容器
のレーストラック部に介在する電磁力サポート部の渦電
流密度が高い箇所が効果的に磁気シールドされ渦電流発
熱が低減できる。

【００８１】また、この発明の請求項７によれば、第１
および第２の超電導部材が地上コイルからの外部変動磁
界により内槽容器に誘導される渦電流によりクエンチし
ないので、超電導状態を維持して磁気シールドによる発
熱がなく渦電流発熱を低減できる。

【００８２】また、この発明の請求項８によれば、第１
および第２の超電導部材を、地上側の浮上コイルの中心
位置に対向する超電導コイルの浮上走行時の位置より下
側に付設されたものの合計の電流容量が上側に付設され
たものの合計の電流容量より大きくしたので、台枠の低
周波振動により渦電流が発生した場合でも超電導部材は
クエンチすることなく、超電導部材による渦電流発熱の
低減ができる。

【００８３】また、この発明の請求項９によれば、第２
の超電導部材は第１の超電導部材よりクエンチ時の発生
抵抗が大きいので、励消磁時に超電導部材がクエンチし
た場合、第２の超電導部材は発熱量が大きくクエンチ状
態を維持し励消磁時の渦電流発熱の低減ができる。

【００８４】また、この発明の請求項１０によれば、第
１の超電導部材ならびに第２の超電導部材の両端を内槽
容器表面と低電気抵抗層間に付設したので、超電導部材
の冷却効率が向上するとともに電磁外乱印加時の超電導
線の機械的強度を向上させる。

【００８５】また、この発明の請求項１１によれば、第
２の超電導部材を内槽容器表面間に、地上コイル側には
高熱伝導物を、反地上コイル側には熱絶縁物を介してい
るので、地上コイル側では第２の超電導部材の耐クエン
チ性を向上させ、反地上コイル側ではクエンチした状態
を維持し励消磁時の渦電流発熱を低減できる。

【００８６】また、この発明の請求項１２によれば、高
電気抵抗部が中間に低電気抵抗層を有する分割高電気抵
抗部でなり、第２の超電導部材が中間の低電気抵抗層と
接着しているので、第２の超電導部材の冷却効率を向上
させ冷却不足による第２の超電導部材の耐クエンチ性の
低下を防止できると共に第２超電導部材の機械的剛性が
向上する。

【００８７】また、この発明の請求項１３によれば、第
２の超電導部材にヒータを付設したので、励消磁時にヒ
ータを作動させ第２の超電導部材をクエンチさせること
により高電気抵抗部が高電気抵抗として機能することが
でき、励消磁時の緩やかな変動磁界に起因する渦電流発
熱の低減が可能である。

【００８８】また、この発明の請求項１４によれば、第
２の超電導部材を覆って高電気抵抗部に一端側が低電気
抵抗層と電気的に接続し他端側が低電気抵抗層と電気的
に絶縁された低電気抵抗板を設けたので、励消磁時にお
ける高電気抵抗部にその機能を維持させ、かつ高電気抵
抗部に直接到達する変動磁界を磁気シールドすることが
でき、直達磁界に起因する渦電流発熱を低減できる。

【００８９】また、この発明の請求項１５によれば、低
電気抵抗板の表面に第３の超電導部材を付設したので、
低電気抵抗板に鎖交する磁界をシールドすることができ
変動磁界に起因する渦電流発熱がさらに低減できる。

【００９０】また、この発明の請求項１６によれば、内
槽容器に接続される配管表面に低電気抵抗層を設けたの
で、配管の電気抵抗値を低減し渦電流発熱を減少させ
る。

【００９１】また、この発明の請求項１７によれば、配
管表面の低電気抵抗層に第４の超電導部材を付設したの
で、配管の渦電流発熱の低減が強化される。

【図面の簡単な説明】

【図１】 この発明の実施例１における超電導磁石装置
の要部構成を示す斜視図である。

【図２】 浮上案内コイルからの電磁外乱に起因する渦
電流密度分布を解析した説明図である。

【図３】 浮上案内コイルからの電磁外乱に起因する渦
電流密度分布を解析した説明図である。

【図４】 浮上案内コイルからの電磁外乱に起因する渦
電流密度分布を解析した説明図である。

【図５】 推進コイルからの電磁外乱に起因する渦電流
密度分布を解析した説明図である。

【図６】 推進コイルからの電磁外乱に起因する渦電流
密度分布を解析した説明図である。

【図７】 推進コイルからの電磁外乱に起因する渦電流
密度分布を解析した説明図である。

【図８】 台枠の低周波振動に起因する渦電流密度分布
を解析した説明図である。

【図９】 台枠の低周波振動に起因する渦電流密度分布
を解析した説明図である。

【図１０】 台枠の低周波振動に起因する渦電流密度分
布を解析した説明図である。

【図１１】 この発明の実施例３における超電導磁石装
置の要部構成を示す斜視図である。

【図１２】 この発明の実施例５における超電導磁石装
置の要部構成を示す斜視図である。

【図１３】 この発明の実施例５における超電導磁石装
置の要部構成を示す斜視図である。

【図１４】 この発明の実施例６における超電導磁石装
置の要部構成を示す斜視図である。

【図１５】 この発明の実施例７における超電導磁石装
置の要部構成を示す部分斜視図である。

【図１６】 この発明の実施例７における超電導磁石装
置の要部構成を示す部分斜視図である。

【図１７】 図１５における線ＸＶＩＩ−ＸＶＩＩに沿
った断面図である。

【図１８】 図１５における線ＸＶＩＩＩ−ＸＶＩＩＩ
に沿った断面図である。

【図１９】 この発明の実施例８における超電導磁石装
置の要部構成を示す部分斜視図である。

【図２０】 この発明の実施例８における他の超電導磁
石装置の要部構成を示す部分斜視図である。

【図２１】 図１９における線ＸＸＩ−ＸＸＩに沿った
断面図である。

【図２２】 図２０における線ＸＸＩＩ−ＸＸＩＩに沿
った断面図である。

【図２３】 この発明の実施例９における超電導磁石装
置の要部構成を示す部分斜視図である。

【図２４】 この発明の実施例９における他の超電導磁
石装置の要部構成を示す部分斜視図である。

【図２５】 この発明の実施例１０における超電導磁石
装置の要部構成を示す部分斜視図である。

【図２６】 この発明の実施例１０における他の超電導
磁石装置の要部構成を示す部分斜視図である。

【図２７】 この発明の実施例１１における超電導磁石
装置の要部構成を示す斜視図である。

【図２８】 図２７における線ＸＸＶＩＩＩ−ＸＸＶＩ
ＩＩに沿った横断面図である。

【図２９】 図２７における線ＸＸＩＸ−ＸＸＩＸに沿
った縦断面図である。

【図３０】 この発明の実施例１２における超電導磁石
装置の要部構成を示す横断面図である。

【図３１】 この発明の実施例１２における超電導磁石
装置の要部構成を示す縦断面図である。

【図３２】 この発明の実施例１３における超電導磁石
装置の要部構成を示す斜視図である。

【図３３】 従来の超電導磁石装置の要部構成を示す部
分斜視図である。

【図３４】 超電導磁石装置全体の概略構成を示す一部
断面斜視図である。

【図３５】 超電導磁石装置が装着された超電導磁気浮
上車とその軌道の概略構成を示す断面図である。

【図３６】 従来の他の超電導磁石装置の要部構成を示
す部分斜視図である。

【図３７】 従来の他の超電導磁石装置の要部構成を示
す部分斜視図である。

【符号の説明】

１ 超電導コイル、２ 内槽容器、２ａ レーストラック
部、２ｂ 電磁力サポート部、２ｃ 荷重支持部、２ｄ
配管、３ 低電気抵抗層、４ 高電気抵抗部(低電気抵抗
層の断絶部分)、６ 外槽容器、８ 台枠、１０ 浮上案内
コイル、 １１ 推進コイル、１５ 第１の超電導線(第１の超電導
部材)、 １５ａ，１５ｂ，１５ｃ，１５ｄ 第１の超電導線、１
６ 第２の超電導線(第２の超電導部材)、１７ 高熱伝
導物、１８ 熱絶縁物、１９ ヒータ線、２０ 低電気抵
抗板、２１ 第３の超電導線(第３の超電導部材)、２２
第４の超電導線(第４の超電導部材)。

───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 地蔵 吉洋 尼崎市塚口本町８丁目１番１号 三菱電 機株式会社伊丹製作所内 (72)発明者 五味 武志 尼崎市塚口本町８丁目１番１号 三菱電 機株式会社伊丹製作所内 (72)発明者 守田 正夫 尼崎市塚口本町八丁目１番１号 三菱電 機株式会社中央研究所内 (72)発明者 妹尾 和威 尼崎市塚口本町八丁目１番１号 三菱電 機株式会社中央研究所内 (72)発明者 米谷 晴之 尼崎市塚口本町八丁目１番１号 三菱電 機株式会社中央研究所内 (72)発明者 寺井 元昭 名古屋市中村区名駅一丁目１番４号 東 海旅客鉄道株式会社内 (72)発明者 忍 正壽 名古屋市中村区名駅一丁目１番４号 東 海旅客鉄道株式会社内 (58)調査した分野(Int.Cl.⁷，ＤＢ名) H01F 6/00 ZAA H01F 27/32

Claims (17)

(57)【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】 超電導線材をレーストラック状に巻回し
   てなる超電導コイルと、該超電導コイルを冷媒に浸漬し
   て収納し表面に低電気抵抗層を有し且つ上記表面の渦電
   流の流路で一部上記低電気抵抗層が断絶され上記渦電流
   の高電気抵抗部を形成してなる内槽容器と、該内槽容器
   を真空断熱して収納する外槽容器とを備え、地上コイル
   と対向して車体側に載置された超電導磁石装置におい
   て、 上記低電気抵抗層部には第１の超電導部材を付設し、上
   記高電気抵抗部には上記低電気抵抗層間を電気的に短絡
   する第２の超電導部材を設けたことを特徴とする超電導
   磁石装置。
2. 【請求項２】 内槽容器を多角形の断面形状とし、第１
   の超電導部材または第２の超電導部材または第１と第２
   の超電導部材を上記多角形の角部近傍に沿って付設した
   ことを特徴とする請求項１に記載の超電導磁石装置。
3. 【請求項３】 第１の超電導部材または第２の超電導部
   材または第１と第２の超電導部材を、内槽容器に誘導さ
   れる渦電流が集中する箇所に沿って付設したことを特徴
   とする請求項１に記載の超電導磁石装置。
4. 【請求項４】 第１の超電導部材を内槽容器がなすレー
   ストラック状の面にはしご状に付設したことを特徴とす
   る請求項１〜３のいずれかに記載の超電導磁石装置。
5. 【請求項５】 第１の超電導部材を内槽容器の荷重支持
   部の周囲に閉ループを形成して付設したことを特徴とす
   る請求項１〜４のいずれかに記載の超電導磁石装置。
6. 【請求項６】 第１の超電導部材を浮上走行時地上側の
   下側浮上コイルに対向する箇所に閉ループを形成して付
   設したことを特徴とする請求項１〜５のいずれかに記載
   の超電導磁石装置。
7. 【請求項７】 第１および第２の超電導部材は地上コイ
   ルからの外部変動磁界により内槽容器に誘導される渦電
   流によりクエンチしないことを特徴とする請求項１に記
   載の超電導磁石装置。
8. 【請求項８】 第１および第２の超電導部材は地上側の
   浮上コイルの中心位置に対向する超電導コイルの浮上走
   行時の位置より下側に付設されたものの合計の電流容量
   が上側に付設されたものの合計の電流容量より大きいこ
   とを特徴とする請求項１に記載の超電導磁石装置。
9. 【請求項９】 第２の超電導部材を第１の超電導部材よ
   りクエンチ時の発生抵抗が大きいことを特徴とする請求
   項１に記載の超電導磁石装置。
10. 【請求項１０】 第１の超電導部材及び第２の超電導部
    材の両端を内槽容器表面と低電気抵抗層間に付設されて
    いることを特徴とする請求項１に記載の超電導磁石装
    置。
11. 【請求項１１】 第２の超電導部材を内槽容器表面間
    に、地上コイル側には高熱伝導物を反地上コイル側には
    熱絶縁物を介していることを特徴とする請求項１に記載
    の超電導磁石装置。
12. 【請求項１２】 高電気抵抗部が中間に低電気抵抗層を
    有する分割高電気抵抗部でなり、第２の超電導部材が上
    記中間の低電気抵抗層と接着していることを特徴とする
    請求項１に記載の超電導磁石装置。
13. 【請求項１３】 第２の超電導部材に励消磁時に作動す
    るヒータを付設したことを特徴とする請求項１に記載の
    超電導磁石装置。
14. 【請求項１４】 第２の超電導部材を覆って高電気抵抗
    部に一端側が低電気抵抗層と電気的に接続し他端側が低
    電気抵抗層と電気的に絶縁された低電気抵抗板を設けた
    ことを特徴とする請求項１に記載の超電導磁石装置。
15. 【請求項１５】 低電気抵抗板の表面に第３の超電導部
    材を付設したことを特徴とする請求項１４に記載の超電
    導磁石装置。
16. 【請求項１６】 内槽容器に接続される配管表面に低電
    気抵抗層を設けたことを特徴とする請求項１〜１５のい
    ずれかに記載の超電導磁石装置。
17. 【請求項１７】 配管表面の低電気抵抗層に第４の超電
    導部材を付設したことを特徴とする請求項１６に記載の
    超電導磁石装置。