JP3109359B2 - 密閉型スクロール圧縮機およびその組付け方法 - Google Patents
密閉型スクロール圧縮機およびその組付け方法Info
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Classifications
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- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F04—POSITIVE - DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; PUMPS FOR LIQUIDS OR ELASTIC FLUIDS
- F04C—ROTARY-PISTON, OR OSCILLATING-PISTON, POSITIVE-DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; ROTARY-PISTON, OR OSCILLATING-PISTON, POSITIVE-DISPLACEMENT PUMPS
- F04C18/00—Rotary-piston pumps specially adapted for elastic fluids
- F04C18/02—Rotary-piston pumps specially adapted for elastic fluids of arcuate-engagement type, i.e. with circular translatory movement of co-operating members, each member having the same number of teeth or tooth-equivalents
- F04C18/0207—Rotary-piston pumps specially adapted for elastic fluids of arcuate-engagement type, i.e. with circular translatory movement of co-operating members, each member having the same number of teeth or tooth-equivalents both members having co-operating elements in spiral form
- F04C18/0215—Rotary-piston pumps specially adapted for elastic fluids of arcuate-engagement type, i.e. with circular translatory movement of co-operating members, each member having the same number of teeth or tooth-equivalents both members having co-operating elements in spiral form where only one member is moving
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F01—MACHINES OR ENGINES IN GENERAL; ENGINE PLANTS IN GENERAL; STEAM ENGINES
- F01C—ROTARY-PISTON OR OSCILLATING-PISTON MACHINES OR ENGINES
- F01C21/00—Component parts, details or accessories not provided for in groups F01C1/00 - F01C20/00
- F01C21/10—Outer members for co-operation with rotary pistons; Casings
- F01C21/102—Adjustment of the interstices between moving and fixed parts of the machine by means other than fluid pressure
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- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F04—POSITIVE - DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; PUMPS FOR LIQUIDS OR ELASTIC FLUIDS
- F04C—ROTARY-PISTON, OR OSCILLATING-PISTON, POSITIVE-DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; ROTARY-PISTON, OR OSCILLATING-PISTON, POSITIVE-DISPLACEMENT PUMPS
- F04C2230/00—Manufacture
- F04C2230/60—Assembly methods
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- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F05—INDEXING SCHEMES RELATING TO ENGINES OR PUMPS IN VARIOUS SUBCLASSES OF CLASSES F01-F04
- F05C—INDEXING SCHEME RELATING TO MATERIALS, MATERIAL PROPERTIES OR MATERIAL CHARACTERISTICS FOR MACHINES, ENGINES OR PUMPS OTHER THAN NON-POSITIVE-DISPLACEMENT MACHINES OR ENGINES
- F05C2251/00—Material properties
- F05C2251/04—Thermal properties
- F05C2251/042—Expansivity
- F05C2251/046—Expansivity dissimilar
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
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- Y10T29/49229—Prime mover or fluid pump making
- Y10T29/49236—Fluid pump or compressor making
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Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、密閉型スクロール圧縮
機およびその組付け方法に関するものである。
機およびその組付け方法に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】インボリュート曲線によって形成される
固定および旋回スクロールを互いにラップを内側にして
かみ合わせ、クランク軸により前記旋回スクロールを旋
回運動させ、両スクロールによって形成される圧縮空間
の容積を外側から中央に移動させるに従い減少させるよ
うにしたスクロール型流体機械は、例えば米国特許第３
８８４５９９号明細書に開示されている。
固定および旋回スクロールを互いにラップを内側にして
かみ合わせ、クランク軸により前記旋回スクロールを旋
回運動させ、両スクロールによって形成される圧縮空間
の容積を外側から中央に移動させるに従い減少させるよ
うにしたスクロール型流体機械は、例えば米国特許第３
８８４５９９号明細書に開示されている。
【０００３】この種のスクロール流体機械にあっては、
スクロール部材を形成する固定スクロールと旋回スクロ
ールの２つのラップの側壁が一対の圧縮空間を形成し、
シールを行いながら次第に空間容積を縮小させ、圧力を
高めていくものであるから、両スクロールの組付けは互
いのスクロールの位置合わせを精密に行なう必要があ
る。
スクロール部材を形成する固定スクロールと旋回スクロ
ールの２つのラップの側壁が一対の圧縮空間を形成し、
シールを行いながら次第に空間容積を縮小させ、圧力を
高めていくものであるから、両スクロールの組付けは互
いのスクロールの位置合わせを精密に行なう必要があ
る。
【０００４】すなわち、クランク軸のどの回転方向にお
いても固定スクロールと旋回スクロールの２つのラップ
の側壁が互いに接触することなく、適度な極微小な隙間
が生じる位置に固定スクロールを位置決めし、組付ける
必要がある。
いても固定スクロールと旋回スクロールの２つのラップ
の側壁が互いに接触することなく、適度な極微小な隙間
が生じる位置に固定スクロールを位置決めし、組付ける
必要がある。
【０００５】従来の密閉型スクロール圧縮機は、特開平
２−２２１６９３号公報に示すような装置および方法で
組付けられており、以下図を参照にして説明する。
２−２２１６９３号公報に示すような装置および方法で
組付けられており、以下図を参照にして説明する。
【０００６】まず、装置について説明すると、図１１、
図１２において、８はＹテーブル、９はＹテーブル８の
上に載置されたＸテーブル、１０はＸテーブル９の上に
載置されたθテーブル、１１はθテーブル１０上に載置
した固定スクロール４を固定する第１の固定爪、１２は
第１の固定爪１１と対をなす第２の固定爪、１３はフレ
ーム２を固定する支持ブロック１５に設置された第３の
固定爪、１４は第３の固定爪１３と対をなす第４の固定
爪、１６は下降してクランク軸３をつかみ回転させるク
ランク軸回転装置、１７はＸＹテーブルをＸ方向の−側
から押す第１の押しつけ装置、１８はＸＹテーブルをＸ
方向の＋側から押す第２の押しつけ装置、１９はＸＹテ
ーブルをＹ方向の−側から押す第３の押しつけ装置、２
０はＸＹテーブルをＹ方向の＋側から押す第４の押しつ
け装置、２１はＸＹテーブルの位置決めをするためＸＹ
テーブルを移動させるＸ方向駆動装置、２２はＸ方向の
テーブル移動量を測定し座標を検出するＸ方向検出器、
２３はＸＹテーブルのＹ方向の位置決めをするためＸＹ
テーブルを移動させるＹ方向駆動装置、２４はＹ方向の
移動量を測定し座標を検出するＹ方向検出器、２５はＸ
Ｙテーブルを固定するためのＸ方向押しつけロッドで、
Ｘ方向駆動装置２１との間で固定する。２６はＹ方向押
しつけロッドでＹ方向駆動装置２３との間でＸＹテーブ
ルを固定する。２７は、検出した座標から、クリアラン
スや位置決め位置を演算し、各アクチュエータを作動さ
せる制御装置である。
図１２において、８はＹテーブル、９はＹテーブル８の
上に載置されたＸテーブル、１０はＸテーブル９の上に
載置されたθテーブル、１１はθテーブル１０上に載置
した固定スクロール４を固定する第１の固定爪、１２は
第１の固定爪１１と対をなす第２の固定爪、１３はフレ
ーム２を固定する支持ブロック１５に設置された第３の
固定爪、１４は第３の固定爪１３と対をなす第４の固定
爪、１６は下降してクランク軸３をつかみ回転させるク
ランク軸回転装置、１７はＸＹテーブルをＸ方向の−側
から押す第１の押しつけ装置、１８はＸＹテーブルをＸ
方向の＋側から押す第２の押しつけ装置、１９はＸＹテ
ーブルをＹ方向の−側から押す第３の押しつけ装置、２
０はＸＹテーブルをＹ方向の＋側から押す第４の押しつ
け装置、２１はＸＹテーブルの位置決めをするためＸＹ
テーブルを移動させるＸ方向駆動装置、２２はＸ方向の
テーブル移動量を測定し座標を検出するＸ方向検出器、
２３はＸＹテーブルのＹ方向の位置決めをするためＸＹ
テーブルを移動させるＹ方向駆動装置、２４はＹ方向の
移動量を測定し座標を検出するＹ方向検出器、２５はＸ
Ｙテーブルを固定するためのＸ方向押しつけロッドで、
Ｘ方向駆動装置２１との間で固定する。２６はＹ方向押
しつけロッドでＹ方向駆動装置２３との間でＸＹテーブ
ルを固定する。２７は、検出した座標から、クリアラン
スや位置決め位置を演算し、各アクチュエータを作動さ
せる制御装置である。
【０００７】次に、以上の構成の装置によるスクロール
圧縮機の組付け方法について、図１、４、５、６により
説明する。
圧縮機の組付け方法について、図１、４、５、６により
説明する。
【０００８】図１はスクロール圧縮機の圧縮機構部の断
面図であり、５は旋回スクロールで、７は固定スクロー
ルとフレーム２を固定させるボルト、Ｅは旋回スクロー
ル５のラップ５ｂの内側と固定スクロール４のラップ４
ｂの外側にできるクリアランス、Ｆは旋回スクロール５
のラップ５ｂの外側と固定スクロール４のラップ４ｂの
内側にできるクリアランスで、圧縮機構部の組付けとは
このクリアランスＥとクリアランスＦが、クランク軸３
のどの回転方向においても等しくなるように（本例の場
合Ｘ、Ｙ方向で代表されている）固定スクロール４を、
旋回スクロール５を基準に位置決めするものである。
面図であり、５は旋回スクロールで、７は固定スクロー
ルとフレーム２を固定させるボルト、Ｅは旋回スクロー
ル５のラップ５ｂの内側と固定スクロール４のラップ４
ｂの外側にできるクリアランス、Ｆは旋回スクロール５
のラップ５ｂの外側と固定スクロール４のラップ４ｂの
内側にできるクリアランスで、圧縮機構部の組付けとは
このクリアランスＥとクリアランスＦが、クランク軸３
のどの回転方向においても等しくなるように（本例の場
合Ｘ、Ｙ方向で代表されている）固定スクロール４を、
旋回スクロール５を基準に位置決めするものである。
【０００９】図４は、スクロール圧縮機のクランク軸３
を回転させた場合の０°、９０°、１８０°、２７０°
での固定スクロール４と旋回スクロール５の位置関係を
示す。
を回転させた場合の０°、９０°、１８０°、２７０°
での固定スクロール４と旋回スクロール５の位置関係を
示す。
【００１０】スクロール圧縮機の圧縮機構部の組付けを
行うには、まず、圧縮機部をボルト７がゆるんだ状態で
θテーブル１０の上に置き、第１の固定爪１１と第２の
固定爪１２で固定スクロール４を固定し、第３の固定爪
１３と第４の固定爪１４でフレーム２を固定し、クラン
ク軸回転装置１６を下降させ、クランク軸３をつかむ。
次にクランク軸３を回転させ、旋回スクロール５と固定
スクロール４との位置関係を図４の０°の状態にする。
行うには、まず、圧縮機部をボルト７がゆるんだ状態で
θテーブル１０の上に置き、第１の固定爪１１と第２の
固定爪１２で固定スクロール４を固定し、第３の固定爪
１３と第４の固定爪１４でフレーム２を固定し、クラン
ク軸回転装置１６を下降させ、クランク軸３をつかむ。
次にクランク軸３を回転させ、旋回スクロール５と固定
スクロール４との位置関係を図４の０°の状態にする。
【００１１】図５、図６は、旋回スクロール５に対する
固定スクロール４の位相の相対角度によるＸ座標の変化
線図で、部品精度上、最大クリアランス相対位相角度θ
0 と思われる角度θ1 を中心に−側にθ2 、＋側にθ3
同じ量だけ回転させ、第１の押しつけ装置１７により固
定スクロール４を旋回スクロール５に押しつけた後に戻
し、固定スクロール４と旋回スクロール５が接触した状
態でＸ方向の座標をＸ方向検出器２２で検出し、それぞ
れＸ5 、Ｘ6 、Ｘ7 とし、次の手順で直線的に変化し最
大クリアランス角度θ0 を中心に左右対称の山形となる
線図を基に最大クリアランス角度θ0 を算出する。
固定スクロール４の位相の相対角度によるＸ座標の変化
線図で、部品精度上、最大クリアランス相対位相角度θ
0 と思われる角度θ1 を中心に−側にθ2 、＋側にθ3
同じ量だけ回転させ、第１の押しつけ装置１７により固
定スクロール４を旋回スクロール５に押しつけた後に戻
し、固定スクロール４と旋回スクロール５が接触した状
態でＸ方向の座標をＸ方向検出器２２で検出し、それぞ
れＸ5 、Ｘ6 、Ｘ7 とし、次の手順で直線的に変化し最
大クリアランス角度θ0 を中心に左右対称の山形となる
線図を基に最大クリアランス角度θ0 を算出する。
【００１２】図５は、最大クリアランス相対位相角度θ
0 がθ1 とθ3 との間にある条件を示し、Ｘ5 ＜Ｘ7 で
ある。
0 がθ1 とθ3 との間にある条件を示し、Ｘ5 ＜Ｘ7 で
ある。
【００１３】まず、Ｘ7 と同じ座標となる角度θ4 を次
式で求める。
式で求める。
【００１４】
【数１】
【００１５】最大クリアランス相対位相角度θ0 はθ4
とθ3 との中間であるから θ0 ＝（θ4 ＋θ3 ）／２ となる。
とθ3 との中間であるから θ0 ＝（θ4 ＋θ3 ）／２ となる。
【００１６】また、図６は最大クリアランス相対位相角
度θ0 がθ1 とθ2 との間にある条件を示し、Ｘ5 ＞Ｘ
7 である。
度θ0 がθ1 とθ2 との間にある条件を示し、Ｘ5 ＞Ｘ
7 である。
【００１７】まず、Ｘ5 と同じ座標となる角度θ4 を次
式で求める。
式で求める。
【００１８】
【数２】
【００１９】最大クリアランス相対位相角度θ0 はθ4
とθ2 との中間であるから θ0 ＝（θ4 ＋θ2 ）／２ となる。
とθ2 との中間であるから θ0 ＝（θ4 ＋θ2 ）／２ となる。
【００２０】したがって、最大クリアランス相対位相角
度と思われる角度θ1 を中心に＋側と−側とに等しい角
度回転したθ2 、θ3 の角度位置に固定スクロール４を
回転させ、図４の０°の状態でＸ方向押しつけ装置（第
１の押しつけ装置）１７で旋回スクロール５に押しつ
け、元に戻した後にＸ座標を検出し、Ｘ座標の変化線図
が直線的に変化していることを基に、最大クリアランス
相対位相角度θ0 を、最低３ポイントのＸ座標を検出す
ることで求められる。
度と思われる角度θ1 を中心に＋側と−側とに等しい角
度回転したθ2 、θ3 の角度位置に固定スクロール４を
回転させ、図４の０°の状態でＸ方向押しつけ装置（第
１の押しつけ装置）１７で旋回スクロール５に押しつ
け、元に戻した後にＸ座標を検出し、Ｘ座標の変化線図
が直線的に変化していることを基に、最大クリアランス
相対位相角度θ0 を、最低３ポイントのＸ座標を検出す
ることで求められる。
【００２１】以上のように固定スクロール４と旋回スク
ロール５の相対位相角度位置が決まった後、再びクラン
ク軸３を回転させ旋回スクロール５と固定スクロール４
との位置関係を図４の０°の状態に合わせ、第１の押し
つけ装置１７によりＸテーブル９を＋側に押し、固定ス
クロール４を旋回スクロール５に当てる。第１の押しつ
け装置１７を元に戻すと、押し圧力が０となり、固定ス
クロール４と旋回スクロール５が接触した状態となる。
その状態のＸ座標をＸ方向検出器２２により検出し、Ｘ
座標をＸ1 として制御装置２７に記憶する。次にクラン
ク軸３を９０°回転させ、固定スクロール４と旋回スク
ロール５との位置関係を図４の９０°の状態に合わせ、
第３の押しつけ装置１９でＹテーブル８を＋側に押し、
固定スクロール４が旋回スクロール５に当たれば、第３
の押しつけ装置１９を元に戻し、固定スクロール４と旋
回スクロール５が接触した状態のＹテーブル８のＹ座標
をＹ方向検出器２４により検出し、Ｙ座標をＹ1 として
制御装置２７に記憶する。次に、クランク軸３を９０°
回転させ、固定スクロール４と旋回スクロール５の位置
関係を図４の１８０°の状態に合わせ、第２の押しつけ
装置１８でＸテーブル９を−側に押し、固定スクロール
４が旋回スクロール５に当たれば第２の押しつけ装置１
８を元に戻し、固定スクロール４と旋回スクロール５が
接触した状態のＸテーブル９のＸ座標をＸ方向検出器２
２により検出し、Ｘ座標をＸ2 として制御装置２７に記
憶する。次に、クランク軸３を９０°回転させ、固定ス
クロール４と旋回スクロール５との位置関係を図４の２
７０°の状態に合わせ、第４の押しつけ装置２０でＹテ
ーブル８を−側に押し、固定スクロール４が旋回スクロ
ール５に当たれば、第４の押しつけ装置２０を元に戻
し、固定スクロール４と旋回スクロール５とが接触した
状態のＹテーブル８のＹ座標をＹ2 として制御装置２７
に記憶する。
ロール５の相対位相角度位置が決まった後、再びクラン
ク軸３を回転させ旋回スクロール５と固定スクロール４
との位置関係を図４の０°の状態に合わせ、第１の押し
つけ装置１７によりＸテーブル９を＋側に押し、固定ス
クロール４を旋回スクロール５に当てる。第１の押しつ
け装置１７を元に戻すと、押し圧力が０となり、固定ス
クロール４と旋回スクロール５が接触した状態となる。
その状態のＸ座標をＸ方向検出器２２により検出し、Ｘ
座標をＸ1 として制御装置２７に記憶する。次にクラン
ク軸３を９０°回転させ、固定スクロール４と旋回スク
ロール５との位置関係を図４の９０°の状態に合わせ、
第３の押しつけ装置１９でＹテーブル８を＋側に押し、
固定スクロール４が旋回スクロール５に当たれば、第３
の押しつけ装置１９を元に戻し、固定スクロール４と旋
回スクロール５が接触した状態のＹテーブル８のＹ座標
をＹ方向検出器２４により検出し、Ｙ座標をＹ1 として
制御装置２７に記憶する。次に、クランク軸３を９０°
回転させ、固定スクロール４と旋回スクロール５の位置
関係を図４の１８０°の状態に合わせ、第２の押しつけ
装置１８でＸテーブル９を−側に押し、固定スクロール
４が旋回スクロール５に当たれば第２の押しつけ装置１
８を元に戻し、固定スクロール４と旋回スクロール５が
接触した状態のＸテーブル９のＸ座標をＸ方向検出器２
２により検出し、Ｘ座標をＸ2 として制御装置２７に記
憶する。次に、クランク軸３を９０°回転させ、固定ス
クロール４と旋回スクロール５との位置関係を図４の２
７０°の状態に合わせ、第４の押しつけ装置２０でＹテ
ーブル８を−側に押し、固定スクロール４が旋回スクロ
ール５に当たれば、第４の押しつけ装置２０を元に戻
し、固定スクロール４と旋回スクロール５とが接触した
状態のＹテーブル８のＹ座標をＹ2 として制御装置２７
に記憶する。
【００２２】次に、Ｘ1 、Ｘ2 、Ｙ1 、Ｙ2 の座標デー
タをもとに、次式で両ラップ間のクリアランスと、位置
決めＸ、Ｙ座標を求める。
タをもとに、次式で両ラップ間のクリアランスと、位置
決めＸ、Ｙ座標を求める。
【００２３】 クリアランス（Ｘ方向）＝（Ｘ1 −Ｘ2 ）／２ クリアランス（Ｙ方向）＝（Ｙ1 −Ｙ2 ）／２ Ｘ方向位置決め座標 ＝Ｘ2 ＋（Ｘ1 −Ｘ2 ）／２ Ｙ方向位置決め座標 ＝Ｙ2 ＋（Ｙ1 −Ｙ2 ）／２ 次に、Ｘ方向駆動装置２１とＹ方向駆動装置２３でＸＹ
テーブルを位置決めし、Ｘ方向押しつけロッド２５とＹ
方向押しつけロッド２６でＸＹテーブルを固定し、ボル
ト７を締め付けて組付けを完了する。
テーブルを位置決めし、Ｘ方向押しつけロッド２５とＹ
方向押しつけロッド２６でＸＹテーブルを固定し、ボル
ト７を締め付けて組付けを完了する。
【００２４】
【発明が解決しようとする課題】このような従来の密閉
型スクロール圧縮機および組付け方法では、固定スクロ
ールと旋回スクロールが同熱膨張係数の材料で構成され
ている場合、組付け時の両ラップ間のクリアランスおよ
び最大クリアランス相対位相角度と、実運転時に両スク
ロールが熱膨張したときの両ラップ間のクリアランスお
よび最大クリアランス相対位相角度とを比較すると、熱
膨張により両スクロールのラップ形状はインボリュート
曲線の基礎円半径が温度上昇分だけ熱膨張した形状とな
り、実運転時の両ラップ間のクリアランスの方が大きく
なるが最大クリアランス相対位相角度は一致する。これ
は、固定スクロールと旋回スクロールのインボリュート
曲線の基礎円半径が異なっていても、熱膨張係数が同等
の材料で構成されていれば同様の結果となる。
型スクロール圧縮機および組付け方法では、固定スクロ
ールと旋回スクロールが同熱膨張係数の材料で構成され
ている場合、組付け時の両ラップ間のクリアランスおよ
び最大クリアランス相対位相角度と、実運転時に両スク
ロールが熱膨張したときの両ラップ間のクリアランスお
よび最大クリアランス相対位相角度とを比較すると、熱
膨張により両スクロールのラップ形状はインボリュート
曲線の基礎円半径が温度上昇分だけ熱膨張した形状とな
り、実運転時の両ラップ間のクリアランスの方が大きく
なるが最大クリアランス相対位相角度は一致する。これ
は、固定スクロールと旋回スクロールのインボリュート
曲線の基礎円半径が異なっていても、熱膨張係数が同等
の材料で構成されていれば同様の結果となる。
【００２５】しかし、近年はスクロール圧縮機のインバ
ータ化が進み、さらに高速運転化も進んでいるため、旋
回スクロールの遠心力低減を目的に旋回スクロールの軽
量化が図られており、固定スクロールと旋回スクロール
が熱膨張係数の異なる材料で構成される場合が多くなっ
ている。この場合、インボリュート曲線の基礎円半径が
同一であろうと異なっていようと、組付け時と実運転時
との両ラップ間のクリアランスおよび最大クリアランス
相対位相角度は両方とも変化するため、最適位置に位置
決めされて組付けられても、実運転時に両ラップ間の適
度なクリアランスが確保できなくなり、冷凍能力の低
下、入力の増加を招き、スクロール圧縮機の効率が低下
する。
ータ化が進み、さらに高速運転化も進んでいるため、旋
回スクロールの遠心力低減を目的に旋回スクロールの軽
量化が図られており、固定スクロールと旋回スクロール
が熱膨張係数の異なる材料で構成される場合が多くなっ
ている。この場合、インボリュート曲線の基礎円半径が
同一であろうと異なっていようと、組付け時と実運転時
との両ラップ間のクリアランスおよび最大クリアランス
相対位相角度は両方とも変化するため、最適位置に位置
決めされて組付けられても、実運転時に両ラップ間の適
度なクリアランスが確保できなくなり、冷凍能力の低
下、入力の増加を招き、スクロール圧縮機の効率が低下
する。
【００２６】以上の状態を図７、８、９、１０を参照に
説明する。各図は固定スクロールと旋回スクロールとの
相対位相角度（位相が１８０°ずれた場合を０°とし、
図３のように旋回スクロールが固定スクロールに対し反
旋回方向を＋側、旋回方向を−側とする）と可能旋回半
径との関係を示している。また、以下は図４の０°の状
態の場合を説明するが、他の場合も同様であるので説明
は省略する。
説明する。各図は固定スクロールと旋回スクロールとの
相対位相角度（位相が１８０°ずれた場合を０°とし、
図３のように旋回スクロールが固定スクロールに対し反
旋回方向を＋側、旋回方向を−側とする）と可能旋回半
径との関係を示している。また、以下は図４の０°の状
態の場合を説明するが、他の場合も同様であるので説明
は省略する。
【００２７】図７（ａ）は、両スクロールが同熱膨張係
数の材料および同基礎円半径の構成された場合の組付け
時の状態を示している。この場合、最大可能旋回半径を
成す相対位相角度θC は０°となり、両ラップ間のクラ
アランスは設定されたクリアランスの状態で組付けられ
る。ちなみに、＋側で組付けられると、旋回スクロール
のラップの内側の側壁と固定スクロールのラップの外側
の側壁間には設定されたクリアランスが生じるが、旋回
スクロールのラップの外側の側壁と固定スクロールのラ
ップの内側の側壁間には設定されたクリアランスより大
きいクリアランスが生じてしまう。−側で組付けられる
と逆の状況が発生する。
数の材料および同基礎円半径の構成された場合の組付け
時の状態を示している。この場合、最大可能旋回半径を
成す相対位相角度θC は０°となり、両ラップ間のクラ
アランスは設定されたクリアランスの状態で組付けられ
る。ちなみに、＋側で組付けられると、旋回スクロール
のラップの内側の側壁と固定スクロールのラップの外側
の側壁間には設定されたクリアランスが生じるが、旋回
スクロールのラップの外側の側壁と固定スクロールのラ
ップの内側の側壁間には設定されたクリアランスより大
きいクリアランスが生じてしまう。−側で組付けられる
と逆の状況が発生する。
【００２８】さらに、相対位相角度０°の状態で組付け
られたまま実運転されると両スクロールは熱膨張により
基礎円半径が拡大した状態となるが、熱膨張係数が同一
であるため図７（ｂ）に示すように最大可能旋回半径を
成す相対位相角度θH は、θ C と同じ０°のままである
ため、両ラップ間のクリアランスは熱膨張により若干は
大きくなるが、組付けられた状態の最適さを維持でき
る。
られたまま実運転されると両スクロールは熱膨張により
基礎円半径が拡大した状態となるが、熱膨張係数が同一
であるため図７（ｂ）に示すように最大可能旋回半径を
成す相対位相角度θH は、θ C と同じ０°のままである
ため、両ラップ間のクリアランスは熱膨張により若干は
大きくなるが、組付けられた状態の最適さを維持でき
る。
【００２９】次に、両スクロールが同熱膨張係数の材料
および異なる基礎円半径で構成された場合の組付け時の
相対位相角度と可能旋回半径との関係を図８（ａ）に示
す。この場合、同基礎円半径時と異なり、相対位相角度
が０°からずれた位置で最大可能旋回半径を成す（θC
≠０°）。旋回スクロールの基礎円半径が固定スクロー
ルの基礎円半径よりも小さい場合は最大可能旋回半径を
成す相対位相角度は−側にずれ（θC ＜０°）、逆に大
きい場合は＋側にずれる（θC ＞０°）。
および異なる基礎円半径で構成された場合の組付け時の
相対位相角度と可能旋回半径との関係を図８（ａ）に示
す。この場合、同基礎円半径時と異なり、相対位相角度
が０°からずれた位置で最大可能旋回半径を成す（θC
≠０°）。旋回スクロールの基礎円半径が固定スクロー
ルの基礎円半径よりも小さい場合は最大可能旋回半径を
成す相対位相角度は−側にずれ（θC ＜０°）、逆に大
きい場合は＋側にずれる（θC ＞０°）。
【００３０】さらに、最大可能旋回半径を成す相対位相
角度θC の状態で組付けられたまま実運転されると両ス
クロールは熱膨張により基礎円半径が拡大した状態とな
るが、熱膨張係数が同一であるため図８（ｂ）に示すよ
うに最大可能旋回半径を成す相対位相角度θH は組付け
時のθC と同一であるため、両ラップ間のクリアランス
は熱膨張により若干は大きくなるが、組付けられた最適
状態を維持できる。
角度θC の状態で組付けられたまま実運転されると両ス
クロールは熱膨張により基礎円半径が拡大した状態とな
るが、熱膨張係数が同一であるため図８（ｂ）に示すよ
うに最大可能旋回半径を成す相対位相角度θH は組付け
時のθC と同一であるため、両ラップ間のクリアランス
は熱膨張により若干は大きくなるが、組付けられた最適
状態を維持できる。
【００３１】以上のように、両スクロールの材料の熱膨
張係数が同等であれば基礎円半径が同じであろうと異な
ろうと最大可能旋回半径を成す相対位相角度は熱膨張後
も組付け時と同じで、両ラップ間のクリアランス状態も
組付け時の状態をほぼ維持できる。
張係数が同等であれば基礎円半径が同じであろうと異な
ろうと最大可能旋回半径を成す相対位相角度は熱膨張後
も組付け時と同じで、両ラップ間のクリアランス状態も
組付け時の状態をほぼ維持できる。
【００３２】ところが、両スクロールの材料の熱膨張係
数が異なる場合は、組付け時と熱膨張後では両ラップ間
のクリアランス状態が変化する。まず、両スクロールが
熱膨張係数の異なる材料および同基礎円半径で構成され
た場合の組付け時の相対位相角度と可能旋回半径との関
係を図９（ａ）に示す。この場合、図７（ａ）の場合と
同じように、相対位相角度θC が０°の位置で最大可能
旋回半径を成す。
数が異なる場合は、組付け時と熱膨張後では両ラップ間
のクリアランス状態が変化する。まず、両スクロールが
熱膨張係数の異なる材料および同基礎円半径で構成され
た場合の組付け時の相対位相角度と可能旋回半径との関
係を図９（ａ）に示す。この場合、図７（ａ）の場合と
同じように、相対位相角度θC が０°の位置で最大可能
旋回半径を成す。
【００３３】しかし、相対位相角度０°の状態で組付け
られたまま実運転されると両スクロールは熱膨張により
基礎円半径が拡大した状態となるが、熱膨張係数が異な
るため、熱膨張後の固定スクロールと旋回スクロールの
基礎円半径が異なったものとなり、図９（ｂ）に示すよ
うに最大可能旋回半径を成す相対位相角度θH は組付け
時のθC ０°の位置から図８（ａ）、（ｂ）の場合と同
じようにずれてしまう。旋回スクロールの熱膨張係数が
固定スクロールの熱膨張係数よりも大きい場合は＋側に
（θC ＜θH ）、逆の場合は−側に（θC ＞θH ）ずれ
る。図９（ｂ）は旋回スクロールの熱膨張係数の方が大
きい場合である。また、この場合、組付け時の相対位相
角度位置（θC ＝０°）が、熱膨張後の最大可能旋回半
径を成す相対位相角度位置θH より−側にあるため（θ
C ＜θH ）、旋回スクロールのラップの内側の側壁と固
定スクロールのラップの外側の側壁間は設定されたクリ
アランスより大きくなり、旋回スクロールのラップの外
側の側壁と固定スクロールのラップの内側の側壁間は設
定されたクリアランスより小さいクリアランスとなって
しまい、組付けられた状態を維持できなくなり、圧縮機
の性能低下を招く。しかも、設定クリアランスの大きさ
によっては、熱膨張後両ラップ側壁が接触して、ラップ
に過度の力がかかり、入力の増加あるいは圧縮機の停
止、しいてはラップの破損などを引き起こし、圧縮機の
信頼性を低下させる。
られたまま実運転されると両スクロールは熱膨張により
基礎円半径が拡大した状態となるが、熱膨張係数が異な
るため、熱膨張後の固定スクロールと旋回スクロールの
基礎円半径が異なったものとなり、図９（ｂ）に示すよ
うに最大可能旋回半径を成す相対位相角度θH は組付け
時のθC ０°の位置から図８（ａ）、（ｂ）の場合と同
じようにずれてしまう。旋回スクロールの熱膨張係数が
固定スクロールの熱膨張係数よりも大きい場合は＋側に
（θC ＜θH ）、逆の場合は−側に（θC ＞θH ）ずれ
る。図９（ｂ）は旋回スクロールの熱膨張係数の方が大
きい場合である。また、この場合、組付け時の相対位相
角度位置（θC ＝０°）が、熱膨張後の最大可能旋回半
径を成す相対位相角度位置θH より−側にあるため（θ
C ＜θH ）、旋回スクロールのラップの内側の側壁と固
定スクロールのラップの外側の側壁間は設定されたクリ
アランスより大きくなり、旋回スクロールのラップの外
側の側壁と固定スクロールのラップの内側の側壁間は設
定されたクリアランスより小さいクリアランスとなって
しまい、組付けられた状態を維持できなくなり、圧縮機
の性能低下を招く。しかも、設定クリアランスの大きさ
によっては、熱膨張後両ラップ側壁が接触して、ラップ
に過度の力がかかり、入力の増加あるいは圧縮機の停
止、しいてはラップの破損などを引き起こし、圧縮機の
信頼性を低下させる。
【００３４】両スクロールが熱膨張係数の異なる材料お
よび異なる基礎円半径で構成された場合も同様で、組付
け時の相対位相角度と可能旋回半径との関係を図１０
（ａ）に示す。この場合、図８（ａ）と同じく、相対位
相角度が０°からずれた位置で最大可能旋回半径を成す
（θC ≠０°）。旋回スクロールの基礎円半径が固定ス
クロールの基礎円半径よりも小さい場合は最大可能旋回
半径を成す相対位相角度は−側にずれ（θC ＜０°）、
逆に大きい場合は＋側にずれる（θC ＞０°）。
よび異なる基礎円半径で構成された場合も同様で、組付
け時の相対位相角度と可能旋回半径との関係を図１０
（ａ）に示す。この場合、図８（ａ）と同じく、相対位
相角度が０°からずれた位置で最大可能旋回半径を成す
（θC ≠０°）。旋回スクロールの基礎円半径が固定ス
クロールの基礎円半径よりも小さい場合は最大可能旋回
半径を成す相対位相角度は−側にずれ（θC ＜０°）、
逆に大きい場合は＋側にずれる（θC ＞０°）。
【００３５】この状態で組付けられたまま実運転される
と両スクロールは熱膨張により基礎円半径が拡大した状
態となるが、熱膨張係数が異なるため、熱膨張後の固定
スクロールと旋回スクロールの基礎円半径がさらに異な
ったもの、あるいは設定によっては同一となるが、図１
０（ｂ）に示すように最大可能旋回半径を成す相対位相
角度θH は組付け時の位置θC から図８（ｂ）の場合と
同じようにずれてしまう（θC ≠θH ）。
と両スクロールは熱膨張により基礎円半径が拡大した状
態となるが、熱膨張係数が異なるため、熱膨張後の固定
スクロールと旋回スクロールの基礎円半径がさらに異な
ったもの、あるいは設定によっては同一となるが、図１
０（ｂ）に示すように最大可能旋回半径を成す相対位相
角度θH は組付け時の位置θC から図８（ｂ）の場合と
同じようにずれてしまう（θC ≠θH ）。
【００３６】つまり、両スクロールの材料の熱膨張係数
が異なると基礎円半径が同じであろうと異なろうと最大
可能旋回半径を成す相対位相角度は、組付け時と熱膨張
後で異なるため、両ラップ間のクリアランスは組付け時
の設定クリアランス状態から変化し、組付けられた状態
を維持できなくなり、圧縮機の性能低下を招く。しか
も、設定クリアランスの大きさによっては、熱膨張後両
ラップ側壁が接触して、圧縮機の信頼性をも低下させ
る。
が異なると基礎円半径が同じであろうと異なろうと最大
可能旋回半径を成す相対位相角度は、組付け時と熱膨張
後で異なるため、両ラップ間のクリアランスは組付け時
の設定クリアランス状態から変化し、組付けられた状態
を維持できなくなり、圧縮機の性能低下を招く。しか
も、設定クリアランスの大きさによっては、熱膨張後両
ラップ側壁が接触して、圧縮機の信頼性をも低下させ
る。
【００３７】
【課題を解決するための手段】以上に述べた従来の密閉
型スクロール圧縮機の課題を解決するための第１の技術
的手段は、密閉容器の内部に電動機部と、前記電動機部
の駆動力をクランク軸を介して伝達される圧縮機構部と
を収納し、インボリュート曲線にてラップが構成された
旋回スクロールと固定スクロールにて形成される圧縮空
間を前記旋回スクロールの旋回運動により中心に移動さ
せ、容積を減少してガスを圧縮する密閉型スクロール圧
縮機において、前記固定スクロールと前記旋回スクロー
ルの材料を熱膨張係数の異なる材料より構成し、前記固
定スクロールと前記旋回スクロールとを互いにラップを
内側にし、前記ラップの位相をほぼ１８０°ずらしてか
み合せ、前記ラップ間の可能旋回半径が最大となるよう
な前記固定スクロールと前記旋回スクロールの位置及び
ラップの位相位置から熱膨張係数の大きい材料よりなる
ラップの位相のみ前記旋回スクロールの反旋回方向にず
らして組立てることである。
型スクロール圧縮機の課題を解決するための第１の技術
的手段は、密閉容器の内部に電動機部と、前記電動機部
の駆動力をクランク軸を介して伝達される圧縮機構部と
を収納し、インボリュート曲線にてラップが構成された
旋回スクロールと固定スクロールにて形成される圧縮空
間を前記旋回スクロールの旋回運動により中心に移動さ
せ、容積を減少してガスを圧縮する密閉型スクロール圧
縮機において、前記固定スクロールと前記旋回スクロー
ルの材料を熱膨張係数の異なる材料より構成し、前記固
定スクロールと前記旋回スクロールとを互いにラップを
内側にし、前記ラップの位相をほぼ１８０°ずらしてか
み合せ、前記ラップ間の可能旋回半径が最大となるよう
な前記固定スクロールと前記旋回スクロールの位置及び
ラップの位相位置から熱膨張係数の大きい材料よりなる
ラップの位相のみ前記旋回スクロールの反旋回方向にず
らして組立てることである。
【００３８】課題を解決するための第２の技術的手段
は、前記第１の解決手段に加え、前記固定スクロールと
前記旋回スクロールの材料を熱膨張係数の異なる材料と
し、熱膨張係数の大きい材料よりなるラップの基礎円半
径を他方のラップの基礎円半径より小さく構成すること
である。
は、前記第１の解決手段に加え、前記固定スクロールと
前記旋回スクロールの材料を熱膨張係数の異なる材料と
し、熱膨張係数の大きい材料よりなるラップの基礎円半
径を他方のラップの基礎円半径より小さく構成すること
である。
【００３９】課題を解決するための第３の技術的手段
は、固定スクロールと旋回スクロールの材料を熱膨張係
数の異なる材料より構成したスクロール圧縮機における
前記旋回スクロール、クランク軸およびフレームからな
る組立体に前記固定スクロールを位置決め組付けする方
法において、前記固定スクロールと前記旋回スクロール
を互いにラップを内側にしてかみ合せて、前記フレーム
と前記固定スクロールに予め穿孔したボルト穴にボルト
を挿入し、前記固定スクロールを前記フレーム上で暫定
的に位置決めする暫定位置決め工程と、前記フレームを
固定し、前記固定スクロールを回転方向に少なくとも２
回ピッチ送りし、１ピッチごとに前記固定スクロールを
前記旋回スクロールに接するように回転中心に向かって
移動させ、その移動量とその移動量が直線的かつ最大ク
リアランス位置を中心に対称に変化することによりラッ
プの位相位置を決める工程と、前記旋回スクロールを所
定回転位置で順次回転させ、前記旋回スクロールの各回
転位置において、前記固定スクロールが前記旋回スクロ
ールに接触するまで回転中心に向かって前記固定スクロ
ールを移動させ、前記固定、旋回両スクロールが接触し
たときのＸ、Ｙ座標を求め、これら各回転位置において
検出されたＸ、Ｙ座標から座標の中心を求め、前記固定
スクロールと前記旋回スクロールの位置決め中心とする
工程と、熱膨張係数の小さい材料からなるラップの位相
を前記旋回スクロールの旋回方向にずらす工程と該工程
により両スクロールの修正された位置の状態で、前記固
定スクロールを前記フレームに締付け固定する前記ボル
トの締付け工程とを有する組付け方法をとることであ
る。
は、固定スクロールと旋回スクロールの材料を熱膨張係
数の異なる材料より構成したスクロール圧縮機における
前記旋回スクロール、クランク軸およびフレームからな
る組立体に前記固定スクロールを位置決め組付けする方
法において、前記固定スクロールと前記旋回スクロール
を互いにラップを内側にしてかみ合せて、前記フレーム
と前記固定スクロールに予め穿孔したボルト穴にボルト
を挿入し、前記固定スクロールを前記フレーム上で暫定
的に位置決めする暫定位置決め工程と、前記フレームを
固定し、前記固定スクロールを回転方向に少なくとも２
回ピッチ送りし、１ピッチごとに前記固定スクロールを
前記旋回スクロールに接するように回転中心に向かって
移動させ、その移動量とその移動量が直線的かつ最大ク
リアランス位置を中心に対称に変化することによりラッ
プの位相位置を決める工程と、前記旋回スクロールを所
定回転位置で順次回転させ、前記旋回スクロールの各回
転位置において、前記固定スクロールが前記旋回スクロ
ールに接触するまで回転中心に向かって前記固定スクロ
ールを移動させ、前記固定、旋回両スクロールが接触し
たときのＸ、Ｙ座標を求め、これら各回転位置において
検出されたＸ、Ｙ座標から座標の中心を求め、前記固定
スクロールと前記旋回スクロールの位置決め中心とする
工程と、熱膨張係数の小さい材料からなるラップの位相
を前記旋回スクロールの旋回方向にずらす工程と該工程
により両スクロールの修正された位置の状態で、前記固
定スクロールを前記フレームに締付け固定する前記ボル
トの締付け工程とを有する組付け方法をとることであ
る。
【００４０】課題を解決するための第４の技術的手段
は、前記第３の解決手段に加え、前記固定スクロールと
前記旋回スクロールの材料を熱膨張係数の異なる材料と
し、熱膨張係数の大きい材料よりなるラップの基礎円半
径を他方のラップの基礎円半径より小さく構成した組付
け方法をとることである。
は、前記第３の解決手段に加え、前記固定スクロールと
前記旋回スクロールの材料を熱膨張係数の異なる材料と
し、熱膨張係数の大きい材料よりなるラップの基礎円半
径を他方のラップの基礎円半径より小さく構成した組付
け方法をとることである。
【００４１】
【作用】上述した本発明の第１の技術的手段の作用は、
密閉容器の内部に電動機部と、前記電動機部の駆動力を
クランク軸を介して伝達される圧縮機構部とを収納し、
インボリュート曲線にてラップが構成された旋回スクロ
ールと固定スクロールにて形成される圧縮空間を前記旋
回スクロールの旋回運動により中心に移動させ、容積を
減少してガスを圧縮する密閉型スクロール圧縮機におい
て、前記固定スクロールと前記旋回スクロールの材料を
熱膨張係数の異なる材料より構成し、前記固定スクロー
ルと前記旋回スクロールとを互いにラップを内側にし、
前記ラップの位相をほぼ１８０°ずらしてかみ合せ、前
記ラップ間の可能旋回半径が最大となるような前記固定
スクロールと前記旋回スクロールの位置及びラップの位
相位置から熱膨張係数の大きい材料よりなるラップの位
相のみ前記旋回スクロールの反旋回方向にずらして組立
てることにより、実運転中、つまり熱膨張後の両ラップ
間のクリアランスを最適な状態にできることである。
密閉容器の内部に電動機部と、前記電動機部の駆動力を
クランク軸を介して伝達される圧縮機構部とを収納し、
インボリュート曲線にてラップが構成された旋回スクロ
ールと固定スクロールにて形成される圧縮空間を前記旋
回スクロールの旋回運動により中心に移動させ、容積を
減少してガスを圧縮する密閉型スクロール圧縮機におい
て、前記固定スクロールと前記旋回スクロールの材料を
熱膨張係数の異なる材料より構成し、前記固定スクロー
ルと前記旋回スクロールとを互いにラップを内側にし、
前記ラップの位相をほぼ１８０°ずらしてかみ合せ、前
記ラップ間の可能旋回半径が最大となるような前記固定
スクロールと前記旋回スクロールの位置及びラップの位
相位置から熱膨張係数の大きい材料よりなるラップの位
相のみ前記旋回スクロールの反旋回方向にずらして組立
てることにより、実運転中、つまり熱膨張後の両ラップ
間のクリアランスを最適な状態にできることである。
【００４２】第２の技術的手段の作用は、固定スクロー
ルと旋回スクロールの材料を熱膨張係数の異なる材料と
し、熱膨張係数の大きい材料よりなるラップの基礎円半
径を他方のラップの基礎円半径より小さく構成すること
により、実運転中の両ラップ間のクリアランスを最適な
状態にするためにラップの位相角度をずらす量が小さく
できる。したがって、現状の圧縮機構部の構成を変更す
ることなく容易に実施できることである。また、熱膨張
係数の大きい材料よりなるラップの基礎円半径を他方の
ラップの基礎円半径より小さく構成することにより、熱
膨張後の両スクロールのラップの基礎円半径を同一にす
ることができることである。
ルと旋回スクロールの材料を熱膨張係数の異なる材料と
し、熱膨張係数の大きい材料よりなるラップの基礎円半
径を他方のラップの基礎円半径より小さく構成すること
により、実運転中の両ラップ間のクリアランスを最適な
状態にするためにラップの位相角度をずらす量が小さく
できる。したがって、現状の圧縮機構部の構成を変更す
ることなく容易に実施できることである。また、熱膨張
係数の大きい材料よりなるラップの基礎円半径を他方の
ラップの基礎円半径より小さく構成することにより、熱
膨張後の両スクロールのラップの基礎円半径を同一にす
ることができることである。
【００４３】第３の技術的手段の作用は、固定スクロー
ルと旋回スクロールの材料を熱膨張係数の異なる材料よ
り構成したスクロール圧縮機における前記旋回スクロー
ル、クランク軸およびフレームからなる組立体に前記固
定スクロールを位置決め組付けする方法において、前記
固定スクロールと前記旋回スクロールを互いにラップを
内側にしてかみ合せて、前記フレームと前記固定スクロ
ールに予め穿孔したボルト穴にボルトを挿入し、前記固
定スクロールを前記フレーム上で暫定的に位置決めする
暫定位置決め工程と、前記フレームを固定し、前記固定
スクロールを回転方向に少なくとも２回ピッチ送りし、
１ピッチごとに前記固定スクロールを前記旋回スクロー
ルに接するように回転中心に向かって移動させ、その移
動量とその移動量が直線的かつ最大クリアランス位置を
中心に対称に変化することによりラップの位相位置を決
める工程と、前記旋回スクロールを所定回転位置で順次
回転させ、前記旋回スクロールの各回転位置において、
前記固定スクロールが前記旋回スクロールに接触するま
で回転中心に向かって前記固定スクロールを移動させ、
前記固定、旋回両スクロールが接触したときのＸ、Ｙ座
標を求め、これら各回転位置において検出されたＸ、Ｙ
座標から座標の中心を求め、前記固定スクロールと前記
旋回スクロールの位置決め中心とする工程と、熱膨張係
数の小さい材料からなるラップの位相を前記旋回スクロ
ールの旋回方向にずらす工程と該工程により両スクロー
ルの修正された位置の状態で、前記固定スクロールを前
記フレームに締付け固定する前記ボルトの締付け工程と
を有する組付け方法をとることにより、固定スクロール
と旋回スクロールとその他の構成部品を組み込んだ完成
状態で精度良い組付けができ、実運転中に最適クリアラ
ンスになる調整と位置決めができる。
ルと旋回スクロールの材料を熱膨張係数の異なる材料よ
り構成したスクロール圧縮機における前記旋回スクロー
ル、クランク軸およびフレームからなる組立体に前記固
定スクロールを位置決め組付けする方法において、前記
固定スクロールと前記旋回スクロールを互いにラップを
内側にしてかみ合せて、前記フレームと前記固定スクロ
ールに予め穿孔したボルト穴にボルトを挿入し、前記固
定スクロールを前記フレーム上で暫定的に位置決めする
暫定位置決め工程と、前記フレームを固定し、前記固定
スクロールを回転方向に少なくとも２回ピッチ送りし、
１ピッチごとに前記固定スクロールを前記旋回スクロー
ルに接するように回転中心に向かって移動させ、その移
動量とその移動量が直線的かつ最大クリアランス位置を
中心に対称に変化することによりラップの位相位置を決
める工程と、前記旋回スクロールを所定回転位置で順次
回転させ、前記旋回スクロールの各回転位置において、
前記固定スクロールが前記旋回スクロールに接触するま
で回転中心に向かって前記固定スクロールを移動させ、
前記固定、旋回両スクロールが接触したときのＸ、Ｙ座
標を求め、これら各回転位置において検出されたＸ、Ｙ
座標から座標の中心を求め、前記固定スクロールと前記
旋回スクロールの位置決め中心とする工程と、熱膨張係
数の小さい材料からなるラップの位相を前記旋回スクロ
ールの旋回方向にずらす工程と該工程により両スクロー
ルの修正された位置の状態で、前記固定スクロールを前
記フレームに締付け固定する前記ボルトの締付け工程と
を有する組付け方法をとることにより、固定スクロール
と旋回スクロールとその他の構成部品を組み込んだ完成
状態で精度良い組付けができ、実運転中に最適クリアラ
ンスになる調整と位置決めができる。
【００４４】第４の技術的手段の作用は、固定スクロー
ルと旋回スクロールの材料を熱膨張係数の異なる材料と
し、熱膨張係数の大きい材料よりなるラップの基礎円半
径を他方のラップの基礎円半径より小さく構成した組付
け方法をとることにより、ラップの位相角度をずらす量
が小さくでき、前記第３の発明の組付け方法を好適に実
施できる。また、熱膨張係数の大きい材料よりなるラッ
プの基礎円半径を他方のラップの基礎円半径より小さく
構成することにより、熱膨張後の両スクロールのラップ
の基礎円半径を同一にすることができるので、実運転中
の両ラップ間のクリアランスを理想状態に近づけるよう
な精度良い組み付けができる。
ルと旋回スクロールの材料を熱膨張係数の異なる材料と
し、熱膨張係数の大きい材料よりなるラップの基礎円半
径を他方のラップの基礎円半径より小さく構成した組付
け方法をとることにより、ラップの位相角度をずらす量
が小さくでき、前記第３の発明の組付け方法を好適に実
施できる。また、熱膨張係数の大きい材料よりなるラッ
プの基礎円半径を他方のラップの基礎円半径より小さく
構成することにより、熱膨張後の両スクロールのラップ
の基礎円半径を同一にすることができるので、実運転中
の両ラップ間のクリアランスを理想状態に近づけるよう
な精度良い組み付けができる。
【００４５】
【実施例】本発明の一実施例を、図１、２、３、４を参
照しつつ詳細に説明する。図１はスクロール圧縮機の圧
縮機構部１の断面図で、２はフレーム、３はクランク
軸、４は固定スクロールで、旋回スクロール５と互いに
かみ合って圧縮空間６を形成している。７はフレーム２
と固定スクロール４を固定させるボルトである。固定ス
クロール４は、円盤状の鏡板４ａと、これに直立しイン
ボリュート曲線に形成されたラップ４ｂとからなり、そ
のインボリュート曲線の基礎円半径はａT で、材料の熱
膨張係数はＫT である。旋回スクロール５は、円盤状の
鏡板５ａと、これに直立し、基礎円半径ａD のインボリ
ュート曲線形状に形成されたラップ５ｂと、鏡板５ａの
反ラップ面に形成されたボス部５ｃとからなっており、
材料の熱膨張係数はＫD である。
照しつつ詳細に説明する。図１はスクロール圧縮機の圧
縮機構部１の断面図で、２はフレーム、３はクランク
軸、４は固定スクロールで、旋回スクロール５と互いに
かみ合って圧縮空間６を形成している。７はフレーム２
と固定スクロール４を固定させるボルトである。固定ス
クロール４は、円盤状の鏡板４ａと、これに直立しイン
ボリュート曲線に形成されたラップ４ｂとからなり、そ
のインボリュート曲線の基礎円半径はａT で、材料の熱
膨張係数はＫT である。旋回スクロール５は、円盤状の
鏡板５ａと、これに直立し、基礎円半径ａD のインボリ
ュート曲線形状に形成されたラップ５ｂと、鏡板５ａの
反ラップ面に形成されたボス部５ｃとからなっており、
材料の熱膨張係数はＫD である。
【００４６】ここで、実運転中に固定スクロール４およ
び旋回スクロール５が全体的に均一にＴ℃温度上昇する
ものとして、ラップ４ｂ、５ｂの基礎円半径ａT 、ａD
は次式のようになるよう設定されている。
び旋回スクロール５が全体的に均一にＴ℃温度上昇する
ものとして、ラップ４ｂ、５ｂの基礎円半径ａT 、ａD
は次式のようになるよう設定されている。
【００４７】ａT ×（１＋ＫT ×Ｔ）＝ａD ×（１＋Ｋ
D ×Ｔ）＝ａH ＫT ＜ＫD これにより、必然的にａT ＞ａD となる。
D ×Ｔ）＝ａH ＫT ＜ＫD これにより、必然的にａT ＞ａD となる。
【００４８】圧縮機構部１の組付けを行うには、まず、
従来例にて説明した方法でボルト７を締め付ける工程直
前まで行う。詳細な説明は従来例で説明してあるので割
愛する。
従来例にて説明した方法でボルト７を締め付ける工程直
前まで行う。詳細な説明は従来例で説明してあるので割
愛する。
【００４９】ここまでの組付け状態は、図２破線上のＰ
点に位置し、ａT ＞ａD に設定されているため最大可能
旋回半径を成す相対位相角度θC は、図１０（ａ）に示
すように−側にずれている。このとき旋回半径はＲ
C で、両ラップ間のクリアランスはほぼ均等に、設定ク
リアランスＣC で設定されている。
点に位置し、ａT ＞ａD に設定されているため最大可能
旋回半径を成す相対位相角度θC は、図１０（ａ）に示
すように−側にずれている。このとき旋回半径はＲ
C で、両ラップ間のクリアランスはほぼ均等に、設定ク
リアランスＣC で設定されている。
【００５０】この状態でＴ℃温度上昇した場合、状態は
図２実線上のＰ’点に位置する。両スクロールの基礎円
半径は熱膨張によりａH となり、ラップの形状は同一と
なる。しかし、相対位相角度θC が最大可能旋回半径を
なす相対位相角度θH （この場合０°）より−側に位置
するため、旋回スクロール５のラップ５ｂの外側の側壁
と固定スクロール４のラップ４ｂの内側の側壁とのクリ
アランスは設定クリアランスＣC より小さくなり、旋回
スクロール５のラップ５ｂの内側の側壁と固定スクロー
ル４のラップ４ｂの外側の側壁とのクリアランスは設定
クリアランスＣ C より大きくなる。その量は図２に示す
ｒ1 相当である。
図２実線上のＰ’点に位置する。両スクロールの基礎円
半径は熱膨張によりａH となり、ラップの形状は同一と
なる。しかし、相対位相角度θC が最大可能旋回半径を
なす相対位相角度θH （この場合０°）より−側に位置
するため、旋回スクロール５のラップ５ｂの外側の側壁
と固定スクロール４のラップ４ｂの内側の側壁とのクリ
アランスは設定クリアランスＣC より小さくなり、旋回
スクロール５のラップ５ｂの内側の側壁と固定スクロー
ル４のラップ４ｂの外側の側壁とのクリアランスは設定
クリアランスＣ C より大きくなる。その量は図２に示す
ｒ1 相当である。
【００５１】そこで、熱膨張後の両ラップ間のクリアラ
ンスが均等になるように、θテーブル１０で−方向（旋
回方向）に固定スクロール４を（相対的には旋回スクロ
ール５が＋方向（反旋回方向）に）θC だけ回転させる
と、図２破線上のＱ’点の状態になる。旋回スクロール
５のラップ５ｂの外側の側壁と固定スクロール４のラッ
プ４ｂの内側の側壁とのクリアランスは設定クリアラン
スＣC より大きくなり、旋回スクロール５のラップ５ｂ
の内側の側壁と固定スクロール４のラップ４ｂの外側の
側壁とのクリアランスは設定クリアランスＣC より小さ
くなる。その量は図２に示すｒ2 相当である。
ンスが均等になるように、θテーブル１０で−方向（旋
回方向）に固定スクロール４を（相対的には旋回スクロ
ール５が＋方向（反旋回方向）に）θC だけ回転させる
と、図２破線上のＱ’点の状態になる。旋回スクロール
５のラップ５ｂの外側の側壁と固定スクロール４のラッ
プ４ｂの内側の側壁とのクリアランスは設定クリアラン
スＣC より大きくなり、旋回スクロール５のラップ５ｂ
の内側の側壁と固定スクロール４のラップ４ｂの外側の
側壁とのクリアランスは設定クリアランスＣC より小さ
くなる。その量は図２に示すｒ2 相当である。
【００５２】この状態でＴ℃温度上昇した場合、状態は
図２実線上のＱ点に位置する。両スクロールの基礎円半
径は熱膨張によりａH となり、ラップの形状は同一とな
る。また、相対位相角度θC を最大可能旋回半径をなす
相対位相角度θH （この場合０°）に一致させたため、
両ラップ間のクリアランスが均一に確保でき、理想的な
位置関係となる。ただ、そのクリアランスは熱膨張のた
め設定クリアランスＣ C より若干であるが大きくなる。
その量は、図２に示すｒ3 相当である。しかし、クリア
ランスＣC の設定時にｒ3 相当分を見込んでおけば解決
できる問題である。
図２実線上のＱ点に位置する。両スクロールの基礎円半
径は熱膨張によりａH となり、ラップの形状は同一とな
る。また、相対位相角度θC を最大可能旋回半径をなす
相対位相角度θH （この場合０°）に一致させたため、
両ラップ間のクリアランスが均一に確保でき、理想的な
位置関係となる。ただ、そのクリアランスは熱膨張のた
め設定クリアランスＣ C より若干であるが大きくなる。
その量は、図２に示すｒ3 相当である。しかし、クリア
ランスＣC の設定時にｒ3 相当分を見込んでおけば解決
できる問題である。
【００５３】最後に、Ｘ方向押しつけロッド２５とＹ方
向押しつけロッド２６でＸＹテーブルを固定し、ボルト
７を締め付けて組付けを完了する。
向押しつけロッド２６でＸＹテーブルを固定し、ボルト
７を締め付けて組付けを完了する。
【００５４】
【発明の効果】以上説明したように本発明に係る第一の
効果は、密閉容器の内部に電動機部と、前記電動機部の
駆動力をクランク軸を介して伝達される圧縮機構部とを
収納し、インボリュート曲線にてラップが構成された旋
回スクロールと固定スクロールにて形成される圧縮空間
を前記旋回スクロールの旋回運動により中心に移動さ
せ、容積を減少してガスを圧縮する密閉型スクロール圧
縮機において、前記固定スクロールと前記旋回スクロー
ルの材料を熱膨張係数の異なる材料より構成し、前記固
定スクロールと前記旋回スクロールとを互いにラップを
内側にし、前記ラップの位相をほぼ１８０°ずらしてか
み合せ、前記ラップ間の可能旋回半径が最大となるよう
な前記固定スクロールと前記旋回スクロールの位置及び
ラップの位相位置から熱膨張係数の大きい材料よりなる
ラップの位相のみ前記旋回スクロールの反旋回方向にず
らして組立てることにより、実運転中の両ラップ間のク
リアランスを最適な状態にできる。したがって、部品の
精度等の向上を図ることなく圧縮機構部での洩れによる
損失を低減でき、圧縮機の性能を向上することができ
る。
効果は、密閉容器の内部に電動機部と、前記電動機部の
駆動力をクランク軸を介して伝達される圧縮機構部とを
収納し、インボリュート曲線にてラップが構成された旋
回スクロールと固定スクロールにて形成される圧縮空間
を前記旋回スクロールの旋回運動により中心に移動さ
せ、容積を減少してガスを圧縮する密閉型スクロール圧
縮機において、前記固定スクロールと前記旋回スクロー
ルの材料を熱膨張係数の異なる材料より構成し、前記固
定スクロールと前記旋回スクロールとを互いにラップを
内側にし、前記ラップの位相をほぼ１８０°ずらしてか
み合せ、前記ラップ間の可能旋回半径が最大となるよう
な前記固定スクロールと前記旋回スクロールの位置及び
ラップの位相位置から熱膨張係数の大きい材料よりなる
ラップの位相のみ前記旋回スクロールの反旋回方向にず
らして組立てることにより、実運転中の両ラップ間のク
リアランスを最適な状態にできる。したがって、部品の
精度等の向上を図ることなく圧縮機構部での洩れによる
損失を低減でき、圧縮機の性能を向上することができ
る。
【００５５】本発明に係る第２の効果は、固定スクロー
ルと旋回スクロールの材料を熱膨張係数の異なる材料と
し、熱膨張係数の大きい材料よりなるラップの基礎円半
径を他方のラップの基礎円半径より小さく構成すること
により、実運転中の両ラップ間のクリアランスを最適な
状態にするためにラップの位相角度をずらす量が小さく
できる。したがって、現状の圧縮機構部の構成を変更す
ることなく圧縮機構部の洩れによる損失を低減でき、圧
縮機の性能を向上できる。また、熱膨張係数の大きい材
料よりなるラップの基礎円半径を他方のラップの基礎円
半径より小さく構成することにより、熱膨張後の両スク
ロールのラップの基礎円半径を同一にすることができ、
実運転中の両ラップ間のクリアランスを理想状態に近づ
けることができ、圧縮機の性能を向上できる。
ルと旋回スクロールの材料を熱膨張係数の異なる材料と
し、熱膨張係数の大きい材料よりなるラップの基礎円半
径を他方のラップの基礎円半径より小さく構成すること
により、実運転中の両ラップ間のクリアランスを最適な
状態にするためにラップの位相角度をずらす量が小さく
できる。したがって、現状の圧縮機構部の構成を変更す
ることなく圧縮機構部の洩れによる損失を低減でき、圧
縮機の性能を向上できる。また、熱膨張係数の大きい材
料よりなるラップの基礎円半径を他方のラップの基礎円
半径より小さく構成することにより、熱膨張後の両スク
ロールのラップの基礎円半径を同一にすることができ、
実運転中の両ラップ間のクリアランスを理想状態に近づ
けることができ、圧縮機の性能を向上できる。
【００５６】本発明に係る第３の効果は、固定スクロー
ルと旋回スクロールの材料を熱膨張係数の異なる材料よ
り構成したスクロール圧縮機における前記旋回スクロー
ル、クランク軸およびフレームからなる組立体に前記固
定スクロールを位置決め組付けする方法において、前記
固定スクロールと前記旋回スクロールを互いにラップを
内側にしてかみ合せて、前記フレームと前記固定スクロ
ールに予め穿孔したボルト穴にボルトを挿入し、前記固
定スクロールを前記フレーム上で暫定的に位置決めする
暫定位置決め工程と、前記フレームを固定し、前記固定
スクロールを回転方向に少なくとも２回ピッチ送りし、
１ピッチごとに前記固定スクロールを前記旋回スクロー
ルに接するように回転中心に向かって移動させ、その移
動量とその移動量が直線的かつ最大クリアランス位置を
中心に対称に変化することによりラップの位相位置を決
める工程と、前記旋回スクロールを所定回転位置で順次
回転させ、前記旋回スクロールの各回転位置において、
前記固定スクロールが前記旋回スクロールに接触するま
で回転中心に向かって前記固定スクロールを移動させ、
前記固定、旋回両スクロールが接触したときのＸ、Ｙ座
標を求め、これら各回転位置において検出されたＸ、Ｙ
座標から座標の中心を求め、前記固定スクロールと前記
旋回スクロールの位置決め中心とする工程と、熱膨張係
数の小さい材料からなるラップの位相を前記旋回スクロ
ールの旋回方向にずらす工程と該工程により両スクロー
ルの修正された位置の状態で、前記固定スクロールを前
記フレームに締付け固定する前記ボルトの締付け工程と
を有する組付け方法をとることにより、完成品での使用
状態に近い正確なかつ有効的なクリアランスと位置決め
が、精度よく求められることである。
ルと旋回スクロールの材料を熱膨張係数の異なる材料よ
り構成したスクロール圧縮機における前記旋回スクロー
ル、クランク軸およびフレームからなる組立体に前記固
定スクロールを位置決め組付けする方法において、前記
固定スクロールと前記旋回スクロールを互いにラップを
内側にしてかみ合せて、前記フレームと前記固定スクロ
ールに予め穿孔したボルト穴にボルトを挿入し、前記固
定スクロールを前記フレーム上で暫定的に位置決めする
暫定位置決め工程と、前記フレームを固定し、前記固定
スクロールを回転方向に少なくとも２回ピッチ送りし、
１ピッチごとに前記固定スクロールを前記旋回スクロー
ルに接するように回転中心に向かって移動させ、その移
動量とその移動量が直線的かつ最大クリアランス位置を
中心に対称に変化することによりラップの位相位置を決
める工程と、前記旋回スクロールを所定回転位置で順次
回転させ、前記旋回スクロールの各回転位置において、
前記固定スクロールが前記旋回スクロールに接触するま
で回転中心に向かって前記固定スクロールを移動させ、
前記固定、旋回両スクロールが接触したときのＸ、Ｙ座
標を求め、これら各回転位置において検出されたＸ、Ｙ
座標から座標の中心を求め、前記固定スクロールと前記
旋回スクロールの位置決め中心とする工程と、熱膨張係
数の小さい材料からなるラップの位相を前記旋回スクロ
ールの旋回方向にずらす工程と該工程により両スクロー
ルの修正された位置の状態で、前記固定スクロールを前
記フレームに締付け固定する前記ボルトの締付け工程と
を有する組付け方法をとることにより、完成品での使用
状態に近い正確なかつ有効的なクリアランスと位置決め
が、精度よく求められることである。
【００５７】本発明に係る第４の効果は、固定スクロー
ルと旋回スクロールの材料を熱膨張係数の異なる材料と
し、熱膨張係数の大きい材料よりなるラップの基礎円半
径を他方のラップの基礎円半径より小さく構成した組付
け方法をとることにより、ラップの位相角度をずらす量
が小さくでき、前記第３の発明の組付け方法を好適に実
施でき、完成品での使用状態に近い正確なかつ有効的な
クリアランスと位置決めが、早く精度よく求められるこ
とである。また、熱膨張係数の大きい材料よりなるラッ
プの基礎円半径を他方のラップの基礎円半径より小さく
構成することにより、熱膨張後の両スクロールのラップ
の基礎円半径を同一にすることができるので、実運転中
の両ラップ間のクリアランスを理想状態に近づけるよう
な正確でかつ有効的な精度良い組み付けができることで
ある。
ルと旋回スクロールの材料を熱膨張係数の異なる材料と
し、熱膨張係数の大きい材料よりなるラップの基礎円半
径を他方のラップの基礎円半径より小さく構成した組付
け方法をとることにより、ラップの位相角度をずらす量
が小さくでき、前記第３の発明の組付け方法を好適に実
施でき、完成品での使用状態に近い正確なかつ有効的な
クリアランスと位置決めが、早く精度よく求められるこ
とである。また、熱膨張係数の大きい材料よりなるラッ
プの基礎円半径を他方のラップの基礎円半径より小さく
構成することにより、熱膨張後の両スクロールのラップ
の基礎円半径を同一にすることができるので、実運転中
の両ラップ間のクリアランスを理想状態に近づけるよう
な正確でかつ有効的な精度良い組み付けができることで
ある。
【図１】本発明に係るスクロール圧縮機の一実施例の主
要断面図
要断面図
【図２】可能旋回半径の変化線図
【図３】旋回スクロールの相対角度方向定義図
【図４】固定スクロールと旋回スクロールの位置関係を
示す説明図
示す説明図
【図５】Ｘ座標の変化線図
【図６】Ｘ座標の変化線図
【図７】可能旋回半径の変化線図
【図８】可能旋回半径の変化線図
【図９】可能旋回半径の変化線図
【図１０】可能旋回半径の変化線図
【図１１】スクロール圧縮機の心出し装置の正面図
【図１２】同側面図
１ 圧縮機構部 ２ フレーム ４ 固定スクロール ５ 旋回スクロール
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 山本 修一 大阪府門真市大字門真1006番地 松下電 器産業株式会社内 (72)発明者 平野 秀夫 大阪府門真市大字門真1006番地 松下電 器産業株式会社内 (72)発明者 小早川 大成 大阪府門真市大字門真1006番地 松下電 器産業株式会社内 (72)発明者 長谷 昭三 大阪府門真市大字門真1006番地 松下電 器産業株式会社内 (58)調査した分野(Int.Cl.7，ＤＢ名) F04C 18/02 311
Claims (4)
- 【請求項１】密閉容器の内部に電動機部と、前記電動機
部の駆動力をクランク軸を介して伝達される圧縮機構部
とを収納し、インボリュート曲線にてラップが構成され
た旋回スクロールと固定スクロールにて形成される圧縮
空間を前記旋回スクロールの旋回運動により中心に移動
させ、容積を減少してガスを圧縮する密閉型スクロール
圧縮機において、前記固定スクロールと前記旋回スクロ
ールの材料を熱膨張係数の異なる材料より構成し、前記
固定スクロールと前記旋回スクロールとを互いにラップ
を内側にし、前記ラップの位相をほぼ１８０°ずらして
かみ合せ、前記ラップ間の可能旋回半径が最大となるよ
うな前記固定スクロールと前記旋回スクロールの位置及
びラップの位相位置から熱膨張係数の大きい材料よりな
るスクロールラップの位相のみ前記旋回スクロールの反
旋回方向にずらして組立てられた密閉型スクロール圧縮
機。 - 【請求項２】前記固定スクロールと前記旋回スクロール
の材料を熱膨張係数の異なる材料とし、熱膨張係数の大
きい材料よりなるラップの基礎円半径を他方のラップの
基礎円半径より小さく構成した請求項１記載の密閉型ス
クロール圧縮機。 - 【請求項３】固定スクロールと旋回スクロールの材料を
熱膨張係数の異なる材料より構成したスクロール圧縮機
における前記旋回スクロール、クランク軸およびフレー
ムからなる組立体に前記固定スクロールを位置決め組付
けする方法において、前記固定スクロールと前記旋回ス
クロールを互いにラップを内側にしてかみ合わせて、前
記フレームと前記固定スクロールに予め穿孔したボルト
穴にボルトを挿入し、前記固定スクロールを前記フレー
ム上で暫定的に位置決めする暫定位置決め工程と、前記
フレームを固定し、前記固定スクロールを回転方向に少
なくとも２回ピッチ送りし、１ピッチごとに前記固定ス
クロールを前記旋回スクロールに接するように回転中心
に向かって移動させ、その移動量とその移動量が直線的
かつ最大クリアランス位置を中心に対称に変化すること
によりラップの位相位置を決める工程と、前記旋回スク
ロールを所定回転位置で順次回転させ、前記旋回スクロ
ールの各回転位置において、前記固定スクロールが前記
旋回スクロールに接触するまで回転中心に向かって前記
固定スクロールを移動させ、前記固定、旋回両スクロー
ルが接触したときのＸ、Ｙ座標を求め、これら各回転位
置において検出されたＸ、Ｙ座標から座標の中心を求
め、前記固定スクロールと前記旋回スクロールの位置決
め中心とする工程と、熱膨張係数の小さい材料からなる
ラップの位相を前記旋回スクロールの旋回方向にずらす
工程と該工程により両スクロールの修正された位置の状
態で、前記固定スクロールを前記フレームに締付け固定
する前記ボルトの締付け工程とを有することを特徴とす
る密閉型スクロール圧縮機の組付け方法。 - 【請求項４】前記固定スクロールと前記旋回スクロール
の材料を熱膨張係数の異なる材料とし、熱膨張係数の大
きい材料よりなるラップの基礎円半径を他方のラップの
基礎円半径より小さく構成した請求項３記載のスクロー
ル圧縮機の組付け方法。
Priority Applications (5)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP05329132A JP3109359B2 (ja) | 1993-12-24 | 1993-12-24 | 密閉型スクロール圧縮機およびその組付け方法 |
| CN94119593A CN1062646C (zh) | 1993-12-24 | 1994-12-19 | 封闭式涡旋压缩机及其装配方法 |
| US08/362,679 US5632610A (en) | 1993-12-24 | 1994-12-22 | Sealed-type scroll compressor with relatively shifted scrolls based on thermal coefficient of expansion |
| MYPI94003504A MY117268A (en) | 1993-12-24 | 1994-12-24 | Sealed-type scroll compressor and assembling method therefor |
| US08/783,634 US5704122A (en) | 1993-12-24 | 1997-01-14 | Sealed-type scroll compressor and assembling method therefor |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP05329132A JP3109359B2 (ja) | 1993-12-24 | 1993-12-24 | 密閉型スクロール圧縮機およびその組付け方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH07180673A JPH07180673A (ja) | 1995-07-18 |
| JP3109359B2 true JP3109359B2 (ja) | 2000-11-13 |
Family
ID=18217988
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP05329132A Expired - Lifetime JP3109359B2 (ja) | 1993-12-24 | 1993-12-24 | 密閉型スクロール圧縮機およびその組付け方法 |
Country Status (4)
| Country | Link |
|---|---|
| US (2) | US5632610A (ja) |
| JP (1) | JP3109359B2 (ja) |
| CN (1) | CN1062646C (ja) |
| MY (1) | MY117268A (ja) |
Families Citing this family (12)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US6158989A (en) * | 1997-12-15 | 2000-12-12 | Scroll Technologies | Scroll compressor with integral outer housing and fixed scroll member |
| JP3706276B2 (ja) * | 1999-07-29 | 2005-10-12 | 株式会社日立製作所 | 外周駆動型スクロール圧縮機 |
| US6499977B2 (en) | 2000-04-24 | 2002-12-31 | Scroll Technologies | Scroll compressor with integral outer housing and a fixed scroll member |
| JP4371189B2 (ja) * | 2000-08-25 | 2009-11-25 | 株式会社富士通ゼネラル | スクロール圧縮機の調芯装置およびその調芯方法 |
| US6687992B2 (en) * | 2002-01-14 | 2004-02-10 | Delphi Technologies, Inc. | Assembly method for hermetic scroll compressor |
| JP4265223B2 (ja) * | 2003-01-20 | 2009-05-20 | ダイキン工業株式会社 | スクロール型圧縮機 |
| GB0304285D0 (en) * | 2003-02-25 | 2003-04-02 | Boc Group Plc | Scroll compressor |
| JP4505196B2 (ja) * | 2003-06-17 | 2010-07-21 | パナソニック株式会社 | スクロール圧縮機 |
| JP2006037723A (ja) * | 2004-07-22 | 2006-02-09 | Matsushita Electric Ind Co Ltd | スクロール圧縮機 |
| EP2156179B1 (en) | 2007-04-04 | 2021-08-18 | The Regents of The University of California | Methods for using a nanopore |
| BE1021558B1 (nl) * | 2013-02-15 | 2015-12-14 | Atlas Copco Airpower, Naamloze Vennootschap | Spiraalcompressor |
| DE102018204278B4 (de) * | 2018-03-20 | 2020-02-06 | Volkswagen Aktiengesellschaft | Spiralverdichter und Verfahren zu dessen Montage |
Family Cites Families (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US3884599A (en) * | 1973-06-11 | 1975-05-20 | Little Inc A | Scroll-type positive fluid displacement apparatus |
| JPS5912187A (ja) * | 1982-07-13 | 1984-01-21 | Mitsubishi Heavy Ind Ltd | スクロ−ル型流体機械の容量制御法 |
| JPH0733828B2 (ja) * | 1986-12-29 | 1995-04-12 | 株式会社日立製作所 | スクロール形真空ポンプ |
| JP2679155B2 (ja) * | 1988-09-26 | 1997-11-19 | 三菱電機株式会社 | スクロール圧縮機 |
| JP2811715B2 (ja) * | 1989-02-22 | 1998-10-15 | 松下電器産業株式会社 | スクロールコンプレッサーの芯出し方法およびその装置 |
| JP3542144B2 (ja) * | 1991-12-20 | 2004-07-14 | 株式会社日立製作所 | スクロ−ル形流体機械およびその加工方法 |
-
1993
- 1993-12-24 JP JP05329132A patent/JP3109359B2/ja not_active Expired - Lifetime
-
1994
- 1994-12-19 CN CN94119593A patent/CN1062646C/zh not_active Expired - Lifetime
- 1994-12-22 US US08/362,679 patent/US5632610A/en not_active Expired - Lifetime
- 1994-12-24 MY MYPI94003504A patent/MY117268A/en unknown
-
1997
- 1997-01-14 US US08/783,634 patent/US5704122A/en not_active Expired - Lifetime
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH07180673A (ja) | 1995-07-18 |
| US5704122A (en) | 1998-01-06 |
| US5632610A (en) | 1997-05-27 |
| CN1062646C (zh) | 2001-02-28 |
| CN1107945A (zh) | 1995-09-06 |
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