JP3101796B2 - 高強度網体 - Google Patents
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- B29C65/02—Joining or sealing of preformed parts, e.g. welding of plastics materials; Apparatus therefor by heating, with or without pressure
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- B29K2023/00—Use of polyalkenes or derivatives thereof as moulding material
- B29K2023/04—Polymers of ethylene
- B29K2023/06—PE, i.e. polyethylene
- B29K2023/0658—PE, i.e. polyethylene characterised by its molecular weight
- B29K2023/0683—UHMWPE, i.e. ultra high molecular weight polyethylene
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B29—WORKING OF PLASTICS; WORKING OF SUBSTANCES IN A PLASTIC STATE IN GENERAL
- B29L—INDEXING SCHEME ASSOCIATED WITH SUBCLASS B29C, RELATING TO PARTICULAR ARTICLES
- B29L2028/00—Nets or the like
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Pit Excavations, Shoring, Fill Or Stabilisation Of Slopes (AREA)
- Woven Fabrics (AREA)
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、道路、造成地等の地盤
の補強や、軟弱地盤における盛土の沈下防止のために土
中に埋設する土木用ネットとして、或は、荷物等の包装
用ネットやベッドの補強用ネットとして好適に使用され
る高強度網体に関する。
の補強や、軟弱地盤における盛土の沈下防止のために土
中に埋設する土木用ネットとして、或は、荷物等の包装
用ネットやベッドの補強用ネットとして好適に使用され
る高強度網体に関する。
【０００２】
【従来の技術】土木用ネット等として使用される合成樹
脂製の高強度網体には、種々のタイプのものが開発、提
案されており、本出願人も、一軸延伸した合成樹脂テー
プを縦糸及び横糸として、これらを所定間隔をあけて互
いに交差させ、それぞれの交点部分を融着して成る高強
度網体を既に提案した（実願平１−３２３８２号）。
脂製の高強度網体には、種々のタイプのものが開発、提
案されており、本出願人も、一軸延伸した合成樹脂テー
プを縦糸及び横糸として、これらを所定間隔をあけて互
いに交差させ、それぞれの交点部分を融着して成る高強
度網体を既に提案した（実願平１−３２３８２号）。
【０００３】この高強度網体は、引張強度が大きく、目
崩れしにくい上に、適度の柔軟性と剛性を有し、取扱い
や製造が容易であるなど、種々の長所を有するものであ
ったが、合成樹脂テープとしてポリプロピレンテープや
超高分子ポリエチレンテープを使用する場合には、次の
ような問題があった。
崩れしにくい上に、適度の柔軟性と剛性を有し、取扱い
や製造が容易であるなど、種々の長所を有するものであ
ったが、合成樹脂テープとしてポリプロピレンテープや
超高分子ポリエチレンテープを使用する場合には、次の
ような問題があった。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】即ち、一軸延伸したポ
リプロピレンテープや超高分子ポリエチレンテープは極
めて大きい引張強度を有するものであるが、これを縦糸
及び横糸として交点部分を例えば超音波融着すると、そ
の融着部分が劣化して引張強度が大幅に低下するため、
満足な高強度網体を得ることが容易でないという問題が
あった。また、これらのポリプロピレンテープや超高分
子ポリエチレンテープは交点部分を高周波溶着できない
という問題もあった。
リプロピレンテープや超高分子ポリエチレンテープは極
めて大きい引張強度を有するものであるが、これを縦糸
及び横糸として交点部分を例えば超音波融着すると、そ
の融着部分が劣化して引張強度が大幅に低下するため、
満足な高強度網体を得ることが容易でないという問題が
あった。また、これらのポリプロピレンテープや超高分
子ポリエチレンテープは交点部分を高周波溶着できない
という問題もあった。
【０００５】本発明は上記問題に鑑みてなされたもの
で、その目的とするところは、一軸延伸したポリプロピ
レンテープや超高分子ポリエチレンテープの優れた引張
強度を実質的に損なうことなく、しかも交点部分を強固
に高周波溶着できる高強度網体を提供することにある。
で、その目的とするところは、一軸延伸したポリプロピ
レンテープや超高分子ポリエチレンテープの優れた引張
強度を実質的に損なうことなく、しかも交点部分を強固
に高周波溶着できる高強度網体を提供することにある。
【０００６】
【課題を解決するための手段】上記目的を達成するた
め、第一の発明に係る高強度網体は、一軸延伸したポリ
プロピレン又は超高分子ポリエチレンよりなる芯テープ
の周囲又は上下両面に誘電率の高い熱可塑性樹脂を押出
被覆又は積層一体化して該熱可塑性樹脂の表面に凹凸皺
を形成した被覆テープを縦糸及び横糸とし、これら縦糸
及び横糸を所定間隔をあけて互いに交差させ、それぞれ
の交点部分を高周波溶着したことを特徴とするものであ
る。
め、第一の発明に係る高強度網体は、一軸延伸したポリ
プロピレン又は超高分子ポリエチレンよりなる芯テープ
の周囲又は上下両面に誘電率の高い熱可塑性樹脂を押出
被覆又は積層一体化して該熱可塑性樹脂の表面に凹凸皺
を形成した被覆テープを縦糸及び横糸とし、これら縦糸
及び横糸を所定間隔をあけて互いに交差させ、それぞれ
の交点部分を高周波溶着したことを特徴とするものであ
る。
【０００７】また、第二の発明に係る高強度網体は、一
軸延伸したポリプロピレン又は超高分子ポリエチレンよ
りなる芯テープを複数本重ね、その周囲に誘電率の高い
熱可塑性樹脂を押出被覆して該熱可塑性樹脂の表面に凹
凸皺を形成した被覆テープを縦糸及び横糸とし、これら
縦糸及び横糸を所定間隔をあけて互いに交差させ、それ
ぞれの交点部分を高周波溶着したことを特徴とするもの
である。
軸延伸したポリプロピレン又は超高分子ポリエチレンよ
りなる芯テープを複数本重ね、その周囲に誘電率の高い
熱可塑性樹脂を押出被覆して該熱可塑性樹脂の表面に凹
凸皺を形成した被覆テープを縦糸及び横糸とし、これら
縦糸及び横糸を所定間隔をあけて互いに交差させ、それ
ぞれの交点部分を高周波溶着したことを特徴とするもの
である。
【０００８】そして望ましくは、これらの高強度網体の
芯テープとして、延伸倍率が５〜２０倍で、厚さが０．
０５〜１．０ｍｍ、幅が５〜２０ｍｍのテープを使用
し、被覆用の熱可塑性樹脂として、エチレン−酢酸ビニ
ル共重合体又は塩化ビニル樹脂、特に好ましくは酢酸ビ
ニル含有率が５〜３５重量％のエチレン−酢酸ビニル共
重合体を使用して０．１ｍｍ以上の厚さに被覆したもの
である。
芯テープとして、延伸倍率が５〜２０倍で、厚さが０．
０５〜１．０ｍｍ、幅が５〜２０ｍｍのテープを使用
し、被覆用の熱可塑性樹脂として、エチレン−酢酸ビニ
ル共重合体又は塩化ビニル樹脂、特に好ましくは酢酸ビ
ニル含有率が５〜３５重量％のエチレン−酢酸ビニル共
重合体を使用して０．１ｍｍ以上の厚さに被覆したもの
である。
【０００９】
【作用】第一発明の高強度網体に用いる縦糸及び横糸
は、一軸延伸したポリプロピレン又は超高分子ポリエチ
レンよりなる芯テープの周囲又は上下両面に誘電率の高
い熱可塑性樹脂を押出被覆又は積層一体化した被覆テー
プであり、第二発明の高強度網体に用いる縦糸及び横糸
も、一軸延伸したポリプロピレン又は超高分子ポリエチ
レンよりなる芯テープを複数本重ねて、その周囲に誘電
率の高い熱可塑性樹脂を押出被覆した被覆テープである
から、縦糸と横糸の交点部分に高周波電界を印加する
と、誘電率の高い熱可塑性樹脂が分子歪みと分子摩擦を
起こして急速に誘電加熱され、強固に溶着される。この
とき、誘電率の低いポリプロピレンや超高分子ポリエチ
レンの芯テープは誘電加熱されにくいため、その交点部
分が熱で劣化することは殆どない。従って、第一発明及
び第二発明の網体はいずれも、縦糸及び横糸が一軸延伸
されたポリプロピレン又は超高分子ポリエチレン芯テー
プの優れた引張強度を殆ど損なうことなく維持している
ので強度が極めて大きく、しかも、縦糸と横糸の交点部
分の溶着強度が大きいので目崩れ等を生じる心配もな
い。
は、一軸延伸したポリプロピレン又は超高分子ポリエチ
レンよりなる芯テープの周囲又は上下両面に誘電率の高
い熱可塑性樹脂を押出被覆又は積層一体化した被覆テー
プであり、第二発明の高強度網体に用いる縦糸及び横糸
も、一軸延伸したポリプロピレン又は超高分子ポリエチ
レンよりなる芯テープを複数本重ねて、その周囲に誘電
率の高い熱可塑性樹脂を押出被覆した被覆テープである
から、縦糸と横糸の交点部分に高周波電界を印加する
と、誘電率の高い熱可塑性樹脂が分子歪みと分子摩擦を
起こして急速に誘電加熱され、強固に溶着される。この
とき、誘電率の低いポリプロピレンや超高分子ポリエチ
レンの芯テープは誘電加熱されにくいため、その交点部
分が熱で劣化することは殆どない。従って、第一発明及
び第二発明の網体はいずれも、縦糸及び横糸が一軸延伸
されたポリプロピレン又は超高分子ポリエチレン芯テー
プの優れた引張強度を殆ど損なうことなく維持している
ので強度が極めて大きく、しかも、縦糸と横糸の交点部
分の溶着強度が大きいので目崩れ等を生じる心配もな
い。
【００１０】特に、芯テープとして、延伸倍率が５〜２
０倍で、厚みが０．０５〜１．０ｍｍ、幅が５〜２０ｍ
ｍのものを使用すると、引張強度が極めて大きく且つ取
扱い性の良い網体を得ることができる。延伸倍率が５倍
より小さい芯テープは、分子配向による引張強度の向上
が顕著でなく、延伸倍率が２０倍より大きい芯テープ
は、フィブリル化による引張強度の低下がみられるの
で、いずれもあまり好ましくない。また、延伸倍率が５
〜２０倍でも、厚さが０．０５ｍｍより薄く且つ幅が５
ｍｍより狭い芯テープは、絶対的な強度が不足する傾向
があり、かといって、厚さが１ｍｍより大きく且つ幅が
２０ｍｍより広い芯テープは、剛性が高くて巻回性や取
扱い性が低下する傾向があるので、やはり好ましくな
い。
０倍で、厚みが０．０５〜１．０ｍｍ、幅が５〜２０ｍ
ｍのものを使用すると、引張強度が極めて大きく且つ取
扱い性の良い網体を得ることができる。延伸倍率が５倍
より小さい芯テープは、分子配向による引張強度の向上
が顕著でなく、延伸倍率が２０倍より大きい芯テープ
は、フィブリル化による引張強度の低下がみられるの
で、いずれもあまり好ましくない。また、延伸倍率が５
〜２０倍でも、厚さが０．０５ｍｍより薄く且つ幅が５
ｍｍより狭い芯テープは、絶対的な強度が不足する傾向
があり、かといって、厚さが１ｍｍより大きく且つ幅が
２０ｍｍより広い芯テープは、剛性が高くて巻回性や取
扱い性が低下する傾向があるので、やはり好ましくな
い。
【００１１】一方、被覆用の熱可塑性樹脂として、エチ
レン−酢酸ビニル共重合体又は塩化ビニル樹脂を用いる
と、高周波溶着性が良いため、穏やかな溶着条件の下で
芯テープを傷めることなく交点部分を強固に溶着するこ
とができる。殊に、酢酸ビニルを５〜３５重量％含むエ
チレン−酢酸ビニル共重合体は、酢酸ビニルの含有率が
多くなるほど高周波溶着性が良くなり、また、融点が１
４０℃以下と低いので芯テープを被覆するときに芯テー
プを熱で傷める心配もない。酢酸ビニルの含有率が５重
量％未満では高周波溶着性がかなり低下する傾向があ
り、３５重量％を越えると被覆膜の強度不足を招く傾向
があるので、いずれもあまり好ましくない。また、熱可
塑性樹脂の被覆厚さが０．１ｍｍ未満では、縦糸と横糸
の交点部分の高周波溶着強度が不十分となり、網体に大
きい引掛力が作用したとき交点部分が剥離して目崩れを
生じる恐れがあるので、０．１ｍｍ以上の被覆厚さとす
るのが好ましい。
レン−酢酸ビニル共重合体又は塩化ビニル樹脂を用いる
と、高周波溶着性が良いため、穏やかな溶着条件の下で
芯テープを傷めることなく交点部分を強固に溶着するこ
とができる。殊に、酢酸ビニルを５〜３５重量％含むエ
チレン−酢酸ビニル共重合体は、酢酸ビニルの含有率が
多くなるほど高周波溶着性が良くなり、また、融点が１
４０℃以下と低いので芯テープを被覆するときに芯テー
プを熱で傷める心配もない。酢酸ビニルの含有率が５重
量％未満では高周波溶着性がかなり低下する傾向があ
り、３５重量％を越えると被覆膜の強度不足を招く傾向
があるので、いずれもあまり好ましくない。また、熱可
塑性樹脂の被覆厚さが０．１ｍｍ未満では、縦糸と横糸
の交点部分の高周波溶着強度が不十分となり、網体に大
きい引掛力が作用したとき交点部分が剥離して目崩れを
生じる恐れがあるので、０．１ｍｍ以上の被覆厚さとす
るのが好ましい。
【００１２】更に、第二発明の網体のように、芯テープ
を複数本重ねて周囲を熱可塑性樹脂で被覆した被覆テー
プを縦糸及び横糸とすると、芯テープの重ねる本数を変
えることによって引張強度を容易に増減調節することが
でき、しかも、芯テープを複数本重ねたものは、その合
計厚みの芯テープを１本使用したものよりも剛性が低く
なるので、引張強度が実質的に同じであるにもかかわら
ず、巻回性や取扱い性が向上するという利点がある。
を複数本重ねて周囲を熱可塑性樹脂で被覆した被覆テー
プを縦糸及び横糸とすると、芯テープの重ねる本数を変
えることによって引張強度を容易に増減調節することが
でき、しかも、芯テープを複数本重ねたものは、その合
計厚みの芯テープを１本使用したものよりも剛性が低く
なるので、引張強度が実質的に同じであるにもかかわら
ず、巻回性や取扱い性が向上するという利点がある。
【００１３】
【実施例】以下、図面を参照して本発明の実施例を説明
する。
する。
【００１４】図１は第一発明に係る高強度網体の一実施
例を示す部分斜視図、図２は同実施例の網体を構成する
縦糸又は横糸の拡大断面図である。
例を示す部分斜視図、図２は同実施例の網体を構成する
縦糸又は横糸の拡大断面図である。
【００１５】この実施例の高強度網体Ａは、方形網目を
形成するように縦糸１と横糸２を所定間隔をあけて直角
に交差させると共に、平織のように交点部分で縦糸１と
横糸２の上下関係を交互に逆転させて重ね合わせ、それ
ぞれの交点部分を高周波溶着したものである。縦糸１と
横糸２は、菱形網目を形成するように網体の長さ方向に
対して斜めに交差させてもよく、また、縦糸１と横糸２
の上下関係は、全ての交点部分で縦糸１が横糸２の上側
又は下側となるように重ねてもよい。
形成するように縦糸１と横糸２を所定間隔をあけて直角
に交差させると共に、平織のように交点部分で縦糸１と
横糸２の上下関係を交互に逆転させて重ね合わせ、それ
ぞれの交点部分を高周波溶着したものである。縦糸１と
横糸２は、菱形網目を形成するように網体の長さ方向に
対して斜めに交差させてもよく、また、縦糸１と横糸２
の上下関係は、全ての交点部分で縦糸１が横糸２の上側
又は下側となるように重ねてもよい。
【００１６】この高強度網体Ａを構成する縦糸１と横糸
２は、図２に示すように、一軸延伸したポリプロピレン
又は超高分子ポリエチレンよりなる芯テープ３の周囲を
誘電率の高い熱可塑性樹脂４で押出被覆した被覆テープ
である。芯テープ３は、ポリプロピレン又は超高分子ポ
リエチレンを溶融押出成形した帯状体を９０〜１４０℃
の温度域で５〜２０倍（好ましくは７〜１０倍）に一軸
延伸したテープであって、その厚さが０．０５〜１．０
ｍｍ（好ましくは０．２〜０．５ｍｍ）、その幅が５〜
２０ｍｍ（好ましくは１０〜１５ｍｍ）のものが使用さ
れる。延伸倍率が５倍より小さな芯テープは、延伸によ
る分子配向が不充分なため引張強度があまり大きくな
く、一方、延伸倍率が２０倍より大きい芯テープはフィ
ブリル化による強度低下が大きくなるので、いずれも望
ましくない。また、延伸倍率が５〜２０倍の芯テープで
も、厚さが０．２ｍｍより薄く且つ幅が５ｍｍより狭い
芯テープは、絶対的な強度が不足する傾向があり、かと
いって、厚さが１ｍｍより大きく且つ幅が２０ｍｍより
広い芯テープは、剛性が高くて巻回性や取扱い性が低下
する傾向があるので、やはり好ましくない。
２は、図２に示すように、一軸延伸したポリプロピレン
又は超高分子ポリエチレンよりなる芯テープ３の周囲を
誘電率の高い熱可塑性樹脂４で押出被覆した被覆テープ
である。芯テープ３は、ポリプロピレン又は超高分子ポ
リエチレンを溶融押出成形した帯状体を９０〜１４０℃
の温度域で５〜２０倍（好ましくは７〜１０倍）に一軸
延伸したテープであって、その厚さが０．０５〜１．０
ｍｍ（好ましくは０．２〜０．５ｍｍ）、その幅が５〜
２０ｍｍ（好ましくは１０〜１５ｍｍ）のものが使用さ
れる。延伸倍率が５倍より小さな芯テープは、延伸によ
る分子配向が不充分なため引張強度があまり大きくな
く、一方、延伸倍率が２０倍より大きい芯テープはフィ
ブリル化による強度低下が大きくなるので、いずれも望
ましくない。また、延伸倍率が５〜２０倍の芯テープで
も、厚さが０．２ｍｍより薄く且つ幅が５ｍｍより狭い
芯テープは、絶対的な強度が不足する傾向があり、かと
いって、厚さが１ｍｍより大きく且つ幅が２０ｍｍより
広い芯テープは、剛性が高くて巻回性や取扱い性が低下
する傾向があるので、やはり好ましくない。
【００１７】芯テープ３を被覆する熱可塑性樹脂４とし
ては、誘電率が高くて高周波溶着性の良い樹脂、例えば
塩化ビニル樹脂やエチレン−酢酸ビニル共重合体等が好
適に使用され、望ましくは酢酸ビニルの含有率が５〜３
５重量％（更に望ましくは１５〜３０重量％）のエチレ
ン−酢酸ビニル共重合体が使用される。かかるエチレン
−酢酸ビニル共重合体は、酢酸ビニルの含有率が多くな
るほど高周波溶着性が向上し、穏やかな溶着条件の下で
芯テープ３を傷めることなく高周波溶着することが可能
であり、しかも、融点が１４０℃以下と低いので、芯テ
ープ３を被覆するときに芯テープ３を熱で傷める心配が
ない。酢酸ビニルの含有率が５重量％未満では高周波溶
着性がかなり低下する傾向があり、また３５重量％を越
えると被覆膜の強度不足を招く傾向があるので、いずれ
も望ましくない。
ては、誘電率が高くて高周波溶着性の良い樹脂、例えば
塩化ビニル樹脂やエチレン−酢酸ビニル共重合体等が好
適に使用され、望ましくは酢酸ビニルの含有率が５〜３
５重量％（更に望ましくは１５〜３０重量％）のエチレ
ン−酢酸ビニル共重合体が使用される。かかるエチレン
−酢酸ビニル共重合体は、酢酸ビニルの含有率が多くな
るほど高周波溶着性が向上し、穏やかな溶着条件の下で
芯テープ３を傷めることなく高周波溶着することが可能
であり、しかも、融点が１４０℃以下と低いので、芯テ
ープ３を被覆するときに芯テープ３を熱で傷める心配が
ない。酢酸ビニルの含有率が５重量％未満では高周波溶
着性がかなり低下する傾向があり、また３５重量％を越
えると被覆膜の強度不足を招く傾向があるので、いずれ
も望ましくない。
【００１８】この熱可塑性樹脂４の被覆厚さは０．１ｍ
ｍ以上、好ましくは０．５〜０．８ｍｍ程度であり、
０．１ｍｍより薄くなると縦糸１と横糸２の交点部分の
溶着強度が不足するため、網体に大きい引掛力が作用し
たときに交点部分が剥離して目崩れを生じ易くなる。ま
た、この熱可塑性樹脂４の表面には、テープの縦裂けを
防止すると共に溶着性を良くするための凹凸皺４ａを形
成することが望ましい。
ｍ以上、好ましくは０．５〜０．８ｍｍ程度であり、
０．１ｍｍより薄くなると縦糸１と横糸２の交点部分の
溶着強度が不足するため、網体に大きい引掛力が作用し
たときに交点部分が剥離して目崩れを生じ易くなる。ま
た、この熱可塑性樹脂４の表面には、テープの縦裂けを
防止すると共に溶着性を良くするための凹凸皺４ａを形
成することが望ましい。
【００１９】この実施例の高強度網体Ａでは、上記のよ
うに一軸延伸した芯テープ３の周囲に誘電率の高い熱可
塑性樹脂４を押出被覆した被覆テープを縦糸１及び横糸
２として使用しているが、一軸延伸した芯テープ３の上
下両面に誘電率の高い熱可塑性樹脂４を積層一体化した
被覆テープを縦糸１及び横糸２として使用してもよい。
また、押出成形した未延伸のポリプロピレン又は超高分
子ポリエチレンよりなる帯状体の周囲又は上下両面に誘
電率の高い熱可塑性樹脂４を押出被覆又は積層一体化し
てから一軸延伸して得られる被覆テープを縦糸１及び横
糸２として使用してもよい。
うに一軸延伸した芯テープ３の周囲に誘電率の高い熱可
塑性樹脂４を押出被覆した被覆テープを縦糸１及び横糸
２として使用しているが、一軸延伸した芯テープ３の上
下両面に誘電率の高い熱可塑性樹脂４を積層一体化した
被覆テープを縦糸１及び横糸２として使用してもよい。
また、押出成形した未延伸のポリプロピレン又は超高分
子ポリエチレンよりなる帯状体の周囲又は上下両面に誘
電率の高い熱可塑性樹脂４を押出被覆又は積層一体化し
てから一軸延伸して得られる被覆テープを縦糸１及び横
糸２として使用してもよい。
【００２０】縦糸１と横糸２の交点部分は前述のように
高周波溶着されるが、その場合、縦糸１と同数の溶着ヘ
ッドを縦糸の間隔と同じ間隔をあけて横一列に設けた高
周波溶着装置を使用し、横一列に並んだ交点部分を同時
に高周波溶着することが望ましい。溶着条件は熱可塑性
樹脂４の種類や被覆厚さ等を考慮して適宜設定すればよ
いが、通常、周波数が１０〜４０ＭＨｚ、出力が３〜２
０Ｋｗ、発信時間が２〜５秒、加圧力が２〜１５ｋｇｆ
／ｃｍ2 の条件を採用して、効率良く高周波溶着するこ
とができる。
高周波溶着されるが、その場合、縦糸１と同数の溶着ヘ
ッドを縦糸の間隔と同じ間隔をあけて横一列に設けた高
周波溶着装置を使用し、横一列に並んだ交点部分を同時
に高周波溶着することが望ましい。溶着条件は熱可塑性
樹脂４の種類や被覆厚さ等を考慮して適宜設定すればよ
いが、通常、周波数が１０〜４０ＭＨｚ、出力が３〜２
０Ｋｗ、発信時間が２〜５秒、加圧力が２〜１５ｋｇｆ
／ｃｍ2 の条件を採用して、効率良く高周波溶着するこ
とができる。
【００２１】上記の条件で縦糸１と横糸２の交点部分に
高周波電界を印加すると、誘電率の高い熱可塑性樹脂４
が急速に誘電加熱され、強固に溶着されるが、誘電率の
低いポリプロピレンや超高分子ポリエチレンよりなる芯
テープ３は誘電加熱されにくいため、交点部分で熱劣化
することは殆どない。従って、得られる網体Ａは、縦糸
１及び横糸２が一軸延伸された芯テープ本来の優れた引
張強度を殆ど損なうことがないので強度が極めて大き
く、しかも、縦糸１と横糸２の交点部分の溶着強度が大
きいので目崩れ等を生じる心配がない。
高周波電界を印加すると、誘電率の高い熱可塑性樹脂４
が急速に誘電加熱され、強固に溶着されるが、誘電率の
低いポリプロピレンや超高分子ポリエチレンよりなる芯
テープ３は誘電加熱されにくいため、交点部分で熱劣化
することは殆どない。従って、得られる網体Ａは、縦糸
１及び横糸２が一軸延伸された芯テープ本来の優れた引
張強度を殆ど損なうことがないので強度が極めて大き
く、しかも、縦糸１と横糸２の交点部分の溶着強度が大
きいので目崩れ等を生じる心配がない。
【００２２】縦糸１及び横糸２のそれぞれの間隔は、網
体Ａの用途を考慮して適宜決定すればよいが、例えば土
木用の網体のように特に大きい強度が要求される場合に
は、２０〜１００ｍｍ程度の間隔とするのが望ましい。
体Ａの用途を考慮して適宜決定すればよいが、例えば土
木用の網体のように特に大きい強度が要求される場合に
は、２０〜１００ｍｍ程度の間隔とするのが望ましい。
【００２３】図３は第二発明の高強度網体を構成する縦
糸１０及び横糸２０の一例を示す断面図である。
糸１０及び横糸２０の一例を示す断面図である。
【００２４】この縦糸１０及び横糸２０は、既述した芯
テープ３を複数本（図では２本）重ね、その周囲を既述
した熱可塑性樹脂４で０．１ｍｍ以上（好ましくは、
０．２〜０．４ｍｍ程度）の厚さに押出被覆した被覆テ
ープから成るものであって、熱可塑性樹脂４の表面には
既述した凹凸皺４ａを同様に形成している。芯テープ３
の重ねる本数は２本に限らず、３本以上でも良いが、重
ねた芯テープ３の合計厚みがあまり大きくなると、剛性
が増して網体の巻回性や取扱い性が低下するので、合計
厚みが２．０ｍｍ以下となるように芯テープ３の個々の
厚さや重ねる本数を適宜決定することが望ましい。
テープ３を複数本（図では２本）重ね、その周囲を既述
した熱可塑性樹脂４で０．１ｍｍ以上（好ましくは、
０．２〜０．４ｍｍ程度）の厚さに押出被覆した被覆テ
ープから成るものであって、熱可塑性樹脂４の表面には
既述した凹凸皺４ａを同様に形成している。芯テープ３
の重ねる本数は２本に限らず、３本以上でも良いが、重
ねた芯テープ３の合計厚みがあまり大きくなると、剛性
が増して網体の巻回性や取扱い性が低下するので、合計
厚みが２．０ｍｍ以下となるように芯テープ３の個々の
厚さや重ねる本数を適宜決定することが望ましい。
【００２５】第二発明の高強度網体は、上記のような縦
糸１０及び横糸２０を間隔をあけて直角に交差させ、既
述した第一発明の高強度網体Ａの場合と同様に、縦糸と
横糸の交点部分を高周波溶着したものであるから、誘電
加熱されにくい芯テープ３が実質的に熱劣化を生じるこ
となく、表面の熱可塑性樹脂４が誘電加熱によって強固
に溶着されている。従って、この網体も、縦糸１０及び
横糸２０が一軸延伸された芯テープ３本来の優れた引張
強度を殆ど損なうことがないので強度が極めて大きく、
また、縦糸１と横糸２の交点部分の溶着強度も大きいの
で目崩れ等を生じる心配がない。その上、芯テープ３の
重ねる本数を変えれば、引張強度を容易に増減調節する
ことができ、しかも、芯テープ３を複数本重ねたもの
は、その合計厚みの芯テープを１本使用したものよりも
剛性が低くなるので、引張強度が実質的に同じであるに
もかかわらず、巻回性や取扱い性が向上するという利点
がある。
糸１０及び横糸２０を間隔をあけて直角に交差させ、既
述した第一発明の高強度網体Ａの場合と同様に、縦糸と
横糸の交点部分を高周波溶着したものであるから、誘電
加熱されにくい芯テープ３が実質的に熱劣化を生じるこ
となく、表面の熱可塑性樹脂４が誘電加熱によって強固
に溶着されている。従って、この網体も、縦糸１０及び
横糸２０が一軸延伸された芯テープ３本来の優れた引張
強度を殆ど損なうことがないので強度が極めて大きく、
また、縦糸１と横糸２の交点部分の溶着強度も大きいの
で目崩れ等を生じる心配がない。その上、芯テープ３の
重ねる本数を変えれば、引張強度を容易に増減調節する
ことができ、しかも、芯テープ３を複数本重ねたもの
は、その合計厚みの芯テープを１本使用したものよりも
剛性が低くなるので、引張強度が実質的に同じであるに
もかかわらず、巻回性や取扱い性が向上するという利点
がある。
【００２６】以上のような高強度網体は、例えば土木用
ネットとして使用され、道路、造成地等の地盤の補強
や、軟弱地盤における盛土の沈下防止のために土中に埋
設されたり、或は、荷物等の包装用ネットやベッドの補
強用ネットとして使用される。
ネットとして使用され、道路、造成地等の地盤の補強
や、軟弱地盤における盛土の沈下防止のために土中に埋
設されたり、或は、荷物等の包装用ネットやベッドの補
強用ネットとして使用される。
【００２７】次に、本発明の更に具体的な実施例と比較
例を説明する。
例を説明する。
【００２８】［実施例１］約８倍の延伸倍率で一軸延伸
した厚さ０．５ｍｍ、幅９ｍｍのポリプロピレン芯テー
プを作製した。この芯テープの引張強度を測定したとこ
ろ、１１８．３ｋｇｆであった。
した厚さ０．５ｍｍ、幅９ｍｍのポリプロピレン芯テー
プを作製した。この芯テープの引張強度を測定したとこ
ろ、１１８．３ｋｇｆであった。
【００２９】次に、この芯テープの周囲に、酢酸ビニル
を２５．５重量％含んだエチレン−酢酸ビニル共重合体
（東ソー株式会社製の商品名ウルトラセン６３４）を約
１４０℃の樹脂温度で０．７５ｍｍの厚さに押出被覆し
て全体の厚さが２．０ｍｍの被覆テープを作製した。こ
の被覆テープの引張強度を測定したところ、下記の表１
に示すように１１９．８ｋｇｆであった。ポリプロピレ
ン芯テープの引張強度（１１８．３ｋｇｆ）を基準にし
て被覆テープの強度保持率を算出すると、下記の表１に
示すように１０１．３％であり、樹脂被覆による強度低
下は見られず、わずかに向上していた。
を２５．５重量％含んだエチレン−酢酸ビニル共重合体
（東ソー株式会社製の商品名ウルトラセン６３４）を約
１４０℃の樹脂温度で０．７５ｍｍの厚さに押出被覆し
て全体の厚さが２．０ｍｍの被覆テープを作製した。こ
の被覆テープの引張強度を測定したところ、下記の表１
に示すように１１９．８ｋｇｆであった。ポリプロピレ
ン芯テープの引張強度（１１８．３ｋｇｆ）を基準にし
て被覆テープの強度保持率を算出すると、下記の表１に
示すように１０１．３％であり、樹脂被覆による強度低
下は見られず、わずかに向上していた。
【００３０】この被覆テープを縦糸及び横糸とし、２５
ｍｍ×５０ｍｍの間隔をあけて直角に交差させ、高周波
溶着装置（精電舎電子工業株式会社製のＫＷ−３０００
ＴＲ）を用いて、周波数２７ＭＨｚ、出力３Ｋｗ、発信
時間３．０秒、加圧力２Ｋｇｆ／ｃｍ2 の条件下に、縦
糸と横糸の各交点部分を高周波溶着して網体を製造し
た。そして、高周波溶着後の縦糸（被覆テープ）の引張
強度を測定したところ、表１に示すように１１７．５ｋ
ｇｆであった。ポリプロピレン芯テープの引張強度（１
１８．３ｋｇｆ）を基準にして、高周波溶着後の被覆テ
ープの強度保持率を算出すると、下記の表１に示すよう
に９９．３％であり、高周波溶着による強度低下はほと
んど見られなかった。また、交点部分の溶着強度を、交
点間引掛け引張試験法で測定したところ、表１に示すよ
うに３９．３ｋｇｆと大きかった。
ｍｍ×５０ｍｍの間隔をあけて直角に交差させ、高周波
溶着装置（精電舎電子工業株式会社製のＫＷ−３０００
ＴＲ）を用いて、周波数２７ＭＨｚ、出力３Ｋｗ、発信
時間３．０秒、加圧力２Ｋｇｆ／ｃｍ2 の条件下に、縦
糸と横糸の各交点部分を高周波溶着して網体を製造し
た。そして、高周波溶着後の縦糸（被覆テープ）の引張
強度を測定したところ、表１に示すように１１７．５ｋ
ｇｆであった。ポリプロピレン芯テープの引張強度（１
１８．３ｋｇｆ）を基準にして、高周波溶着後の被覆テ
ープの強度保持率を算出すると、下記の表１に示すよう
に９９．３％であり、高周波溶着による強度低下はほと
んど見られなかった。また、交点部分の溶着強度を、交
点間引掛け引張試験法で測定したところ、表１に示すよ
うに３９．３ｋｇｆと大きかった。
【００３１】［実施例２］実施例１で用いたエチレン−
酢酸ビニル共重合体に代えて、酢酸ビニルを２５．０重
量％含んだエチレン−酢酸ビニル共重合体（日本ユニカ
株式会社製の商品名ＮＵＣ３１９５）を使用した以外は
実施例１と同様にして、被覆テープを作製した。この被
覆テープの引張強度は、下記の表１に示すように１１
９．０ｋｇ、また、ポリプロピレン芯テープそのものの
引張強度（１１８．３ｋｇｆ）を基準にした強度保持率
は１００．６％であり、樹脂被覆による強度低下は見ら
れず、わずかに向上していた。
酢酸ビニル共重合体に代えて、酢酸ビニルを２５．０重
量％含んだエチレン−酢酸ビニル共重合体（日本ユニカ
株式会社製の商品名ＮＵＣ３１９５）を使用した以外は
実施例１と同様にして、被覆テープを作製した。この被
覆テープの引張強度は、下記の表１に示すように１１
９．０ｋｇ、また、ポリプロピレン芯テープそのものの
引張強度（１１８．３ｋｇｆ）を基準にした強度保持率
は１００．６％であり、樹脂被覆による強度低下は見ら
れず、わずかに向上していた。
【００３２】この被覆テープを縦糸及び横糸とし、実施
例１と同様にして縦糸と横糸の交点部分を高周波溶着
し、網体を製造した。そして、網体の高周波溶着後の縦
糸（被覆テープ）の引張強度を測定し、高周波溶着後の
強度保持率を算出したところ、下記の表１に示すように
前者は１１８．１ｋｇｆ、後者は９９．８％であり、高
周波溶着による強度低下は殆ど見られなかった。また、
交点部分の溶着強度は３８．２ｋｇｆと大きかった。
例１と同様にして縦糸と横糸の交点部分を高周波溶着
し、網体を製造した。そして、網体の高周波溶着後の縦
糸（被覆テープ）の引張強度を測定し、高周波溶着後の
強度保持率を算出したところ、下記の表１に示すように
前者は１１８．１ｋｇｆ、後者は９９．８％であり、高
周波溶着による強度低下は殆ど見られなかった。また、
交点部分の溶着強度は３８．２ｋｇｆと大きかった。
【００３３】［実施例３］実施例１で用いたエチレン−
酢酸ビニル共重合体に代えて、酢酸ビニルを１５．５重
量％含んだエチレン−酢酸ビニル共重合体（東ソー株式
会社製の商品名ウルトラセン６３４）を使用した以外は
実施例１と同様にして、被覆テープを作製した。この被
覆テープの引張強度は、下記の表１に示すように１２
２．１ｋｇｆ、また、ポリプロピレン芯テープそのもの
の引張強度（１１８．３ｋｇｆ）を基準にした強度保持
率は１０３．２％であり、樹脂被覆による強度低下は見
られず、強度が若干向上していた。
酢酸ビニル共重合体に代えて、酢酸ビニルを１５．５重
量％含んだエチレン−酢酸ビニル共重合体（東ソー株式
会社製の商品名ウルトラセン６３４）を使用した以外は
実施例１と同様にして、被覆テープを作製した。この被
覆テープの引張強度は、下記の表１に示すように１２
２．１ｋｇｆ、また、ポリプロピレン芯テープそのもの
の引張強度（１１８．３ｋｇｆ）を基準にした強度保持
率は１０３．２％であり、樹脂被覆による強度低下は見
られず、強度が若干向上していた。
【００３４】この被覆テープを縦糸及び横糸とし、高周
波発信時間を５秒に設定した以外は実施例１と同様にし
て縦糸と横糸の交点部分を高周波溶着し、網体を製造し
た。そして、網体の高周波溶着後の縦糸（被覆テープ）
の引張強度を測定し、高周波溶着後の強度保持率を算出
したところ、下記の表１に示すように前者は１１８．０
ｋｇｆ、後者は９９．７％であり、高周波溶着による強
度低下は殆ど見られなかった。また、交点部分の溶着強
度は３３．５ｋｇｆと充分であった。
波発信時間を５秒に設定した以外は実施例１と同様にし
て縦糸と横糸の交点部分を高周波溶着し、網体を製造し
た。そして、網体の高周波溶着後の縦糸（被覆テープ）
の引張強度を測定し、高周波溶着後の強度保持率を算出
したところ、下記の表１に示すように前者は１１８．０
ｋｇｆ、後者は９９．７％であり、高周波溶着による強
度低下は殆ど見られなかった。また、交点部分の溶着強
度は３３．５ｋｇｆと充分であった。
【００３５】［実施例４］実施例１で作製したポリプロ
ピレン芯テープの周囲に、ポリ塩化ビニル（鐘淵化学工
業株式会社製のＳ１００３）を約１７０℃の温度で０．
７５ｍｍの厚さに押出被覆して全体の厚さが２．０ｍｍ
の被覆テープを作製した。この被覆テープの引張強度は
下記の表１に示すように１０６．３ｋｇｆ、また、ポリ
プロピレン芯テープそのものの引張強度（１１８．３ｋ
ｇｆ）を基準にした強度保持率は８９．９％であり、強
度が少し低下していた。
ピレン芯テープの周囲に、ポリ塩化ビニル（鐘淵化学工
業株式会社製のＳ１００３）を約１７０℃の温度で０．
７５ｍｍの厚さに押出被覆して全体の厚さが２．０ｍｍ
の被覆テープを作製した。この被覆テープの引張強度は
下記の表１に示すように１０６．３ｋｇｆ、また、ポリ
プロピレン芯テープそのものの引張強度（１１８．３ｋ
ｇｆ）を基準にした強度保持率は８９．９％であり、強
度が少し低下していた。
【００３６】この被覆テープを縦糸及び横糸とし、高周
波発信時間を２秒に設定した以外は実施例１と同様にし
て縦糸と横糸の交点部分を高周波溶着し、網体を製造し
た。そして、網体の高周波溶着後の縦糸（被覆テープ）
の引張強度を測定し、高周波溶着後の強度保持率を算出
したところ、下記の表１に示すように前者は１１４．４
ｋｇｆ、後者は９６．７％であり、高周波溶着による強
度低下は殆ど見られなかった。また、交点部分の溶着強
度は３８．０ｋｇｆと大きかった。
波発信時間を２秒に設定した以外は実施例１と同様にし
て縦糸と横糸の交点部分を高周波溶着し、網体を製造し
た。そして、網体の高周波溶着後の縦糸（被覆テープ）
の引張強度を測定し、高周波溶着後の強度保持率を算出
したところ、下記の表１に示すように前者は１１４．４
ｋｇｆ、後者は９６．７％であり、高周波溶着による強
度低下は殆ど見られなかった。また、交点部分の溶着強
度は３８．０ｋｇｆと大きかった。
【００３７】［比較例１］実施例１で作製したポリプロ
ピレン芯テープを樹脂被覆しないでそのまま縦糸及び横
糸とし、２５ｍｍ×５０ｍｍの間隔をあけて直角に交差
させ、超音波融着装置（精電舎電子工業株式会社製のＳ
ＯＮＯＰＥＴ４５００Ｐ−２０７）を用いて、超音波発
信時間１秒、加圧時間１．８秒、超音波ホーンと基台と
の間隔０．８ｍｍの条件下に、横糸と縦糸の交点部分を
超音波融着して網体を製造した。
ピレン芯テープを樹脂被覆しないでそのまま縦糸及び横
糸とし、２５ｍｍ×５０ｍｍの間隔をあけて直角に交差
させ、超音波融着装置（精電舎電子工業株式会社製のＳ
ＯＮＯＰＥＴ４５００Ｐ−２０７）を用いて、超音波発
信時間１秒、加圧時間１．８秒、超音波ホーンと基台と
の間隔０．８ｍｍの条件下に、横糸と縦糸の交点部分を
超音波融着して網体を製造した。
【００３８】この網体の超音波融着後のポリプロピレン
芯テープの引張強度を測定したところ４２．９ｋｇｆで
あり、融着前の該芯テープの引張強度（１１８．３ｋｇ
ｆ）を基準にした強度保持率は表１に示すように３６．
３％で約１／３に強度が低下していた。また、交点部分
の融着強度を実施例１と同様に測定したところ、５ｋｇ
ｆ以下と小さかった。
芯テープの引張強度を測定したところ４２．９ｋｇｆで
あり、融着前の該芯テープの引張強度（１１８．３ｋｇ
ｆ）を基準にした強度保持率は表１に示すように３６．
３％で約１／３に強度が低下していた。また、交点部分
の融着強度を実施例１と同様に測定したところ、５ｋｇ
ｆ以下と小さかった。
【００３９】［比較例２］実施例４で作製した被覆テー
プ（ポリ塩化ビニルで被覆したテープ）を縦糸及び横糸
とし、２５ｍｍ×５０ｍｍの間隔をあけて直角に交差さ
せ、超音波ホーンと基台の間隔を２．５ｍｍに変更した
以外は比較例１と同様にして、縦糸と横糸の交点部分を
超音波融着し、網体を製造した。
プ（ポリ塩化ビニルで被覆したテープ）を縦糸及び横糸
とし、２５ｍｍ×５０ｍｍの間隔をあけて直角に交差さ
せ、超音波ホーンと基台の間隔を２．５ｍｍに変更した
以外は比較例１と同様にして、縦糸と横糸の交点部分を
超音波融着し、網体を製造した。
【００４０】そして、この網体の超音波融着後の被覆テ
ープの引張強度、強度保持率、交点部分の融着強度を求
めたところ、下記の表１に示すように、それぞれ４９．
４ｋｇｆ、４１．８％、２．５ｋｇｆであり、超音波融
着後の強度低下が大きく、交点部分の融着強度も小さか
った。
ープの引張強度、強度保持率、交点部分の融着強度を求
めたところ、下記の表１に示すように、それぞれ４９．
４ｋｇｆ、４１．８％、２．５ｋｇｆであり、超音波融
着後の強度低下が大きく、交点部分の融着強度も小さか
った。
【００４１】［比較例３］実施例２で作製した被覆テー
プを縦糸及び横糸とし、２５ｍｍ×５０ｍｍの間隔をあ
けて直角に交差させ、超音波発信時間を０．５秒、超音
波ホーンと基台の間隔を３．０ｍｍにそれぞれ変更した
以外は比較例１と同様にして、縦糸と横糸の交点部分を
超音波融着し、網体を製造した。
プを縦糸及び横糸とし、２５ｍｍ×５０ｍｍの間隔をあ
けて直角に交差させ、超音波発信時間を０．５秒、超音
波ホーンと基台の間隔を３．０ｍｍにそれぞれ変更した
以外は比較例１と同様にして、縦糸と横糸の交点部分を
超音波融着し、網体を製造した。
【００４２】そして、この網体の超音波融着後の被覆テ
ープの引張強度、強度保持率、交点部分の融着強度を求
めたところ、下記の表１に示すように、それぞれ１１
６．４ｋｇｆ、９８．４％、２７．０ｋｇｆであり、超
音波融着後の強度低下は少ないが、交点部分の融着強度
はあまり大きくなかった。
ープの引張強度、強度保持率、交点部分の融着強度を求
めたところ、下記の表１に示すように、それぞれ１１
６．４ｋｇｆ、９８．４％、２７．０ｋｇｆであり、超
音波融着後の強度低下は少ないが、交点部分の融着強度
はあまり大きくなかった。
【００４３】
【表１】
【００４４】この表１を見れば、ポリプロピレン芯テー
プをエチレン−酢酸ビニル共重合体で被覆した被覆テー
プを縦糸及び横糸し、交差部分を高周波溶着して作製し
た実施例１〜３の網体はいずれも、樹脂被覆後の被覆テ
ープの強度低下がみられず、わずかに強度が向上してお
り、高周波溶着後の被覆テープの強度保持率も９９％台
で強度低下が実質的にみられず、また、交点部分の強度
も３３．５〜３９．３ｋｇｆの範囲で充分大きい強度を
有することが判る。そして、酢酸ビニルの含有率が高い
エチレン−酢酸ビニル共重合体を用いたものほど、交点
部分の溶着強度が大きいことが判る。また、塩化ビニル
樹脂で被覆したテープを縦糸及び横糸として交点部分を
高周波溶着した実施例４の網体は、樹脂被覆後の被覆テ
ープの強度保持率が８９．９％とやや低いけれども、溶
着後の被覆テープの強度保持率が９６．７％と高く、交
点の溶着強度も３８．０ｋｇｆと大きいことが判る。
プをエチレン−酢酸ビニル共重合体で被覆した被覆テー
プを縦糸及び横糸し、交差部分を高周波溶着して作製し
た実施例１〜３の網体はいずれも、樹脂被覆後の被覆テ
ープの強度低下がみられず、わずかに強度が向上してお
り、高周波溶着後の被覆テープの強度保持率も９９％台
で強度低下が実質的にみられず、また、交点部分の強度
も３３．５〜３９．３ｋｇｆの範囲で充分大きい強度を
有することが判る。そして、酢酸ビニルの含有率が高い
エチレン−酢酸ビニル共重合体を用いたものほど、交点
部分の溶着強度が大きいことが判る。また、塩化ビニル
樹脂で被覆したテープを縦糸及び横糸として交点部分を
高周波溶着した実施例４の網体は、樹脂被覆後の被覆テ
ープの強度保持率が８９．９％とやや低いけれども、溶
着後の被覆テープの強度保持率が９６．７％と高く、交
点の溶着強度も３８．０ｋｇｆと大きいことが判る。
【００４５】これに対し、ポリプロピレン芯テープをそ
のまま縦糸及び横糸として交点部分を超音波溶着した比
較例１の網体や、ポリプロピレン芯テープを塩化ビニル
樹脂で被覆した被覆テープを縦糸及び横糸として交点部
分を超音波溶着した比較例２の網体は、超音波溶着後の
強度保持率が５０％以下で強度低下が著しく、このこと
から、超音波融着によってポリプロピレン芯テープが大
幅に劣化することが判る。そして、交点部分の融着強度
も２１．５ｋｇｆ以下と小さくなっており、超音波融着
では強固に融着し難いことが判る。また、ポリプロピレ
ン芯テープをエチレン−酢酸ビニル共重合体で被覆した
被覆テープを縦糸及び横糸として交点部分を超音波融着
した比較例３の網体は、超音波溶着後の被覆テープの強
度保持率が９８．４％と高いが、交点部分の溶着強度が
２７．０ｋｇｆと低下しており、このことから高周波溶
着の方が超音波融着よりも溶着性が良いことが判る。
のまま縦糸及び横糸として交点部分を超音波溶着した比
較例１の網体や、ポリプロピレン芯テープを塩化ビニル
樹脂で被覆した被覆テープを縦糸及び横糸として交点部
分を超音波溶着した比較例２の網体は、超音波溶着後の
強度保持率が５０％以下で強度低下が著しく、このこと
から、超音波融着によってポリプロピレン芯テープが大
幅に劣化することが判る。そして、交点部分の融着強度
も２１．５ｋｇｆ以下と小さくなっており、超音波融着
では強固に融着し難いことが判る。また、ポリプロピレ
ン芯テープをエチレン−酢酸ビニル共重合体で被覆した
被覆テープを縦糸及び横糸として交点部分を超音波融着
した比較例３の網体は、超音波溶着後の被覆テープの強
度保持率が９８．４％と高いが、交点部分の溶着強度が
２７．０ｋｇｆと低下しており、このことから高周波溶
着の方が超音波融着よりも溶着性が良いことが判る。
【００４６】［実施例５］約１０倍の延伸倍率で一軸延
伸した厚さ０．２ｍｍ、幅１０ｍｍのポリプロピレン芯
テープを作製し、この芯テープの引張強度を測定したと
ころ、８４．５ｋｇｆであった。
伸した厚さ０．２ｍｍ、幅１０ｍｍのポリプロピレン芯
テープを作製し、この芯テープの引張強度を測定したと
ころ、８４．５ｋｇｆであった。
【００４７】次に、この芯テープの周囲に、実施例１の
エチレン−酢酸ビニル共重合体を約１４０℃の樹脂温度
で０．９ｍｍの厚さに押出被覆して全体の厚さが２．０
ｍｍの被覆テープを作製した。この被覆テープの引張強
度を測定したところ８５．８ｋｇｆであった。ポリプロ
ピレン芯テープの引張強度（８４．５ｋｇｆ）を基準に
して被覆テープの強度保持率を算出すると１０１．５％
であり、樹脂被覆による強度低下は見られず、わずかに
向上していた。
エチレン−酢酸ビニル共重合体を約１４０℃の樹脂温度
で０．９ｍｍの厚さに押出被覆して全体の厚さが２．０
ｍｍの被覆テープを作製した。この被覆テープの引張強
度を測定したところ８５．８ｋｇｆであった。ポリプロ
ピレン芯テープの引張強度（８４．５ｋｇｆ）を基準に
して被覆テープの強度保持率を算出すると１０１．５％
であり、樹脂被覆による強度低下は見られず、わずかに
向上していた。
【００４８】この被覆テープを縦糸及び横糸とし、３８
ｍｍ×７６ｍｍの間隔をあけて直角に交差させ、実施例
１の高周波溶着装置を用いて、周波数２７ＭＨｚ、出力
３Ｋｗ、発信時間３．０秒、加圧力２Ｋｇｆ／ｃｍ2 の
条件下に、縦糸と横糸の各交点部分を高周波溶着して網
体を製造した。そして、高周波溶着後の縦糸（被覆テー
プ）の引張強度を測定したところ８６．５ｋｇｆであ
り、ポリプロピレン芯テープの引張強度（８５．８ｋｇ
ｆ）を基準にして算出した高周波溶着後の被覆テープの
強度保持率は１０２．４％と高く、高周波溶着による強
度低下は見られなかった。また、交点部分の溶着強度
を、交点間引掛け引張試験法で測定したところ、３４．
１ｋｇｆと大きかった。
ｍｍ×７６ｍｍの間隔をあけて直角に交差させ、実施例
１の高周波溶着装置を用いて、周波数２７ＭＨｚ、出力
３Ｋｗ、発信時間３．０秒、加圧力２Ｋｇｆ／ｃｍ2 の
条件下に、縦糸と横糸の各交点部分を高周波溶着して網
体を製造した。そして、高周波溶着後の縦糸（被覆テー
プ）の引張強度を測定したところ８６．５ｋｇｆであ
り、ポリプロピレン芯テープの引張強度（８５．８ｋｇ
ｆ）を基準にして算出した高周波溶着後の被覆テープの
強度保持率は１０２．４％と高く、高周波溶着による強
度低下は見られなかった。また、交点部分の溶着強度
を、交点間引掛け引張試験法で測定したところ、３４．
１ｋｇｆと大きかった。
【００４９】この実施例５から、芯テープの厚さが０．
２ｍｍと薄くても、大きい引張強度を有する網体が得ら
れることが分かる。
２ｍｍと薄くても、大きい引張強度を有する網体が得ら
れることが分かる。
【００５０】［実施例６］約１０倍の延伸倍率で一軸延
伸した厚さ０．２ｍｍ、幅１０ｍｍのポリプロピレン芯
テープと、約８倍の延伸倍率で一軸延伸した厚さ０．４
ｍｍ、幅１０ｍｍのポリプロピレン芯テープを作製し、
双方の芯テープを重ねて引張強度を測定したところ、２
２７．２ｋｇｆであった。
伸した厚さ０．２ｍｍ、幅１０ｍｍのポリプロピレン芯
テープと、約８倍の延伸倍率で一軸延伸した厚さ０．４
ｍｍ、幅１０ｍｍのポリプロピレン芯テープを作製し、
双方の芯テープを重ねて引張強度を測定したところ、２
２７．２ｋｇｆであった。
【００５１】次に、重ね合わせた双方の芯テープの周囲
に、実施例１のエチレン−酢酸ビニル共重合体を約１４
０℃の樹脂温度で０．７ｍｍの厚さに押出被覆して全体
の厚さが２．０ｍｍの被覆テープを作製した。この被覆
テープの引張強度を測定したところ２２８．３ｋｇｆで
あった。重ね合わせた芯テープの引張強度（２２７．２
ｋｇｆ）を基準にして被覆テープの強度保持率を算出す
ると１００．５％であり、樹脂被覆による強度低下は見
られず、わずかに向上していた。
に、実施例１のエチレン−酢酸ビニル共重合体を約１４
０℃の樹脂温度で０．７ｍｍの厚さに押出被覆して全体
の厚さが２．０ｍｍの被覆テープを作製した。この被覆
テープの引張強度を測定したところ２２８．３ｋｇｆで
あった。重ね合わせた芯テープの引張強度（２２７．２
ｋｇｆ）を基準にして被覆テープの強度保持率を算出す
ると１００．５％であり、樹脂被覆による強度低下は見
られず、わずかに向上していた。
【００５２】この被覆テープを縦糸及び横糸とし、４８
ｍｍ×９６ｍｍの間隔をあけて直角に交差させ、実施例
１の高周波溶着装置を用いて、周波数２７ＭＨｚ、出力
３Ｋｗ、発信時間３．０秒、加圧力２Ｋｇｆ／ｃｍ2 の
条件下に、縦糸と横糸の各交点部分を高周波溶着して網
体を製造した。そして、高周波溶着後の縦糸（被覆テー
プ）の引張強度を測定したところ２３０．６ｋｇｆであ
り、重ね合わせた芯テープの引張強度（２２７．２ｋｇ
ｆ）を基準にして算出した高周波溶着後の被覆テープの
強度保持率は１０１．５％と高く、高周波溶着による強
度低下は見られなかった。また、交点部分の溶着強度
を、交点間引掛け引張試験法で測定したところ、２７．
２ｋｇｆと大きかった。
ｍｍ×９６ｍｍの間隔をあけて直角に交差させ、実施例
１の高周波溶着装置を用いて、周波数２７ＭＨｚ、出力
３Ｋｗ、発信時間３．０秒、加圧力２Ｋｇｆ／ｃｍ2 の
条件下に、縦糸と横糸の各交点部分を高周波溶着して網
体を製造した。そして、高周波溶着後の縦糸（被覆テー
プ）の引張強度を測定したところ２３０．６ｋｇｆであ
り、重ね合わせた芯テープの引張強度（２２７．２ｋｇ
ｆ）を基準にして算出した高周波溶着後の被覆テープの
強度保持率は１０１．５％と高く、高周波溶着による強
度低下は見られなかった。また、交点部分の溶着強度
を、交点間引掛け引張試験法で測定したところ、２７．
２ｋｇｆと大きかった。
【００５３】
【発明の効果】以上の説明から明らかなように、第一発
明及び第二発明の高強度網体はいずれも、縦糸及び横糸
として用いる被覆テープが被覆時及び交点部分の高周波
融着時に強度低下を実質的に生じず、一軸延伸したポリ
プロピレン又は超高分子ポリエチレンよりなる芯テープ
本来の優れた引張強度を維持しているので、網体の強
度、特に引張強度が極めて大きく、また、縦糸と横糸の
交点部分の溶着強度も大きいので、網体に大きい引掛力
が作用しても交点部分が剥離して目崩れする心配がな
く、製造も簡単で効率良く量産することができるといっ
た効果を奏する。そして、第二発明の高強度網体は、芯
テープの重ねる本数を変えることによって引張強度を容
易に増減調節することができ、芯テープが一本のものよ
りも巻回性や取扱い性が向上するといった効果も奏す
る。
明及び第二発明の高強度網体はいずれも、縦糸及び横糸
として用いる被覆テープが被覆時及び交点部分の高周波
融着時に強度低下を実質的に生じず、一軸延伸したポリ
プロピレン又は超高分子ポリエチレンよりなる芯テープ
本来の優れた引張強度を維持しているので、網体の強
度、特に引張強度が極めて大きく、また、縦糸と横糸の
交点部分の溶着強度も大きいので、網体に大きい引掛力
が作用しても交点部分が剥離して目崩れする心配がな
く、製造も簡単で効率良く量産することができるといっ
た効果を奏する。そして、第二発明の高強度網体は、芯
テープの重ねる本数を変えることによって引張強度を容
易に増減調節することができ、芯テープが一本のものよ
りも巻回性や取扱い性が向上するといった効果も奏す
る。
【図１】第一発明に係る高強度網体の一実施例を示す部
分斜視図である。
分斜視図である。
【図２】同実施例の高強度網体を構成する縦糸又は横糸
の拡大断面図である。
の拡大断面図である。
【図３】第二発明の高強度網体を構成する縦糸又は横糸
の一例を示す拡大断面図である。
の一例を示す拡大断面図である。
Ａ 高強度網体 １ 縦糸 ２ 横糸 ３ 一軸延伸したポリプロピレン又は超高分子ポリエチ
レンよりなる芯テープ ４ 誘電率の高い熱可塑性樹脂
レンよりなる芯テープ ４ 誘電率の高い熱可塑性樹脂
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (56)参考文献 特開 平５−125733（ＪＰ，Ａ) 実開 平２−122091（ＪＰ，Ｕ) (58)調査した分野(Int.Cl.7，ＤＢ名) D03D 1/00 - 15/02 E02D 17/18
Claims (5)
- 【請求項１】 一軸延伸したポリプロピレン又は超高分
子ポリエチレンよりなる芯テープの周囲又は上下両面に
誘電率の高い熱可塑性樹脂を押出被覆又は積層一体化し
て該熱可塑性樹脂の表面に凹凸皺を形成した被覆テープ
を縦糸及び横糸とし、これら縦糸及び横糸を所定間隔を
あけて互いに交差させ、それぞれの交点部分を高周波溶
着したことを特徴とする高強度網体。 - 【請求項２】 一軸延伸したポリプロピレン又は超高分
子ポリエチレンよりなる芯テープを複数本重ね、その周
囲に誘電率の高い熱可塑性樹脂を押出被覆して該熱可塑
性樹脂の表面に凹凸皺を形成した被覆テープを縦糸及び
横糸とし、これら縦糸及び横糸を所定間隔をあけて互い
に交差させ、それぞれの交点部分を高周波溶着したこと
を特徴とする高強度網体。 - 【請求項３】芯テープの延伸倍率が５〜２０倍で、その
厚さが０．０５〜１．０ｍｍ、その幅が５〜２０ｍｍで
あることを特徴とする請求項１又は請求項２に記載の高
強度網体。 - 【請求項４】熱可塑性樹脂が、エチレン−酢酸ビニル共
重合体及び塩化ビニル樹脂のいずれかで、その被覆厚さ
が０．１ｍｍ以上であることを特徴とする請求項１又は
請求項２に記載の高強度網体。 - 【請求項５】熱可塑性樹脂が、酢酸ビニルを５〜３５重
量％含むエチレン−酢酸ビニル共重合体で、その被覆厚
さが０．１ｍｍ以上である請求項１又は請求項２に記載
の高強度網体。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP06334813A JP3101796B2 (ja) | 1994-09-30 | 1994-12-19 | 高強度網体 |
Applications Claiming Priority (3)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP26134594 | 1994-09-30 | ||
| JP6-261345 | 1994-09-30 | ||
| JP06334813A JP3101796B2 (ja) | 1994-09-30 | 1994-12-19 | 高強度網体 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH08151634A JPH08151634A (ja) | 1996-06-11 |
| JP3101796B2 true JP3101796B2 (ja) | 2000-10-23 |
Family
ID=26545031
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP06334813A Expired - Lifetime JP3101796B2 (ja) | 1994-09-30 | 1994-12-19 | 高強度網体 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3101796B2 (ja) |
Families Citing this family (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| DE19913479C1 (de) * | 1999-03-25 | 2000-10-19 | Naue Fasertechnik | Großflächige hochzugfeste Geogitter, Verfahren und Vorrichtung zu deren Herstellung und deren Verwendung als Drain- und Bewehrungsgitter sowie als Zäune |
| JP4695314B2 (ja) * | 2001-09-28 | 2011-06-08 | タキロン株式会社 | 滑りネット |
| EP1908581A1 (en) * | 2006-10-05 | 2008-04-09 | Novameer B.V. | Process for producing fabrics comprising unidirectionally arranged polymeric tapes |
| JP5107795B2 (ja) * | 2008-05-29 | 2012-12-26 | タキロン株式会社 | 高強度土木建設資材用網体 |
| KR102227785B1 (ko) * | 2019-02-15 | 2021-03-15 | 대윤지오텍 주식회사 | 내진 및 조립식 보강토 옹벽 지지 띠형 섬유보강재 |
| KR102227792B1 (ko) * | 2019-02-15 | 2021-03-15 | 대윤지오텍 주식회사 | 내진 및 조립식 보강토 옹벽용 띠형 섬유보강재의 제조방법 |
-
1994
- 1994-12-19 JP JP06334813A patent/JP3101796B2/ja not_active Expired - Lifetime
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH08151634A (ja) | 1996-06-11 |
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| JPH0520310B2 (ja) |
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