JP3101181B2 - 排ガス処理剤及び排ガス処理方法 - Google Patents
排ガス処理剤及び排ガス処理方法Info
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- JP3101181B2 JP3101181B2 JP07185994A JP18599495A JP3101181B2 JP 3101181 B2 JP3101181 B2 JP 3101181B2 JP 07185994 A JP07185994 A JP 07185994A JP 18599495 A JP18599495 A JP 18599495A JP 3101181 B2 JP3101181 B2 JP 3101181B2
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Description
【発明の詳細な説明】
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、粒子径が小さく、
比表面積が大きく、しかも反応活性に優れる水酸化カル
シウムと活性炭又はコークスとを有効物質とする、酸性
物質とダイオキシン及び水銀の中から選ばれた少なくと
も１種とを含む広範囲の排ガス、特にごみ焼却設備より
排出される排ガスから少なくとも有害酸性物質である硫
黄酸化物やハロゲン化水素を中和・除去するとともにダ
イオキシン及び水銀の中から選ばれた少なくとも１種を
除去するのに用いられる排ガス処理剤及びそれを用いる
排ガス処理方法に関するものである。
比表面積が大きく、しかも反応活性に優れる水酸化カル
シウムと活性炭又はコークスとを有効物質とする、酸性
物質とダイオキシン及び水銀の中から選ばれた少なくと
も１種とを含む広範囲の排ガス、特にごみ焼却設備より
排出される排ガスから少なくとも有害酸性物質である硫
黄酸化物やハロゲン化水素を中和・除去するとともにダ
イオキシン及び水銀の中から選ばれた少なくとも１種を
除去するのに用いられる排ガス処理剤及びそれを用いる
排ガス処理方法に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】従来、ごみ焼却炉などから排出される排
ガスの有害酸性物質の中和・除去法としては、消石灰
（水酸化カルシウム）を粉末で噴射する乾式法、消石灰
をスラリーで噴射する半乾式法、苛性ソーダで中和する
湿式法があるが、それぞれ長所、短所がある。乾式法は
消石灰の価格やランニングコストは低いものの、反応率
が低く、消石灰の使用濃度を高めても排出時の濃度が塩
化水素で数十ｐｐｍ程度、ＳＯｘで１０ｐｐｍ程度ぐら
いまでしか低減できず、また使用分だけ処理する飛灰が
増加してしまい、焼却灰共々、中和処理と用地確保に多
大のコストと労苦を要するのを免れない。半乾式法は反
応率は高いものの、消石灰を懸濁する煩雑さや噴射口や
配管のスケーリング等の問題がある。他方、湿式法は都
心の排出基準の厳しいところで採用され、排出時の塩化
水素及びＳＯｘとも数ｐｐｍという良好な除去率を達成
しうるが、設備費やランニングコストに多大の費用を要
し、また排水の廃棄という問題を抱えている。
ガスの有害酸性物質の中和・除去法としては、消石灰
（水酸化カルシウム）を粉末で噴射する乾式法、消石灰
をスラリーで噴射する半乾式法、苛性ソーダで中和する
湿式法があるが、それぞれ長所、短所がある。乾式法は
消石灰の価格やランニングコストは低いものの、反応率
が低く、消石灰の使用濃度を高めても排出時の濃度が塩
化水素で数十ｐｐｍ程度、ＳＯｘで１０ｐｐｍ程度ぐら
いまでしか低減できず、また使用分だけ処理する飛灰が
増加してしまい、焼却灰共々、中和処理と用地確保に多
大のコストと労苦を要するのを免れない。半乾式法は反
応率は高いものの、消石灰を懸濁する煩雑さや噴射口や
配管のスケーリング等の問題がある。他方、湿式法は都
心の排出基準の厳しいところで採用され、排出時の塩化
水素及びＳＯｘとも数ｐｐｍという良好な除去率を達成
しうるが、設備費やランニングコストに多大の費用を要
し、また排水の廃棄という問題を抱えている。
【０００３】さらには、排出基準が徐々に厳しくなって
きており、塩化水素については国の基準は４３０ｐｐｍ
であるが、地方自治体では所によって自主規制が１００
ｐｐｍ、さらに厳しいところで５０ｐｐｍと一段と厳し
くなることが予想され、それに伴い、消石灰の使用が増
加し、飛灰の量が増え、中和処理や廃棄にますますコス
トがかかるようになる事態が予想される。
きており、塩化水素については国の基準は４３０ｐｐｍ
であるが、地方自治体では所によって自主規制が１００
ｐｐｍ、さらに厳しいところで５０ｐｐｍと一段と厳し
くなることが予想され、それに伴い、消石灰の使用が増
加し、飛灰の量が増え、中和処理や廃棄にますますコス
トがかかるようになる事態が予想される。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】本発明は、このような
事情の下、消石灰でも苛性ソーダ並の高い有害酸性物質
除去率を示し、今後厳しくなると予想される排出基準に
も十分対処しうる排出濃度の低減化を可能とし、また消
石灰の反応率の上昇により、飛灰に対する中和剤の使用
量を減少させ、さらに飛灰の処理量も減少させうる排ガ
ス処理剤を提供することを目的としてなされたものであ
る。
事情の下、消石灰でも苛性ソーダ並の高い有害酸性物質
除去率を示し、今後厳しくなると予想される排出基準に
も十分対処しうる排出濃度の低減化を可能とし、また消
石灰の反応率の上昇により、飛灰に対する中和剤の使用
量を減少させ、さらに飛灰の処理量も減少させうる排ガ
ス処理剤を提供することを目的としてなされたものであ
る。
【０００５】
【課題を解決するための手段】本発明者らは、前記した
好ましい特徴を有する排ガス処理剤を開発するために種
々研究を重ねた結果、通常の消石灰に比べ、粒子表面の
反応活性を上げることにより酸性物質との瞬間的な反応
性が高められ、また粒子径を小さく、比表面積を大きく
することにより、反応効率を上げ未反応物の量をより少
なくしうること、またこのような特定の消石灰に活性炭
及びコークスの一方又は両方を配合したものを処理剤と
して用いることにより、該排ガス中の酸性物質ととも
に、ダイオキシン及び水銀の中から選ばれた少なくとも
１種を除去しうることを見出し、これらの知見に基づい
て本発明を完成するに至った。
好ましい特徴を有する排ガス処理剤を開発するために種
々研究を重ねた結果、通常の消石灰に比べ、粒子表面の
反応活性を上げることにより酸性物質との瞬間的な反応
性が高められ、また粒子径を小さく、比表面積を大きく
することにより、反応効率を上げ未反応物の量をより少
なくしうること、またこのような特定の消石灰に活性炭
及びコークスの一方又は両方を配合したものを処理剤と
して用いることにより、該排ガス中の酸性物質ととも
に、ダイオキシン及び水銀の中から選ばれた少なくとも
１種を除去しうることを見出し、これらの知見に基づい
て本発明を完成するに至った。
【０００６】すなわち、本発明は、比表面積が２５ｍ2
／ｇ以上、平均粒子径が６μｍ以下、及び反応活性がシ
ュウ酸活性度で３０分以下である水酸化カルシウムに対
し、１〜１５重量％の活性炭及び１〜３０重量％のコー
クスの一方又は両方を配合して成る、排ガス中の酸性物
質とダイオキシン及び水銀の中から選ばれた少なくとも
１種とを除去するための排ガス処理剤を提供するもので
ある。
／ｇ以上、平均粒子径が６μｍ以下、及び反応活性がシ
ュウ酸活性度で３０分以下である水酸化カルシウムに対
し、１〜１５重量％の活性炭及び１〜３０重量％のコー
クスの一方又は両方を配合して成る、排ガス中の酸性物
質とダイオキシン及び水銀の中から選ばれた少なくとも
１種とを除去するための排ガス処理剤を提供するもので
ある。
【０００７】
【発明の実施の形態】本発明の排ガス処理剤を構成する
水酸化カルシウムは、その比表面積が２５ｍ2／ｇ以
上、好ましくは３５〜５５ｍ2／ｇであることが必要で
ある。そして、その平均粒子径が６μｍ以下、好ましく
は２〜５．５μｍであることが必要である。さらに、そ
の反応活性がシュウ酸活性度で３０分以下、好ましくは
１０分以下であることが必要である。
水酸化カルシウムは、その比表面積が２５ｍ2／ｇ以
上、好ましくは３５〜５５ｍ2／ｇであることが必要で
ある。そして、その平均粒子径が６μｍ以下、好ましく
は２〜５．５μｍであることが必要である。さらに、そ
の反応活性がシュウ酸活性度で３０分以下、好ましくは
１０分以下であることが必要である。
【０００８】ここで、平均粒子径とは、累積５０％粒子
径を意味し、またシュウ酸活性度は後述するように、所
定回転速度で混合撹拌される所定水酸化カルシウム水性
懸濁液に所定シュウ酸溶液を加えてから所定ｐＨ値にな
るまでの所要時間で示したものである。
径を意味し、またシュウ酸活性度は後述するように、所
定回転速度で混合撹拌される所定水酸化カルシウム水性
懸濁液に所定シュウ酸溶液を加えてから所定ｐＨ値にな
るまでの所要時間で示したものである。
【０００９】本発明の排ガス処理剤においては、このよ
うな水酸化カルシウムに、活性炭及びコークスの一方又
は両方が配合される。活性炭の配合量は、水酸化カルシ
ウムに対し、１〜１５重量％、好ましくは３〜１０重量
％の範囲で、コークスの配合量は、水酸化カルシウムに
対し、１〜３０重量％、好ましくは３〜１５重量％の範
囲でそれぞれ選ばれる。
うな水酸化カルシウムに、活性炭及びコークスの一方又
は両方が配合される。活性炭の配合量は、水酸化カルシ
ウムに対し、１〜１５重量％、好ましくは３〜１０重量
％の範囲で、コークスの配合量は、水酸化カルシウムに
対し、１〜３０重量％、好ましくは３〜１５重量％の範
囲でそれぞれ選ばれる。
【００１０】本発明の排ガス処理剤は、種々の酸性物質
を含む種々の排ガスの脱酸性物質処理、中でも脱ハロゲ
ン化水素処理特に脱塩酸処理や脱硫処理特に脱亜硫酸ガ
ス処理に極めて有効に用いられ、活性炭やコークスの配
合により、ダイオキシン、水銀、カドミウム、ＰＣＢ等
の有害物質を一層効果的に除去減少させることができ
る。
を含む種々の排ガスの脱酸性物質処理、中でも脱ハロゲ
ン化水素処理特に脱塩酸処理や脱硫処理特に脱亜硫酸ガ
ス処理に極めて有効に用いられ、活性炭やコークスの配
合により、ダイオキシン、水銀、カドミウム、ＰＣＢ等
の有害物質を一層効果的に除去減少させることができ
る。
【００１１】この活性炭としては、ヤシ殻活性炭や、石
炭、木質系原料をベースにした粉末活性炭が好ましく、
比表面積は８００〜１５００ｍ2／ｇが好ましく、市販
品としては武田薬品社製白鷺などが挙げられる。
炭、木質系原料をベースにした粉末活性炭が好ましく、
比表面積は８００〜１５００ｍ2／ｇが好ましく、市販
品としては武田薬品社製白鷺などが挙げられる。
【００１２】またコークスとしては、リグナイトコーク
ス、特に比表面積２００〜４００ｍ2／ｇのものが好ま
しい。
ス、特に比表面積２００〜４００ｍ2／ｇのものが好ま
しい。
【００１３】また、本発明の排ガス処理剤は、流動性が
よいので、空気等の気流とともに、気流中に分散させな
がら、排ガスと接触させるように使用するのが好まし
く、特に乾式吸着方式に用いても、通常の消石灰を使用
した場合には不可能であった排ガスの排出基準の達成を
十分に可能とし、乾式方式の利点すなわち乾燥状態で操
業でき廃水処理が不要になるという利点をもたらす。
よいので、空気等の気流とともに、気流中に分散させな
がら、排ガスと接触させるように使用するのが好まし
く、特に乾式吸着方式に用いても、通常の消石灰を使用
した場合には不可能であった排ガスの排出基準の達成を
十分に可能とし、乾式方式の利点すなわち乾燥状態で操
業でき廃水処理が不要になるという利点をもたらす。
【００１４】このような処理の対象となる排ガスは酸性
物質とダイオキシン及び水銀の中から選ばれた少なくと
も１種とを含むものであれば特に限定されないが、例え
ばごみ焼却排ガス、溶融炉排ガス、火力発電所等におけ
る化石燃料の燃焼排ガス、金属精錬時の燃焼装置等から
の排ガス、各種ボイラーからの排ガス、窯業における焼
成装置からの排ガス、古タイヤ等の燃焼性廃棄物の燃焼
排ガスなどが挙げられる。
物質とダイオキシン及び水銀の中から選ばれた少なくと
も１種とを含むものであれば特に限定されないが、例え
ばごみ焼却排ガス、溶融炉排ガス、火力発電所等におけ
る化石燃料の燃焼排ガス、金属精錬時の燃焼装置等から
の排ガス、各種ボイラーからの排ガス、窯業における焼
成装置からの排ガス、古タイヤ等の燃焼性廃棄物の燃焼
排ガスなどが挙げられる。
【００１５】また、本発明は、この排ガス処理剤を用い
た上記排ガスの処理方法、すなわち、酸性物質とダイオ
キシン及び水銀の中から選ばれた少なくとも１種とを含
む排ガスを、比表面積が２５ｍ2／ｇ以上、平均粒子径
が６μｍ以下、及び反応活性がシュウ酸活性度で３０分
以下である水酸化カルシウムに対し、１〜１５重量％の
活性炭及び１〜３０重量％のコークスの一方又は両方
（例えば該活性炭あるいは該コークス）を配合して成る
処理剤と接触させて、該排ガス中の酸性物質とともに、
ダイオキシン及び水銀の中から選ばれた少なくとも１種
を除去する排ガス処理方法、さらにはごみ焼却排ガス
を、比表面積が２５ｍ2／ｇ以上、平均粒子径が６μｍ
以下、及び反応活性がシュウ酸活性度で３０分以下であ
る水酸化カルシウムに対し、１〜１５重量％の活性炭及
び１〜３０重量％のコークスの一方又は両方（例えば該
活性炭あるいは該コークス）を配合して成る処理剤と接
触させて、該排ガス中の酸性物質とともに、ダイオキシ
ン及び水銀の中から選ばれた少なくとも１種を除去する
排ガス処理方法をも包含するものである。
た上記排ガスの処理方法、すなわち、酸性物質とダイオ
キシン及び水銀の中から選ばれた少なくとも１種とを含
む排ガスを、比表面積が２５ｍ2／ｇ以上、平均粒子径
が６μｍ以下、及び反応活性がシュウ酸活性度で３０分
以下である水酸化カルシウムに対し、１〜１５重量％の
活性炭及び１〜３０重量％のコークスの一方又は両方
（例えば該活性炭あるいは該コークス）を配合して成る
処理剤と接触させて、該排ガス中の酸性物質とともに、
ダイオキシン及び水銀の中から選ばれた少なくとも１種
を除去する排ガス処理方法、さらにはごみ焼却排ガス
を、比表面積が２５ｍ2／ｇ以上、平均粒子径が６μｍ
以下、及び反応活性がシュウ酸活性度で３０分以下であ
る水酸化カルシウムに対し、１〜１５重量％の活性炭及
び１〜３０重量％のコークスの一方又は両方（例えば該
活性炭あるいは該コークス）を配合して成る処理剤と接
触させて、該排ガス中の酸性物質とともに、ダイオキシ
ン及び水銀の中から選ばれた少なくとも１種を除去する
排ガス処理方法をも包含するものである。
【００１６】この方法において、排ガスとしてごみ焼却
排ガスを用いた場合について説明すると、接触処理は、
スプレードライヤータイプのガス洗浄方式と乾式噴射方
式とを組み合わせた２段階方式によると、厳しい排出基
準をクリアーしうる上に、消石灰の使用量も少なくする
ことができるので好ましい。
排ガスを用いた場合について説明すると、接触処理は、
スプレードライヤータイプのガス洗浄方式と乾式噴射方
式とを組み合わせた２段階方式によると、厳しい排出基
準をクリアーしうる上に、消石灰の使用量も少なくする
ことができるので好ましい。
【００１７】また、脱硫を伴う場合には水蒸気等による
加湿処理を施すと、ＳＯ2などの硫黄酸化物の捕集効果
が増強されるので好ましい。その際、加湿位置は、消石
灰添加位置の上流側と下流側に二分するのが好ましい。
加湿処理を施すと、ＳＯ2などの硫黄酸化物の捕集効果
が増強されるので好ましい。その際、加湿位置は、消石
灰添加位置の上流側と下流側に二分するのが好ましい。
【００１８】
【発明の効果】本発明の排ガス処理剤は、通常の消石灰
に比べ、少ない使用量で同等の効果が得られ，酸性物質
の除去効率が高く、活性炭やコークスの配合によりダイ
オキシン、水銀、カドミウム、ＰＣＢ等の有害物質、特
にダイオキシン、水銀も一層効果的に除去減少させ、生
成廃棄物量を少なくしうるという顕著な効果を奏する。
また、本発明方法は、都市などのごみ焼却場におけるご
み焼却排ガス、化石燃料の燃焼排ガスなどの酸性物質を
含む排ガス処理に好適である。
に比べ、少ない使用量で同等の効果が得られ，酸性物質
の除去効率が高く、活性炭やコークスの配合によりダイ
オキシン、水銀、カドミウム、ＰＣＢ等の有害物質、特
にダイオキシン、水銀も一層効果的に除去減少させ、生
成廃棄物量を少なくしうるという顕著な効果を奏する。
また、本発明方法は、都市などのごみ焼却場におけるご
み焼却排ガス、化石燃料の燃焼排ガスなどの酸性物質を
含む排ガス処理に好適である。
【００１９】
【実施例】次に実施例によって本発明をさらに詳細に説
明するが、本発明はこれらの例によって何ら限定される
ものではない。なお、各実施例及び比較例の各排ガス濃
度は１時間積算値の平均値である。
明するが、本発明はこれらの例によって何ら限定される
ものではない。なお、各実施例及び比較例の各排ガス濃
度は１時間積算値の平均値である。
【００２０】製造例 微粉末生石灰１００ｋｇに、水３７ｋｇとエタノール５
５ｋｇの混合液を常温で加え、混合撹拌したのち、蒸気
で反応器のジャケットを加温し反応を開始した。反応温
度が７０℃を超え、アルコールの蒸発が激しく起きたと
ころで蒸気を止めた。それから４０分後、反応温度が７
０℃以下になったところで撹拌を停止し、反応生成物を
反応器より取り出した。このようにして得られた反応生
成物は、ＢＥＴ比表面積が３８．２ｍ2／ｇ、平均粒子
径が５．４μｍ、シュウ酸活性度が１．５分の高活性消
石灰であった。なお、ＢＥＴ比表面積は、島津製作所
製、Ｆｌｏｗ Ｓｏｒｂ ＩＩ ２３００により、窒素
３０％とヘリウム７０％から成る混合ガスを用いて測定
した。また、平均粒子径は、試料をエタノールに懸濁さ
せたのち、３２５メッシュの篩で残渣を除いた懸濁液を
用い、マイクロトラック ＭＫ ＩＩ（商品名、日機装
社製、レーザー回折式粒度測定器）により測定したとき
の累積５０％粒子径で示した。さらに、シュウ酸活性度
は、以下のとおり調製した水酸化カルシウムの水性懸濁
液をタービン型混合器により５５０ｒｐｍで撹拌し、そ
こに以下のとおり調製したシュウ酸溶液を加えてｐＨ５
になるまでの時間を測定し、これをシュウ酸活性度とし
た。上記水酸化カルシウムの水性懸濁液は、水酸化カル
シウム２２．２ｇに水を加えて２００ｇとし、これを２
５℃で撹拌することによって調製される。また、シュウ
酸溶液は、シュウ酸二水和物２５．２ｇに水を加えて２
００ｇとし、これを加熱して溶液とし、２５℃に調製さ
れる。
５ｋｇの混合液を常温で加え、混合撹拌したのち、蒸気
で反応器のジャケットを加温し反応を開始した。反応温
度が７０℃を超え、アルコールの蒸発が激しく起きたと
ころで蒸気を止めた。それから４０分後、反応温度が７
０℃以下になったところで撹拌を停止し、反応生成物を
反応器より取り出した。このようにして得られた反応生
成物は、ＢＥＴ比表面積が３８．２ｍ2／ｇ、平均粒子
径が５．４μｍ、シュウ酸活性度が１．５分の高活性消
石灰であった。なお、ＢＥＴ比表面積は、島津製作所
製、Ｆｌｏｗ Ｓｏｒｂ ＩＩ ２３００により、窒素
３０％とヘリウム７０％から成る混合ガスを用いて測定
した。また、平均粒子径は、試料をエタノールに懸濁さ
せたのち、３２５メッシュの篩で残渣を除いた懸濁液を
用い、マイクロトラック ＭＫ ＩＩ（商品名、日機装
社製、レーザー回折式粒度測定器）により測定したとき
の累積５０％粒子径で示した。さらに、シュウ酸活性度
は、以下のとおり調製した水酸化カルシウムの水性懸濁
液をタービン型混合器により５５０ｒｐｍで撹拌し、そ
こに以下のとおり調製したシュウ酸溶液を加えてｐＨ５
になるまでの時間を測定し、これをシュウ酸活性度とし
た。上記水酸化カルシウムの水性懸濁液は、水酸化カル
シウム２２．２ｇに水を加えて２００ｇとし、これを２
５℃で撹拌することによって調製される。また、シュウ
酸溶液は、シュウ酸二水和物２５．２ｇに水を加えて２
００ｇとし、これを加熱して溶液とし、２５℃に調製さ
れる。
【００２１】比較製造例 市販の水酸化カルシウムを用いた。その物性を製造例と
同様にして測定したところ、ＢＥＴ比表面積１４．５ｍ
2／ｇ、平均粒子径７．４μｍ、シュウ酸活性度２３０
分であった。
同様にして測定したところ、ＢＥＴ比表面積１４．５ｍ
2／ｇ、平均粒子径７．４μｍ、シュウ酸活性度２３０
分であった。
【００２２】参考例１ 処理能力１００トンのゴミ焼却炉の稼働時の排ガス処理
を、製造例１で製造した高活性消石灰を用いて行った。
バグフィルター入口のガス量は、湿り排ガス量が３０，
０００Ｎｍ3／ｈｒ、乾き排ガス量が１８，０００Ｎｍ3
／ｈｒであった。また、その時のバグフィルター入口で
の有害ガス濃度は、ＨＣｌが５３０ｐｐｍ、ＳＯ2が４
０ｐｐｍ、ダイオキシンが１０ｎｇ−ＴＥＱ、Ｈｇが４
００μｇ／Ｎｍ3、ＨＦが２５ｍｇ／Ｎｍ3であった。高
活性消石灰を３６ｋｇ／ｈｒ（ＨＣｌとＳＯ2の乾きガ
ス量での合計量に対して２当量）で噴射した。この処理
後のバグフィルターの出口における排ガス濃度（以下、
出口排ガス濃度という）はＨＣｌが１０ｐｐｍ、ＳＯ2
が１０ｐｐｍ、ダイオキシンが２ｎｇ−ＴＥＱ、Ｈｇが
１３０μｇ／Ｎｍ3、ＨＦが２ｍｇ／Ｎｍ3で、除去率は
ＨＣｌが９８．１％、ＳＯ2が７５．０％、ダイオキシ
ンが８０．０％、Ｈｇが６７．５％、ＨＦが９２．０％
であった。この際の集塵はバグフィルターで良好に行わ
れ、また平均排ガス温度は１８５℃であった。
を、製造例１で製造した高活性消石灰を用いて行った。
バグフィルター入口のガス量は、湿り排ガス量が３０，
０００Ｎｍ3／ｈｒ、乾き排ガス量が１８，０００Ｎｍ3
／ｈｒであった。また、その時のバグフィルター入口で
の有害ガス濃度は、ＨＣｌが５３０ｐｐｍ、ＳＯ2が４
０ｐｐｍ、ダイオキシンが１０ｎｇ−ＴＥＱ、Ｈｇが４
００μｇ／Ｎｍ3、ＨＦが２５ｍｇ／Ｎｍ3であった。高
活性消石灰を３６ｋｇ／ｈｒ（ＨＣｌとＳＯ2の乾きガ
ス量での合計量に対して２当量）で噴射した。この処理
後のバグフィルターの出口における排ガス濃度（以下、
出口排ガス濃度という）はＨＣｌが１０ｐｐｍ、ＳＯ2
が１０ｐｐｍ、ダイオキシンが２ｎｇ−ＴＥＱ、Ｈｇが
１３０μｇ／Ｎｍ3、ＨＦが２ｍｇ／Ｎｍ3で、除去率は
ＨＣｌが９８．１％、ＳＯ2が７５．０％、ダイオキシ
ンが８０．０％、Ｈｇが６７．５％、ＨＦが９２．０％
であった。この際の集塵はバグフィルターで良好に行わ
れ、また平均排ガス温度は１８５℃であった。
【００２３】参考例２ 処理能力１５０トンのゴミ焼却炉の稼働時の排ガス処理
を、製造例１で製造した高活性消石灰を用いて行った。
排ガス煙道の適所に排ガス処理塔を設け、その入口にお
ける排ガス濃度はＨＣｌが９３０ｐｐｍ、ＳＯ2が９０
ｐｐｍであり、排ガス量は３６０００Ｎｍ3／ｈｒであ
った。排ガス処理塔内に高活性消石灰を６６ｋｇ／ｈｒ
（ＨＣｌとＳＯ2の合計の入口濃度に対して約１当量）
噴射した。この処理後の排ガス処理塔の出口における排
ガス濃度（以下、塔出口排ガス濃度という）はＨＣｌが
５０ｐｐｍ、ＳＯ2が２５ｐｐｍであって、除去率はＨ
Ｃｌで９４．６％、ＳＯ2で７２．２％であった。この
際の飛灰の集塵はバグフィルターで良好に行われ、また
排ガス温度は２５０〜２６５℃であった。
を、製造例１で製造した高活性消石灰を用いて行った。
排ガス煙道の適所に排ガス処理塔を設け、その入口にお
ける排ガス濃度はＨＣｌが９３０ｐｐｍ、ＳＯ2が９０
ｐｐｍであり、排ガス量は３６０００Ｎｍ3／ｈｒであ
った。排ガス処理塔内に高活性消石灰を６６ｋｇ／ｈｒ
（ＨＣｌとＳＯ2の合計の入口濃度に対して約１当量）
噴射した。この処理後の排ガス処理塔の出口における排
ガス濃度（以下、塔出口排ガス濃度という）はＨＣｌが
５０ｐｐｍ、ＳＯ2が２５ｐｐｍであって、除去率はＨ
Ｃｌで９４．６％、ＳＯ2で７２．２％であった。この
際の飛灰の集塵はバグフィルターで良好に行われ、また
排ガス温度は２５０〜２６５℃であった。
【００２４】参考例３ 高活性消石灰の使用量を１３０ｋｇ／ｈｒに変えた以外
は参考例２と同様に排ガス処理した。塔出口排ガス濃度
はＨＣｌが３５ｐｐｍ、ＳＯ2が１２ｐｐｍであって、
除去率はＨＣｌで９６．２％、ＳＯ2で８６．７％であ
った。
は参考例２と同様に排ガス処理した。塔出口排ガス濃度
はＨＣｌが３５ｐｐｍ、ＳＯ2が１２ｐｐｍであって、
除去率はＨＣｌで９６．２％、ＳＯ2で８６．７％であ
った。
【００２５】参考例４ 高活性消石灰の使用量を２００ｋｇ／ｈｒに変えた以外
は参考例２と同様に排ガス処理した。塔出口排ガス濃度
はＨＣｌが２６ｐｐｍ、ＳＯ2が５ｐｐｍであって、除
去率はＨＣｌで９７．２％、ＳＯ2で９４．４％であっ
た。
は参考例２と同様に排ガス処理した。塔出口排ガス濃度
はＨＣｌが２６ｐｐｍ、ＳＯ2が５ｐｐｍであって、除
去率はＨＣｌで９７．２％、ＳＯ2で９４．４％であっ
た。
【００２６】参考例５ 高活性消石灰の使用量を３３０ｋｇ／ｈｒに変えた以外
は参考例２と同様に排ガス処理した。塔出口排ガス濃度
はＨＣｌが８ｐｐｍ、ＳＯ2が０ｐｐｍであって、除去
率はＨＣｌで９９．１％、ＳＯ2で１００％であった。
は参考例２と同様に排ガス処理した。塔出口排ガス濃度
はＨＣｌが８ｐｐｍ、ＳＯ2が０ｐｐｍであって、除去
率はＨＣｌで９９．１％、ＳＯ2で１００％であった。
【００２７】参考例６ 参考例２の高活性消石灰に代えて製造比較例に示した市
販の水酸化カルシウムを用いた以外は参考例２と同様に
排ガス処理した。塔出口排ガス濃度はＨＣｌが８０ｐｐ
ｍ、ＳＯ2が２８ｐｐｍであって、除去率はＨＣｌで９
１．４％、ＳＯ2で６８．９％であった。
販の水酸化カルシウムを用いた以外は参考例２と同様に
排ガス処理した。塔出口排ガス濃度はＨＣｌが８０ｐｐ
ｍ、ＳＯ2が２８ｐｐｍであって、除去率はＨＣｌで９
１．４％、ＳＯ2で６８．９％であった。
【００２８】参考例７ 市販の水酸化カルシウムの使用量を１３０ｋｇ／ｈｒに
変えた以外は参考例６と同様に排ガス処理した。塔出口
排ガス濃度はＨＣｌが５０ｐｐｍ、ＳＯ2が１５ｐｐｍ
であって、除去率はＨＣｌで９４．６％、ＳＯ2で８
３．３％であった。
変えた以外は参考例６と同様に排ガス処理した。塔出口
排ガス濃度はＨＣｌが５０ｐｐｍ、ＳＯ2が１５ｐｐｍ
であって、除去率はＨＣｌで９４．６％、ＳＯ2で８
３．３％であった。
【００２９】参考例８ 市販の水酸化カルシウムの使用量を２００ｋｇ／ｈｒに
変えた以外は参考例６と同様に排ガス処理した。塔出口
排ガス濃度はＨＣｌが３５ｐｐｍ、ＳＯ2が１０ｐｐｍ
であって、除去率はＨＣｌで９６．２％、ＳＯ2で８
８．９％であった。
変えた以外は参考例６と同様に排ガス処理した。塔出口
排ガス濃度はＨＣｌが３５ｐｐｍ、ＳＯ2が１０ｐｐｍ
であって、除去率はＨＣｌで９６．２％、ＳＯ2で８
８．９％であった。
【００３０】参考例９ 市販の水酸化カルシウムの使用量を３３０ｋｇ／ｈｒに
変えた以外は参考例６と同様に排ガス処理した。塔出口
排ガス濃度はＨＣｌが３２ｐｐｍ、ＳＯ2が５ｐｐｍで
あって、除去率はＨＣｌで９６．６％、ＳＯ2で９４．
４％であった。
変えた以外は参考例６と同様に排ガス処理した。塔出口
排ガス濃度はＨＣｌが３２ｐｐｍ、ＳＯ2が５ｐｐｍで
あって、除去率はＨＣｌで９６．６％、ＳＯ2で９４．
４％であった。
【００３１】実施例１ 参考例１の高活性消石灰に代えてそれに白鷺ＰＨＣ（武
田薬品社製、比表面積１０００ｍ2／ｇ程度の粉末活性
炭）を３重量％配合したもの（ＢＥＴ比表面積６７．０
ｍ2／ｇ）を用いた以外は参考例１と同様にして排ガス
処理を行った。出口排ガス濃度はＨＣｌが５ｐｐｍ、Ｓ
Ｏ2が８ｐｐｍ、ダイオキシンが０．４ｎｇ−ＴＥＱ、
Ｈｇが１００μｇ／Ｎｍ3、ＨＦが１ｍｇ／Ｎｍ3で、除
去率はＨＣｌが９９．０％、ＳＯ2が８０．０％、ダイ
オキシンが９６．０％、Ｈｇが７５．０％、ＨＦが９
６．０％であった。
田薬品社製、比表面積１０００ｍ2／ｇ程度の粉末活性
炭）を３重量％配合したもの（ＢＥＴ比表面積６７．０
ｍ2／ｇ）を用いた以外は参考例１と同様にして排ガス
処理を行った。出口排ガス濃度はＨＣｌが５ｐｐｍ、Ｓ
Ｏ2が８ｐｐｍ、ダイオキシンが０．４ｎｇ−ＴＥＱ、
Ｈｇが１００μｇ／Ｎｍ3、ＨＦが１ｍｇ／Ｎｍ3で、除
去率はＨＣｌが９９．０％、ＳＯ2が８０．０％、ダイ
オキシンが９６．０％、Ｈｇが７５．０％、ＨＦが９
６．０％であった。
【００３２】実施例２ 参考例１の高活性消石灰に代えてそれに白鷺ＰＨＣ（武
田薬品社製、比表面積１０００ｍ2／ｇ程度の粉末活性
炭）を５重量％配合したもの（ＢＥＴ比表面積８６．３
ｍ2／ｇ）を用いた以外は参考例１と同様にして排ガス
処理を行った。出口排ガス濃度はＨＣｌが３ｐｐｍ、Ｓ
Ｏ2が５ｐｐｍ、ダイオキシンが０．２ｎｇ−ＴＥＱ、
Ｈｇが８０μｇ／Ｎｍ3、ＨＦが０ｍｇ／Ｎｍ3で、除去
率はＨＣｌが９９．４％、ＳＯ2が８７．５％、ダイオ
キシンが９８．０％、Ｈｇが８０．０％、ＨＦが１００
％であった。
田薬品社製、比表面積１０００ｍ2／ｇ程度の粉末活性
炭）を５重量％配合したもの（ＢＥＴ比表面積８６．３
ｍ2／ｇ）を用いた以外は参考例１と同様にして排ガス
処理を行った。出口排ガス濃度はＨＣｌが３ｐｐｍ、Ｓ
Ｏ2が５ｐｐｍ、ダイオキシンが０．２ｎｇ−ＴＥＱ、
Ｈｇが８０μｇ／Ｎｍ3、ＨＦが０ｍｇ／Ｎｍ3で、除去
率はＨＣｌが９９．４％、ＳＯ2が８７．５％、ダイオ
キシンが９８．０％、Ｈｇが８０．０％、ＨＦが１００
％であった。
【００３３】実施例３ 参考例１の高活性消石灰に代えてそれに白鷺ＰＨＣ（武
田薬品社製、比表面積１０００ｍ2／ｇ程度の粉末活性
炭）を１０重量％配合したもの（ＢＥＴ比表面積１３４
ｍ2／ｇ）を用いた以外は参考例１と同様にして排ガス
処理を行った。出口排ガス濃度はＨＣｌが０ｐｐｍ、Ｓ
Ｏ2が０ｐｐｍ、ダイオキシンが０ｎｇ−ＴＥＱ、Ｈｇ
が５０μｇ／Ｎｍ3、ＨＦが０ｍｇ／Ｎｍ3で、除去率は
ＨＣｌが１００％、ＳＯ2が１００％、ダイオキシンが
１００％、Ｈｇが８７．５％、ＨＦが１００％であっ
た。
田薬品社製、比表面積１０００ｍ2／ｇ程度の粉末活性
炭）を１０重量％配合したもの（ＢＥＴ比表面積１３４
ｍ2／ｇ）を用いた以外は参考例１と同様にして排ガス
処理を行った。出口排ガス濃度はＨＣｌが０ｐｐｍ、Ｓ
Ｏ2が０ｐｐｍ、ダイオキシンが０ｎｇ−ＴＥＱ、Ｈｇ
が５０μｇ／Ｎｍ3、ＨＦが０ｍｇ／Ｎｍ3で、除去率は
ＨＣｌが１００％、ＳＯ2が１００％、ダイオキシンが
１００％、Ｈｇが８７．５％、ＨＦが１００％であっ
た。
フロントページの続き (51)Int.Cl.7 識別記号 ＦＩ Ｂ０１Ｄ 53/81 Ｂ０１Ｄ 53/34 ＺＡＢ (56)参考文献 特開 昭61−183119（ＪＰ，Ａ) 特開 昭60−19019（ＪＰ，Ａ) 特開 平５−261359（ＪＰ，Ａ) 特開 平３−52622（ＪＰ，Ａ) 特開 平７−31847（ＪＰ，Ａ) 特開 平４−156920（ＪＰ，Ａ) (58)調査した分野(Int.Cl.7，ＤＢ名) B01D 53/34 - 53/83
Claims (7)
- 【請求項１】 比表面積が２５ｍ2／ｇ以上、平均粒子
径が６μｍ以下、及び反応活性がシュウ酸活性度で３０
分以下である水酸化カルシウムに対し、１〜１５重量％
の活性炭及び１〜３０重量％のコークスの一方又は両方
を配合して成る、排ガス中の酸性物質とダイオキシン及
び水銀の中から選ばれた少なくとも１種とを除去するた
めの排ガス処理剤。 - 【請求項２】 酸性物質がハロゲン化水素及び硫黄酸化
物の中から選ばれた少なくとも１種である請求項１記載
の排ガス処理剤。 - 【請求項３】 ハロゲン化水素が塩化水素及びフッ化水
素の中から選ばれた少なくとも１種である請求項２記載
の排ガス処理剤。 - 【請求項４】 硫黄酸化物がＳＯ2である請求項１、２
又は３記載の排ガス処理剤。 - 【請求項５】 排ガスがごみ焼却排ガスである請求項１
ないし４のいずれかに記載の排ガス処理剤。 - 【請求項６】 酸性物質とダイオキシン及び水銀の中か
ら選ばれた少なくとも１種とを含む排ガスを、比表面積
が２５ｍ2／ｇ以上、平均粒子径が６μｍ以下、及び反
応活性がシュウ酸活性度で３０分以下である水酸化カル
シウムに対し、１〜１５重量％の活性炭及び１〜３０重
量％のコークスの一方又は両方を配合して成る処理剤と
接触させて、該排ガス中の酸性物質とともに、ダイオキ
シン及び水銀の中から選ばれた少なくとも１種を除去す
ることを特徴とする排ガス処理方法。 - 【請求項７】 排ガスがごみ焼却排ガスである請求項６
記載の排ガス処理方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP07185994A JP3101181B2 (ja) | 1994-08-17 | 1995-07-21 | 排ガス処理剤及び排ガス処理方法 |
Applications Claiming Priority (3)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP6-193338 | 1994-08-17 | ||
| JP19333894 | 1994-08-17 | ||
| JP07185994A JP3101181B2 (ja) | 1994-08-17 | 1995-07-21 | 排ガス処理剤及び排ガス処理方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH08108040A JPH08108040A (ja) | 1996-04-30 |
| JP3101181B2 true JP3101181B2 (ja) | 2000-10-23 |
Family
ID=26503460
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP07185994A Expired - Fee Related JP3101181B2 (ja) | 1994-08-17 | 1995-07-21 | 排ガス処理剤及び排ガス処理方法 |
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| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3101181B2 (ja) |
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| CA2737281A1 (en) * | 2008-09-24 | 2010-04-01 | Albemarle Corporation | Bromine chloride compositions for removing mercury from emissions produced during fuel combustion |
| CA2737283A1 (en) * | 2008-09-24 | 2010-04-01 | Albemarle Corporation | Sorbent compositions and processes for reducing mercury emissions from combustion gas streams |
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| DE3433228C1 (de) * | 1984-09-11 | 1986-04-10 | Rheinische Kalksteinwerke GmbH, 5603 Wülfrath | Verfahren zur Herstellung von Kalziumhydroxid |
| DE3921578A1 (de) * | 1989-06-30 | 1991-01-03 | Rheinische Braunkohlenw Ag | Verfahren zur reinigung von rauchgas aus verbrennungsanlagen |
| JPH05261359A (ja) * | 1992-03-16 | 1993-10-12 | Kobe Steel Ltd | 廃棄物の焼却飛灰処理方法 |
| JP3207019B2 (ja) * | 1993-07-20 | 2001-09-10 | 株式会社神戸製鋼所 | 排ガス中の有害物質除去方法 |
-
1995
- 1995-07-21 JP JP07185994A patent/JP3101181B2/ja not_active Expired - Fee Related
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| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH08108040A (ja) | 1996-04-30 |
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