JPS61157328A - 乾式ドロマイト法による排ガスの浄化方法 - Google Patents
乾式ドロマイト法による排ガスの浄化方法Info
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- JPS61157328A JPS61157328A JP59277996A JP27799684A JPS61157328A JP S61157328 A JPS61157328 A JP S61157328A JP 59277996 A JP59277996 A JP 59277996A JP 27799684 A JP27799684 A JP 27799684A JP S61157328 A JPS61157328 A JP S61157328A
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
産業上の利用分野
本発明は乾式法による排ガスの浄化方法に関するもので
ある。
ある。
従来の技術
石炭や重油ボイラから排出される高温排ガス中には、硫
黄酸化物（ＳＯｘ ） 、ＨＣｌ、ＩＦ などの酸性有
害物質が、通常、ｌＯ〜２０００ｐｐｍ の割合で含
まれており、公害対策上これらの有害物質を除去するこ
とが義務付けられている。
黄酸化物（ＳＯｘ ） 、ＨＣｌ、ＩＦ などの酸性有
害物質が、通常、ｌＯ〜２０００ｐｐｍ の割合で含
まれており、公害対策上これらの有害物質を除去するこ
とが義務付けられている。
従来、酸性有害物質を除去する方法として、アルカリ性
の吸収剤を含む吸収液やスラリーを温度の低下した排ガ
スと直接接触させて排ガスを洗浄する湿式法が一般的で
あった。しかし、湿式法は有害物質の除去率が高い反面
、廃水処理が困難で、排ガスを再加熱する必要があり、
設備費や運転費が高くつくという問題があった。
の吸収剤を含む吸収液やスラリーを温度の低下した排ガ
スと直接接触させて排ガスを洗浄する湿式法が一般的で
あった。しかし、湿式法は有害物質の除去率が高い反面
、廃水処理が困難で、排ガスを再加熱する必要があり、
設備費や運転費が高くつくという問題があった。
湿式法の他に、例えば活性炭で有害物質を吸着し、つい
で脱着する活性炭吸着法や、消石灰スラリーを排ガス中
に噴霧する半乾式法が提案されているが、いずれの方法
も高い除去率を得ることができなかった。
で脱着する活性炭吸着法や、消石灰スラリーを排ガス中
に噴霧する半乾式法が提案されているが、いずれの方法
も高い除去率を得ることができなかった。
その他、高温の火炉内や煙道内に石灰を直接分散させて
酸性有害物質を除去する乾式法があるが、吸収剤である
石灰（消石灰、生石灰）のＳＯｘとの反応率が高々２０
％程度であるため、環境規制が極めで縫い場合以外には
実用されていなかった。
酸性有害物質を除去する乾式法があるが、吸収剤である
石灰（消石灰、生石灰）のＳＯｘとの反応率が高々２０
％程度であるため、環境規制が極めで縫い場合以外には
実用されていなかった。
高温排ガス中において石灰粒子がＳＯｘ 、 ＨＣｎ
、ＨＦなどの酸性有害物質と反応し、これらの有害物質
を除去する過程を説明すると次のようである。
、ＨＦなどの酸性有害物質と反応し、これらの有害物質
を除去する過程を説明すると次のようである。
ここで述べる石灰粒子とは、Ｃａ （ＯＨ）＊を主成分
とする消石灰およびＣａＯを主成分とする生石灰を意味
するがＣａＣ０，を主成分とする石灰石、Ｃａ （ＯＨ
）！’ｌＣａＣＯ５は分解してＣａＯを生成するのでこ
ｎ等のいずれもが結局はＣａＯと同等のものである。
とする消石灰およびＣａＯを主成分とする生石灰を意味
するがＣａＣ０，を主成分とする石灰石、Ｃａ （ＯＨ
）！’ｌＣａＣＯ５は分解してＣａＯを生成するのでこ
ｎ等のいずれもが結局はＣａＯと同等のものである。
Ｃａ（ＯＨ）ｖ →ＣａＯ＋ Ｈ＊０
ＣａＣα→ＣａＯ＋ Ｃｏ９
このＣａＯが、ＳＯｘ 、 ＨＣ４、ＨＦなどと次式の
ように反応してＣａＳＯ４，ＣａＣ１＊ 、ＣａＦｚを
生成するのであるが、ＣａＯ＋ Ｓｏｗ ＋ 、
Ｏｘ → ＣａＳＯ４ＣａＯ＋ ５０ｓ ＝ Ｃａ
５Ｏｎ ＣａＯ＋ ２Ｈ（Ｊ’ →ＣａＣ＆ ＋ ＨｘＯＣａＯ
＋ ２ＨＦ−＋ＣａＦｔ ＋ ＨｚＯＣａＯ粒子とＳＯ
ｘ 、ＨＣ／ 、 ＨＦとの反応は、まず、ＣａＯ粒子
の表面で起こり、これにより粒子表面にＣａＳＯ４゜Ｃ
ａＣ４＊、ＣａＦｚの華い殻を生成する。その後の反応
は、ＳＯｘ 、ＨＣ（１、ＨＦが粒子内部へ拡散するこ
とにより起こるが、ＣａＯ粒子の表面に生成された殻は
繊密であるためＳＯｘ等のＣａＯ粒子内部への拡散をさ
またげる。このため、ＣａＯ粒子の表面にＳＯｘ等の殻
が形成されると、ＣａＯとＳＯｘ等との反応は急速に低
下する。
ように反応してＣａＳＯ４，ＣａＣ１＊ 、ＣａＦｚを
生成するのであるが、ＣａＯ＋ Ｓｏｗ ＋ 、
Ｏｘ → ＣａＳＯ４ＣａＯ＋ ５０ｓ ＝ Ｃａ
５Ｏｎ ＣａＯ＋ ２Ｈ（Ｊ’ →ＣａＣ＆ ＋ ＨｘＯＣａＯ
＋ ２ＨＦ−＋ＣａＦｔ ＋ ＨｚＯＣａＯ粒子とＳＯ
ｘ 、ＨＣ／ 、 ＨＦとの反応は、まず、ＣａＯ粒子
の表面で起こり、これにより粒子表面にＣａＳＯ４゜Ｃ
ａＣ４＊、ＣａＦｚの華い殻を生成する。その後の反応
は、ＳＯｘ 、ＨＣ（１、ＨＦが粒子内部へ拡散するこ
とにより起こるが、ＣａＯ粒子の表面に生成された殻は
繊密であるためＳＯｘ等のＣａＯ粒子内部への拡散をさ
またげる。このため、ＣａＯ粒子の表面にＳＯｘ等の殻
が形成されると、ＣａＯとＳＯｘ等との反応は急速に低
下する。
ＣａＯ粒子の反応率を高める方法としては石灰粒子を小
さくする方法とか石灰石のかわりにより大きな多孔性構
造をもったＣａＯを生成するドロマイトを用いる方法が
有効であると思われる。その他石原氏らは、ＣａＯ粒子
の表面にＣａ５Ｏａ ＋ Ｃａ（Ｊ＊ 、ＣａＦｚ等の
化合物で覆われて化学的に不活性となったＣａＯｉ粒子
に水を加えて水和し、水和反応時に起る体積膨張でもっ
て表面の殻を破壊し、これにより表面が不活性な殻で覆
わｎていないＣａＯ粒子と同程度の化学的活性を得るこ
とに成功した（米国特許登録第８４８１２８９号（１９
６９））。しかし、石原氏らが発明した方法は、ＣａＯ
粒子の水和を水によって行なうもので、即ち、湿式であ
り、処理後の石灰粒子−は水分を多く含み、各石灰粒子
はＩ＃菓して粗大な粒子に成長しており、これら湿潤な
粗大粒子をそのままの状態で排ガス中に噴震供給するこ
とはできず、乾式プロセスに適用するために乾燥、粉砕
。
さくする方法とか石灰石のかわりにより大きな多孔性構
造をもったＣａＯを生成するドロマイトを用いる方法が
有効であると思われる。その他石原氏らは、ＣａＯ粒子
の表面にＣａ５Ｏａ ＋ Ｃａ（Ｊ＊ 、ＣａＦｚ等の
化合物で覆われて化学的に不活性となったＣａＯｉ粒子
に水を加えて水和し、水和反応時に起る体積膨張でもっ
て表面の殻を破壊し、これにより表面が不活性な殻で覆
わｎていないＣａＯ粒子と同程度の化学的活性を得るこ
とに成功した（米国特許登録第８４８１２８９号（１９
６９））。しかし、石原氏らが発明した方法は、ＣａＯ
粒子の水和を水によって行なうもので、即ち、湿式であ
り、処理後の石灰粒子−は水分を多く含み、各石灰粒子
はＩ＃菓して粗大な粒子に成長しており、これら湿潤な
粗大粒子をそのままの状態で排ガス中に噴震供給するこ
とはできず、乾式プロセスに適用するために乾燥、粉砕
。
分級等の処理工程を経てミクロンオーダーの石灰粒子を
つくらなけｎばならないという問題があった。
つくらなけｎばならないという問題があった。
上記問題を解消するため、本発明者の１人は先に、表面
にＳＯｘ 、ＨＣｅ 、 ＨＦＳとの化学反応によって
殻が生成された結果化学的に不活性となった石灰粒子を
水蒸気で水和し、水和反応によって未反応の石灰が露出
した石灰粒子をつくり、この粒子を再生石灰粒子として
、排ガス中に再供給することにより石灰の反応率を向上
させた乾式石灰法による排ガスの浄化方法を発明した。
にＳＯｘ 、ＨＣｅ 、 ＨＦＳとの化学反応によって
殻が生成された結果化学的に不活性となった石灰粒子を
水蒸気で水和し、水和反応によって未反応の石灰が露出
した石灰粒子をつくり、この粒子を再生石灰粒子として
、排ガス中に再供給することにより石灰の反応率を向上
させた乾式石灰法による排ガスの浄化方法を発明した。
発明が解決しようとする問題点
しかし、この方法は粒子表面が一旦緻密な生−Ｆｌ （
ＣａＳＯｌなど）で完全に覆われてしまうと、その内部
への水蒸気の拡散が困難になって、水和による再活性化
効果が少くなる欠点があり、効果を上げるためにはＣａ
Ｏの反応率をある程度犠牲にして低く抑える必要がある
という問題があった。
ＣａＳＯｌなど）で完全に覆われてしまうと、その内部
への水蒸気の拡散が困難になって、水和による再活性化
効果が少くなる欠点があり、効果を上げるためにはＣａ
Ｏの反応率をある程度犠牲にして低く抑える必要がある
という問題があった。
本発明は、上記問題点を改善したもので、石灰石の代り
に、より大きな空隙率を与えるドロマイトを用いること
により粒子表面が生成物で完全に覆われた後にも水蒸気
が内部に拡散して再活性化を行い、吸収剤の利用率を一
段と向上させた乾式法による排ガス浄化方法を提供する
ことを目的とするものである。
に、より大きな空隙率を与えるドロマイトを用いること
により粒子表面が生成物で完全に覆われた後にも水蒸気
が内部に拡散して再活性化を行い、吸収剤の利用率を一
段と向上させた乾式法による排ガス浄化方法を提供する
ことを目的とするものである。
問題を解決するための手段
上記問題を解決するため、本発明の乾式ドロマイト法に
よる排ガスの浄化方法は、酸性有害物質を含む排ガス中
にドロマイトの微粒子を噴霧して酸性有害物質と焼成ド
ロマイトとを反応させることにより酸性有害物質を回収
除去す、る排ガスの浄化方法において、集塵装置で回収
された粒子群を分級機に導いて、フライアッシュを含む
大径の粗粉群と、表面に前記酸性有害物質との化合物か
らなる殻が形成された焼成ドロマイト粒子を含む小径の
細粉群と）こ分級し、該細粉群の焼成ドロマイト粒子を
水蒸気で水和し、この水和反応時の水和ドロマイトの体
積膨張でドロマイト粒子表面の殻を破壊除去して未反応
ドロマイトが表面に露出した再生ドロマイト粒子をつく
り、該再生ドロマイト粒子を前記排ガス中に再供給する
構成としたものである。
よる排ガスの浄化方法は、酸性有害物質を含む排ガス中
にドロマイトの微粒子を噴霧して酸性有害物質と焼成ド
ロマイトとを反応させることにより酸性有害物質を回収
除去す、る排ガスの浄化方法において、集塵装置で回収
された粒子群を分級機に導いて、フライアッシュを含む
大径の粗粉群と、表面に前記酸性有害物質との化合物か
らなる殻が形成された焼成ドロマイト粒子を含む小径の
細粉群と）こ分級し、該細粉群の焼成ドロマイト粒子を
水蒸気で水和し、この水和反応時の水和ドロマイトの体
積膨張でドロマイト粒子表面の殻を破壊除去して未反応
ドロマイトが表面に露出した再生ドロマイト粒子をつく
り、該再生ドロマイト粒子を前記排ガス中に再供給する
構成としたものである。
作用
上記構成において、分級器は、排ガス中の粒子ドロマイ
ト粒子を水蒸気で水和することで表面の殻を破壊して未
反応のドロマイトを露出させてドロマイト粒子を再活性
化させ、この再活性化ドロマイト粒子を酸性ガス吸収剤
として再利用することによりＣａＯの反応率を大幅に向
上させることが出来る。
ト粒子を水蒸気で水和することで表面の殻を破壊して未
反応のドロマイトを露出させてドロマイト粒子を再活性
化させ、この再活性化ドロマイト粒子を酸性ガス吸収剤
として再利用することによりＣａＯの反応率を大幅に向
上させることが出来る。
実施例
以下、本発明の一実施例を図面に基いて説明する。図面
は本発明に係る乾式ドロマイト法による排ガスの浄化方
法の流れを示しており、図面において、（１）は石炭や
重油ボイラで発生した高温の排ガスが導かれる火炉（高
温煙道）で、この中で。
は本発明に係る乾式ドロマイト法による排ガスの浄化方
法の流れを示しており、図面において、（１）は石炭や
重油ボイラで発生した高温の排ガスが導かれる火炉（高
温煙道）で、この中で。
排ガス中のＳＯｘ 、ＨＣ＃、ＨＦ等の酸性有害物質と
石灰粒子が反応する。（２）は、火炉（１）から送らｎ
てくる揮々の粒子群を含む排ガスから粒子群を回収する
ための集塵装置で、この集塵袋！（２）で粒子群が除去
された排ガスは煙突（３）等から大気中へ放出される。
石灰粒子が反応する。（２）は、火炉（１）から送らｎ
てくる揮々の粒子群を含む排ガスから粒子群を回収する
ための集塵装置で、この集塵袋！（２）で粒子群が除去
された排ガスは煙突（３）等から大気中へ放出される。
（４）は、集塵装置（２）で回収さｎた粒子群を大径の
粗粉群と小径の細粉群とに分級する分級機、（５）は水
和反応器で、この中で分級機（４）で分級された小径の
細粉群のうち、未反応部分が残存している焼成ドロマイ
ト粒子が高温の過熱水蒸気で水和処理さｔｔ、ｘ・
・１本発明で用い
られるドロマイトとは、ＭｇＣＯ５。
粗粉群と小径の細粉群とに分級する分級機、（５）は水
和反応器で、この中で分級機（４）で分級された小径の
細粉群のうち、未反応部分が残存している焼成ドロマイ
ト粒子が高温の過熱水蒸気で水和処理さｔｔ、ｘ・
・１本発明で用い
られるドロマイトとは、ＭｇＣＯ５。
ＣａＣＯ５の複塩からなる鉱物とこれ、を焼成してえら
れる焼成ドロマイト（ＭｇＯ−ＣａＯまたはＭｇＯ−Ｃ
ａＣＯ５）および、焼成ドロマイトを水和してえられろ
水和（消化）ド０フィト（ＭｇＯ・Ｃａ（ＯＨ）ｔまた
はＭｇ（ＯＨ）＊・Ｃａ（ＯＨ）ｉ）を意味するもので
ある。なお、天然鉱物としては、純粋にＭｇＣＯ５・Ｃ
ａＣ０ｔ複塩から成るものは希であり、殆んどはカルサ
イト（ＣａＣＯ＊）またはマグネサイト（ＭｇＣＯｓ）
を含んだものである。従って、本発明で言うドロマイト
とは石膏石灰ハンドブック（技報堂１９７２年）１１９
ページに記述されているようにＭｇＣ０ｓ−ＣａＣＯｓ
成分を１０％以上含むものとその焼成物、水和物を意味
する。
れる焼成ドロマイト（ＭｇＯ−ＣａＯまたはＭｇＯ−Ｃ
ａＣＯ５）および、焼成ドロマイトを水和してえられろ
水和（消化）ド０フィト（ＭｇＯ・Ｃａ（ＯＨ）ｔまた
はＭｇ（ＯＨ）＊・Ｃａ（ＯＨ）ｉ）を意味するもので
ある。なお、天然鉱物としては、純粋にＭｇＣＯ５・Ｃ
ａＣ０ｔ複塩から成るものは希であり、殆んどはカルサ
イト（ＣａＣＯ＊）またはマグネサイト（ＭｇＣＯｓ）
を含んだものである。従って、本発明で言うドロマイト
とは石膏石灰ハンドブック（技報堂１９７２年）１１９
ページに記述されているようにＭｇＣ０ｓ−ＣａＣＯｓ
成分を１０％以上含むものとその焼成物、水和物を意味
する。
次に、本発明に係る浄化方法の各過程を説明する。
ＳＯｘ 、ＨＣＡ’ 、 ＨＦ等の酸性有害物質を含む
高温排ガスは、火炉（高温煙道）（１）内で焼成ドロマ
イト粒子と接触し、ＣａＯとＳＯｘ 、 ＨＣｌ 、
ＨＦ等が結合してＣａ５Ｏ＊ Ｔ ＣａＣ，ｇｔ 、
ＣａＦｔ等が生成される。その後、高温排ガスは集塵袋
Ｍ（２）に導かれて、ガス中から粒子群が回収される。
高温排ガスは、火炉（高温煙道）（１）内で焼成ドロマ
イト粒子と接触し、ＣａＯとＳＯｘ 、 ＨＣｌ 、
ＨＦ等が結合してＣａ５Ｏ＊ Ｔ ＣａＣ，ｇｔ 、
ＣａＦｔ等が生成される。その後、高温排ガスは集塵袋
Ｍ（２）に導かれて、ガス中から粒子群が回収される。
粒子群は、分級機（４）でフライアッシュを含む大径の
粗粉群と、小径の細粉群とに分級される。この細粉群に
は表面に酸性有害物質との化合物からなる殻が形成され
、内部に未反応ＣａＯが残存している焼成ドロマイト粒
子が含まれている。フライアッシュの量は重油焚きボイ
ラの場合には未反応焼成ドロマイト量に比ベテ少ナイた
め問題にならないが、石炭ボイラ、ゴミ焼却炉では、フ
ライアッシュの社は未反応焼成ドロマイ）量の何倍にも
なるため、フライアッシュと未反応焼成ドロマイトを分
離して取扱うことが好ましい。
粗粉群と、小径の細粉群とに分級される。この細粉群に
は表面に酸性有害物質との化合物からなる殻が形成され
、内部に未反応ＣａＯが残存している焼成ドロマイト粒
子が含まれている。フライアッシュの量は重油焚きボイ
ラの場合には未反応焼成ドロマイト量に比ベテ少ナイた
め問題にならないが、石炭ボイラ、ゴミ焼却炉では、フ
ライアッシュの社は未反応焼成ドロマイ）量の何倍にも
なるため、フライアッシュと未反応焼成ドロマイトを分
離して取扱うことが好ましい。
石炭ボイラの場合、フライアッシュは粗く、へい場合で
もその平均粒径は約１５ｊクロンであるのに対し未反応
焼成ドロマイトの粒子径は平均２〜８ミクロンであるた
め、風力分級機によってこれらを分離することが可能で
ある。実験によると、未反応焼成ドロマイトの粒子を約
１０％含むフライアッシュと、フライアッシュを約１０
％含む未反応焼成ドロマイト粒子とに分離することが可
能である。尤も、重油焚きボイラのよう−にフライアッ
シュの発生量が少ない場合には、分級工程は必らずしも
必要でない。
もその平均粒径は約１５ｊクロンであるのに対し未反応
焼成ドロマイトの粒子径は平均２〜８ミクロンであるた
め、風力分級機によってこれらを分離することが可能で
ある。実験によると、未反応焼成ドロマイトの粒子を約
１０％含むフライアッシュと、フライアッシュを約１０
％含む未反応焼成ドロマイト粒子とに分離することが可
能である。尤も、重油焚きボイラのよう−にフライアッ
シュの発生量が少ない場合には、分級工程は必らずしも
必要でない。
粒子群が除去された排ガスは煙突（３）から大気中に放
出される。
出される。
分級機（４）で分級分離された主として未反応焼成ドロ
マイト粒子を含む細粉群は水和反応器（５）に導かれる
。水和反応器（５）で、細粉群は、１５０℃〜３００℃
の温度範囲、好ましくは２００℃〜２５０℃の過熱水蒸
気中に分散されることにより、未反応ＣａＯが瞬時に水
和する。そして、表面にＣａ ＳＯａ ｔ ＣａＣ１１
ｘ ｅＣａＦ＊等の殻が形成された焼成ドロマイト粒子
は、その内部の未反応ＣａＯが水和の際に体積膨張する
ことにより殻を破壊するため、未反応のＣａ（ＯＨ）＊
が表面に露出した水和ドロマイト粒子（再生ドロマイト
粒子）となる。
マイト粒子を含む細粉群は水和反応器（５）に導かれる
。水和反応器（５）で、細粉群は、１５０℃〜３００℃
の温度範囲、好ましくは２００℃〜２５０℃の過熱水蒸
気中に分散されることにより、未反応ＣａＯが瞬時に水
和する。そして、表面にＣａ ＳＯａ ｔ ＣａＣ１１
ｘ ｅＣａＦ＊等の殻が形成された焼成ドロマイト粒子
は、その内部の未反応ＣａＯが水和の際に体積膨張する
ことにより殻を破壊するため、未反応のＣａ（ＯＨ）＊
が表面に露出した水和ドロマイト粒子（再生ドロマイト
粒子）となる。
未反応焼成ドロマイト粒子の水和処理については、ジエ
ッ）Ｅル等の装置を用いて高速の過熱水蒸気中で処理す
ることが考えられ、この場合には、ジエツ）Ｅルによる
粉砕作用と水和反応による体積膨張とがあいまってドロ
マイト粒子表面の殻は容易に破壊されるとともに、表面
に未反応Ｃａ（ＯＨ）＊が露出した再生ドロマイト粒子
の排ガス中への分散が速やかに行なえるという効果を有
する。なお、水和については、過熱水蒸気に代えて水蒸
気を含んだ高温のガスを用いろこともできる。
ッ）Ｅル等の装置を用いて高速の過熱水蒸気中で処理す
ることが考えられ、この場合には、ジエツ）Ｅルによる
粉砕作用と水和反応による体積膨張とがあいまってドロ
マイト粒子表面の殻は容易に破壊されるとともに、表面
に未反応Ｃａ（ＯＨ）＊が露出した再生ドロマイト粒子
の排ガス中への分散が速やかに行なえるという効果を有
する。なお、水和については、過熱水蒸気に代えて水蒸
気を含んだ高温のガスを用いろこともできる。
表面に未反応のＣａ（ＯＨ）＊が露出した再生ドロマイ
ト粒子は、新らしく供給されるドロマイト粒子とともに
火炉（高温煙道）（１）内に導かれ、高温排ガス中のＳ
Ｏｘ 、 ＨＣｌ 、ＨＦ等の酸性有害物質の回収に供
された後、フライアッシュ等と共に集塵装置（２）で回
収さ°れ、前述の如く分級機（４）で分級されるか、或
いは廃棄される。
ト粒子は、新らしく供給されるドロマイト粒子とともに
火炉（高温煙道）（１）内に導かれ、高温排ガス中のＳ
Ｏｘ 、 ＨＣｌ 、ＨＦ等の酸性有害物質の回収に供
された後、フライアッシュ等と共に集塵装置（２）で回
収さ°れ、前述の如く分級機（４）で分級されるか、或
いは廃棄される。
乾式ドロマイト法による排ガスの浄化は、８００℃〜１
２００℃或いは１５０℃〜４００℃の２つの温度領域で
行なわれる。８００℃〜１２００℃の温度帯域の場合、
吸収剤としてドロマイト、水和（消化）ドロマイト、焼
成ドロマイトが用いられ、これら吸収剤は酸性有害物質
との反応時点ではいずれも熱分解によって焼成ドロマイ
トになっているものと考 １えられる。１５０℃〜４
００℃の温度領域の場合、吸収剤として水和（消化）ド
ロマイト、焼成ドロマイトが用いられ、８００℃以下で
は主として水和（消化）ドロマイトの形で、８００℃以
上では主として焼成ドロマイトの形で酸性有害物質と反
応するものと考えられる。本発明では、過熱水蒸気で焼
成ドロマイトを消化して水和（消化）ドロマイトにする
過程で表面の殻を破壊し、未反応のＣａ（ＯＨ）＊を露
出して再活性化するもので、排ガスの浄化はＣａ（ＯＨ
）雪がＣａＯになる４００℃以上の温度域で行なわれる
。
２００℃或いは１５０℃〜４００℃の２つの温度領域で
行なわれる。８００℃〜１２００℃の温度帯域の場合、
吸収剤としてドロマイト、水和（消化）ドロマイト、焼
成ドロマイトが用いられ、これら吸収剤は酸性有害物質
との反応時点ではいずれも熱分解によって焼成ドロマイ
トになっているものと考 １えられる。１５０℃〜４
００℃の温度領域の場合、吸収剤として水和（消化）ド
ロマイト、焼成ドロマイトが用いられ、８００℃以下で
は主として水和（消化）ドロマイトの形で、８００℃以
上では主として焼成ドロマイトの形で酸性有害物質と反
応するものと考えられる。本発明では、過熱水蒸気で焼
成ドロマイトを消化して水和（消化）ドロマイトにする
過程で表面の殻を破壊し、未反応のＣａ（ＯＨ）＊を露
出して再活性化するもので、排ガスの浄化はＣａ（ＯＨ
）雪がＣａＯになる４００℃以上の温度域で行なわれる
。
次に、実験結果について述べる。
本発明者は、毎時２００ＯＮｍ’の排ガスを発生する石
炭燃焼試験炉を用いて図面に示す流れに従って乾式ドロ
マイト法による排ガス浄化の実験を行った。実験に使用
した試験炉における排ガスの状態は次の通りである。
炭燃焼試験炉を用いて図面に示す流れに従って乾式ドロ
マイト法による排ガス浄化の実験を行った。実験に使用
した試験炉における排ガスの状態は次の通りである。
排ガス中のＳＯｘ濃度； ？３０ｐｐｍ（バグフィルタ
出口の基準） 石灰吹込み部温度： １０５０℃ 脱硫反応の有効温度領域（８ｏｏ℃〜１０５０ ＴＩＥ
）での滞留時間二８秒 〔実験ｌ〕 上記条件の排ガス中に平均粒径１．７ミクロン。
出口の基準） 石灰吹込み部温度： １０５０℃ 脱硫反応の有効温度領域（８ｏｏ℃〜１０５０ ＴＩＥ
）での滞留時間二８秒 〔実験ｌ〕 上記条件の排ガス中に平均粒径１．７ミクロン。
分析値Ｍｇ０１６．８％、 ＣａＯ８５，８％、 ＣＯ
ｚ ４５．５％。
ｚ ４５．５％。
Ｓ ｉｏｇ ２．１％からなるドロマイト粉を２１．Ｏ
Ｋｔ／Ｈの供給速度でエゼクタ−を介して炉壁に設けた
噴射口から１５０〜２６０ ｍ／ ｓｅｅの速度で４５
Ｎ／／Ｈの空気と共に噴射した。
Ｋｔ／Ｈの供給速度でエゼクタ−を介して炉壁に設けた
噴射口から１５０〜２６０ ｍ／ ｓｅｅの速度で４５
Ｎ／／Ｈの空気と共に噴射した。
その結果、バグ、フィルタ出口のＳＯｘ濃度は６６ｐｐ
ｍとなり（脱硫率は９１％に相当）、このときのＣａｂ
／ＳＯｘのモル比は２．０であツタ。
ｍとなり（脱硫率は９１％に相当）、このときのＣａｂ
／ＳＯｘのモル比は２．０であツタ。
この条件で１０Ｆｆ！ｊｒＷＩ連続実験し、バグフィル
タから８８５ ｋｇの粉塵を回収した。これを風力分級
機で分別し、平均粒径２０Ｅクロンの粗粉群２１９＆ｑ
と、平均粒径２．０ミクロンの細粉群１６６ｋｇを得た
。細粉群は化学分析の結果、ｃａｏ ４Ｇ、７％、 Ｍ
ｇＯ１８，５％。
タから８８５ ｋｇの粉塵を回収した。これを風力分級
機で分別し、平均粒径２０Ｅクロンの粗粉群２１９＆ｑ
と、平均粒径２．０ミクロンの細粉群１６６ｋｇを得た
。細粉群は化学分析の結果、ｃａｏ ４Ｇ、７％、 Ｍ
ｇＯ１８，５％。
ＳＯｉ ２５．７％、ＣＯｚ ０．７％、５ｉｆｔ 、
ＡＩ！０１ その他１４．４％であった。
ＡＩ！０１ その他１４．４％であった。
〔実験２〕
実験ｌと同一条件の排ガス中に、実験ｌで回収した細粉
群を過熱水蒸気駆動のジエツ）Ｅルで再活性化しながら
炉内に噴射した。
群を過熱水蒸気駆動のジエツ）Ｅルで再活性化しながら
炉内に噴射した。
でジェットミルを駆動させながら未反応ドロマイトを再
活性化すると共に、炉壁に設けらｎた噴射口から１５０
〜２５０ｍ／ｓｅｃの速度で炉内に噴射した。
活性化すると共に、炉壁に設けらｎた噴射口から１５０
〜２５０ｍ／ｓｅｃの速度で炉内に噴射した。
その結果、集塵装置のバグフィルタ出口のＳＯｘ濃度は
９０ ｐ ｐｍになった。その脱硫率は８８％に相当す
る。
９０ ｐ ｐｍになった。その脱硫率は８８％に相当す
る。
またこの実験での有効当麓比（ＣａＯ／ＳＯ＊ ）は１
．８５であった。
．８５であった。
この条件で４時間連続実験を行い、バグフィルタから２
２８＆ｇの粉畢を回収した。
２８＆ｇの粉畢を回収した。
これを風力分級機で分別し、平均粒径２０Ｅクロンの粗
粉群８７＃と平均粒径λＯｉクロンの細粉群１４０ ＃
ｅ得た。得られた細粉群を化学分析するとＣａ０ａ２
．５％、 ＭｇＯ１４，８％−５０ｓ ８１．６％、
Ｃｏｔ Ｏ，５％５ｉＯｓ、Ａｌ＊Ｏｓその他２１．１
％であった。
粉群８７＃と平均粒径λＯｉクロンの細粉群１４０ ＃
ｅ得た。得られた細粉群を化学分析するとＣａ０ａ２
．５％、 ＭｇＯ１４，８％−５０ｓ ８１．６％、
Ｃｏｔ Ｏ，５％５ｉＯｓ、Ａｌ＊Ｏｓその他２１．１
％であった。
実験１．２から、未反応石灰粒子を過熱水蒸気で処理す
ると、新しい石灰粒子と同程度の脱硫能力が得られろこ
とが明らかになった。
ると、新しい石灰粒子と同程度の脱硫能力が得られろこ
とが明らかになった。
発明の詳細
な説明したように、本発明によれば、排ガス中に含まｎ
る酸性有害物質を少ない石灰消費量で効率よく除去でき
るという利点を有する。
る酸性有害物質を少ない石灰消費量で効率よく除去でき
るという利点を有する。
図面は本発明に係る乾式ドロマイト法による排ガスの浄
化方法の流ｎを示す図である。 （１）−・・火炉（１ｔ１温煙道）、（２）−ｆｌｌ
ｍ ｉ 電、＜４） ・ｆ級機、（５）・・・水和反応
器
化方法の流ｎを示す図である。 （１）−・・火炉（１ｔ１温煙道）、（２）−ｆｌｌ
ｍ ｉ 電、＜４） ・ｆ級機、（５）・・・水和反応
器
Claims (1)
- １、酸性有害物質を含む排ガス中に石灰の微粒子を噴霧
して酸性有害物質と焼成ドロマイトとを反応させること
により酸性有害物質を回収除去する排ガスの浄化方法に
おいて、集塵装置で回収された粒子群を分級機に導いて
、フライアッシュを含む大径の粗粉群と、表面に前記酸
性有害物質との化合物からなる殻が形成された焼成ドロ
マイト粒子を含む小径の細粉群とに分級し、該細粉群の
焼成ドロマイト粒子を水蒸気で水和し、この水和反応時
の水和ドロマイトの体積膨張でドロマイト粒子表面の殻
を破壊除去して未反応ドロマイトが表面に露出した再生
ドロマイト粒子をつくり、該再生ドロマイト粒子を前記
排ガス中に再供給することを特徴とする乾式ドロマイト
法による排ガスの浄化方法。
Priority Applications (9)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP59277996A JPS61157328A (ja) | 1984-12-28 | 1984-12-28 | 乾式ドロマイト法による排ガスの浄化方法 |
| BE2/60749A BE902935A (fr) | 1984-07-27 | 1985-07-19 | Procede et dispositif d'epuration de gaz d'echappement. |
| GB08518521A GB2162162B (en) | 1984-07-27 | 1985-07-23 | Method and system for purifying exhaust gas |
| CA000487508A CA1296865C (en) | 1984-07-27 | 1985-07-25 | Method and system for purifying exhaust gas |
| IT48410/85A IT1182791B (it) | 1984-07-27 | 1985-07-25 | Procedimento ed apparecchio per purificare gas di scarico |
| KR1019850005357A KR920003768B1 (ko) | 1984-07-27 | 1985-07-26 | 배기가스의 정화방법 및 시스템 |
| FR858511479A FR2568141B1 (fr) | 1984-07-27 | 1985-07-26 | Procede et installation pour purifier les gaz de rejet |
| DE19853526857 DE3526857A1 (de) | 1984-07-27 | 1985-07-26 | Verfahren und vorrichtung zum reinigen von abgasen |
| CN85106271A CN85106271B (zh) | 1984-12-28 | 1985-08-20 | 净化废气的方法及系统 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP59277996A JPS61157328A (ja) | 1984-12-28 | 1984-12-28 | 乾式ドロマイト法による排ガスの浄化方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS61157328A true JPS61157328A (ja) | 1986-07-17 |
| JPS642409B2 JPS642409B2 (ja) | 1989-01-17 |
Family
ID=17591171
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP59277996A Granted JPS61157328A (ja) | 1984-07-27 | 1984-12-28 | 乾式ドロマイト法による排ガスの浄化方法 |
Country Status (2)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS61157328A (ja) |
| CN (1) | CN85106271B (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2015085303A (ja) * | 2013-11-01 | 2015-05-07 | 栗田工業株式会社 | 酸性排ガスの処理方法、及び排ガス処理剤 |
| JP5939328B1 (ja) * | 2015-03-04 | 2016-06-22 | 栗田工業株式会社 | 酸性ガス及び重金属の複合処理剤、並びに酸性ガス及び重金属の処理方法 |
| JP2016159270A (ja) * | 2015-03-04 | 2016-09-05 | 栗田工業株式会社 | 酸性ガス及び重金属の複合処理剤、並びに酸性ガス及び重金属の処理方法 |
Families Citing this family (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US6638341B1 (en) * | 2002-06-14 | 2003-10-28 | Aeronex, Inc. | Method for rapid activation or preconditioning of porous gas purification substrates |
| EP2722094B1 (en) * | 2012-10-17 | 2020-06-17 | General Electric Technology GmbH | Capturing of co2 from a process gas |
| CN105561753A (zh) * | 2016-01-26 | 2016-05-11 | 南京圣火环境科技有限公司 | 一种新型干法水泥窑烟气在线脱硫设备及工艺 |
| CN108722140B (zh) * | 2017-04-13 | 2021-03-02 | 中国石油化工股份有限公司 | 一种酸性气处理工艺及系统 |
-
1984
- 1984-12-28 JP JP59277996A patent/JPS61157328A/ja active Granted
-
1985
- 1985-08-20 CN CN85106271A patent/CN85106271B/zh not_active Expired
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2015085303A (ja) * | 2013-11-01 | 2015-05-07 | 栗田工業株式会社 | 酸性排ガスの処理方法、及び排ガス処理剤 |
| JP5939328B1 (ja) * | 2015-03-04 | 2016-06-22 | 栗田工業株式会社 | 酸性ガス及び重金属の複合処理剤、並びに酸性ガス及び重金属の処理方法 |
| JP2016159270A (ja) * | 2015-03-04 | 2016-09-05 | 栗田工業株式会社 | 酸性ガス及び重金属の複合処理剤、並びに酸性ガス及び重金属の処理方法 |
| JP2016159269A (ja) * | 2015-03-04 | 2016-09-05 | 栗田工業株式会社 | 酸性ガス及び重金属の複合処理剤、並びに酸性ガス及び重金属の処理方法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| CN85106271B (zh) | 1988-02-24 |
| JPS642409B2 (ja) | 1989-01-17 |
| CN85106271A (zh) | 1986-07-02 |
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| LAPS | Cancellation because of no payment of annual fees |