JP3088096B2 - 高耐食性アルミナ−クロム系耐火物 - Google Patents

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【発明の属する技術分野】本発明は、高耐食性アルミナ
−クロム系耐火物、とくに、都市塵、土木及び建築廃
材、産業廃棄物の溶融処理炉の内張り用耐火物に適した
アルミナ−クロム系耐火物に関する。

【０００２】

【従来の技術】従来、塵及び廃材の焼却炉では、耐食性
を狙って高アルミナ質耐火物が、また難付着性と高耐食
性を狙って炭化珪素質耐火物が採用されてきた。

【０００３】しかしながら、溶融炉では、焼却炉に比し
て格段に処理温度が高くなるなど処理条件が厳しい上
に、溶融物の後処理用に付設する水中投入装置による水
蒸気の発生のため、一般的にアルミナ成分が９０重量％
以上の純度を高めた高アルミナ質耐火物が採用されてき
ている。しかしアルミナ成分が９０重量％以上の高アル
ミナ質耐火物を使用してもなお、溶損が大きく耐用性は
不十分であった。

【０００４】塵溶融炉では処理温度が高いこと、水蒸気
の影響を受けることなどから、塵焼却炉で使用されてい
た高アルミナ質耐火物では十分な耐食性を得ることがで
きず、また耐スポーリング性の向上も必要とされ、単純
にＳｉＯ2成分を減らしてアルミナ純度を上げただけで
は十分な耐食性を得ることができないだけでなく、耐ス
ポーリング性も不十分である。

【０００５】この対策として、耐食性を向上させる目的
でクロム成分を添加することが多く提案されており、例
えば、特公昭５７−３２０３１号公報にはクロム成分を
クロム鉱粉末の形で配合したものが開示されているが、
クロム鉱粉末が３０重量％以上と多量に使用するため必
然的に鉄分が過剰となって耐スポーリング性が低下し、
耐食性もクロム成分の割には向上していない。

【０００６】また、特公昭６０−５９１８９号公報に開
示されているクロム成分を含有したアルミナ−クロム系
耐火物は、気孔率が３％以下であり、また粒径７４μｍ
以下の粉末で構成されており、耐スポーリング性に劣
る。

【０００７】また、特開昭６１−１００５５号公報に記
載のものは、クロム成分量が４５〜８５重量％と多量で
あり、また高アルミナ質骨材が使用されていないため耐
スポーリング性は期待できない。

【０００８】さらに、特公平２−４００１７号公報に
は、電鋳耐火物が開示されているが、巣の部分を除けば
気孔率が極端に低いため一般的な焼成耐火物に比較して
耐スポーリング性が劣っている。

【０００９】さらには、特公平３−６４４６７号公報に
は、同様に粒径２００μｍ以下の粉末で構成されたもの
が開示されているが、耐スポーリング性に劣るという欠
点がある。

【００１０】また、Ｊｏｕｒｎａｌ ｏｆ Ｃａｎａｄ
ｉａｎ Ｃｅｒａｍｉｃ Ｓｏｃｉｅｔｙ Ｖｏｌｕｍ
ｅ ４５、１９７６ 頁２１−２２には、ガラス炉用耐
火物として焼成アルミナ−クロムれんがが示されている
が、これは、ＳｉＯ₂成分が０．５重量％と少なすぎて
耐スポーリング性に劣る。

【００１１】耐食性を上げる手段として、クロム成分を
添加したアルミナ−クロム系耐火物が種々検討されてき
たが、溶融炉への適用条件下で耐食性の向上を求めた場
合、逆に耐スポーリング性が損なわれてしまい、結果と
して十分な耐用性を発揮することができずにいた。

【００１２】

【発明が解決しようとする課題】本発明が解決しようと
する課題は、耐食性に優れたアルミナ−クロム系耐火物
において、その耐食性を損なうことなく、耐スポーリン
グ性を向上させることにあって、とくに、塵及び産業廃
棄物の溶融炉に適した内張耐火物を得ることにある。

【００１３】

【課題を解決するための手段】本発明は、アルミナ−ク
ロム系耐火物において、適正な粒度範囲のアルミナ系粉
末を使用し、クロム成分を酸化クロムの形で添加するこ
とによって、耐食性を確保し、耐スポーリング性を向上
できることに着眼して完成した。

【００１４】すなわち、本発明は、０．２１ｍｍ以上の
粒径を有する粉末粒子を５０％以上含み、且つ、ＴｉＯ
₂を０．５〜３重量％、ＳｉＯ₂を０．５〜５重量％含有
する焼結クロム粉末を５〜４０重量％と、酸化クロムが
２〜２０重量％と、０．２１ｍｍ以上の粒径分布が５０
％以上でありかつＳｉＯ₂を１８〜４２重量％含有する
高アルミナ粉末が５〜２５重量％と、粒径が０．ｌｍｍ
以下の粘土、シリカ、ジルコンの１種または２種以上の
粉末を１〜８重量％とを含有し、残部が実質的にアルミ
ナ粉末からなる高耐食性アルミナ−クロム系耐火物であ
る。

【００１５】本発明のアルミナ−クロム系耐火物におい
ては、耐食性を向上させるためにクロム成分が必須とさ
れているが、クロム成分をクロム鉱の形で添加すると必
然的に鉄分が含まれ、その添加量が増えるに従って耐ス
ポーリング性が低下し、クロム成分量の割合ほどには耐
食性は向上しない。したがってクロム成分は酸化クロム
主体の形で添加しなければならない。

【００１６】しかしながら、酸化クロムは粉末であるた
め酸化クロムの添加だけでは、マトリックス部分の耐食
性しか強化されず、耐火物全体としては耐食性が不足す
る。このため骨材部分の耐食性強化のために焼結クロム
粒の添加が必要となる。

【００１７】焼結クロムは、その粒径分布において粒径
０．２１ｍｍ以上の粒が５０％以上存在しなければ骨材
部分の耐食性強化の効果が少なく、かつ粒内部にＴｉＯ
₂、ＳｉＯ₂が適正量含有されていないと溶融物の浸入に
よって粒の崩壊が起こり十分な耐食性が発揮されない。

【００１８】また逆にＴｉＯ₂、ＳｉＯ₂の量が多すぎる
と焼結クロム粒そのものの耐食性が劣ってしまう。Ｔｉ
Ｏ₂の適正量は０．５〜３重量％で有り、ＳｉＯ₂の適正
量は０．５〜５重量％である。焼結クロム自体の適正添
加量は５〜４０重量％で有り５％より少なければ骨材で
の耐食性強化が生じなく、４０％を越えると耐スポーリ
ング性が低下する。

【００１９】焼結クロムの粒径のトップサイズは、３ｍ
ｍ程度が好ましく、０．２１ｍｍ以上の粒径分布は５０
％以上が必要であるが、その量は多ければ多い程骨材部
分の耐食性強化の効果が得られる。

【００２０】酸化クロムの添加は、マトリックス部分の
耐食性向上に効果があり、その適正添加量は２〜２０重
量％である。酸化クロムはその粒度が非常に細かい粉末
であるために、その添加量が必要以上に多くなると、ア
イソスタティックプレス等の特殊な成形機または生産性
に劣る鋳込み成形以外では歩留まり上の問題を生じさせ
ることなく成形することができない。また酸化クロムの
添加量を必要以上に増やすことは逆に耐食性向上効果が
伴わず、単にコストアップの原因となるだけである。

【００２１】０．２１ｍｍ以上の粒径分布が５０％以上
でありかつＳｉＯ₂を１８〜４２重量％を含有する高ア
ルミナ粉末は、中粒域の骨材に耐スポーリング性を付与
することができ、その適正添加量は５〜２５重量％であ
る。

【００２２】高アルミナ粉末の粒径のトップサイズは、
ｌｍｍ程度が好ましく、０．２１ｍｍ以上の粒径分布
は、多ければ多いほど好ましい。

【００２３】高アルミナ粉末を必要量以上に添加すると
ＳｉＯ₂成分が過剰となって耐食性は低下する。また添
加量が少なければ耐スポーリング性の付与効果が現れな
い。高アルミナ粉末中のＳｉＯ₂含有量が少なすぎると
耐火物骨材部分の熱膨張率の低下が小さく耐スポーリン
グ性付与効果が小さく、多すぎると骨材部分の耐食性の
低下が大きくなる。

【００２４】粘土、シリカ、ジルコン等の微粉は、塵及
び廃棄物からの溶融物の粘性を高める働きがあり、溶融
物が耐火物中に深く浸潤するのを防止するために必要で
あり、したがって溶融物との反応性からその粒径は０．
ｌｍｍ以下の微粉であることが好ましい。粘土、シリ
カ、ジルコンの１種または２種以上の適正添加量は、１
〜８重量％である。添加量が多くなり過ぎるとマトリッ
クス中のＳｉＯ₂成分が過剰となって耐食性の低下が大
きくなり、添加量が少ないと耐浸潤性が低下し構造スポ
ーリングを起こしやすくなり、使用中に稼働面に平行な
亀裂の発生または剥離の可能性が増大する。この微粉の
配合については、粉末の形での添加だけでなく、スリッ
プ状もしくはスリップ十粉末の形での添加が可能であ
る。もちろん低水量でスリップになる粘土は限定される
し、スリップにする時の解膠材によるアルカリ分の増加
に注意すればよい。

【００２５】本発明のアルミナ−クロム系耐火物の耐ス
ポーリング性をさらに向上させるためには、高アルミナ
粉末の一部もしくは全部をアルミナ−ジルコニア−シリ
カ系粉末によって置換することが可能である。その置換
量は、コストと耐スポーリング性向上効果、及び耐浸食
性の確保の程度により決められ全配合量の５〜２５重量
％の範囲であることが好ましい。

【００２６】アルミナ−ジルコニア−シリカ系粉末中の
ＺｒＯ₂含有量が多いとジルコニアの変態に伴う粒子の
残存膨張性が強くなりれんがの焼成中の組織崩壊、使用
中のれんがの競り割れの原因となる。少ないとジルコニ
アの変態の影響が小さくなり耐スポーリング性の付与効
果が不足し、耐スポーリング性が不十分となる。ＺｒＯ
₂成分の適正含有量は、１５〜４５重量％である。Ｓｉ
Ｏ₂含有量が多くなると耐食性が低下し、少ないと耐ス
ポーリング性が低下する。ＳｉＯ₂成分の適正含有量
は、７〜３０重量％である。

【００２７】酸化クロムの代わりにコストダウンを目的
に少量で有ればクロム鉱を使用することは可能である
が、置換量が多すぎると鉄分が過剰となって耐スポーリ
ング性、および耐食性が低下する。酸化クロムとクロム
鉱の併用時であっても酸化クロムの使用量が２重量％よ
り少なければ耐食性が低下する。クロム鉱の置換許容量
は、全体配合から見て５重量％以下である。

【００２８】本発明の配合物の成形方法については、オ
イルプレス、フリクシヨンプレス、ランマープレス、鋳
込み成形、ＣＩＰ等を成形個数、形状、能率を考えて適
宜選択すればよい。

【００２９】成形圧についても、成形能率、成形体の品
質を考慮して適宜選択すればよい。本発明の耐火物の焼
成温度は、１３５０〜１６５０℃であることが好まし
い。焼成温度が低すぎると焼結性不足で耐食性が低下す
る。焼成温度が高すぎると焼結過多で耐スポーリング性
が低下する。

【００３０】

【発明の実施の形態】以下、表１から表８に示す実施例
によって本発明の具体的な実施の形態を説明する。

【００３１】各表に示す配合物を混練し、２３０ｍｍ×
１００ｍｍ×６５ｍｍの並型類似形状をオイルプレスを
用いて成形圧２トン／ｃｍ²で成形し、乾燥後、特に指
定のない場合は１４５０℃で焼成した。

【００３２】侵食試験は、ＬＰＧと空気によるバーナ一
加熱の横型回転侵食試験装置を使用して、Ｃ／Ｓ＝０．
４、Ｆｅ₂Ｏ₃＝８．５、アルカリ分＝８．５％の塵焼却
灰溶融物想定スラグを投入し、１６００℃×３０分毎に
スラグを取り替えて合計３０ｃｙ．で実施した。

【００３３】比較例１に示すれんがを標準品として、そ
の溶損量を１００として溶損指数を求めた。溶損指数が
小さいほど耐食性が良好である。

【００３４】 溶損指数＝（対象品溶損量／標準品溶損量）×１００ スポーリングテストは、６０ｍｍ×６０ｍｍ×６０ｍｍ
のサンプルを切り出して、１３００℃で１５分急熱後直
ちに５分水冷後、１０分空冷をｌｃｙ．として最多３０
ｃｙ．繰り返した。剥落発生時のｃｙ．数が大きいほど
耐スポーリング性が良好である。

【００３５】

【表１】 表１は、本発明の焼結クロム粉末の使用に際して、その
粒度構成がその特性に与える影響を示す。

【００３６】同表の比較例１と実施例１の比較によっ
て、本発明に規定する範囲の焼結クロム粉末の使用によ
って粗粒〜中粒部の耐食性改良により、全体の耐食性が
向上している。実施例２と比較例２の比較において、焼
結クロム粉末の粒径分布において、０．２１ｍｍ以上の
粒が５０％以上ないと粗粒〜中粒部の耐食性改良が十分
でないことがわかる。実施例１に対して比較例３を比較
すると、焼結クロム粉末の添加量が５％より多くないと
耐食性改良が不十分である。実施例３と比較例４の比較
によって、焼結クロム粉末の添加量が４０％以下でない
と耐食性の向上は認められるものの耐スポーリング性は
低下している。

【００３７】

【表２】 表２は添加焼結クロム粉末中のＴｉＯ₂量とＳｉＯ₂量と
の耐食性に与える影響について示す。

【００３８】この表２の実施例４に対して比較例５を比
較すると、添加焼結クロム粉末中のＴｉＯ₂量が０．５
重量％以上でないとＴｉＯ₂量が不足して溶融物接触時
の粒の安定性に欠けるためか、十分なる耐食性が得られ
ていない。また、実施例５と比較例６の比較において、
添加焼結クロム粉末中のＴｉＯ₂量が３重量％以下でな
いとＴｉＯ₂量が過剰となって粒の耐食性が不足し、結
果として全体の耐食性が不足している。また、実施例６
に対する比較例７との比較において、添加焼結クロム粉
末中のＳｉＯ₂量が０．５重量％以上でないとＳｉＯ₂量
が不足して溶融物接触時の粒の安定性に欠けるためか、
十分な耐食性が得られていない。さらに、実施例７に対
して比較例８を比較すると、添加焼結クロム粉末中のＳ
ｉＯ₂量が５重量％以下でないとＳｉＯ₂量が過剰となっ
て粒の耐食性が不足し、結果として全体の耐食性が不足
している。

【００３９】

【表３】 表３は、本発明の耐火物の特性に対する酸化クロム量と
高アルミナ粉末のＳｉＯ₂含有量の影響について示す。

【００４０】同表の実施例８に対して比較例９を比較す
ると、酸化クロム量が２重量％より少ないとマトリック
ス部の耐食性が低下して全体としての耐食性が不十分と
なり、耐浸潤性も低下して構造スポーリング発生の危険
性が増大する。

【００４１】また、実施例９に対して比較例１０を比較
すると、酸化クロム量が２０重量％より多くなると微粉
過剰となってれんがの成形性が低下し、その結果、れん
がの気孔率が上昇し、耐食性のさらなる向上の効果は認
められなかった。また微粉過剰の影響で耐スポーリング
性も低下した。また、比較例１０では、脱気成形を実施
したにもかかわらず、成形後、成形面に平行な亀裂（通
称ガバ）の発生が認められた。

【００４２】さらに、実施例１０に対する比較例１１の
比較において、高アルミナ粉末のＳｉＯ₂含有量が１８
重量％より少なくなると耐スポーリング性が低下してい
ることがわかる。

【００４３】またさらに、実施例１１に対して比較例１
２を比較すると、高アルミナ粉末のＳｉＯ₂含有量が４
２重量％より多くなると耐食性が低下し、また逆にれん
が焼成後の高アルミナ骨材中のムライト量が減少し、耐
スポーリング性が低下する。

【表４】 表４は、配合した高アルミナ粉末の耐火物の特性に与え
る影響を示す。

【００４４】同表に示す実施例１２に対する比較例１３
の比較によって、高アルミナ粉末の５０重量％が、粒径
０．２１ｍｍ以上でないと添加した高アルミナ粉末によ
る耐スポーリング性付与効果が不十分となり、耐スポー
リング性が低下することが分かる。

【００４５】実施例１３に対して比較例１４を比較する
と、高アルミナ粉末の添加量が５重量％より少ないと、
添加高アルミナ粉末による耐スポーリング性付与効果が
不十分であり、耐スポーリング性が低下する。実施例１
４と比較例１５の比較によって、高アルミナ粉末の添加
量が２５重量％より多いと、ＳｉＯ₂成分が過剰となる
ためか、耐食性が低下する。

【００４６】同じく表４の実施例１３と実施例１５の比
較によって、高アルミナ粉末と同等にアルミナ−ジルコ
ニア−シリカ粉末が使用可能であることが分かる。実施
例１５に対して比較例１６を比較すると、アルミナ−ジ
ルコニア−シリカ粉末の添加量が５％より少ないとアル
ミナ−ジルコニア−シリカ粉末による耐スポーリング性
付与効果が不十分となり、耐スポーリング性が低下して
いる。

【００４７】

【表５】 表５は、本発明の耐火物の特性に対するアルミナ−ジル
コニア−シリカ粉末とマトリックス添加材の影響につい
て示す。

【００４８】同表の実施例１６に対する比較例１７の比
較によって、アルミナ−ジルコニアーシリカ粉末の添加
量が２５重量％より多くなると、アルミナ粉末や焼結ク
ロム粉末に比較して耐食性の劣るアルミナ−ジルコニア
−シリカ粉末の量が過剰となって耐食性が低下すること
が分かる。

【００４９】同表の実施例１７に対して比較例１８を比
較すると、マトリックス添加材としてのシリカ粉末の量
が１．０重量％より少ないと、添加材による浸潤防止効
果が不足して浸潤厚みが増加し、構造スポーリングの発
生傾向が認められる。また侵食試験後の試料切断面に稼
働表面と平行な亀裂の発生が認められた。

【００５０】また、同表の実施例１８から、マトリック
ス添加材として粘土粉末とジルコン粉末の併用が可能で
あり、それぞれの配合効果が認められる。

【００５１】実施例１９に対して比較例１９を比較する
と、マトリックス添加材の添加量が８重量％を越えると
マトリックス部の耐食性が低下して全体としての耐食性
も低下することが分かる。

【００５２】同じく実施例１９と比較例２０の比較によ
って、マトリックス添加材の添加粒度が粗いとマトリッ
クス部の耐食性が低下して、全体としての耐食性も低下
することがいえる。

【００５３】同表実施例１７、１８、１９によって、高
アルミナ粉末とアルミナ−ジルコニア−シリカ粉末の併
用によって効果が挙がることが分かる。

【００５４】

【表６】 表６は、本発明の配合物の焼成温度の耐火物に与える影
響を示すもので、表２に示す実施例６の配合物を使用し
てれんがの焼成温度の検討を行った結果を示す。 実施
例２０に対する比較例２１の比較において、れんがの焼
成温度が１３５０℃より低くなるとれんがの焼結が不足
となり、強度が低下し、その結果耐食性が低下したこと
が分かる。実施例２１と比較例２２の比較によって、れ
んがの焼成温度が１６５０℃より高くなるとれんがの焼
結が過剰となり、強度が上昇し、耐スポーリング性が低
下している。

【００５５】

【表７】 アルミナ−ジルコニア−シリカ系粉末の配合に際して、
耐火物の特性に対するＺｒＯ₂量の影響を調べた結果を
示す。

【００５６】表２の実施例６の高アルミナ粉末を全量、
同一粒度でアルミナ−ジルコニア−シリカ系粉末で置換
し、アルミナ−ジルコニア−シリカ系粉末の化学組成の
耐火物の特性に与える影響を調べた。

【００５７】ジルコニア含有粉末を微粉以外で使用した
場合、ジルコニアの変態に伴う使用れんがの繰り返し加
熱後の残存膨張の程度を、れんがから切り出した１００
ｍｍ×２０ｍｍ×２０ｍｍのサイズの試料を、電気炉を
用いて大気雰囲気中で１５００℃×８００℃の３０サイ
クルの繰り返し加熱試験によって評価した。

【００５８】表７に示す実施例２２に対して比較例２３
を比較するとアルミナ−ジルコニア−シリカ系粉末のＺ
ｒＯ₂量が１５重量％より少ないと、ジルコニアの変態
に伴う熱間での膨張低減効果が減少し、耐スポーリング
性が低下している。

【００５９】また、同表に示す実施例２３に対して比較
例２４を比較すると、アルミナ−ジルコニア−シリカ系
粉末のＺｒＯ₂量が４５重量％より多いと、ジルコニア
の変態の影響が大きくなって繰り返し加熱後の残存膨張
が過剰となって、れんが組織が脆弱化されるためか耐食
性が低下した。浸潤厚みも増加し、耐浸潤性も低下して
構造スポーリング発生の危険性が増加していることが分
かる。

【００６０】さらに、同表に示す実施例２４に対して比
較例２５を比較すると、アルミナ−ジルコニア−シリカ
系粉末のＳｉＯ₂量が７重量％より少ないとジルコニア
の変態防止効果が減少し、繰り返し加熱後の残存膨張が
過剰となって、れんが組織が脆弱化され耐食性が低下し
ていることが分かる。浸潤厚みも増加し、耐浸潤性も低
下して構造スポーリング発生の危険性が増加している。
比較例２４と比較例２５の侵食試験後の試料の切断面に
は稼働表面に平行な亀裂の存在が認められた。実施例２
５に対する比較例２６の比較において、ＳｉＯ₂量が３
０重量％より多くなると耐食性が低下している。

【００６１】

【表８】 表８は耐火物配合における酸化クロムの影響と、これを
クロム鉱で置換したときの耐火物の特性に与える影響を
調べた結果を示す同表に示す試料は、酸化クロムと少量
のクロム鉱の併用を検討するために表３の実施例９をベ
ースに配合粒度がなるべく同一となるような形で試作し
たものである。

【００６２】同表に示す実施例２６に対して比較例２７
を比較すると、置換クロム鉱の添加量が５重量％より多
くなると、クロム鉱中の鉄分が影響し、耐スポーリング
性が低下し、耐食性の向上は認められない。

【００６３】実施例２７に対して比較例２８を比較する
と、酸化クロムの添加量が２重量％より少なくなると、
耐食性が低下する。また浸潤厚みも増加し、耐浸潤性も
低下傾向にある。

【００６４】実施例９と実施例２８を対比すると、クロ
ム鉱で酸化クロムを置換すると耐食性は低下するが問題
となるほどではなく、本発明の規定内であれば、クロム
鉱で酸化クロムを置換することは可能であることが分か
る。

【００６５】

【発明の効果】本発明によって、耐食性に優れたアルミ
ナ−クロム系耐火物において、その耐食性を損なうこと
なく耐スポーリング性を向上させることができ、とく
に、塵及び産業廃棄物の溶融炉に適した内張耐火物を得
ることができる。

───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (58)調査した分野(Int.Cl.⁷，ＤＢ名) C04B 35/101 F27D 1/00

Claims (4)

(57)【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】 ０．２１ｍｍ以上の粒径を有する粉末粒
   子を５０％以上含み、且つ、ＴｉＯ₂を０．５〜３重量
   ％、ＳｉＯ₂を０．５〜５重量％含有する焼結クロム粉
   末を５〜４０重量％と、 酸化クロムが２〜２０重量％と、 ０．２１ｍｍ以上の粒径分布が５０％以上でありかつＳ
   ｉＯ₂を１８〜４２重量％含有する高アルミナ粉末が５
   〜２５重量％と、 粒径が０．ｌｍｍ以下の粘土、シリカ、ジルコンの１種
   または２種以上の粉末を１〜８重量％とを含有し、 残部が実質的にアルミナ粉末からなる高耐食性アルミナ
   −クロム系耐火物。
2. 【請求項２】 高アルミナ粉末が、ＺｒＯ₂を１５〜４
   ５重量％とＳｉＯ₂を７〜３０重量％含有するアルミナ
   −ジルコニア−シリカ系粉末によって全体配合物中の５
   〜２５重量％置換された請求項１に記載の高耐食性アル
   ミナ−クロム系耐火物。
3. 【請求項３】 酸化クロムが、クロム鉱によって全体配
   合から見て５重量％以下の割合で置換され、かつ酸化ク
   ロムが２重量％以上含有される請求項１または請求項２
   に記載の高耐食性アルミナ−クロム系耐火物。
4. 【請求項４】 配合物を混練、成形、焼成した高耐食
   性、高スポーリング性を有する塵及び産業廃棄物溶融炉
   の内張りに適した高耐食性アルミナ−クロム系耐火物。