JP3068435B2 - ボイラ火炉燃焼装置 - Google Patents
ボイラ火炉燃焼装置Info
- Publication number
- JP3068435B2 JP3068435B2 JP7130243A JP13024395A JP3068435B2 JP 3068435 B2 JP3068435 B2 JP 3068435B2 JP 7130243 A JP7130243 A JP 7130243A JP 13024395 A JP13024395 A JP 13024395A JP 3068435 B2 JP3068435 B2 JP 3068435B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- boiler furnace
- main burner
- furnace
- cylindrical surface
- axis
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired - Lifetime
Links
Landscapes
- Air Supply (AREA)
- Combustion Of Fluid Fuel (AREA)
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は発電事業用または一般産
業用ボイラの火炉燃焼装置の改良に関する。
業用ボイラの火炉燃焼装置の改良に関する。
【０００２】
【従来の技術】図５ないし図７は従来のボイラ火炉の一
例を示す概要図であって、図５は縦断面図、図６は図５
のVI−VI断面図、図７は図５の VII−VII 断面図であ
る。
例を示す概要図であって、図５は縦断面図、図６は図５
のVI−VI断面図、図７は図５の VII−VII 断面図であ
る。
【０００３】これらの図において、（０１）はボイラ火
炉本体、（０２）は主バーナ風箱、（０３）は主バーナ
用空気ノズル、（０４）は主バーナ用燃料吹込みノズ
ル、（０５）は主バーナ用空気ダクト、（０６）は燃料
供給管、（０７）はアディショナル空気ダクト、（０
９）は火炎、（１０）は主バーナ用空気、（１１）は燃
料、（１２）はアディショナル空気、（１３）は未燃燃
焼ガス、（１４）は燃焼排ガス、（１５）はアディショ
ナル空気用風箱、（１６）はアディショナル空気用吹込
みノズル、（２０）は仮想円筒面をそれぞれ示す。
炉本体、（０２）は主バーナ風箱、（０３）は主バーナ
用空気ノズル、（０４）は主バーナ用燃料吹込みノズ
ル、（０５）は主バーナ用空気ダクト、（０６）は燃料
供給管、（０７）はアディショナル空気ダクト、（０
９）は火炎、（１０）は主バーナ用空気、（１１）は燃
料、（１２）はアディショナル空気、（１３）は未燃燃
焼ガス、（１４）は燃焼排ガス、（１５）はアディショ
ナル空気用風箱、（１６）はアディショナル空気用吹込
みノズル、（２０）は仮想円筒面をそれぞれ示す。
【０００４】軸線がほぼ鉛直な四角筒状のボイラ火炉本
体（０１）の下部コーナ部には、主バーナ風箱（０２）
がそれぞれ設けられ、その上方コーナ部にはアディショ
ナル空気（以下ＡＡと記す）用風箱（１５）がそれぞれ
設けられている。各主バーナ風箱（０２）には、それぞ
れ主バーナ用燃料吹込みノズル（０４）と主バーナ用空
気ノズル（０３）がほぼ横向きに設けられている。
体（０１）の下部コーナ部には、主バーナ風箱（０２）
がそれぞれ設けられ、その上方コーナ部にはアディショ
ナル空気（以下ＡＡと記す）用風箱（１５）がそれぞれ
設けられている。各主バーナ風箱（０２）には、それぞ
れ主バーナ用燃料吹込みノズル（０４）と主バーナ用空
気ノズル（０３）がほぼ横向きに設けられている。
【０００５】図示されてない燃料供給設備から送り込ま
れて来た燃料（１１）は、燃料供給管（０６）を通って
主バーナ用燃料吹込みノズル（０４）へ送り込まれ、ボ
イラ火炉（０１）内へ吹込まれる。一方、主バーナ用空
気（１０）は、図示されてない通風設備から主バーナ用
空気ダクト（０５）を通して主バーナ風箱（０２）へ送
り込まれ、主バーナ用空気ノズル（０３）からボイラ火
炉（０１）内へ吹込まれる。
れて来た燃料（１１）は、燃料供給管（０６）を通って
主バーナ用燃料吹込みノズル（０４）へ送り込まれ、ボ
イラ火炉（０１）内へ吹込まれる。一方、主バーナ用空
気（１０）は、図示されてない通風設備から主バーナ用
空気ダクト（０５）を通して主バーナ風箱（０２）へ送
り込まれ、主バーナ用空気ノズル（０３）からボイラ火
炉（０１）内へ吹込まれる。
【０００６】燃料（１１）および主バーナ用空気（１
０）の吹込みは、ボイラ火炉（０１）中心部に仮想円筒
面（２０）を想定し、その仮想円筒面に対して接線方向
に吹込む。ボイラ火炉（０１）内へ接線方向に吹込まれ
た燃料（１１）は、図示されていない着火源により着火
して火炎を形成し、主バーナ用空気ノズル（０３）から
接線方向に吹込まれた主バーナ用空気（１０）と拡散混
合して、燃焼を継続する。
０）の吹込みは、ボイラ火炉（０１）中心部に仮想円筒
面（２０）を想定し、その仮想円筒面に対して接線方向
に吹込む。ボイラ火炉（０１）内へ接線方向に吹込まれ
た燃料（１１）は、図示されていない着火源により着火
して火炎を形成し、主バーナ用空気ノズル（０３）から
接線方向に吹込まれた主バーナ用空気（１０）と拡散混
合して、燃焼を継続する。
【０００７】ここで主バーナ用空気（１０）は、ボイラ
火炉（０１）内へ吹込まれた燃料（１１）の燃焼に必要
な理論空気量以下で供給され、ＡＡ吹込み部よりも下方
のボイラ火炉（０１）内が還元雰囲気の状態に保持され
る。したがって、燃料（１１）の燃焼によって生成され
る燃焼ガスは、ＡＡ吹込み部よりも下方では未燃燃料を
含有した未燃燃焼ガス（１３）である。
火炉（０１）内へ吹込まれた燃料（１１）の燃焼に必要
な理論空気量以下で供給され、ＡＡ吹込み部よりも下方
のボイラ火炉（０１）内が還元雰囲気の状態に保持され
る。したがって、燃料（１１）の燃焼によって生成され
る燃焼ガスは、ＡＡ吹込み部よりも下方では未燃燃料を
含有した未燃燃焼ガス（１３）である。
【０００８】ＡＡ（１２）は、主バーナ用空気（１０）
と同一の図示されていない通風設備から、または別置の
図示されていないＡＡ通風設備から、ＡＡダクト（０
７）を通して送り込まれ、ＡＡ用風箱（１５）にほぼ横
向きに設けられたＡＡ用吹込みノズル（１６）から、ボ
イラ火炉（０１）内へ主バーナ用空気（１０）同様に接
線方向に吹込まれる。通常、ＡＡ（１２）の吹込みは、
主バーナ用空気（１０）の吹込みの場合にボイラ火炉
（０１）中心部に想定したのと同一の仮想円筒面（２
０）に対して同一接線方向に吹込む。ＡＡ（１２）吹込
み量は、未燃燃焼ガス（１３）中の未燃分を完全燃焼す
るのに必要な酸素を十分に供給できる空気量に設定す
る。
と同一の図示されていない通風設備から、または別置の
図示されていないＡＡ通風設備から、ＡＡダクト（０
７）を通して送り込まれ、ＡＡ用風箱（１５）にほぼ横
向きに設けられたＡＡ用吹込みノズル（１６）から、ボ
イラ火炉（０１）内へ主バーナ用空気（１０）同様に接
線方向に吹込まれる。通常、ＡＡ（１２）の吹込みは、
主バーナ用空気（１０）の吹込みの場合にボイラ火炉
（０１）中心部に想定したのと同一の仮想円筒面（２
０）に対して同一接線方向に吹込む。ＡＡ（１２）吹込
み量は、未燃燃焼ガス（１３）中の未燃分を完全燃焼す
るのに必要な酸素を十分に供給できる空気量に設定す
る。
【０００９】ボイラ火炉（０１）内へ吹込まれたＡＡ
（１２）は、未燃燃焼ガス（１３）と拡散混合して未燃
燃焼ガス（１３）中の未燃分を完全燃焼させ、燃焼排ガ
ス（１４）としてボイラ火炉（０１）外へ排出される。
（１２）は、未燃燃焼ガス（１３）と拡散混合して未燃
燃焼ガス（１３）中の未燃分を完全燃焼させ、燃焼排ガ
ス（１４）としてボイラ火炉（０１）外へ排出される。
【００１０】このような従来のボイラ火炉において、主
バーナ用燃料吹込みノズル（０４）から吹込まれた燃料
（１１）の燃焼によって生成される燃焼ガスは、主バー
ナ用空気（１０）量が燃料（１１）の理論空気量以下で
あるため未燃燃焼ガス（１３）となって、ＡＡ吹込み部
よりも下方の領域では還元性雰囲気を形成する。その結
果ＡＡ吹込み部よりも下方では、燃料（１１）の燃焼に
よって発生した窒素酸化物（以下ＮＯx と記す）が還元
されて減少し、その代りにアンモニア（ＮＨ3）、シア
ン（ＨＣＮ）等の中間生成物が発生する。
バーナ用燃料吹込みノズル（０４）から吹込まれた燃料
（１１）の燃焼によって生成される燃焼ガスは、主バー
ナ用空気（１０）量が燃料（１１）の理論空気量以下で
あるため未燃燃焼ガス（１３）となって、ＡＡ吹込み部
よりも下方の領域では還元性雰囲気を形成する。その結
果ＡＡ吹込み部よりも下方では、燃料（１１）の燃焼に
よって発生した窒素酸化物（以下ＮＯx と記す）が還元
されて減少し、その代りにアンモニア（ＮＨ3）、シア
ン（ＨＣＮ）等の中間生成物が発生する。
【００１１】次いでＡＡ吹込み部においてＡＡ用吹込み
ノズル（１６）からＡＡ（１２）を吹込んで未燃燃焼ガ
ス（１３）中の未燃分の燃焼完結を図るが、その際、Ｎ
Ｈ3，ＨＣＮ等の中間生成物は酸化されてＮＯx に転換
するので、そのＮＯx への転換率を抑制するためＡＡ
（１２）の吹込みはボイラ火炉（０１）内の比較的低温
（約1000〜1200℃）雰囲気部に行なう。
ノズル（１６）からＡＡ（１２）を吹込んで未燃燃焼ガ
ス（１３）中の未燃分の燃焼完結を図るが、その際、Ｎ
Ｈ3，ＨＣＮ等の中間生成物は酸化されてＮＯx に転換
するので、そのＮＯx への転換率を抑制するためＡＡ
（１２）の吹込みはボイラ火炉（０１）内の比較的低温
（約1000〜1200℃）雰囲気部に行なう。
【００１２】
【発明が解決しようとする課題】主バーナ用燃料吹込み
ノズル（０４）から吹込まれた燃料（１１）の燃焼によ
って生成した燃焼ガスは、主バーナ用空気（１０）量が
燃料（１１）の理論空気量以下であるため、未燃燃焼ガ
ス（１３）となって旋回しつつ上昇して行く。この上昇
に伴ない、未燃燃焼ガス（１３）はその旋回流の外径が
次第に大きくなって、ＡＡ吹込み部近傍では、ボイラ火
炉（０１）壁に沿って流れる未燃燃焼ガス（１３）が増
加する。
ノズル（０４）から吹込まれた燃料（１１）の燃焼によ
って生成した燃焼ガスは、主バーナ用空気（１０）量が
燃料（１１）の理論空気量以下であるため、未燃燃焼ガ
ス（１３）となって旋回しつつ上昇して行く。この上昇
に伴ない、未燃燃焼ガス（１３）はその旋回流の外径が
次第に大きくなって、ＡＡ吹込み部近傍では、ボイラ火
炉（０１）壁に沿って流れる未燃燃焼ガス（１３）が増
加する。
【００１３】ＡＡ（１２）の吹込みモーメンタムは、主
バーナ用空気（１０）の吹込みモーメンタムに比べる
と、吹込み速度を同等とした場合約１／５ないし１／３
である。各コーナ部のＡＡ用吹込みノズル（１６）から
未燃燃焼ガス（１３）流中へ吹込まれたＡＡ（１２）
は、未燃燃焼ガス（１３）の主流部と拡散混合するもの
と、主流部を貫通してボイラ火炉（０１）中央部へ向う
ものとに分ける。ボイラ火炉（０１）中央部へ向うＡＡ
（１２）は、未燃燃焼ガス（１３）主流部を貫通したこ
とと、ＡＡ用吹込みノズル（１６）からボイラ火炉（０
１）中央部までの距離が長いこととにより、そのモーメ
ンタムが減衰して、ボイラ火炉（０１）中央部近傍の未
燃燃焼ガス（１３）と拡散混合せず、したがって未燃燃
焼ガスの燃焼完結に寄与しないまま上昇し、ボイラ火炉
（０１）出口から排出されてしまう。
バーナ用空気（１０）の吹込みモーメンタムに比べる
と、吹込み速度を同等とした場合約１／５ないし１／３
である。各コーナ部のＡＡ用吹込みノズル（１６）から
未燃燃焼ガス（１３）流中へ吹込まれたＡＡ（１２）
は、未燃燃焼ガス（１３）の主流部と拡散混合するもの
と、主流部を貫通してボイラ火炉（０１）中央部へ向う
ものとに分ける。ボイラ火炉（０１）中央部へ向うＡＡ
（１２）は、未燃燃焼ガス（１３）主流部を貫通したこ
とと、ＡＡ用吹込みノズル（１６）からボイラ火炉（０
１）中央部までの距離が長いこととにより、そのモーメ
ンタムが減衰して、ボイラ火炉（０１）中央部近傍の未
燃燃焼ガス（１３）と拡散混合せず、したがって未燃燃
焼ガスの燃焼完結に寄与しないまま上昇し、ボイラ火炉
（０１）出口から排出されてしまう。
【００１４】このため、従来のボイラ火炉（０１）内で
未燃燃焼ガス（１３）中の未燃分の燃焼を完結させるた
めには、全燃焼用空気量（主バーナ用空気（１０）量
＋ＡＡ（１２）量）を増大する、ＡＡ吹込み部からボ
イラ火炉（０１）出口部までの燃焼ガスの滞留時間を長
くする、主バーナ用空気（１０）量を増大してＡＡ吹
込み部下方の還元雰囲気を弱める、等の対策が必要であ
った。しかし上記，項はＮＯx 対策の面で、また
項はコストの面で不利になるという問題点があった。
未燃燃焼ガス（１３）中の未燃分の燃焼を完結させるた
めには、全燃焼用空気量（主バーナ用空気（１０）量
＋ＡＡ（１２）量）を増大する、ＡＡ吹込み部からボ
イラ火炉（０１）出口部までの燃焼ガスの滞留時間を長
くする、主バーナ用空気（１０）量を増大してＡＡ吹
込み部下方の還元雰囲気を弱める、等の対策が必要であ
った。しかし上記，項はＮＯx 対策の面で、また
項はコストの面で不利になるという問題点があった。
【００１５】上記のように従来のボイラ火炉燃焼装置に
おいては、ＡＡ（１２）と未燃燃焼ガス（１３）との拡
散混合に問題があり、ＮＯx を低減しようとすれば未燃
分量が増加し、未燃分を低減しようとすればＮＯx の低
減が充分でないという、解決すべき課題があった。
おいては、ＡＡ（１２）と未燃燃焼ガス（１３）との拡
散混合に問題があり、ＮＯx を低減しようとすれば未燃
分量が増加し、未燃分を低減しようとすればＮＯx の低
減が充分でないという、解決すべき課題があった。
【００１６】
【課題を解決するための手段】本発明者は、前記従来の
課題を解決するために、軸線が鉛直な四角筒状のボイラ
火炉の側壁面またはコーナ部にほぼ横向きに設けられ、
上記ボイラ火炉の軸線を軸とする円筒面にバーナ軸の延
長線が接する複数の主バーナと、同主バーナよりも上方
の上記ボイラ火炉にほぼ横向きに設けられた複数のアデ
ィショナル空気用吹込ノズルとを具え、上記主バーナか
ら吹込まれる燃料および主バーナ用空気により形成され
る主バーナ燃焼領域が還元性雰囲気または１％以下の低
酸素濃度雰囲気にあり、かつ上記主バーナ燃焼領域で燃
焼しなかった燃料が上記アディショナル空気用吹込ノズ
ルから吹込まれる空気により完全燃焼するようにしたボ
イラ火炉燃焼装置において、上記複数のアディショナル
空気用吹込ノズルが少なくとも上下２段に分割して配置
され、下段に配置された上記アディショナル空気用吹込
ノズルは上記ボイラ火炉のコーナ部に設けられ、かつ上
記ボイラ火炉の軸線を軸とし上記円筒面よりも径が大き
い第２の円筒面にノズル軸の延長線が接しており、上段
に配置された上記アディショナル空気用吹込ノズルは上
記ボイラ火炉の側壁面中央部に設けられ、かつ上記ボイ
ラ火炉の軸線を軸とし上記第２の円筒面よりも径が小さ
い第３の円筒面にノズル軸の延長線が接していることを
特徴とするボイラ火炉燃焼装置を提案するものである。
課題を解決するために、軸線が鉛直な四角筒状のボイラ
火炉の側壁面またはコーナ部にほぼ横向きに設けられ、
上記ボイラ火炉の軸線を軸とする円筒面にバーナ軸の延
長線が接する複数の主バーナと、同主バーナよりも上方
の上記ボイラ火炉にほぼ横向きに設けられた複数のアデ
ィショナル空気用吹込ノズルとを具え、上記主バーナか
ら吹込まれる燃料および主バーナ用空気により形成され
る主バーナ燃焼領域が還元性雰囲気または１％以下の低
酸素濃度雰囲気にあり、かつ上記主バーナ燃焼領域で燃
焼しなかった燃料が上記アディショナル空気用吹込ノズ
ルから吹込まれる空気により完全燃焼するようにしたボ
イラ火炉燃焼装置において、上記複数のアディショナル
空気用吹込ノズルが少なくとも上下２段に分割して配置
され、下段に配置された上記アディショナル空気用吹込
ノズルは上記ボイラ火炉のコーナ部に設けられ、かつ上
記ボイラ火炉の軸線を軸とし上記円筒面よりも径が大き
い第２の円筒面にノズル軸の延長線が接しており、上段
に配置された上記アディショナル空気用吹込ノズルは上
記ボイラ火炉の側壁面中央部に設けられ、かつ上記ボイ
ラ火炉の軸線を軸とし上記第２の円筒面よりも径が小さ
い第３の円筒面にノズル軸の延長線が接していることを
特徴とするボイラ火炉燃焼装置を提案するものである。
【００１７】
【作用】未燃燃焼ガスは、火炉壁に近くなる程ガス温度
が低下するので、上流側（下段）のＡＡを壁面近くに吹
込んで、この部分の未燃燃焼ガスとの拡散混合を確実に
行ない、また下流側（上段）のＡＡを火炉中央部へ吹込
むことにより、未燃燃焼ガスとＡＡとの拡散混合を確実
に均等化する。
が低下するので、上流側（下段）のＡＡを壁面近くに吹
込んで、この部分の未燃燃焼ガスとの拡散混合を確実に
行ない、また下流側（上段）のＡＡを火炉中央部へ吹込
むことにより、未燃燃焼ガスとＡＡとの拡散混合を確実
に均等化する。
【００１８】
【実施例】図１ないし図４は本発明の一実施例を示す概
要図であって、図１は縦断面図、図２は図１のII−II断
面図、図３は図１の III−III 断面図、図４は図１のIV
−IV断面図である。これらの図において、符号（０１）
ないし（１４）は前記図５ないし図７中に記載された従
来のものと同様の部分を示す。ここで新しく用いる符号
について記すと、（115)は上流側（下段）ＡＡ用風箱、
（116)は上流側（下段）ＡＡ用吹込みノズル、（117)は
下流側（上段）ＡＡ用風箱、（118)は下流側（上段）Ａ
Ａ用吹込みノズル、（119)は上流側（下段）ＡＡ、（12
0)は下流側（上段）ＡＡをそれぞれ示す。
要図であって、図１は縦断面図、図２は図１のII−II断
面図、図３は図１の III−III 断面図、図４は図１のIV
−IV断面図である。これらの図において、符号（０１）
ないし（１４）は前記図５ないし図７中に記載された従
来のものと同様の部分を示す。ここで新しく用いる符号
について記すと、（115)は上流側（下段）ＡＡ用風箱、
（116)は上流側（下段）ＡＡ用吹込みノズル、（117)は
下流側（上段）ＡＡ用風箱、（118)は下流側（上段）Ａ
Ａ用吹込みノズル、（119)は上流側（下段）ＡＡ、（12
0)は下流側（上段）ＡＡをそれぞれ示す。
【００１９】図示されてない燃料供給設備から燃料供給
管（０６）を通して送り込まれて来た燃料（１１）と、
同じく図示されてない通風設備によって主バーナ用空気
ダクト（０５）を通して送り込まれて来た主バーナ用空
気（１０）とは、それぞれ主バーナ用燃料吹込みノズル
（０４）および主バーナ用空気ノズル（０３）からボイ
ラ火炉（０１）内へ吹込まれる。燃料（１１）および主
バーナ用空気（１０）の吹込みは、ボイラ火炉（０１）
の軸線を軸とする仮想の円筒面（２０）を想定し、その
仮想円筒面（２０）に対して接線方向に吹込む（図２参
照）。
管（０６）を通して送り込まれて来た燃料（１１）と、
同じく図示されてない通風設備によって主バーナ用空気
ダクト（０５）を通して送り込まれて来た主バーナ用空
気（１０）とは、それぞれ主バーナ用燃料吹込みノズル
（０４）および主バーナ用空気ノズル（０３）からボイ
ラ火炉（０１）内へ吹込まれる。燃料（１１）および主
バーナ用空気（１０）の吹込みは、ボイラ火炉（０１）
の軸線を軸とする仮想の円筒面（２０）を想定し、その
仮想円筒面（２０）に対して接線方向に吹込む（図２参
照）。
【００２０】ボイラ火炉（０１）内へ吹込まれた燃料
（１１）は、図示されていない着火源により着火して火
炎（０９）を形成し、主バーナ用空気ノズル（０３）か
ら接線方向に吹込まれた主バーナ用空気（１０）と拡散
混合して、燃焼を継続する。
（１１）は、図示されていない着火源により着火して火
炎（０９）を形成し、主バーナ用空気ノズル（０３）か
ら接線方向に吹込まれた主バーナ用空気（１０）と拡散
混合して、燃焼を継続する。
【００２１】ここで主バーナ用空気（１０）は、ボイラ
火炉（０１）内へ吹込まれた燃料（１１）の燃焼に必要
な理論空気量以下で供給され、ＡＡ吹込み部よりも下方
のボイラ火炉（０１）内を還元雰囲気の状態に保持す
る。燃料（１１）の燃焼によって生成される燃焼ガス
は、ＡＡ吹込み部よりも下方では酸素不足のため未燃燃
料を含有した未燃燃焼ガス（１３）であるが、旋回しな
がら上昇して行く。
火炉（０１）内へ吹込まれた燃料（１１）の燃焼に必要
な理論空気量以下で供給され、ＡＡ吹込み部よりも下方
のボイラ火炉（０１）内を還元雰囲気の状態に保持す
る。燃料（１１）の燃焼によって生成される燃焼ガス
は、ＡＡ吹込み部よりも下方では酸素不足のため未燃燃
料を含有した未燃燃焼ガス（１３）であるが、旋回しな
がら上昇して行く。
【００２２】ボイラ火炉本体（０１）の主バーナ風箱
（０２）の上方には、ＡＡ吹込み部が上下２段に分割し
て設けられている。
（０２）の上方には、ＡＡ吹込み部が上下２段に分割し
て設けられている。
【００２３】未燃燃焼ガス（１３）が最初に到達する上
流側（下段）のＡＡ吹込み部には、四角筒状のボイラ火
炉本体（０１）の各コーナ部に上流側（下段）ＡＡ用風
箱（115)が設けられ、その内部には上流側（下段）ＡＡ
用吹みノズル(116）がほぼ横向きに取付けられていて、
上昇して来た未燃燃焼ガス（１３）流中へ上流側（下
段）ＡＡ(119）を吹込む。上流側（下段）ＡＡ用吹込み
ノズル(116）からの上流側（下段）ＡＡ(119）の吹込み
は、ボイラ火炉（０１）の軸線を軸として、主バーナ用
空気（１０）および燃料（１１）吹込みのための上記仮
想円筒面（２０）よりも大きな直径で第２の仮想円筒面
（２１）を想定し、その仮想円筒面（２１）に対して接
線方向に、且つ主バーナ用空気（１０）および燃料（１
１）と同方向に吹込む（図３参照）。
流側（下段）のＡＡ吹込み部には、四角筒状のボイラ火
炉本体（０１）の各コーナ部に上流側（下段）ＡＡ用風
箱（115)が設けられ、その内部には上流側（下段）ＡＡ
用吹みノズル(116）がほぼ横向きに取付けられていて、
上昇して来た未燃燃焼ガス（１３）流中へ上流側（下
段）ＡＡ(119）を吹込む。上流側（下段）ＡＡ用吹込み
ノズル(116）からの上流側（下段）ＡＡ(119）の吹込み
は、ボイラ火炉（０１）の軸線を軸として、主バーナ用
空気（１０）および燃料（１１）吹込みのための上記仮
想円筒面（２０）よりも大きな直径で第２の仮想円筒面
（２１）を想定し、その仮想円筒面（２１）に対して接
線方向に、且つ主バーナ用空気（１０）および燃料（１
１）と同方向に吹込む（図３参照）。
【００２４】下流側（上段）ＡＡ吹込み部には、ボイラ
火炉本体（０１）の各側壁面中央部に下流側（上段）Ａ
Ａ用風箱(117）が設けられ、その内部には下流側（上
段）ＡＡ用吹込みノズル(118）がほぼ横向きに取付けら
れていて、そこから下流側（上段）ＡＡ(120）を火炉
（０８）内へ吹込む。下流側（上段）ＡＡ用吹込みノズ
ル(118）においては、ボイラ火炉（０１）の軸線を軸と
して、上流側（下段）ＡＡ(119）吹込みのための上記第
２の仮想円筒面（２１）の直径よりも小さい直径の第３
の仮想円筒面（２２）を想定し、その仮想円筒面（２
２）に対して接線方向に、下流側（上段）ＡＡ(120）の
吹込みを行なう（図４参照）。
火炉本体（０１）の各側壁面中央部に下流側（上段）Ａ
Ａ用風箱(117）が設けられ、その内部には下流側（上
段）ＡＡ用吹込みノズル(118）がほぼ横向きに取付けら
れていて、そこから下流側（上段）ＡＡ(120）を火炉
（０８）内へ吹込む。下流側（上段）ＡＡ用吹込みノズ
ル(118）においては、ボイラ火炉（０１）の軸線を軸と
して、上流側（下段）ＡＡ(119）吹込みのための上記第
２の仮想円筒面（２１）の直径よりも小さい直径の第３
の仮想円筒面（２２）を想定し、その仮想円筒面（２
２）に対して接線方向に、下流側（上段）ＡＡ(120）の
吹込みを行なう（図４参照）。
【００２５】ＡＡ（１２）の流量は全燃焼用空気量（主
バーナ用空気量（１０）＋ＡＡ（１２）量）の１０％な
いし４０％であり、これを更に上流側ＡＡ(119）と下流
側ＡＡ(120）に分流するから、上流側ＡＡ(119）、下流
側ＡＡ(120）ともに吹込みモーメンタムが主バーナ用空
気（１０）に比べて小さくなる。特にボイラ火炉本体
（０１）の各コーナ部から吹込まれる上流側（下段）Ａ
Ａ(119）は、各側壁面中央部から吹込まれる下流側（上
段）ＡＡ(120）の場合に比べて、吹込みノズル先端から
ボイラ火炉（０１）中央部までの距離が長い（ボイラ火
炉（０１）断面が正方形の場合約１．４倍）から、上流
側（下段）ＡＡ(119）の吹込みモーメンタム次第では、
吹込みエネルギーが減衰し、旋回流を形成することな
く、また未燃燃焼ガス（１３）との拡散混合も充分に行
なわれることなく、そのままボイラ火炉（０１）出口へ
向って上昇してしまうことが懸念される。したがって上
流側（下段）ＡＡ(119）は、炉内へ吹込まれた直後ので
きるだけ早い時期に、未燃燃焼ガス（１３）の旋回流中
へ吹込むことが肝要であり、これが上流側（下段）ＡＡ
(119）吹込みのための第２の仮想円筒面（２１）の直径
を主バーナ用空気（１０）の仮想円筒面（２０）の径よ
りも大きくした理由の一つである。
バーナ用空気量（１０）＋ＡＡ（１２）量）の１０％な
いし４０％であり、これを更に上流側ＡＡ(119）と下流
側ＡＡ(120）に分流するから、上流側ＡＡ(119）、下流
側ＡＡ(120）ともに吹込みモーメンタムが主バーナ用空
気（１０）に比べて小さくなる。特にボイラ火炉本体
（０１）の各コーナ部から吹込まれる上流側（下段）Ａ
Ａ(119）は、各側壁面中央部から吹込まれる下流側（上
段）ＡＡ(120）の場合に比べて、吹込みノズル先端から
ボイラ火炉（０１）中央部までの距離が長い（ボイラ火
炉（０１）断面が正方形の場合約１．４倍）から、上流
側（下段）ＡＡ(119）の吹込みモーメンタム次第では、
吹込みエネルギーが減衰し、旋回流を形成することな
く、また未燃燃焼ガス（１３）との拡散混合も充分に行
なわれることなく、そのままボイラ火炉（０１）出口へ
向って上昇してしまうことが懸念される。したがって上
流側（下段）ＡＡ(119）は、炉内へ吹込まれた直後ので
きるだけ早い時期に、未燃燃焼ガス（１３）の旋回流中
へ吹込むことが肝要であり、これが上流側（下段）ＡＡ
(119）吹込みのための第２の仮想円筒面（２１）の直径
を主バーナ用空気（１０）の仮想円筒面（２０）の径よ
りも大きくした理由の一つである。
【００２６】未燃燃焼ガス（１３）は旋回しながら上昇
するが、上昇するに従ってその旋回流の外径が大きくな
り、上流側（下段）ＡＡ吹込み部近傍ではボイラ火炉
（０１）壁に沿って流れる未燃燃焼ガス（１３）量が増
加する。未燃燃焼ガス（１３）はボイラ火炉（０１）壁
に近くなる程ガス温度が低下するので、含有する未燃分
を完全燃焼させるためには、ボイラ火炉（０１）壁に近
い領域に早く酸素を供給する必要がある。上流側（下
段）ＡＡ(119）は、このボイラ火炉（０１）壁近傍の未
燃燃焼ガス（１３）流中の未燃分を完全燃焼させるため
に、確実にその未燃燃焼ガス（１３）と混合させる必要
があり、このことも第２の仮想円筒面（２１）の直径を
主バーナ用空気（１０）のそれより大きくした理由であ
る。
するが、上昇するに従ってその旋回流の外径が大きくな
り、上流側（下段）ＡＡ吹込み部近傍ではボイラ火炉
（０１）壁に沿って流れる未燃燃焼ガス（１３）量が増
加する。未燃燃焼ガス（１３）はボイラ火炉（０１）壁
に近くなる程ガス温度が低下するので、含有する未燃分
を完全燃焼させるためには、ボイラ火炉（０１）壁に近
い領域に早く酸素を供給する必要がある。上流側（下
段）ＡＡ(119）は、このボイラ火炉（０１）壁近傍の未
燃燃焼ガス（１３）流中の未燃分を完全燃焼させるため
に、確実にその未燃燃焼ガス（１３）と混合させる必要
があり、このことも第２の仮想円筒面（２１）の直径を
主バーナ用空気（１０）のそれより大きくした理由であ
る。
【００２７】このようにして未燃燃焼ガス（１３）は、
ボイラ火炉（０１）壁近傍で上流側（下段）ＡＡ(119）
と拡散混合し、燃焼を継続しながら下流側（上段）ＡＡ
吹込み部へ達する。
ボイラ火炉（０１）壁近傍で上流側（下段）ＡＡ(119）
と拡散混合し、燃焼を継続しながら下流側（上段）ＡＡ
吹込み部へ達する。
【００２８】下流側（上段）ＡＡ(120）は、ボイラ火炉
（０１）側壁面のほぼ中央部に設けられた下流側（上
段）ＡＡ吹込みノズル(119）から吹込まれるから、ボイ
ラ火炉（０１）中央部の第３の仮想円筒面（２２）まで
の距離が短く、吹込みモーメンタムの減衰が少ないの
で、強力な旋回流を形成する。したがってボイラ火炉
（０１）中央部の未燃燃焼ガス（１３）流と効果的に拡
散混合し、未燃燃焼ガス（１３）流中の未燃分をほぼ完
全に燃焼させて、燃焼排ガス（１４）としてボイラ火炉
（０１）出口から排出される。
（０１）側壁面のほぼ中央部に設けられた下流側（上
段）ＡＡ吹込みノズル(119）から吹込まれるから、ボイ
ラ火炉（０１）中央部の第３の仮想円筒面（２２）まで
の距離が短く、吹込みモーメンタムの減衰が少ないの
で、強力な旋回流を形成する。したがってボイラ火炉
（０１）中央部の未燃燃焼ガス（１３）流と効果的に拡
散混合し、未燃燃焼ガス（１３）流中の未燃分をほぼ完
全に燃焼させて、燃焼排ガス（１４）としてボイラ火炉
（０１）出口から排出される。
【００２９】上記のように本実施例では、ＡＡ吹込み部
を上下２段に分割して配置し、且つ上流側（下段）ＡＡ
(119）をボイラ火炉（０１）の各コーナ部からボイラ火
炉（０１）壁近傍に吹込むとともに、下流側（上段）Ａ
Ａ(120）を各側壁面の中央部からボイラ火炉（０１）中
央部へ吹込むことにより、ＡＡ（１２）と未燃燃焼ガス
（１３）流とが確実に拡散混合し、高効率の燃焼が期待
できる。そしてまた、ＡＡ（１２）による良好な燃焼完
結が期待できることにより、ＡＡ吹込み部の下方におけ
る燃焼を従来よりも低空気比で行なうことができる。
を上下２段に分割して配置し、且つ上流側（下段）ＡＡ
(119）をボイラ火炉（０１）の各コーナ部からボイラ火
炉（０１）壁近傍に吹込むとともに、下流側（上段）Ａ
Ａ(120）を各側壁面の中央部からボイラ火炉（０１）中
央部へ吹込むことにより、ＡＡ（１２）と未燃燃焼ガス
（１３）流とが確実に拡散混合し、高効率の燃焼が期待
できる。そしてまた、ＡＡ（１２）による良好な燃焼完
結が期待できることにより、ＡＡ吹込み部の下方におけ
る燃焼を従来よりも低空気比で行なうことができる。
【００３０】図８は、ＡＡ吹込み率に対するＮＯx 発生
量および煤塵濃度の関係を、本実施例と従来の場合とを
比較して示す図である。これらは、本発明の発明者らが
微粉炭を燃料として試験炉で実施したテスト結果である
が、この中でＮＯx 発生量とＡＡ吹込み率との関係は一
般的にも良く識られている特性である。また、微粉炭の
代りに石油やガス燃料を用いた場合も、ほぼ同様な傾向
になる。
量および煤塵濃度の関係を、本実施例と従来の場合とを
比較して示す図である。これらは、本発明の発明者らが
微粉炭を燃料として試験炉で実施したテスト結果である
が、この中でＮＯx 発生量とＡＡ吹込み率との関係は一
般的にも良く識られている特性である。また、微粉炭の
代りに石油やガス燃料を用いた場合も、ほぼ同様な傾向
になる。
【００３１】図８において、縦座標の左側目盛はＡＡを
色々な割合で吹込んだ時の火炉出口のＮＯx 量とＡＡを
吹込まない時のＮＯx 量との比（％）を示し、右側の目
盛は火炉出口の燃焼排ガス中の煤塵濃度（mg/Nm3）を示
す。また横座標は全燃焼用空気量に対するＡＡ吹込み量
の割合（％）を示す。
色々な割合で吹込んだ時の火炉出口のＮＯx 量とＡＡを
吹込まない時のＮＯx 量との比（％）を示し、右側の目
盛は火炉出口の燃焼排ガス中の煤塵濃度（mg/Nm3）を示
す。また横座標は全燃焼用空気量に対するＡＡ吹込み量
の割合（％）を示す。
【００３２】図８から分るように、火炉出口におけるＮ
Ｏx 量はＡＡ吹込み率が増加するに従って低下する傾向
にある。しかし従来のボイラ火炉燃焼装置では、火炉出
口における煤塵量がＡＡ吹込み率１８％で煤塵制限値
（250 mg/Nm3）に達するため、ＡＡ吹込み率をそれ以上
には増加できず、ＮＯx 発生量を低く抑制することがで
きなかった。これに対し本実施例では、火炉出口におけ
る煤塵量が煤塵制限値に達するのはＡＡ吹込み率３３％
であり、ＮＯx 発生量を従来燃焼法に比べて約３０％も
減少させることができる。
Ｏx 量はＡＡ吹込み率が増加するに従って低下する傾向
にある。しかし従来のボイラ火炉燃焼装置では、火炉出
口における煤塵量がＡＡ吹込み率１８％で煤塵制限値
（250 mg/Nm3）に達するため、ＡＡ吹込み率をそれ以上
には増加できず、ＮＯx 発生量を低く抑制することがで
きなかった。これに対し本実施例では、火炉出口におけ
る煤塵量が煤塵制限値に達するのはＡＡ吹込み率３３％
であり、ＮＯx 発生量を従来燃焼法に比べて約３０％も
減少させることができる。
【００３３】これは、ＡＡ吹込み率の増加、すなわち主
バーナの空気比（主バーナ用空気（１０）量／（燃料
（１１）量×理論空気量））の減少（１．０以下）によ
り、ＡＡ吹込み部より下方の領域で還元雰囲気が形成さ
れ、燃料（１１）の燃焼によって発生したＮＯx が窒素
分子Ｎ2 およびＮＨ3 ，ＨＣＮ等の中間生成物へ分解転
換されるからである。ＮＯx がＮ2 ，ＮＨ3 ，ＨＣＮ等
へ転換される割合は、ＡＡ吹込み部の下方領域における
空気比が低い程高くなる（但し、或る空気比以下ではこ
の現象は逆転する）。ＡＡ吹込み部の下方領域で発生し
たＮＨ3 およびＨＣＮは、ＡＡ(119），(120）の投入に
より酸化されてＮＯx へ再転換されるが、ＡＡ吹込み部
の下方領域における還元反応が効率よく行なわれ、かつ
ＡＡ(119），(120）の投入が均一に行なわれれば、ＮＯ
x への再転換率が低くなり、ボイラ火炉（０１）出口の
ＮＯx を低く抑制できる。
バーナの空気比（主バーナ用空気（１０）量／（燃料
（１１）量×理論空気量））の減少（１．０以下）によ
り、ＡＡ吹込み部より下方の領域で還元雰囲気が形成さ
れ、燃料（１１）の燃焼によって発生したＮＯx が窒素
分子Ｎ2 およびＮＨ3 ，ＨＣＮ等の中間生成物へ分解転
換されるからである。ＮＯx がＮ2 ，ＮＨ3 ，ＨＣＮ等
へ転換される割合は、ＡＡ吹込み部の下方領域における
空気比が低い程高くなる（但し、或る空気比以下ではこ
の現象は逆転する）。ＡＡ吹込み部の下方領域で発生し
たＮＨ3 およびＨＣＮは、ＡＡ(119），(120）の投入に
より酸化されてＮＯx へ再転換されるが、ＡＡ吹込み部
の下方領域における還元反応が効率よく行なわれ、かつ
ＡＡ(119），(120）の投入が均一に行なわれれば、ＮＯ
x への再転換率が低くなり、ボイラ火炉（０１）出口の
ＮＯx を低く抑制できる。
【００３４】以上詳細に説明したとおり本実施例におい
ては、効果的なＡＡ(119），(120）の投入により高効率
の良好な燃焼を行なうことができるので、ＡＡ吹込み率
を大きく設定でき、従来得られなかった高いＮＯx 低減
率が達成できる。
ては、効果的なＡＡ(119），(120）の投入により高効率
の良好な燃焼を行なうことができるので、ＡＡ吹込み率
を大きく設定でき、従来得られなかった高いＮＯx 低減
率が達成できる。
【００３５】なお、上記実施例はＡＡ吹込みを上下２段
に行なうものであったが、ボイラ火炉本体（０１）が大
きい大容量ボイラの場合は、上流側（下段）ＡＡ用吹込
みノズル(116）および下流側（上段）ＡＡ用吹込みノズ
ル(118）を一対として、これを複数対設置してもよい。
に行なうものであったが、ボイラ火炉本体（０１）が大
きい大容量ボイラの場合は、上流側（下段）ＡＡ用吹込
みノズル(116）および下流側（上段）ＡＡ用吹込みノズ
ル(118）を一対として、これを複数対設置してもよい。
【００３６】
【発明の効果】本発明においては、ＡＡ吹込み部を少な
くとも上下２段設け、上流側（下段）ＡＡはボイラ火炉
の各コーナ部から火炉壁面近くの未燃燃焼ガス中に吹込
むとともに、下流側（上段）ＡＡはボイラ火炉の各壁面
中央部近傍から火炉中央部に吹込むので、未燃燃焼ガス
とＡＡとの拡散混合が確実に行なわれる。また、未燃燃
焼ガスの温度が火炉壁面に近くなる程低下することを考
慮し、上流側（下段）ＡＡを壁面近傍の燃焼促進に、下
流側（上段）ＡＡを火炉中央部の燃焼促進に、それぞれ
用いるようにしたので、高い燃焼効率が得られ、しかも
主バーナ燃焼ゾーン（ＡＡ吹込み部下方）の空気比も低
く維持できる。この結果、低ＮＯx ・低未燃分燃焼が達
成できる。
くとも上下２段設け、上流側（下段）ＡＡはボイラ火炉
の各コーナ部から火炉壁面近くの未燃燃焼ガス中に吹込
むとともに、下流側（上段）ＡＡはボイラ火炉の各壁面
中央部近傍から火炉中央部に吹込むので、未燃燃焼ガス
とＡＡとの拡散混合が確実に行なわれる。また、未燃燃
焼ガスの温度が火炉壁面に近くなる程低下することを考
慮し、上流側（下段）ＡＡを壁面近傍の燃焼促進に、下
流側（上段）ＡＡを火炉中央部の燃焼促進に、それぞれ
用いるようにしたので、高い燃焼効率が得られ、しかも
主バーナ燃焼ゾーン（ＡＡ吹込み部下方）の空気比も低
く維持できる。この結果、低ＮＯx ・低未燃分燃焼が達
成できる。
【図１】図１は本発明の一実施例を示す縦断面図であ
る。
る。
【図２】図２は図１のII−II断面図である。
【図３】図３は図１の III−III 断面図である。
【図４】図４は図１のIV−IV断面図である。
【図５】図５は従来のボイラ火炉の一例を示す縦断面図
である。
である。
【図６】図６は図５のVI−VI断面図である。
【図７】図７は図５の VII−VII 断面図である。
【図８】図８はＡＡ吹込み率に対するＮＯx 発生量およ
び煤塵濃度の関係を本発明の実施例と従来の場合と比較
して示す図である。
び煤塵濃度の関係を本発明の実施例と従来の場合と比較
して示す図である。
（０１） ボイラ火炉（本体） （０２） 主バーナ風箱 （０３） 主バーナ用空気ノズル （０４） 主バーナ用燃料吹込みノズル （０５） 主バーナ用空気ダクト （０６） 燃料供給管 （０７） ＡＡダクト （０９） 火炎 （１０） 主バーナ用空気 （１１） 燃料 （１２） ＡＡ（アディショナル空気） （１３） 未燃燃焼ガス （１４） 燃料排ガス （１５） ＡＡ用風箱 （１６） ＡＡ用吹込みノズル （20），(21)，(22) 仮想円筒面 （115) 上流側（下段）ＡＡ用風箱 （116) 上流側（下段）ＡＡ用吹込みノ
ズル （117) 下流側（上段）ＡＡ用風箱 （118) 下流側（上段）ＡＡ用吹込みノ
ズル （119) 上流側（下段）ＡＡ （120) 下流側（上段）ＡＡ
ズル （117) 下流側（上段）ＡＡ用風箱 （118) 下流側（上段）ＡＡ用吹込みノ
ズル （119) 上流側（下段）ＡＡ （120) 下流側（上段）ＡＡ
フロントページの続き (72)発明者 内藤 修三 東京都千代田区丸の内二丁目５番１号 三菱重工業株式会社内 (56)参考文献 特開 昭63−70005（ＪＰ，Ａ) 特開 昭63−75404（ＪＰ，Ａ) 実開 昭60−132514（ＪＰ，Ｕ)
Claims (1)
- 【請求項１】 軸線が鉛直な四角筒状のボイラ火炉の側
壁面またはコーナ部にほぼ横向きに設けられ、上記ボイ
ラ火炉の軸線を軸とする円筒面にバーナ軸の延長線が接
する複数の主バーナと、同主バーナよりも上方の上記ボ
イラ火炉にほぼ横向きに設けられた複数のアディショナ
ル空気用吹込ノズルとを具え、上記主バーナから吹込ま
れる燃料および主バーナ用空気により形成される主バー
ナ燃焼領域が還元性雰囲気または１％以下の低酸素濃度
雰囲気にあり、かつ上記主バーナ燃焼領域で燃焼しなか
った燃料が上記アディショナル空気用吹込ノズルから吹
込まれる空気により完全燃焼するようにしたボイラ火炉
燃焼装置において、上記複数のアディショナル空気用吹
込ノズルが少なくとも上下２段に分割して配置され、下
段に配置された上記アディショナル空気用吹込ノズルは
上記ボイラ火炉のコーナ部に設けられ、かつ上記ボイラ
火炉の軸線を軸とし上記円筒面よりも径が大きい第２の
円筒面にノズル軸の延長線が接しており、上段に配置さ
れた上記アディショナル空気用吹込ノズルは上記ボイラ
火炉の側壁面中央部に設けられ、かつ上記ボイラ火炉の
軸線を軸とし上記第２の円筒面よりも径が小さい第３の
円筒面にノズル軸の延長線が接していることを特徴とす
るボイラ火炉燃焼装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP7130243A JP3068435B2 (ja) | 1995-05-29 | 1995-05-29 | ボイラ火炉燃焼装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP7130243A JP3068435B2 (ja) | 1995-05-29 | 1995-05-29 | ボイラ火炉燃焼装置 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH07301403A JPH07301403A (ja) | 1995-11-14 |
| JP3068435B2 true JP3068435B2 (ja) | 2000-07-24 |
Family
ID=15029564
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP7130243A Expired - Lifetime JP3068435B2 (ja) | 1995-05-29 | 1995-05-29 | ボイラ火炉燃焼装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3068435B2 (ja) |
Families Citing this family (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP6057784B2 (ja) * | 2013-03-07 | 2017-01-11 | 三菱日立パワーシステムズ株式会社 | ボイラ |
| JP6087793B2 (ja) * | 2013-11-15 | 2017-03-01 | 三菱日立パワーシステムズ株式会社 | ボイラ |
| JP6253377B2 (ja) * | 2013-12-03 | 2017-12-27 | 大阪瓦斯株式会社 | 管状の火炎を形成するバーナの燃焼方法及び管状の火炎を形成するバーナ |
| CN107246607B (zh) * | 2017-07-06 | 2023-05-30 | 山西大学 | 一种用于四角切圆锅炉的自动稳燃系统 |
| CN109681861A (zh) * | 2019-02-19 | 2019-04-26 | 上海华之邦科技股份有限公司 | 一种结构合理型燃气锅炉高效低NOx燃烧系统 |
Family Cites Families (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS60132514U (ja) * | 1984-02-10 | 1985-09-04 | 株式会社日立製作所 | 微粉炭燃焼装置 |
| JPS6370005A (ja) * | 1986-09-10 | 1988-03-30 | Mitsubishi Heavy Ind Ltd | ボイラ |
| JPS6375404A (ja) * | 1986-09-18 | 1988-04-05 | Mitsubishi Heavy Ind Ltd | タンゼンシヤルフアイアリングボイラの燃焼方法 |
-
1995
- 1995-05-29 JP JP7130243A patent/JP3068435B2/ja not_active Expired - Lifetime
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH07301403A (ja) | 1995-11-14 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US5146858A (en) | Boiler furnace combustion system | |
| JP2603989Y2 (ja) | 集合同心式ぐう角燃焼システム | |
| EP1219894B1 (en) | Pulverized coal burner | |
| JPS60226609A (ja) | 燃焼装置 | |
| JPH0754162B2 (ja) | 低ＮＯｘ燃焼用バ−ナ | |
| JP3285595B2 (ja) | 微粉固体燃料燃焼装置 | |
| JP3068435B2 (ja) | ボイラ火炉燃焼装置 | |
| US6913457B2 (en) | Method and apparatus for optimized CO post-combustion in low NOx combustion processes | |
| EP0774621B1 (en) | Method and apparatus for achieving combustion with a low production of nitrogen oxides | |
| JPH0627561B2 (ja) | 微粉炭の燃焼装置 | |
| CN111271708B (zh) | 一种低氮燃烧器 | |
| JPH09126412A (ja) | 低ｎｏｘ ボイラ | |
| JP3434337B2 (ja) | アフタエア供給装置 | |
| EP0554254A1 (en) | AIR SUPPLY SYSTEM FOR MONITORING NOX EMISSIONS. | |
| JPH0688609A (ja) | 排気再燃型ガスバーナ | |
| CN115264493A (zh) | 一种紧凑式直流无焰低氮燃烧装置及其控制方法 | |
| JPS58138907A (ja) | 旋回型燃焼装置 | |
| KR200145483Y1 (ko) | 3단 연소에 의한 공해물질 저감형 버너 | |
| JPS6231247B2 (ja) | ||
| JPH0220567Y2 (ja) | ||
| JPH09126416A (ja) | 燃焼装置 | |
| JPH0794881B2 (ja) | 低ＮＯ▲下ｘ▼燃焼用バ−ナ | |
| JPS58182003A (ja) | 微粉炭の燃焼方法 | |
| JPH086901B2 (ja) | 微粉炭の低窒素酸化物バーナ | |
| JPS6033406A (ja) | 微粉炭の炉内脱硝燃焼装置 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A02 | Decision of refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A02 Effective date: 19980224 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20090519 Year of fee payment: 9 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20090519 Year of fee payment: 9 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20100519 Year of fee payment: 10 |
|
| EXPY | Cancellation because of completion of term | ||
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20100519 Year of fee payment: 10 |