JP3066806B2 - 耐触性に優れた希土類永久磁石 - Google Patents
耐触性に優れた希土類永久磁石Info
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- H01—ELECTRIC ELEMENTS
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- H01F1/01—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties of inorganic materials
- H01F1/03—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties of inorganic materials characterised by their coercivity
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Description
【発明の詳細な説明】 （産業上の利用分野） 本発明は、電気、電子分野に有用な希土類永久磁石に
関する。
関する。
（従来の技術） Ｒ−Fe−Ｂ系希度土類永久磁石は、Ｒ−Co系希土類永
久磁石より高い磁気特性を有し、最大エネルギー積（以
下、（BH）maxで示す）で見ると基本組成であるNd15Fe
77で35MGOeまでに達し、組成改良したものの量産レベル
で37MGOeの磁石が提供されている。現在（BH）max40MGO
e以上の高特性磁石が開発されつつあり、Ｒ−Co系磁石
で得られる33MGOeを大きく上回っている。また、Feの一
部をCoで置換することによりキュリー温度が向上するこ
と、A1、Bi、Zr、Hf、Ｖ、Ｗ、Mo、Cr、Ta、Sb、Ge、N
b、Ni、Ti、Snなどの添加によりiHcが向上することが知
られている。このような高特性を有するＲ−Fe−Ｂ系希
土類永久磁石でも粉末状態の磁石原料粉は非常に酸化さ
れ易く、インゴットを粉砕して希土類磁石の原料粉末を
調整する場合、酸化防止のため粉砕工程を窒素のような
非酸化性ガス中、あるいはアルゴンのような不活性ガス
中、もしくはヘキサンのような有機溶剤中で実施しなけ
ればならないという不利があった。さらにこれらＲ−Fe
−Ｂ系永久磁石合金焼結体は化学的に不安定であること
が知られており、Ｒ−Co系希土類永久磁石に較べて錆を
発生し易い欠点を有していた。
久磁石より高い磁気特性を有し、最大エネルギー積（以
下、（BH）maxで示す）で見ると基本組成であるNd15Fe
77で35MGOeまでに達し、組成改良したものの量産レベル
で37MGOeの磁石が提供されている。現在（BH）max40MGO
e以上の高特性磁石が開発されつつあり、Ｒ−Co系磁石
で得られる33MGOeを大きく上回っている。また、Feの一
部をCoで置換することによりキュリー温度が向上するこ
と、A1、Bi、Zr、Hf、Ｖ、Ｗ、Mo、Cr、Ta、Sb、Ge、N
b、Ni、Ti、Snなどの添加によりiHcが向上することが知
られている。このような高特性を有するＲ−Fe−Ｂ系希
土類永久磁石でも粉末状態の磁石原料粉は非常に酸化さ
れ易く、インゴットを粉砕して希土類磁石の原料粉末を
調整する場合、酸化防止のため粉砕工程を窒素のような
非酸化性ガス中、あるいはアルゴンのような不活性ガス
中、もしくはヘキサンのような有機溶剤中で実施しなけ
ればならないという不利があった。さらにこれらＲ−Fe
−Ｂ系永久磁石合金焼結体は化学的に不安定であること
が知られており、Ｒ−Co系希土類永久磁石に較べて錆を
発生し易い欠点を有していた。
（発明が解決しようとする課題） 前述の欠点を解消するために、合金樹脂を磁石表面に
塗装する方法や、Ni、Cuなどの金属元素をメッキする方
法などが採られている。しかし、磁石素地自体の耐蝕性
は改善されないため、表面処理のみではおのずと限界が
あり、必ずしも満足できる方法ではなかった。
塗装する方法や、Ni、Cuなどの金属元素をメッキする方
法などが採られている。しかし、磁石素地自体の耐蝕性
は改善されないため、表面処理のみではおのずと限界が
あり、必ずしも満足できる方法ではなかった。
本発明の目的はこれら磁石自体の耐蝕性を改善するた
めに、磁石内部の組織を改良することにより耐蝕性の優
れた永久磁石を提供することにある。
めに、磁石内部の組織を改良することにより耐蝕性の優
れた永久磁石を提供することにある。
（課題を解決するための手段） 本発明者は、このような問題を解決するために磁石組
成について研究を重ねた結果、不純物炭素が希土類元素
−炭素の金属間化合物を形成し、これが酸化を促進し、
磁石劣化の原因となっていることを突止め、炭素混入防
止策を検討して本発明を完成させた。本発明の要旨は、 希土類元素R10〜25原子％（ここにＲはNdを含む希土
類元素の内少なくとも１種もしくは２種以上の希土類元
素）、ボロンB1〜20原子％、及び残部が鉄からなる合金
の焼結体で、これが強磁性主相R2Fe14B、非磁性Ｂリッ
チ相および非磁性Ｒリッチ相の３相組織をとる永久磁石
において、非磁性Ｒリッチ相の組織中の希土類元素と炭
素との金属間化合物Ｒ−Ｃが1.0重量％以下であり、か
つ該合金中の炭素含有量が0.04重量％以下であることを
特徴とする耐蝕性に優れた希土類永久磁石にある。
成について研究を重ねた結果、不純物炭素が希土類元素
−炭素の金属間化合物を形成し、これが酸化を促進し、
磁石劣化の原因となっていることを突止め、炭素混入防
止策を検討して本発明を完成させた。本発明の要旨は、 希土類元素R10〜25原子％（ここにＲはNdを含む希土
類元素の内少なくとも１種もしくは２種以上の希土類元
素）、ボロンB1〜20原子％、及び残部が鉄からなる合金
の焼結体で、これが強磁性主相R2Fe14B、非磁性Ｂリッ
チ相および非磁性Ｒリッチ相の３相組織をとる永久磁石
において、非磁性Ｒリッチ相の組織中の希土類元素と炭
素との金属間化合物Ｒ−Ｃが1.0重量％以下であり、か
つ該合金中の炭素含有量が0.04重量％以下であることを
特徴とする耐蝕性に優れた希土類永久磁石にある。
以下、本発明を詳細に説明する。
本発明の希土類鉄系永久磁石の組成は、希土類元素Ｒ
（但し、ＲはNdを含む希土類元素のうち少なくとも１種
以上の希土類元素）とボロン（Ｂ）および残部が鉄（F
e）からなる永久磁石合金の焼結体であって、先ず、磁
石合金成分Ｒとしては、Ndを含むY,La,Ce,Pr,Pm,Sm,Eu,
Gd,Tb,Dy,Ho,Er,Tm,YbおよびLuの各希土類元素の内少な
くとも１種以上の希土類元素を10〜25原子％を含有する
ことが必要で、10原子％未満では磁石焼結体中の粒子の
配向を乱すα−Feの析出が起こり、25原子％を越えると
実用的な磁束密度が得られない。Ｂは１〜20原子％を必
須要件とし、１原子％未満では軟磁性相のR2Fe17化合物
が析出し、磁気特性が低下し、20原子％を超えると非磁
性R1Fe4B4の析出により充分な磁束密度が得られない。
これらR,Bを除く残部はFeとすれば良く、FeをCo,A1,Nb,
Zr,Mo,Ga,Ti,V,Ni,Si,Bi,Hf,W,Cr,Ta,Sb,Ge,Sn等から選
択される少なくとも１種以上の元素で０〜20原子％置換
すること、およびO,N,HC1,F,S等の混入が不可避な不純
物を含むことは磁気特性を損なわない限り任意である。
また、強磁性主相はR2Fe14B、非磁性Ｂリッチ相はR1+nF
e4B4（ここにｎ＝０〜0.5）、非磁性Ｒリッチ相はFe含
有量が０〜10重量％の範囲とされる。
（但し、ＲはNdを含む希土類元素のうち少なくとも１種
以上の希土類元素）とボロン（Ｂ）および残部が鉄（F
e）からなる永久磁石合金の焼結体であって、先ず、磁
石合金成分Ｒとしては、Ndを含むY,La,Ce,Pr,Pm,Sm,Eu,
Gd,Tb,Dy,Ho,Er,Tm,YbおよびLuの各希土類元素の内少な
くとも１種以上の希土類元素を10〜25原子％を含有する
ことが必要で、10原子％未満では磁石焼結体中の粒子の
配向を乱すα−Feの析出が起こり、25原子％を越えると
実用的な磁束密度が得られない。Ｂは１〜20原子％を必
須要件とし、１原子％未満では軟磁性相のR2Fe17化合物
が析出し、磁気特性が低下し、20原子％を超えると非磁
性R1Fe4B4の析出により充分な磁束密度が得られない。
これらR,Bを除く残部はFeとすれば良く、FeをCo,A1,Nb,
Zr,Mo,Ga,Ti,V,Ni,Si,Bi,Hf,W,Cr,Ta,Sb,Ge,Sn等から選
択される少なくとも１種以上の元素で０〜20原子％置換
すること、およびO,N,HC1,F,S等の混入が不可避な不純
物を含むことは磁気特性を損なわない限り任意である。
また、強磁性主相はR2Fe14B、非磁性Ｂリッチ相はR1+nF
e4B4（ここにｎ＝０〜0.5）、非磁性Ｒリッチ相はFe含
有量が０〜10重量％の範囲とされる。
Ｒ−Fe−Ｂ系永久磁石合金は、希土類元素やその他原
料元素に含まれる不純物により、磁石焼結体に様々な影
響を受けることが知られてきた。特に原料元素とする希
土類金属中に含まれる不純物の炭素、その他原料元素で
ある鉄、ボロン元素中に含まれる炭素が多量に混入する
と、保磁力を著しく低下させたり、焼結時に焼結体の密
度を上昇させにくいことが判った。
料元素に含まれる不純物により、磁石焼結体に様々な影
響を受けることが知られてきた。特に原料元素とする希
土類金属中に含まれる不純物の炭素、その他原料元素で
ある鉄、ボロン元素中に含まれる炭素が多量に混入する
と、保磁力を著しく低下させたり、焼結時に焼結体の密
度を上昇させにくいことが判った。
本発明者は、不純物炭素が希土類永久磁石に与える影
響について、詳細に研究を重ねた結果、不純物炭素が多
量に混入した場合、磁石焼結体中の非磁性Ｒリッチ相中
には、鉄を含むＲリッチ相と炭素を含むＲリッチ相とに
分離して存在していることを見出した。この炭素を含む
Ｒリッチ相を電子線微小探針分析装置により分析した結
果、希土類元素と炭素との金属間化合物Ｒ−Ｃを形成し
ており、その量的なものは焼結体中全炭素含有量に比例
して増加する傾向にある。この金属間化合物は、原料イ
ンゴット中には殆ど観測されず、焼結後の熱処理中に生
成することも判った。さらにこの金属間化合物の耐蝕性
を調べるため磁石の環境試験を行なった結果、この相が
優先的に腐食されること、その腐食は急激に起こること
も判明した。従って、この相が磁石焼結体中に析出する
ことにより磁石素地自体の耐蝕性に大きく関与してお
り、耐蝕性を著しく低下させる最大の要因であることが
判明した。
響について、詳細に研究を重ねた結果、不純物炭素が多
量に混入した場合、磁石焼結体中の非磁性Ｒリッチ相中
には、鉄を含むＲリッチ相と炭素を含むＲリッチ相とに
分離して存在していることを見出した。この炭素を含む
Ｒリッチ相を電子線微小探針分析装置により分析した結
果、希土類元素と炭素との金属間化合物Ｒ−Ｃを形成し
ており、その量的なものは焼結体中全炭素含有量に比例
して増加する傾向にある。この金属間化合物は、原料イ
ンゴット中には殆ど観測されず、焼結後の熱処理中に生
成することも判った。さらにこの金属間化合物の耐蝕性
を調べるため磁石の環境試験を行なった結果、この相が
優先的に腐食されること、その腐食は急激に起こること
も判明した。従って、この相が磁石焼結体中に析出する
ことにより磁石素地自体の耐蝕性に大きく関与してお
り、耐蝕性を著しく低下させる最大の要因であることが
判明した。
本発明は、このような問題点を希土類磁石の原料とな
る元素の不純物、特には炭素濃度を所定の限度以下に抑
えた希土類元素、遷移金属元素およびボロンなどを選択
することによって解決した。
る元素の不純物、特には炭素濃度を所定の限度以下に抑
えた希土類元素、遷移金属元素およびボロンなどを選択
することによって解決した。
この不純物炭素の混入許容量は、磁石の環境試験の結
果、非磁性Ｒリッチ相の組織中の希土類元素と炭素との
金属間化合物を1.0重量％以下に抑える必要があること
から計算して決定され、永久磁石合金組成中の炭素含有
量を0.04重量％以下に抑えることによって耐蝕性が著し
く改善され、焼結体密度の低下も防止できた。
果、非磁性Ｒリッチ相の組織中の希土類元素と炭素との
金属間化合物を1.0重量％以下に抑える必要があること
から計算して決定され、永久磁石合金組成中の炭素含有
量を0.04重量％以下に抑えることによって耐蝕性が著し
く改善され、焼結体密度の低下も防止できた。
従って、出発元素に含まれる炭素量は、希土類金属で
は低炭素のもので0.02重量％、高炭素のもので0.08％重
量程度以下のものが好ましく、フェロボロンを用いるな
らば、高炭素のもので約２重量％、低炭素のもので約0.
2重量％程度のものを選択する必要がある。また、電解
鉄は約0.01重量％以下の含有量なので極めて好ましい。
さらに、微粉砕後の磁場中プレス成形時には、成形体の
磁場配向性を改善するために炭素を含んだ潤滑剤を磁石
微粉に混練し用いられる場合があり、この量も考慮して
原料元素中炭素量を抑える必要がある。
は低炭素のもので0.02重量％、高炭素のもので0.08％重
量程度以下のものが好ましく、フェロボロンを用いるな
らば、高炭素のもので約２重量％、低炭素のもので約0.
2重量％程度のものを選択する必要がある。また、電解
鉄は約0.01重量％以下の含有量なので極めて好ましい。
さらに、微粉砕後の磁場中プレス成形時には、成形体の
磁場配向性を改善するために炭素を含んだ潤滑剤を磁石
微粉に混練し用いられる場合があり、この量も考慮して
原料元素中炭素量を抑える必要がある。
これら永久磁石材料は、公知の粉末冶金法によって製
造される。即ち、原料元素インゴットの溶解、粉砕、磁
界中成形、熱処理、加工の工程を経由する。原料元素イ
ンゴットの溶解は、アルゴンまたは真空中で高周波溶解
し、希土類元素は最後に投入する。得られた磁石合金イ
ンゴットの粉砕は粗粉砕と微粉砕にわかれ、粗粉砕はス
タンプミル、ジョークラッシャー、ブラウンミル等で、
微粉砕はジェットミル、ボールミル等で行なわれる。い
ずれも酸化を防ぐために、非酸化性の雰囲気中で行なう
が、有機溶剤や不活性ガスも用いられる。成形は金型プ
レス成形により、磁場中で行なわれ、この成形体を真空
中、アルゴン、窒素などの不活性ガスあるいは非酸化性
雰囲気中で1,000〜1,200℃の範囲内の所定の温度に30〜
120分間保持して焼結し、さらに、その後350℃〜焼結温
度の範囲内で、30分間〜４時間熱処理することにより耐
蝕性に優れた希土類永久磁石を得ることができる。
造される。即ち、原料元素インゴットの溶解、粉砕、磁
界中成形、熱処理、加工の工程を経由する。原料元素イ
ンゴットの溶解は、アルゴンまたは真空中で高周波溶解
し、希土類元素は最後に投入する。得られた磁石合金イ
ンゴットの粉砕は粗粉砕と微粉砕にわかれ、粗粉砕はス
タンプミル、ジョークラッシャー、ブラウンミル等で、
微粉砕はジェットミル、ボールミル等で行なわれる。い
ずれも酸化を防ぐために、非酸化性の雰囲気中で行なう
が、有機溶剤や不活性ガスも用いられる。成形は金型プ
レス成形により、磁場中で行なわれ、この成形体を真空
中、アルゴン、窒素などの不活性ガスあるいは非酸化性
雰囲気中で1,000〜1,200℃の範囲内の所定の温度に30〜
120分間保持して焼結し、さらに、その後350℃〜焼結温
度の範囲内で、30分間〜４時間熱処理することにより耐
蝕性に優れた希土類永久磁石を得ることができる。
以下、本発明の具体的実施態様を実施例と比較例を挙
げて説明するが、本発明はこれらに限定されるものでは
ない。
げて説明するが、本発明はこれらに限定されるものでは
ない。
（実施例１、比較例１） 出発原料として、純度99.7重量％以上のNd、ここで炭
素含有量は0.082重量％及び0.412重量％の２種類のもの
を用い、純度99.9重量％の電解鉄、純度99.5重量％のボ
ロンを使用した。これら原料を高周波溶解し、その後鋳
型に鋳造し、Nd15Fe77B8なる組成のインゴットを得た。
得られたインゴットの炭素含有量は、非分散型赤外線法
の分析結果から、それぞれ0.030重量％（実施例１とす
る）、0.141重量％（比較例１とする）であった。この
インゴットをジョークラッシャー、ブラウンミルで32メ
ッシュ以下に粗粉砕し、その後ジェットミルにより窒素
気流中で微粉砕し、平均粒径３μｍ程度の原料磁石粉を
得た。次いで粉末冶金法により磁石焼結体を得た。成形
は金型プレス成形により、磁場中で行なわれ、20mmW×3
0mml×10mmt、見掛け密度4.0gr/ccの成形体を得た。次
にこの成形体を真空中で1,100℃に60分間保持して焼結
し、さらに、その後600℃で120分間熱処理することによ
り希土類永久磁石を得た。これら２種類の炭素含有量を
もつ焼結体を電子微小探針分析装置を用いてＲリッチ相
を観察したところ、比較例１はＲリッチ相に多量のＲ−
Ｃ金属間化合物と少量のFeを含むＲリッチ相が観察さ
れ、実施例１についてはFeを含むＲリッチ相のみが観察
された。その写真を図１に実施例１を、図２に比較例１
を示す。ここで、（ａ）は組成像、（ｂ）は炭素のＸ線
像である。この写真を説明すると、（ａ）組成像のコン
トラストはその相の平均原子番号が大きいと白くなり、
小さいと黒く見える。写真中の白い部分はＲリッチ相、
その他の部分は主相である。（ｂ）Ｘ線像は試料に電子
線を照射した時に放出されるＸ線を分光して得られたも
のである。従って、この場合、炭素のＫα線を分光し、
そのＸ線のみ得て影像化したものであり、白く光った点
が炭素の存在する部分である。これら焼結体の磁気特性
および環境試験結果を表１に示す。環境試験はこれらの
焼結体を120℃、２気圧、相対湿度100％の条件下に行な
った。炭素含有量が多い比較例１のサンプルは、環境試
験を施すことによりぼろぼろに崩壊した。また、実施例
１では表面に酸化物が浮き出る程度であり崩壊は全く観
測されなかった。
素含有量は0.082重量％及び0.412重量％の２種類のもの
を用い、純度99.9重量％の電解鉄、純度99.5重量％のボ
ロンを使用した。これら原料を高周波溶解し、その後鋳
型に鋳造し、Nd15Fe77B8なる組成のインゴットを得た。
得られたインゴットの炭素含有量は、非分散型赤外線法
の分析結果から、それぞれ0.030重量％（実施例１とす
る）、0.141重量％（比較例１とする）であった。この
インゴットをジョークラッシャー、ブラウンミルで32メ
ッシュ以下に粗粉砕し、その後ジェットミルにより窒素
気流中で微粉砕し、平均粒径３μｍ程度の原料磁石粉を
得た。次いで粉末冶金法により磁石焼結体を得た。成形
は金型プレス成形により、磁場中で行なわれ、20mmW×3
0mml×10mmt、見掛け密度4.0gr/ccの成形体を得た。次
にこの成形体を真空中で1,100℃に60分間保持して焼結
し、さらに、その後600℃で120分間熱処理することによ
り希土類永久磁石を得た。これら２種類の炭素含有量を
もつ焼結体を電子微小探針分析装置を用いてＲリッチ相
を観察したところ、比較例１はＲリッチ相に多量のＲ−
Ｃ金属間化合物と少量のFeを含むＲリッチ相が観察さ
れ、実施例１についてはFeを含むＲリッチ相のみが観察
された。その写真を図１に実施例１を、図２に比較例１
を示す。ここで、（ａ）は組成像、（ｂ）は炭素のＸ線
像である。この写真を説明すると、（ａ）組成像のコン
トラストはその相の平均原子番号が大きいと白くなり、
小さいと黒く見える。写真中の白い部分はＲリッチ相、
その他の部分は主相である。（ｂ）Ｘ線像は試料に電子
線を照射した時に放出されるＸ線を分光して得られたも
のである。従って、この場合、炭素のＫα線を分光し、
そのＸ線のみ得て影像化したものであり、白く光った点
が炭素の存在する部分である。これら焼結体の磁気特性
および環境試験結果を表１に示す。環境試験はこれらの
焼結体を120℃、２気圧、相対湿度100％の条件下に行な
った。炭素含有量が多い比較例１のサンプルは、環境試
験を施すことによりぼろぼろに崩壊した。また、実施例
１では表面に酸化物が浮き出る程度であり崩壊は全く観
測されなかった。
（実施例２、比較例２） 出発原料として、純度99.7重量％以上のNd及びDy、こ
こで希土類元素全体で炭素含有量は0.042重量％（実施
例２とする）及び0.352重量％（比較例２とする）の２
種類のものを用い、純度99.9重量％の電解鉄及びコバル
ト、純度99.5重量％のボロン、A1、Nbを使用し、これら
を高周波溶解して鋳型に鋳造し、Nd14.06Dy0.74Fe72.96
Co3.84B7A11Nb0.4なる組成のインゴットを得た。得られ
たインゴットの炭素含有量は、非分散型赤外線法の分析
結果から、夫々0.021重量％（実施例２）、0.122重量％
（比較例２）であった。このインゴットを実施例１と同
様の工程で処理し、磁石焼結体を得、電子線微小探針分
析装置で組織を観察した結果、焼結体中のＲリッチ相中
の相状態は添加元素が種々含まれるためより複雑になっ
たが、実施例２と比較例２の差はＲ−Ｃ金属間化合物の
有無のみである。それぞれの相状態を表２に示す。ま
た、磁気特性及び環境試験の結果を表３に示す。
こで希土類元素全体で炭素含有量は0.042重量％（実施
例２とする）及び0.352重量％（比較例２とする）の２
種類のものを用い、純度99.9重量％の電解鉄及びコバル
ト、純度99.5重量％のボロン、A1、Nbを使用し、これら
を高周波溶解して鋳型に鋳造し、Nd14.06Dy0.74Fe72.96
Co3.84B7A11Nb0.4なる組成のインゴットを得た。得られ
たインゴットの炭素含有量は、非分散型赤外線法の分析
結果から、夫々0.021重量％（実施例２）、0.122重量％
（比較例２）であった。このインゴットを実施例１と同
様の工程で処理し、磁石焼結体を得、電子線微小探針分
析装置で組織を観察した結果、焼結体中のＲリッチ相中
の相状態は添加元素が種々含まれるためより複雑になっ
たが、実施例２と比較例２の差はＲ−Ｃ金属間化合物の
有無のみである。それぞれの相状態を表２に示す。ま
た、磁気特性及び環境試験の結果を表３に示す。
（発明の効果） 本発明に従って磁石合金インゴットの不純物炭素を少
なくすることによって、粉砕、成形、焼結、熱処理して
作った磁石焼結体の組織中には、耐蝕性の極めて悪いＲ
−Ｃ金属間化合物は1.0重量％以下と少なく、密度及び
配向低下も見られず、磁石素地自体の耐蝕性を改善し、
磁気特性に優れ、且つ品質の一定した希土類永久磁石が
得られ、産業上その利用価値を極めて高い。
なくすることによって、粉砕、成形、焼結、熱処理して
作った磁石焼結体の組織中には、耐蝕性の極めて悪いＲ
−Ｃ金属間化合物は1.0重量％以下と少なく、密度及び
配向低下も見られず、磁石素地自体の耐蝕性を改善し、
磁気特性に優れ、且つ品質の一定した希土類永久磁石が
得られ、産業上その利用価値を極めて高い。
【図面の簡単な説明】 図１は本発明実施例１の永久磁石合金の電子線微小探針
分析装置による、（ａ）Fe含有Ｒリッチ相を表すＸ線写
真を示す図面、（ｂ）炭素のＸ線写真を示す図面であ
る。 図２は本発明比較例１の永久磁石合金の電子線微小探針
分析装置による、（ａ）Fe含有Ｒリッチ相を表すＸ線写
真を示す図面、（ｂ）炭素のＸ線写真を示す図面であ
る。
分析装置による、（ａ）Fe含有Ｒリッチ相を表すＸ線写
真を示す図面、（ｂ）炭素のＸ線写真を示す図面であ
る。 図２は本発明比較例１の永久磁石合金の電子線微小探針
分析装置による、（ａ）Fe含有Ｒリッチ相を表すＸ線写
真を示す図面、（ｂ）炭素のＸ線写真を示す図面であ
る。
Claims (1)
- 【請求項１】希土類元素R10〜25原子％（ここにＲはNd
を含む希土類元素の内少なくとも１種もしくは２種以上
の希土類元素）、ボロンB1〜20原子％及び残部が鉄から
なる合金の焼結体で、これが強磁性主相R2Fe14B、非磁
性Ｂリッチ相および非磁性Ｒリッチ相の３相組織をとる
永久磁石において、非磁性Ｒリッチ相の組織中の希土類
元素と炭素との金属間化合物Ｒ−Ｃが1.0重量％以下で
あり、かつ該合金中の炭素含有量が0.04重量％以下であ
ることを特徴とする耐蝕性に優れた希土類永久磁石。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2314643A JP3066806B2 (ja) | 1990-11-20 | 1990-11-20 | 耐触性に優れた希土類永久磁石 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2314643A JP3066806B2 (ja) | 1990-11-20 | 1990-11-20 | 耐触性に優れた希土類永久磁石 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH04330702A JPH04330702A (ja) | 1992-11-18 |
| JP3066806B2 true JP3066806B2 (ja) | 2000-07-17 |
Family
ID=18055799
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2314643A Expired - Lifetime JP3066806B2 (ja) | 1990-11-20 | 1990-11-20 | 耐触性に優れた希土類永久磁石 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3066806B2 (ja) |
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|---|---|---|---|---|
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| DE102012207308A1 (de) * | 2012-05-02 | 2013-11-07 | Robert Bosch Gmbh | Magnetisches Material, seine Verwendung und Verfahren zu dessen Herstellung |
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| CN105474333B (zh) | 2013-08-09 | 2018-01-02 | Tdk株式会社 | R‑t‑b系烧结磁铁以及旋转电机 |
| DE112014003674T5 (de) | 2013-08-09 | 2016-05-12 | Tdk Corporation | R-T-B basierter gesinterter Magnet und Motor |
| CN114730652A (zh) * | 2019-11-11 | 2022-07-08 | 信越化学工业株式会社 | R-Fe-B系烧结磁体 |
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|---|---|---|---|---|
| JPS6260207A (ja) * | 1985-09-10 | 1987-03-16 | Toshiba Corp | 永久磁石 |
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-
1990
- 1990-11-20 JP JP2314643A patent/JP3066806B2/ja not_active Expired - Lifetime
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH04330702A (ja) | 1992-11-18 |
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