JP3065501B2 - リング精紡機 - Google Patents
リング精紡機Info
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- JP3065501B2 JP3065501B2 JP7005154A JP515495A JP3065501B2 JP 3065501 B2 JP3065501 B2 JP 3065501B2 JP 7005154 A JP7005154 A JP 7005154A JP 515495 A JP515495 A JP 515495A JP 3065501 B2 JP3065501 B2 JP 3065501B2
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- spinning
- spinning machine
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Classifications
-
- D—TEXTILES; PAPER
- D01—NATURAL OR MAN-MADE THREADS OR FIBRES; SPINNING
- D01H—SPINNING OR TWISTING
- D01H7/00—Spinning or twisting arrangements
- D01H7/02—Spinning or twisting arrangements for imparting permanent twist
- D01H7/52—Ring-and-traveller arrangements
- D01H7/60—Rings or travellers; Manufacture thereof not otherwise provided for ; Cleaning means for rings
- D01H7/602—Rings
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Textile Engineering (AREA)
- Spinning Or Twisting Of Yarns (AREA)
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、リング紡績機であっ
て、傾斜フランジ紡績リングを備えていて、該紡績リン
グの傾斜フランジは、紡績リングの、リングフレームに
載設されたベース部分と、滑走部分に沿って回転滑走す
るトラベラの位置を確保するための滑走部分における隆
起部との間に位置しており、傾斜フランジ紡績リング
は、ベース部分から滑走部分に向かって円錐状に減径さ
れていて、これにより傾斜フランジは、絶えず変化する
曲率半径を有する双曲線に少なくとも類似している形式
のものに関する。
て、傾斜フランジ紡績リングを備えていて、該紡績リン
グの傾斜フランジは、紡績リングの、リングフレームに
載設されたベース部分と、滑走部分に沿って回転滑走す
るトラベラの位置を確保するための滑走部分における隆
起部との間に位置しており、傾斜フランジ紡績リング
は、ベース部分から滑走部分に向かって円錐状に減径さ
れていて、これにより傾斜フランジは、絶えず変化する
曲率半径を有する双曲線に少なくとも類似している形式
のものに関する。
【０００２】
【従来の技術】本発明は特に、米国特許第５３３１７９
７号明細書に記載されたリング精紡機をさらに改良した
ものに関する。
７号明細書に記載されたリング精紡機をさらに改良した
ものに関する。
【０００３】傾斜フランジリングを有するリング精紡機
はたとえば米国特許第３１５９９６３号明細書等の特許
文献により従来公知であった。
はたとえば米国特許第３１５９９６３号明細書等の特許
文献により従来公知であった。
【０００４】傾斜フランジリングは、紡績リングとトラ
ベラとの間の接触表面を拡大し、特有の面圧を低減させ
ることによって摩耗を減少させると同時に紡績リングで
のトラベラの運動安定性を高めるために使用される。
ベラとの間の接触表面を拡大し、特有の面圧を低減させ
ることによって摩耗を減少させると同時に紡績リングで
のトラベラの運動安定性を高めるために使用される。
【０００５】英国特許第１５７７１５１号明細書により
公知の傾斜フランジリングでは、傾斜フランジリングの
内側が環状円錐台形として形成されている。したがって
この側は子午平面（ｍｅｒｄｉａｎ ｓｅｃｔｉｏｎ）
で見ると湾曲部を有していない。
公知の傾斜フランジリングでは、傾斜フランジリングの
内側が環状円錐台形として形成されている。したがって
この側は子午平面（ｍｅｒｄｉａｎ ｓｅｃｔｉｏｎ）
で見ると湾曲部を有していない。
【０００６】所定の紡績条件のために、内側で紡績リン
グに当接し有利にはまっすぐに形成されているアームを
有するトラベラが、紡績リングの軸に対して曲がって位
置していることを前提とするならば、紡績リングの内側
の湾曲が小さすぎるかまたは不十分である場合には、ト
ラベラはこの位置からそれてしまい、遠心力の作用下で
紡績リングにできるだけ近づこうとするためにトラベラ
が起き上がる傾向が生じる。湾曲が小さすぎる場合に
は、トラベラは紡績中に運転に応じた位置で、点Ａおよ
び点Ｂ（本願の図２参照）の近くでのみ当接する。
グに当接し有利にはまっすぐに形成されているアームを
有するトラベラが、紡績リングの軸に対して曲がって位
置していることを前提とするならば、紡績リングの内側
の湾曲が小さすぎるかまたは不十分である場合には、ト
ラベラはこの位置からそれてしまい、遠心力の作用下で
紡績リングにできるだけ近づこうとするためにトラベラ
が起き上がる傾向が生じる。湾曲が小さすぎる場合に
は、トラベラは紡績中に運転に応じた位置で、点Ａおよ
び点Ｂ（本願の図２参照）の近くでのみ当接する。
【０００７】他方、滑走面の湾曲が大きすぎるのも不都
合である。なぜならばトラベラが通常の運転位置では、
紡績リングの内側のある一点にしか当接せず、これによ
り著しい摩耗が生じるからである。このような状況は、
冒頭で述べた形式の紡績リングが、２０ｍｍよりも短い
曲率半径Ｒ２を有する場合に生じる。
合である。なぜならばトラベラが通常の運転位置では、
紡績リングの内側のある一点にしか当接せず、これによ
り著しい摩耗が生じるからである。このような状況は、
冒頭で述べた形式の紡績リングが、２０ｍｍよりも短い
曲率半径Ｒ２を有する場合に生じる。
【０００８】
【発明が解決しようとする課題】そこで本発明の課題
は、冒頭で述べた形式のリング精紡機を改良して、特に
耐用期間が長い紡績リングを有するリング精紡機を提供
することである。
は、冒頭で述べた形式のリング精紡機を改良して、特に
耐用期間が長い紡績リングを有するリング精紡機を提供
することである。
【０００９】
【課題を解決するための手段】この課題を解決するため
に本発明の構成では、紡績リングの滑走部分の内側にお
ける滑走面の曲率半径が子午平面で測定して５０〜１０
０ｍｍであって、これにより運転に応じて紡績糸によっ
て連行される、紡績リングに沿って回転運動するトラベ
ラと協働して、１時間よりも短い馴らし運転時間後に少
なくとも２ｍｍの長さの接触ラインが得られるようにし
た。
に本発明の構成では、紡績リングの滑走部分の内側にお
ける滑走面の曲率半径が子午平面で測定して５０〜１０
０ｍｍであって、これにより運転に応じて紡績糸によっ
て連行される、紡績リングに沿って回転運動するトラベ
ラと協働して、１時間よりも短い馴らし運転時間後に少
なくとも２ｍｍの長さの接触ラインが得られるようにし
た。
【００１０】
【発明の効果】本発明の特徴を有するリング精紡機で
は、高い紡績速度と同時にトラベラおよびリングの摩耗
の減少が得られる。トラベラの位置がリングでの回転時
に安定していることに基づき、糸の品質は高められ、糸
が破損してしまう傾向は低減される。トラベラの早期故
障はもはや生じない。
は、高い紡績速度と同時にトラベラおよびリングの摩耗
の減少が得られる。トラベラの位置がリングでの回転時
に安定していることに基づき、糸の品質は高められ、糸
が破損してしまう傾向は低減される。トラベラの早期故
障はもはや生じない。
【００１１】
【実施例】以下に、本発明の実施例を図面につき詳しく
説明する。
説明する。
【００１２】図１および図２に示された本発明による紡
績リング１は、リング精紡機のリングフレーム１５に支
承されている。紡績リング１の、リングフレーム１５と
結合されたベース部分１４は、上方に向かっていわゆる
傾斜フランジ１１に、ひいては紡績リングのヘッド部１
２に移行している。傾斜フランジ１１は、鉛直線に対し
て角度αだけ傾く（図２参照）母線を有する環状円錐台
形に類似している。リングの上部で紡績リングのヘッド
部１２には隆起部１２′が設けられていて、この隆起部
１２′は紡績リング１に装着されたトラベラ２を、異常
な滑走条件の場合、たとえば精紡機の高速運転の場合
に、紡績リング１においてガイドする。滑走面１３は、
点ＡとＢとの間で一定の曲率半径Ｒ２を有する湾曲部を
有しているか、または双曲面の一部である。点Ａの上方
では、リングの滑走部であるヘッド部１２において、曲
率半径Ｒ１を有する部分滑走面１３′が続いている。点
ＡとＢとを結ぶ線Ｃは鉛直線に対して角度α、有利には
３０°±３°傾いている。トラベラ２は、図１および図
２では、紡績リングに当接していない状態で、紡績リン
グ１の子午平面図で示されている。トラベラ２は主とし
て、隆起部１２′を取り囲む外側のトラベラアーム２１
と、直線的な内側のトラベラアーム２２とから構成され
る。前述したとおり有利には、曲率半径Ｒ１およびＲ２
を有する円環状の面の部分によって形成されている、紡
績リングの滑走面１３は、絶えず変化する曲率半径を有
する双曲面の一部であれば理想的であるが、実際には、
一定の曲率半径を有する湾曲された面による双曲面部分
に近似していれば十分である。トラベラ２の、内側のト
ラベラアーム２２は点ＡとＢとの間で直線的に延びてい
るか、または滑走面１３に部分的に密着して形成されて
いてよい。図３に略示したように、回転運動中の紡績リ
ング１におけるトラベラ２の傾斜状態では、滑走面が双
曲面形である場合には、トラベラアーム２２の、紡績リ
ングに面する側は、点ＡとＢとの間の範囲で紡績リング
に一様に当接する。しかしながら、点Ａにおけるトラベ
ラアーム２２の内側の輪郭が点Ａに相応して成形されて
いる場合には、点Ａの上側でも、トラベラアーム２２
の、紡績リングに面する側は紡績リングに当接する。双
曲面は、紡績リング１に接する、内側のトラベラアーム
２２の、内縁部のように紡績リング１の対称軸を中心と
して回転する母線によって規定される。母線の空間的な
位置は計算によって、およびトラベラのモデルの観察若
しくは測定によって経験的に規定される。双曲面の形状
が規定されると、滑走面１３の必要とされる平均的な曲
率半径Ｒ２の算出がグラフによってまたは計算によって
可能である。
績リング１は、リング精紡機のリングフレーム１５に支
承されている。紡績リング１の、リングフレーム１５と
結合されたベース部分１４は、上方に向かっていわゆる
傾斜フランジ１１に、ひいては紡績リングのヘッド部１
２に移行している。傾斜フランジ１１は、鉛直線に対し
て角度αだけ傾く（図２参照）母線を有する環状円錐台
形に類似している。リングの上部で紡績リングのヘッド
部１２には隆起部１２′が設けられていて、この隆起部
１２′は紡績リング１に装着されたトラベラ２を、異常
な滑走条件の場合、たとえば精紡機の高速運転の場合
に、紡績リング１においてガイドする。滑走面１３は、
点ＡとＢとの間で一定の曲率半径Ｒ２を有する湾曲部を
有しているか、または双曲面の一部である。点Ａの上方
では、リングの滑走部であるヘッド部１２において、曲
率半径Ｒ１を有する部分滑走面１３′が続いている。点
ＡとＢとを結ぶ線Ｃは鉛直線に対して角度α、有利には
３０°±３°傾いている。トラベラ２は、図１および図
２では、紡績リングに当接していない状態で、紡績リン
グ１の子午平面図で示されている。トラベラ２は主とし
て、隆起部１２′を取り囲む外側のトラベラアーム２１
と、直線的な内側のトラベラアーム２２とから構成され
る。前述したとおり有利には、曲率半径Ｒ１およびＲ２
を有する円環状の面の部分によって形成されている、紡
績リングの滑走面１３は、絶えず変化する曲率半径を有
する双曲面の一部であれば理想的であるが、実際には、
一定の曲率半径を有する湾曲された面による双曲面部分
に近似していれば十分である。トラベラ２の、内側のト
ラベラアーム２２は点ＡとＢとの間で直線的に延びてい
るか、または滑走面１３に部分的に密着して形成されて
いてよい。図３に略示したように、回転運動中の紡績リ
ング１におけるトラベラ２の傾斜状態では、滑走面が双
曲面形である場合には、トラベラアーム２２の、紡績リ
ングに面する側は、点ＡとＢとの間の範囲で紡績リング
に一様に当接する。しかしながら、点Ａにおけるトラベ
ラアーム２２の内側の輪郭が点Ａに相応して成形されて
いる場合には、点Ａの上側でも、トラベラアーム２２
の、紡績リングに面する側は紡績リングに当接する。双
曲面は、紡績リング１に接する、内側のトラベラアーム
２２の、内縁部のように紡績リング１の対称軸を中心と
して回転する母線によって規定される。母線の空間的な
位置は計算によって、およびトラベラのモデルの観察若
しくは測定によって経験的に規定される。双曲面の形状
が規定されると、滑走面１３の必要とされる平均的な曲
率半径Ｒ２の算出がグラフによってまたは計算によって
可能である。
【００１３】紡績リングの曲率半径Ｒ１がたとえば１．
３ｍｍならば、トラベラの相応する内側の曲率半径Ｒ３
としてはたとえば１．５ｍｍが選択される。隆起部１
２′とトラベラアーム２１の内側の輪郭との間は、トラ
ベラ２が、紡績リング１の回転運動中に隆起部１２′の
外側と接触しないように、かなりの間隔をあけておかな
くてはならない。子午平面における紡績リング１の有利
な寸法は以下のとおりである。
３ｍｍならば、トラベラの相応する内側の曲率半径Ｒ３
としてはたとえば１．５ｍｍが選択される。隆起部１
２′とトラベラアーム２１の内側の輪郭との間は、トラ
ベラ２が、紡績リング１の回転運動中に隆起部１２′の
外側と接触しないように、かなりの間隔をあけておかな
くてはならない。子午平面における紡績リング１の有利
な寸法は以下のとおりである。
【００１４】 Ｒ１＝ １．３・・・・１．６ｍｍ Ｒ２＝５０・・・・・８０・・・・・１００ｍｍ α ＝２５・・・・・３０・・・・・３５° Ｈ ＝２．０・・・・２．５・・・・３．０ｍｍ Ｋ ＝２．０・・・・２．３・・・・２．７ｍｍ 下線を引いた値は、糸の番手範囲５〜４０テックスのリ
ング精紡機のために有利な値である。図１に示した内径
Ｄはこの場合、たとえば３２〜４６ｍｍの間である。Ｅ
Ｐ−Ａ−０５２９２７７号明細書に基づく、８〜１４０
ｍｇの重さのトラベラは、本発明による有利な寸法を有
する紡績リング１と組み合わすことができる。
ング精紡機のために有利な値である。図１に示した内径
Ｄはこの場合、たとえば３２〜４６ｍｍの間である。Ｅ
Ｐ−Ａ−０５２９２７７号明細書に基づく、８〜１４０
ｍｇの重さのトラベラは、本発明による有利な寸法を有
する紡績リング１と組み合わすことができる。
【００１５】図３には、トラベラ２を有していて矢印Ｌ
の周方向に回転運動中である紡績リング１の部分図が示
されている。トラベラ２上方の紡績される糸Ｇは糸バル
ーンとしてスピンドル３のまわりを滑走し、トラベラ２
の上部で変向され、ここから矢印Ｇ′の方向へ向かって
スピンドル３の外周面に接線方向で巻きつく。トラベラ
２は紡績リング１で回転している間は、図３に示したよ
うに傾斜する。傾斜状態は種々の要素によって決められ
る。すなわち、紡績速度、糸の番手、スピンドルの直
径、糸の強さ、紡績リング１とトラベラ２との間の摩擦
特性、トラベラの質量等によって決められる。理想的な
関係では、トラベラ２は、その内側のトラベラアーム２
２が内側で双曲面の母線と一致するように、紡績リング
１に対して位置決めされる。この双曲面は、前述のよう
に、子午平面で曲率半径Ｒ２を有する湾曲された面を通
る、点ＡとＢとの間の範囲の滑走面１３によって部分的
に近似して形成されている。
の周方向に回転運動中である紡績リング１の部分図が示
されている。トラベラ２上方の紡績される糸Ｇは糸バル
ーンとしてスピンドル３のまわりを滑走し、トラベラ２
の上部で変向され、ここから矢印Ｇ′の方向へ向かって
スピンドル３の外周面に接線方向で巻きつく。トラベラ
２は紡績リング１で回転している間は、図３に示したよ
うに傾斜する。傾斜状態は種々の要素によって決められ
る。すなわち、紡績速度、糸の番手、スピンドルの直
径、糸の強さ、紡績リング１とトラベラ２との間の摩擦
特性、トラベラの質量等によって決められる。理想的な
関係では、トラベラ２は、その内側のトラベラアーム２
２が内側で双曲面の母線と一致するように、紡績リング
１に対して位置決めされる。この双曲面は、前述のよう
に、子午平面で曲率半径Ｒ２を有する湾曲された面を通
る、点ＡとＢとの間の範囲の滑走面１３によって部分的
に近似して形成されている。
【００１６】使用状況に応じて曲率半径Ｒ２と角度αと
は、理想的な関係が得られるように選択される。半径Ｒ
２を有する円環状の面によって理想的な滑走面に近似し
ている場合には、滑走面１３に対するトラベラ２の線接
触は１時間よりも短い馴らし運転時間後に既に得られ
る。この状態は図３の紡績リング１のＩＶ−ＩＶ線に沿
って断面した図４に示されている。図４にはトラベラに
作用する力が示されている。すなわち、トラベラの質量
に基づく遠心力Ｆと、切断平面に位置する、生じる糸力
Ｒのベクトルと、トラベラ２と紡績リング１との間の面
圧によって点Ａの下方で生じる、紡績リング１からトラ
ベラ２に作用する直角力Ｎと、紡績リング１の部分滑走
面１３′における、トラベラの相応部分へ伝達される支
持力Ｓとである。紡績リング１とトラベラ２との間の接
触ゾーンは破線で示された矢印Ｚで示されている。トラ
ベラ２の傾斜位置は、紡績される糸がトラベラの重心点
の上方で作用することによって規定される。
は、理想的な関係が得られるように選択される。半径Ｒ
２を有する円環状の面によって理想的な滑走面に近似し
ている場合には、滑走面１３に対するトラベラ２の線接
触は１時間よりも短い馴らし運転時間後に既に得られ
る。この状態は図３の紡績リング１のＩＶ−ＩＶ線に沿
って断面した図４に示されている。図４にはトラベラに
作用する力が示されている。すなわち、トラベラの質量
に基づく遠心力Ｆと、切断平面に位置する、生じる糸力
Ｒのベクトルと、トラベラ２と紡績リング１との間の面
圧によって点Ａの下方で生じる、紡績リング１からトラ
ベラ２に作用する直角力Ｎと、紡績リング１の部分滑走
面１３′における、トラベラの相応部分へ伝達される支
持力Ｓとである。紡績リング１とトラベラ２との間の接
触ゾーンは破線で示された矢印Ｚで示されている。トラ
ベラ２の傾斜位置は、紡績される糸がトラベラの重心点
の上方で作用することによって規定される。
【００１７】図４から明らかであるように、トラベラ２
の内側のアームに接する滑走面１３に続いて、自由区分
が長さＺ１だけ下方に延びていて、この区分は低い温度
レベルにおいてトラベラでの熱的釣り合いを達成するの
に役立つ。Ｚ１は０．５〜１．５ｍｍ、有利には１ｍｍ
である。
の内側のアームに接する滑走面１３に続いて、自由区分
が長さＺ１だけ下方に延びていて、この区分は低い温度
レベルにおいてトラベラでの熱的釣り合いを達成するの
に役立つ。Ｚ１は０．５〜１．５ｍｍ、有利には１ｍｍ
である。
【図１】トラベラを有する紡績リングの一部を示す子午
平面図である。
平面図である。
【図２】紡績リングの部分子午平面図である。
【図３】トラベラの傾斜状態で回転中である、トラベラ
を有する紡績リングの部分図である。
を有する紡績リングの部分図である。
【図４】回転中にトラベラに作用する力を示す、図３の
ＩＶ−ＩＶ線に沿った断面図である。
ＩＶ−ＩＶ線に沿った断面図である。
１ 紡績リング ２ トラベラ ３ スピンドル １１ 傾斜フランジ １２ ヘッド部 １２′ 隆起部 １３ 滑走面 １３′ 部分滑走面 １４ ベース部分 １５ リングフレーム ２１，２２ トラベラアーム α 角度 Ａ，Ｂ 点 Ｃ 線 Ｄ 内径 Ｒ１，Ｒ２，Ｒ３ 曲率半径 Ｇ 糸 Ｇ′ 矢印 Ｆ 遠心力 Ｒ 糸力 Ｎ 直角力 Ｓ 支持力 Ｚ 矢印 Ｚ１ 長さ
フロントページの続き (72)発明者 クリスティアン グリースハマー スイス国 ヴィンタートゥア ビュッツ ィアッカーシュトラーセ 43 (56)参考文献 特開 平４−228626（ＪＰ，Ａ) 特開 平７−138821（ＪＰ，Ａ) 米国特許5331797（ＵＳ，Ａ) 米国特許3159963（ＵＳ，Ａ) 英国特許1577151（ＧＢ，Ａ) (58)調査した分野(Int.Cl.7，ＤＢ名) D01H 7/60
Claims (12)
- 【請求項１】 リング紡績機であって、傾斜フランジ紡
績リング（１）を備えていて、該紡績リング（１）の傾
斜フランジ（１１）は、紡績リングの、リングフレーム
に載設されたベース部分（１４）と、滑走部分（１２）
に沿って回転滑走するトラベラ（２）の位置を確保する
ための滑走部分（１２）における隆起部（１２´）との
間に位置しており、傾斜フランジ紡績リングは、ベース
部分（１４）から滑走部分（１２）に向かって円錐状に
減径されていて、これにより傾斜フランジは、絶えず変
化する曲率半径を有する双曲線に少なくとも類似してい
る形式のものにおいて、 紡績リング（１）の滑走部分（１２）の内側における滑
走面（１３）の曲率半径（Ｒ２）が子午平面で測定して
５０〜１００ｍｍであって、これにより運転に応じて紡
績糸によって連行される、紡績リングに沿って回転運動
するトラベラ（２）と協働して、１時間よりも短い馴ら
し運転時間後に少なくとも２ｍｍの長さの接触ラインが
得られることを特徴とするリング紡績機。 - 【請求項２】 紡績リング（１）の滑走部分（１２）の
内側における滑走面（１３）の曲率半径（Ｒ２）が、子
午平面で測定して６０〜９０ｍｍの間である、請求項１
記載のリング精紡機。 - 【請求項３】 紡績リング（１）の滑走部分（１２）の
内側における滑走面（１３）の曲率半径（Ｒ２）が、子
午平面で測定して８０ｍｍである、請求項２記載のリン
グ精紡機。 - 【請求項４】 内側で紡績リング（１）に接触する、ト
ラベラ（２）のアーム（２２）が直線的である、請求項
１から３までのいずれか１項記載のリング精紡機。 - 【請求項５】 内側で紡績リング（１）に接触するトラ
ベラアーム（２２）が、紡績リング（１）の滑走部分
（１２）の内側における滑走面（１３）に密着するよう
に形成されている、請求項１から３までのいずれか１項
記載のリング精紡機。 - 【請求項６】 部分滑走面の曲率半径（Ｒ１）が、紡績
リングの内側の直径（Ｄ）が最小の場合に少なくとも
１．２ｍｍである、請求項１から５までのいずれか１項
記載のリング精紡機。 - 【請求項７】 紡績リングの内側の滑走面（１３）が、
曲率半径（Ｒ２）の範囲で、鉛直線に対して最高３５°
の平均の傾き（α）を有している、請求項１から６まで
のいずれか１項記載のリング精紡機。 - 【請求項８】 トラベラ（２）の、曲率半径（Ｒ１）に
対応する内側の曲率半径（Ｒ３）が、（Ｒ１）の値の
１．１〜１．５倍、殊に１．２倍である、請求項７記載
のリング精紡機。 - 【請求項９】 隆起部（１２′）の高さが、紡績リング
の子午平面で、隆起部の厚さの多くとも１．５倍であっ
て、この場合、隆起部の高さは環状円錐の母線に対して
平行に測定され、厚さは母線に対して直交する方向で測
定され、隆起部の厚さは２．０〜２．６ｍｍの間、高さ
は２．２〜２．８ｍｍの間である、請求項１から８まで
のいずれか１項記載のリング精紡機。 - 【請求項１０】 トラベラ（２）が滑走面（１３）の下
方で、０．５〜１．５ｍｍの間の長さ（Ｚ１）の自由区
分を有している、請求項１から９までのいずれか１項記
載のリング精紡機。 - 【請求項１１】 鉛直線に対する滑走面（１３）の平均
的な傾き（α）が２５°〜３５°の間である、請求項１
から１０までのいずれか１項記載のリング精紡機。 - 【請求項１２】 紡績リングの内径（Ｄ）が３２〜４６
ｍｍの間である、請求項１から１１までのいずれか１項
記載のリング精紡機。
Applications Claiming Priority (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| CH00132/94A CH688155A5 (de) | 1994-01-17 | 1994-01-17 | Ringspinnmaschine. |
| CH00132/94-8 | 1994-01-17 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH07216667A JPH07216667A (ja) | 1995-08-15 |
| JP3065501B2 true JP3065501B2 (ja) | 2000-07-17 |
Family
ID=4179984
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP7005154A Expired - Fee Related JP3065501B2 (ja) | 1994-01-17 | 1995-01-17 | リング精紡機 |
Country Status (5)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3065501B2 (ja) |
| CN (1) | CN1063498C (ja) |
| CH (1) | CH688155A5 (ja) |
| DE (1) | DE4441759C2 (ja) |
| IT (1) | IT1271809B (ja) |
Families Citing this family (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
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Family Cites Families (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
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