JP3053225B2 - マグネシア・カーボン質耐火煉瓦 - Google Patents
マグネシア・カーボン質耐火煉瓦Info
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Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は金属の精錬設備の内張り
に用いる熱スポーリング性に優れたマグネシア・カーボ
ン質耐火煉瓦に関するものである。
に用いる熱スポーリング性に優れたマグネシア・カーボ
ン質耐火煉瓦に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】一般に骨材としてマグネシア、ドロマイ
ト等の耐火材料にカーボンを配合したマグネシア・カー
ボン質耐火煉瓦は、焼成または不焼成にかかわらず、熱
スポーリング性に優れるため金属の精錬設備の内張りに
多用されている。しかし、カーボンは高温域で酸化され
やすいため、カーボンの酸化防止、熱間強度の向上のた
めに、金属粉末が添加された各種のカーボン質耐火煉瓦
が提案されている。
ト等の耐火材料にカーボンを配合したマグネシア・カー
ボン質耐火煉瓦は、焼成または不焼成にかかわらず、熱
スポーリング性に優れるため金属の精錬設備の内張りに
多用されている。しかし、カーボンは高温域で酸化され
やすいため、カーボンの酸化防止、熱間強度の向上のた
めに、金属粉末が添加された各種のカーボン質耐火煉瓦
が提案されている。
【０００３】特開昭54-39422号公報では耐火物原料粉末
と炭素ないし炭素含有物質に、高温で炭素より酸素親和
力の大きい金属粉末を配合せしめた炭素含有焼成耐火物
が開示されている。また、特開昭54-163913号公報で
は、同じく耐火物原料粉末と炭素ないし炭素含有物質
に、高温で炭素より酸素親和力の大きい金属粉末を配合
せしめた炭素含有不焼成耐火物が開示されている。
と炭素ないし炭素含有物質に、高温で炭素より酸素親和
力の大きい金属粉末を配合せしめた炭素含有焼成耐火物
が開示されている。また、特開昭54-163913号公報で
は、同じく耐火物原料粉末と炭素ないし炭素含有物質
に、高温で炭素より酸素親和力の大きい金属粉末を配合
せしめた炭素含有不焼成耐火物が開示されている。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】カーボンは熱伝動率が
高く、カーボンの配合は耐火煉瓦の物性に大きく影響を
与える。カーボンは反復される加熱および冷却による煉
瓦組織の膨張、収縮による応力を吸収し、耐火煉瓦の熱
スポーリング性を向上させる。しかし、カーボン配合量
が過多になるとカーボンが酸化されやすく、煉瓦組織の
弾性率が低下して脆くなり耐食性が低下するという問題
点がある。
高く、カーボンの配合は耐火煉瓦の物性に大きく影響を
与える。カーボンは反復される加熱および冷却による煉
瓦組織の膨張、収縮による応力を吸収し、耐火煉瓦の熱
スポーリング性を向上させる。しかし、カーボン配合量
が過多になるとカーボンが酸化されやすく、煉瓦組織の
弾性率が低下して脆くなり耐食性が低下するという問題
点がある。
【０００５】従来のカーボン含有耐火煉瓦においては、
カーボンを含有しない耐火煉瓦に比べて熱スポーリング
性の向上が認められるものの十分ではなく、精錬設備内
のホットスポット等の特に高温に曝される箇所にはより
高い熱スポーリング性を具備する耐火煉瓦が求められて
いる。
カーボンを含有しない耐火煉瓦に比べて熱スポーリング
性の向上が認められるものの十分ではなく、精錬設備内
のホットスポット等の特に高温に曝される箇所にはより
高い熱スポーリング性を具備する耐火煉瓦が求められて
いる。
【０００６】
【課題を解決するための手段】本発明は前述の問題点を
解決するために、マグネシア系耐火材およびカーボン系
耐火材をその原料の主たる配合組成とするマグネシア・
カーボン質耐火煉瓦において、これらの主たる配合組成
の合量を100wt％として、マグネシア系耐火材：50〜99.
5wt％、メソフェーズ含有ピッチ粉末と黒鉛との合量が
0.5 wt％〜50wt％であり少なくともメソフェーズ含有ピ
ッチ粉末：0.5 〜15wt％が含有されることを特徴とする
熱スポーリング性に優れたマグネシア・カーボン質耐火
煉瓦を提供するものである。
解決するために、マグネシア系耐火材およびカーボン系
耐火材をその原料の主たる配合組成とするマグネシア・
カーボン質耐火煉瓦において、これらの主たる配合組成
の合量を100wt％として、マグネシア系耐火材：50〜99.
5wt％、メソフェーズ含有ピッチ粉末と黒鉛との合量が
0.5 wt％〜50wt％であり少なくともメソフェーズ含有ピ
ッチ粉末：0.5 〜15wt％が含有されることを特徴とする
熱スポーリング性に優れたマグネシア・カーボン質耐火
煉瓦を提供するものである。
【０００７】メソフェーズはピッチを熱処理することに
より生成し、カーボン分子が一定方向に配向し、この配
向秩序により固相で発現されるような強度が付与される
が、流動性を抑止するほどは強くない液晶状物質であ
り、高度の光学的異方性を有する。このメソフェーズを
含有するピッチは軟化点が通常のピッチでは約150 ℃で
あるのに対し約400 ℃と高く、軟化点を超えるとメソフ
ェーズ間での結合が急速に進み、カーボンボンドを作
る。このメソフェーズによるカーボンボンドはフロー構
造で弾力性および流動性に富み、粘性が高く、しかも強
固な結合力を有するため、加熱により発生する熱応力を
緩和し熱スポーリング性を向上させる。
より生成し、カーボン分子が一定方向に配向し、この配
向秩序により固相で発現されるような強度が付与される
が、流動性を抑止するほどは強くない液晶状物質であ
り、高度の光学的異方性を有する。このメソフェーズを
含有するピッチは軟化点が通常のピッチでは約150 ℃で
あるのに対し約400 ℃と高く、軟化点を超えるとメソフ
ェーズ間での結合が急速に進み、カーボンボンドを作
る。このメソフェーズによるカーボンボンドはフロー構
造で弾力性および流動性に富み、粘性が高く、しかも強
固な結合力を有するため、加熱により発生する熱応力を
緩和し熱スポーリング性を向上させる。
【０００８】このようなメソフェーズ含有ピッチ粉末配
合量は、0.5 wt％未満では耐熱スポーリング性を向上さ
せる効果がなく、15wt％を超えるとピッチ粉末中に含ま
れる灰分や揮発分等の不純物が加熱によって空隙となる
ことがあり、熱間強度に欠け好ましくない。またメソフ
ェーズ含有ピッチ粉末の粒径が0.1 mmを超えると、耐火
煉瓦組織中へメソフェーズ含有ピッチ粉末を均一に分散
させることが困難になる。
合量は、0.5 wt％未満では耐熱スポーリング性を向上さ
せる効果がなく、15wt％を超えるとピッチ粉末中に含ま
れる灰分や揮発分等の不純物が加熱によって空隙となる
ことがあり、熱間強度に欠け好ましくない。またメソフ
ェーズ含有ピッチ粉末の粒径が0.1 mmを超えると、耐火
煉瓦組織中へメソフェーズ含有ピッチ粉末を均一に分散
させることが困難になる。
【０００９】前述のようにメソフェーズ含有ピッチ粉末
は若干の灰分や揮発分を含んでいるため、煉瓦組織中に
これらの不純物に起因する空隙が生じることがある。そ
こで空隙の発生を最小限にとどめるために、カーボン系
耐火材として黒鉛を併用することが好ましい。
は若干の灰分や揮発分を含んでいるため、煉瓦組織中に
これらの不純物に起因する空隙が生じることがある。そ
こで空隙の発生を最小限にとどめるために、カーボン系
耐火材として黒鉛を併用することが好ましい。
【００１０】またカーボンは高温で酸化されやすく、カ
ーボンよりも酸素親和力の高い金属粉末の添加によって
カーボンの酸化を抑制し、カーボンの酸化による煉瓦組
織の脆弱化を防ぎ、熱スポーリング性の向上を顕著にす
る。特に1400℃以上の高温域で高い熱間曲げ強度が必要
とされる場合は金属粉末の添加は有効である。この金属
粉末としては、Al、Si、Ca、Mg、FeまたはCrのうちから
選ばれた１種または２種以上の組合せの金属粉末または
これらの合金が耐火物としての機能を阻害しない範囲で
添加されることが好ましい。
ーボンよりも酸素親和力の高い金属粉末の添加によって
カーボンの酸化を抑制し、カーボンの酸化による煉瓦組
織の脆弱化を防ぎ、熱スポーリング性の向上を顕著にす
る。特に1400℃以上の高温域で高い熱間曲げ強度が必要
とされる場合は金属粉末の添加は有効である。この金属
粉末としては、Al、Si、Ca、Mg、FeまたはCrのうちから
選ばれた１種または２種以上の組合せの金属粉末または
これらの合金が耐火物としての機能を阻害しない範囲で
添加されることが好ましい。
【００１１】さらに、精錬設備内の耐火煉瓦の使用部位
によっては前記マグネシア・カーボン質耐火煉瓦を乾燥
後、1500℃以下の非酸化性雰囲気中で焼成されることや
この焼成されたマグネシア・カーボン質耐火煉瓦がピッ
チまたはタールによって含浸されることも好ましい。
によっては前記マグネシア・カーボン質耐火煉瓦を乾燥
後、1500℃以下の非酸化性雰囲気中で焼成されることや
この焼成されたマグネシア・カーボン質耐火煉瓦がピッ
チまたはタールによって含浸されることも好ましい。
【００１２】
【作用】メソフェーズ含有ピッチ粉末は軟化点が約400
℃と高く、軟化点を超えるとメソフェーズ間での結合が
急速に進み、カーボンボンドを作る。従来のカーボン含
有耐火煉瓦で見られた有機系結合剤の炭化によるカーボ
ンボンドはガラス状で強度に優れるものの、脆い性質を
有するのに対して、このメソフェーズによるカーボンボ
ンドはフロー構造で弾力性および流動性に富み、粘性が
高く、しかも強固な結合力を有する。
℃と高く、軟化点を超えるとメソフェーズ間での結合が
急速に進み、カーボンボンドを作る。従来のカーボン含
有耐火煉瓦で見られた有機系結合剤の炭化によるカーボ
ンボンドはガラス状で強度に優れるものの、脆い性質を
有するのに対して、このメソフェーズによるカーボンボ
ンドはフロー構造で弾力性および流動性に富み、粘性が
高く、しかも強固な結合力を有する。
【００１３】したがって、カーボン系耐火材としてメソ
フェーズ含有ピッチ粉末を使用することによって、煉瓦
組織内に強力なカーボンボンドを作り、加熱によるマグ
ネシアの膨張によって発生する熱応力を吸収、緩和して
耐火煉瓦の熱スポーリング性を向上させる。
フェーズ含有ピッチ粉末を使用することによって、煉瓦
組織内に強力なカーボンボンドを作り、加熱によるマグ
ネシアの膨張によって発生する熱応力を吸収、緩和して
耐火煉瓦の熱スポーリング性を向上させる。
【００１４】また、耐火煉瓦に含有されるカーボンのう
ち一部がメソフェーズカーボンであれば前述のような熱
応力緩和効果が得られるので、カーボン系耐火材として
固定炭素量の多い高純度黒鉛を併用することによって、
メソフェーズ含有ピッチ粉末に含まれる不純物に由来す
る空隙の発生を最小限にとどめることができる。
ち一部がメソフェーズカーボンであれば前述のような熱
応力緩和効果が得られるので、カーボン系耐火材として
固定炭素量の多い高純度黒鉛を併用することによって、
メソフェーズ含有ピッチ粉末に含まれる不純物に由来す
る空隙の発生を最小限にとどめることができる。
【００１５】また、高温域で高い熱間曲げ強度が必要と
される場合はカーボンよりも酸素親和力の高い金属粉末
の添加によってカーボンの酸化を抑制し、カーボンの酸
化による煉瓦組織の脆弱化を防ぐことができる。
される場合はカーボンよりも酸素親和力の高い金属粉末
の添加によってカーボンの酸化を抑制し、カーボンの酸
化による煉瓦組織の脆弱化を防ぐことができる。
【００１６】なお、 400〜800 ℃の温度域での使用が予
想される場合は、耐火煉瓦を予め適当な温度で焼成して
おき熱スポーリング性を向上に有効なカーボンボンドを
作っておけばよい。またピッチまたはタールを含浸させ
て、焼成によって生じた空隙を充填することは熱スポー
リング性の向上に有効である。
想される場合は、耐火煉瓦を予め適当な温度で焼成して
おき熱スポーリング性を向上に有効なカーボンボンドを
作っておけばよい。またピッチまたはタールを含浸させ
て、焼成によって生じた空隙を充填することは熱スポー
リング性の向上に有効である。
【００１７】
【実施例】次に本発明の具体的な実施例を説明する。
【００１８】目的の熱スポーリング性に優れたマグネシ
ア・カーボン質耐火煉瓦を得るために、本発明に用いら
れるマグネシア系耐火材はMgO 成分99％以上の高純度の
ものを用いることが好ましい。不純物が多いと低融物を
生成しやすくなり、得られる耐火煉瓦の耐食性の低下を
招く。また、メソフェーズ含有ピッチ粉末と黒鉛とのカ
ーボン系耐火材も固定炭素含有量85％以上のものが好ま
しく、85％未満であると不純物が多いために骨材の周囲
に間隙が生じ耐火煉瓦としての物性が低下する。本実施
例ではカーボン系耐火材として、メソフェーズ含有ピッ
チ粉末および固定炭素含有量99％の鱗状黒鉛を併用し
た。メソフェーズ含有ピッチ粉末は粒径0.1 mm以下で軟
化点約400 ℃であり、成分組成は固定炭素：85％、灰
分：0.5 ％、揮発分：14.5％である。ピッチ粉末中に含
まれる固定炭素のうち一部分がメソフェーズカーボンで
あれば熱スポーリング性の向上が認められ、使用したピ
ッチ粉末では約35％( 固定炭素のうちの約41％) がメソ
フェーズカーボンである。
ア・カーボン質耐火煉瓦を得るために、本発明に用いら
れるマグネシア系耐火材はMgO 成分99％以上の高純度の
ものを用いることが好ましい。不純物が多いと低融物を
生成しやすくなり、得られる耐火煉瓦の耐食性の低下を
招く。また、メソフェーズ含有ピッチ粉末と黒鉛とのカ
ーボン系耐火材も固定炭素含有量85％以上のものが好ま
しく、85％未満であると不純物が多いために骨材の周囲
に間隙が生じ耐火煉瓦としての物性が低下する。本実施
例ではカーボン系耐火材として、メソフェーズ含有ピッ
チ粉末および固定炭素含有量99％の鱗状黒鉛を併用し
た。メソフェーズ含有ピッチ粉末は粒径0.1 mm以下で軟
化点約400 ℃であり、成分組成は固定炭素：85％、灰
分：0.5 ％、揮発分：14.5％である。ピッチ粉末中に含
まれる固定炭素のうち一部分がメソフェーズカーボンで
あれば熱スポーリング性の向上が認められ、使用したピ
ッチ粉末では約35％( 固定炭素のうちの約41％) がメソ
フェーズカーボンである。
【００１９】また金属粉末も高純度のものが好ましい。
【００２０】本発明の耐熱スポーリング性に優れたマグ
ネシア・カーボン質耐火煉瓦( 以下本発明品と称する)
の作製にあたり、表１に示される配合割合で各原料を配
合し、結合剤としてフェノール樹脂を混合し、フレット
ミキサーで混練し、フリクションプレス機により成形し
た。得られた成形体を 150℃で24時間乾燥し耐火煉瓦を
得た。さらにNo.13 については1200℃にて非酸化雰囲気
中で５時間焼成し、No.14 については1200℃にて非酸化
雰囲気中で５時間焼成後ピッチを含浸させた。また比較
例として、配合割合が本発明から逸脱する、マグネシア
・カーボン質耐火煉瓦( 以下比較品と称する) 、従来例
としてメソフェーズ含有ピッチ粉末を含まないマグネシ
ア・カーボン質耐火煉瓦( 以下従来品と称する) を本発
明と同様の方法で作製し、表１にそれらの配合割合を示
した。
ネシア・カーボン質耐火煉瓦( 以下本発明品と称する)
の作製にあたり、表１に示される配合割合で各原料を配
合し、結合剤としてフェノール樹脂を混合し、フレット
ミキサーで混練し、フリクションプレス機により成形し
た。得られた成形体を 150℃で24時間乾燥し耐火煉瓦を
得た。さらにNo.13 については1200℃にて非酸化雰囲気
中で５時間焼成し、No.14 については1200℃にて非酸化
雰囲気中で５時間焼成後ピッチを含浸させた。また比較
例として、配合割合が本発明から逸脱する、マグネシア
・カーボン質耐火煉瓦( 以下比較品と称する) 、従来例
としてメソフェーズ含有ピッチ粉末を含まないマグネシ
ア・カーボン質耐火煉瓦( 以下従来品と称する) を本発
明と同様の方法で作製し、表１にそれらの配合割合を示
した。
【００２１】なお、表１および表２中、（ ）内はマグ
ネシア、メソフェーズ含有ピッチ粉末、鱗状黒鉛の合量
100 wt％に対する外掛けの配合量を表している。これら
のマグネシア・カーボン質耐火煉瓦について、次に記述
する方法によって、耐熱スポーリング性（目視および弾
性維持率）、耐食性、曲げ強度を測定し、それらの結果
を表１および表２に併せ示した。
ネシア、メソフェーズ含有ピッチ粉末、鱗状黒鉛の合量
100 wt％に対する外掛けの配合量を表している。これら
のマグネシア・カーボン質耐火煉瓦について、次に記述
する方法によって、耐熱スポーリング性（目視および弾
性維持率）、耐食性、曲げ強度を測定し、それらの結果
を表１および表２に併せ示した。
【表１】
【表２】
【００２２】〔熱スポーリング性〕熱スポーリング性を
次に述べる２つの方法によって評価した。 （目視）並形形状の耐火煉瓦から40×40×114 mmのテス
トピースを切り出し、1650℃の溶鋼中に40×40mmの面を
深さ40mmまで浸漬し５分間保持後取り出し、30分間室温
加圧空気で強制空冷する。このサイクルを15回繰り返
し、亀裂の程度を目視によってつぎのように相対的に評
価した。 ◎：亀裂なし ○：微亀裂あり △：大亀裂あり ×：剥落
次に述べる２つの方法によって評価した。 （目視）並形形状の耐火煉瓦から40×40×114 mmのテス
トピースを切り出し、1650℃の溶鋼中に40×40mmの面を
深さ40mmまで浸漬し５分間保持後取り出し、30分間室温
加圧空気で強制空冷する。このサイクルを15回繰り返
し、亀裂の程度を目視によってつぎのように相対的に評
価した。 ◎：亀裂なし ○：微亀裂あり △：大亀裂あり ×：剥落
【００２３】（弾性維持率）前述の目視による熱スポー
リング性の試験の前後に弾性率を測定し、これらの比率
を弾性維持率とした。弾性率は114mm 間で超音波伝達時
間を測定し、下記式で弾性維持率を算出した。 弾性維持率＝Ｔ1 ／Ｔ2 ×１００ ただし、 Ｔ1 ：耐熱スポーリング性試験（目視）後伝達時間 Ｔ2 ：耐熱スポーリング性試験（目視）前伝達時間 とする。反復される加熱および冷却により煉瓦組織中に
亀裂が生じ空隙ができると、超音波の伝達時間が遅くな
るため、この弾性維持率が大きいほど熱スポーリング性
に優れる。
リング性の試験の前後に弾性率を測定し、これらの比率
を弾性維持率とした。弾性率は114mm 間で超音波伝達時
間を測定し、下記式で弾性維持率を算出した。 弾性維持率＝Ｔ1 ／Ｔ2 ×１００ ただし、 Ｔ1 ：耐熱スポーリング性試験（目視）後伝達時間 Ｔ2 ：耐熱スポーリング性試験（目視）前伝達時間 とする。反復される加熱および冷却により煉瓦組織中に
亀裂が生じ空隙ができると、超音波の伝達時間が遅くな
るため、この弾性維持率が大きいほど熱スポーリング性
に優れる。
【００２４】〔耐食性〕並形形状の耐火煉瓦から台形柱
状のテストピースを切り出してドラム内に内張りし、ド
ラムを回転させながらドラムの軸方向に酸素ープロパン
炎を吹き込み1650℃に加熱した。ドラムを加熱したまま
浸食剤としてＣ／Ｓ（CaO/SiO2) ＝３の塩基性スラグを
投入し15分間浸食を行わせた。次いで浸食剤を排出し、
室温で15分間加圧空気で強制空冷を行った。この加熱か
ら強制空冷までのサイクルを浸食剤を取り替えて10回繰
り返した後、テストピースを切断して溶損量をmm単位で
測定し、従来品No.21 を100 ％として損耗比を百分率で
示した。この損耗比が小さいほど耐食性に優れる。
状のテストピースを切り出してドラム内に内張りし、ド
ラムを回転させながらドラムの軸方向に酸素ープロパン
炎を吹き込み1650℃に加熱した。ドラムを加熱したまま
浸食剤としてＣ／Ｓ（CaO/SiO2) ＝３の塩基性スラグを
投入し15分間浸食を行わせた。次いで浸食剤を排出し、
室温で15分間加圧空気で強制空冷を行った。この加熱か
ら強制空冷までのサイクルを浸食剤を取り替えて10回繰
り返した後、テストピースを切断して溶損量をmm単位で
測定し、従来品No.21 を100 ％として損耗比を百分率で
示した。この損耗比が小さいほど耐食性に優れる。
【００２５】〔熱間曲げ強度〕並形形状の耐火煉瓦から
20×15×114 mmのテストピースを切り出し、コークスブ
リーズ中で1400℃、１時間加熱し、20×114 mm面でスパ
ン長さ100 mmにて、荷重３点曲げ法により最大荷重を求
めた。この最大荷重が大きいほど熱間曲げ強度に優れ
る。
20×15×114 mmのテストピースを切り出し、コークスブ
リーズ中で1400℃、１時間加熱し、20×114 mm面でスパ
ン長さ100 mmにて、荷重３点曲げ法により最大荷重を求
めた。この最大荷重が大きいほど熱間曲げ強度に優れ
る。
【００２６】表１および表２から明らかなように、カー
ボン系耐火材料としてメソフェーズ含有ピッチ粉末を添
加した本発明品はいずれも熱スポーリング性に優れる。
また、比較品No.15 のようにメソフェーズ含有ピッチ粉
末配合量が本発明の範囲内にあっても、鱗状黒鉛の配合
量が過多となり本発明の範囲を逸脱している場合は、熱
スポーリング性に優れても、熱間まげ強度が低くなり、
耐火煉瓦としての機能は低い。
ボン系耐火材料としてメソフェーズ含有ピッチ粉末を添
加した本発明品はいずれも熱スポーリング性に優れる。
また、比較品No.15 のようにメソフェーズ含有ピッチ粉
末配合量が本発明の範囲内にあっても、鱗状黒鉛の配合
量が過多となり本発明の範囲を逸脱している場合は、熱
スポーリング性に優れても、熱間まげ強度が低くなり、
耐火煉瓦としての機能は低い。
【００２７】また、メソフェーズ含有ピッチ粉末添加効
果を明らかにするために次に述べる方法によって試験し
た。
果を明らかにするために次に述べる方法によって試験し
た。
【００２８】カーボン系耐火材（メソフェーズ含有ピッ
チ粉末および鱗状黒鉛）配合量を一定にしてメソフェー
ズ含有ピッチ粉末の配合比率の異なる耐火煉瓦を作製
し、前述と同じ方法によって弾性維持率を測定した。カ
ーボン系耐火材配合量をメソフェーズ含有ピッチ粉末お
よび鱗状黒鉛の合量で７wt％、15wt％、35wt％のものに
ついて試験した。これらの配合組成を表３乃至表５に示
し、メソフェーズ含有ピッチ粉末配合量と弾性維持率の
関係を図１乃至図３に示した。
チ粉末および鱗状黒鉛）配合量を一定にしてメソフェー
ズ含有ピッチ粉末の配合比率の異なる耐火煉瓦を作製
し、前述と同じ方法によって弾性維持率を測定した。カ
ーボン系耐火材配合量をメソフェーズ含有ピッチ粉末お
よび鱗状黒鉛の合量で７wt％、15wt％、35wt％のものに
ついて試験した。これらの配合組成を表３乃至表５に示
し、メソフェーズ含有ピッチ粉末配合量と弾性維持率の
関係を図１乃至図３に示した。
【表３】
【表４】
【表５】
【００２９】第３表乃至第５表および第１図乃至第３図
より明らかなように、メソフェーズ含有ピッチ粉末の配
合量が多くなるにしたがって弾性維持率が高くなり熱ス
ポーリング性の向上が認められる。
より明らかなように、メソフェーズ含有ピッチ粉末の配
合量が多くなるにしたがって弾性維持率が高くなり熱ス
ポーリング性の向上が認められる。
【００３０】
【発明の効果】カーボン系耐火材料の一部としてメソフ
ェーズ含有ピッチ粉末を使用することによって、熱スポ
ーリング性に優れたマグネシア・カーボン質耐火煉瓦を
作製することができた。
ェーズ含有ピッチ粉末を使用することによって、熱スポ
ーリング性に優れたマグネシア・カーボン質耐火煉瓦を
作製することができた。
【図面の簡単な説明】
【図１】カーボン耐火材料配合量が７wt％固定の場合の
メソフェーズ含有ピッチ粉末配合量と弾性維持率との関
係を示すグラフである。
メソフェーズ含有ピッチ粉末配合量と弾性維持率との関
係を示すグラフである。
【図２】カーボン耐火材料配合量が15wt％固定の場合の
メソフェーズ含有ピッチ粉末配合量と弾性維持率との関
係を示すグラフである。
メソフェーズ含有ピッチ粉末配合量と弾性維持率との関
係を示すグラフである。
【図３】カーボン耐火材料配合量が35wt％固定の場合の
メソフェーズ含有ピッチ粉末配合量と弾性維持率との関
係を示すグラフである。
メソフェーズ含有ピッチ粉末配合量と弾性維持率との関
係を示すグラフである。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (56)参考文献 特開 平１−305851（ＪＰ，Ａ) 特開 昭61−205660（ＪＰ，Ａ) 特開 昭60−264358（ＪＰ，Ａ) (58)調査した分野(Int.Cl.7，ＤＢ名) C04B 35/00 - 35/599 C21C 5/44
Claims (4)
- 【請求項１】 マグネシア系耐火材およびカーボン系耐
火材をその原料の主たる配合組成とするマグネシア・カ
ーボン質耐火煉瓦において、これらの主たる配合組成の
合量を100 wt％として、マグネシア系耐火材：50〜99.5
wt％、メソフェーズ含有ピッチ粉末と黒鉛との合量が0.
5 〜50wt％であり少なくともメソフェーズ含有ピッチ粉
末：0.5 〜15wt％が含有されることを特徴とするマグネ
シア・カーボン質耐火煉瓦。 - 【請求項２】 前記配合物にAl、Si、Ca、Mg、Feまたは
Crのうちから選ばれた１種または２種以上の組合せの金
属粉末またはこれらの合金が含有されることを特徴とす
る請求項１または２に記載のマグネシア・カーボン質耐
火煉瓦。 - 【請求項３】 前記マグネシア・カーボン質耐火煉瓦を
乾燥後、1500℃以下の非酸化性雰囲気中で焼成されたこ
とを特徴とする請求項１乃至３のいずれかに記載のマグ
ネシア・カーボン質耐火煉瓦。 - 【請求項４】 前記マグネシア・カーボン質耐火煉瓦を
乾燥後、1500℃以下の非酸化性雰囲気中で焼成され、さ
らにピッチまたはタールによって含浸されたことを特徴
とする請求項請求項１乃至３のいずれかに記載のマグネ
シア・カーボン質耐火煉瓦。
Priority Applications (1)
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|---|---|---|---|
| JP2413490A JP3053225B2 (ja) | 1990-12-21 | 1990-12-21 | マグネシア・カーボン質耐火煉瓦 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2413490A JP3053225B2 (ja) | 1990-12-21 | 1990-12-21 | マグネシア・カーボン質耐火煉瓦 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH054861A JPH054861A (ja) | 1993-01-14 |
| JP3053225B2 true JP3053225B2 (ja) | 2000-06-19 |
Family
ID=18522121
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2413490A Expired - Lifetime JP3053225B2 (ja) | 1990-12-21 | 1990-12-21 | マグネシア・カーボン質耐火煉瓦 |
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| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3053225B2 (ja) |
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-
1990
- 1990-12-21 JP JP2413490A patent/JP3053225B2/ja not_active Expired - Lifetime
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| JPH054861A (ja) | 1993-01-14 |
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