JP3045263B2 - ステレオマルチプレクサ回路及びその発振回路 - Google Patents
ステレオマルチプレクサ回路及びその発振回路Info
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- JP3045263B2 JP3045263B2 JP4210149A JP21014992A JP3045263B2 JP 3045263 B2 JP3045263 B2 JP 3045263B2 JP 4210149 A JP4210149 A JP 4210149A JP 21014992 A JP21014992 A JP 21014992A JP 3045263 B2 JP3045263 B2 JP 3045263B2
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Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明はＦＭチューナ等に用いら
れるステレオマルチプレクサ回路及びそれに用いる発振
回路に関するものである。
れるステレオマルチプレクサ回路及びそれに用いる発振
回路に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】この種のステレオマルチプレクサ回路
は、例えば（Ｌ＋Ｒ）音声信号と（Ｌ−Ｒ）音声信号と
パイロット信号とから成るコンポジット信号を処理して
左右のチャンネル信号Ｌ、Ｒを出力するが、そのコンポ
ジット信号の処理に際して発振信号を用いる。
は、例えば（Ｌ＋Ｒ）音声信号と（Ｌ−Ｒ）音声信号と
パイロット信号とから成るコンポジット信号を処理して
左右のチャンネル信号Ｌ、Ｒを出力するが、そのコンポ
ジット信号の処理に際して発振信号を用いる。
【０００３】従来のステレオマルチプレクサ回路に使用
されているＶＣＯ（電圧制御型発振回路）はＩＣに外付
けしたＣＲ時定数で発振周波数を調整する構成となって
いた。そして、他にはセラミック発振子を外付けし、調
整を廃した方式があり、その発振子としては４５６ｋＨ
ｚのセラミック発振子を用いたものが多い。
されているＶＣＯ（電圧制御型発振回路）はＩＣに外付
けしたＣＲ時定数で発振周波数を調整する構成となって
いた。そして、他にはセラミック発振子を外付けし、調
整を廃した方式があり、その発振子としては４５６ｋＨ
ｚのセラミック発振子を用いたものが多い。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、このよ
うな従来の回路では経年変化や温度依存性が発振子の特
性に依るため、発振子としてセラミック発振子を用いた
場合には、それらの経年変化や温度依存性は良好である
が、ＶＣＯのフリーラン周波数も発振子の特性のみで決
ってしまうため、コンポジット信号の処理に必要な１９
ｋＨｚや３８ｋＨｚ等の比較的低い周波数を得るために
セラミック発振子の４５６ｋＨｚを分周（２４分周、１
２分周）するための分周器が沢山必要となり、ＩＣのチ
ップ面積が増大するという欠点があった。
うな従来の回路では経年変化や温度依存性が発振子の特
性に依るため、発振子としてセラミック発振子を用いた
場合には、それらの経年変化や温度依存性は良好である
が、ＶＣＯのフリーラン周波数も発振子の特性のみで決
ってしまうため、コンポジット信号の処理に必要な１９
ｋＨｚや３８ｋＨｚ等の比較的低い周波数を得るために
セラミック発振子の４５６ｋＨｚを分周（２４分周、１
２分周）するための分周器が沢山必要となり、ＩＣのチ
ップ面積が増大するという欠点があった。
【０００５】しかもその分周によって得られる周波数
（例えば１９ｋＨｚ）は矩形波であるため、コンポジッ
ト信号中のパイロット信号を出力チャンネルにおいてキ
ャンセルするために分周出力を正弦波に変換しなければ
ならないという面倒もあった。
（例えば１９ｋＨｚ）は矩形波であるため、コンポジッ
ト信号中のパイロット信号を出力チャンネルにおいてキ
ャンセルするために分周出力を正弦波に変換しなければ
ならないという面倒もあった。
【０００６】本発明はこのような点に鑑みなされたもの
であって、セラミック発振子等を必要としない発振回路
及びそれを用いたステレオマルチプレクサ回路を提供す
ることを目的とする。本発明の他の目的は無調整化に適
した発振回路及びそれを用いたステレオマルチプレクサ
回路を提供することにある。
であって、セラミック発振子等を必要としない発振回路
及びそれを用いたステレオマルチプレクサ回路を提供す
ることを目的とする。本発明の他の目的は無調整化に適
した発振回路及びそれを用いたステレオマルチプレクサ
回路を提供することにある。
【０００７】
【課題を解決するための手段】上記の目的を達成する本
発明は、Ｒ信号成分及びＬ信号成分を有する第１の音声
信号と、Ｒ信号成分及びＬ信号成分を有する第２の音声
信号と、パイロット信号とからなるコンポジット信号を
処理してＬ信号及びＲ信号を出力するために、前記コン
ポジット信号の処理に必要な発振信号を、時定数をもつ
フィルタと、発振条件を充足するように前記フィルタの
出力を該フィルタの入力側へ帰還する手段とから成る発
振回路によって得るとともに、該発振回路の発振周波数
を前記パイロット信号を用いて制御するようにしたステ
レオマルチプレクサ回路において、前記フィルタは差動
増幅器と該差動増幅器の出力側に接続されたコンデンサ
とで構成されているとともに前記差動増幅器の定電流値
によって前記発振回路の発振周波数が決まるようになっ
ており、前記差動増幅器の定電流源は、その定電流設定
用のトリミング回路に接続されていることを特徴とす
る。
発明は、Ｒ信号成分及びＬ信号成分を有する第１の音声
信号と、Ｒ信号成分及びＬ信号成分を有する第２の音声
信号と、パイロット信号とからなるコンポジット信号を
処理してＬ信号及びＲ信号を出力するために、前記コン
ポジット信号の処理に必要な発振信号を、時定数をもつ
フィルタと、発振条件を充足するように前記フィルタの
出力を該フィルタの入力側へ帰還する手段とから成る発
振回路によって得るとともに、該発振回路の発振周波数
を前記パイロット信号を用いて制御するようにしたステ
レオマルチプレクサ回路において、前記フィルタは差動
増幅器と該差動増幅器の出力側に接続されたコンデンサ
とで構成されているとともに前記差動増幅器の定電流値
によって前記発振回路の発振周波数が決まるようになっ
ており、前記差動増幅器の定電流源は、その定電流設定
用のトリミング回路に接続されていることを特徴とす
る。
【０００８】
【０００９】
【作用】このような構成によると、差動増幅器の定電流
をコントロール信号で制御することによって発振周波数
を任意かつ安定に制御することができる。また、フリー
ラン発振時の定電流をトリミング調整することで、フィ
ルタの構成素子のバラツキを吸収できるため、周波数の
トリミングが容易であるとともに、ステレオマルチプレ
クサ回路の無調整化を実現できる。
をコントロール信号で制御することによって発振周波数
を任意かつ安定に制御することができる。また、フリー
ラン発振時の定電流をトリミング調整することで、フィ
ルタの構成素子のバラツキを吸収できるため、周波数の
トリミングが容易であるとともに、ステレオマルチプレ
クサ回路の無調整化を実現できる。
【００１０】更に、上記正弦波発振回路をＩＣとして形
成する場合、２つの差動増幅器の一方の定電流を温度補
償回路で制御することにより発振周波数の温度補償がで
きる。つまり、コンデンサの温度係数はほぼ０である。
従って、発振周波数の温度依存性は差動対トランジスタ
のエミッタ抵抗によるが、少なくとも一方への差動増幅
器の定電流に所定の温度係数をもたせてエミッタ抵抗の
温度係数とキャンセルさせることで比較的簡単に発振周
波数の温度補正が可能である。
成する場合、２つの差動増幅器の一方の定電流を温度補
償回路で制御することにより発振周波数の温度補償がで
きる。つまり、コンデンサの温度係数はほぼ０である。
従って、発振周波数の温度依存性は差動対トランジスタ
のエミッタ抵抗によるが、少なくとも一方への差動増幅
器の定電流に所定の温度係数をもたせてエミッタ抵抗の
温度係数とキャンセルさせることで比較的簡単に発振周
波数の温度補正が可能である。
【００１１】また、任意の点で同一の周波数でかつ任意
の位相差をもった信号を取り出すことができるため、Ｐ
ＬＬ（フェーズ・ロックド・ループ）化したときに移相
器が不要である。
の位相差をもった信号を取り出すことができるため、Ｐ
ＬＬ（フェーズ・ロックド・ループ）化したときに移相
器が不要である。
【００１２】
【実施例】以下、本発明の実施例について説明する。図
１は本発明を実施したステレオマルチプレクサ回路の全
体の構成図であり、同図において、入力端子２には検波
回路１でモノラル検波して得られたステレオ・コンポジ
ット信号が与えられる。このステレオ・コンポジット信
号は５０Ｈｚ〜１５ｋＨｚの帯域（Ｌ＋Ｒ）信号と、１
９ｋＨｚのパイロット信号と、３８ｋＨｚをキャリアと
する（Ｌ−Ｒ）信号とからなっている。
１は本発明を実施したステレオマルチプレクサ回路の全
体の構成図であり、同図において、入力端子２には検波
回路１でモノラル検波して得られたステレオ・コンポジ
ット信号が与えられる。このステレオ・コンポジット信
号は５０Ｈｚ〜１５ｋＨｚの帯域（Ｌ＋Ｒ）信号と、１
９ｋＨｚのパイロット信号と、３８ｋＨｚをキャリアと
する（Ｌ−Ｒ）信号とからなっている。
【００１３】コンポジット信号が与えられる位相検波器
３には別途ＶＣＯユニット５の正弦波発振回路７からの
発振信号が与えられる。正弦波発振回路７は１９ｋＨｚ
を目標にフリーラン発振するように設計されているが、
それ自身の発振周波数は１９ｋＨｚからずれるので、位
相検波器３の出力によって１９ｋＨｚの発振周波数とな
るように制御されるようになっている。
３には別途ＶＣＯユニット５の正弦波発振回路７からの
発振信号が与えられる。正弦波発振回路７は１９ｋＨｚ
を目標にフリーラン発振するように設計されているが、
それ自身の発振周波数は１９ｋＨｚからずれるので、位
相検波器３の出力によって１９ｋＨｚの発振周波数とな
るように制御されるようになっている。
【００１４】位相検波器３に与えられるコンポジット信
号中のパイロット信号（１９ｋＨｚ）に対し正弦波発振
回路７から与えられる信号（Ａ）は略９０°の位相差で
ある。そして両者の位相差が９０°のとき、位相検波器
で検出されるエラー信号（Ｅ）は０となり、位相差が９
０°からずれると、そのずれの方向と、ずれ量に応じた
信号が検波出力として出力される。このエラー信号
（Ｅ）はフィルタ４で直流化された後、ＶＣＯユニット
５の電圧・電流変換回路６で電流に変換され、その電流
信号によって正弦波発振回路７の発振周波数を前記エラ
ー信号が０になるように制御する。これによって正弦波
発振回路７の発振周波数は正しく１９ｋＨｚとなる。そ
の際、正弦波発振回路７の出力（Ａ）はパイロット信号
に対し９０°の位相差となり、出力（Ｂ）は０°とな
る。
号中のパイロット信号（１９ｋＨｚ）に対し正弦波発振
回路７から与えられる信号（Ａ）は略９０°の位相差で
ある。そして両者の位相差が９０°のとき、位相検波器
で検出されるエラー信号（Ｅ）は０となり、位相差が９
０°からずれると、そのずれの方向と、ずれ量に応じた
信号が検波出力として出力される。このエラー信号
（Ｅ）はフィルタ４で直流化された後、ＶＣＯユニット
５の電圧・電流変換回路６で電流に変換され、その電流
信号によって正弦波発振回路７の発振周波数を前記エラ
ー信号が０になるように制御する。これによって正弦波
発振回路７の発振周波数は正しく１９ｋＨｚとなる。そ
の際、正弦波発振回路７の出力（Ａ）はパイロット信号
に対し９０°の位相差となり、出力（Ｂ）は０°とな
る。
【００１５】正弦波発振回路７は時定数をもつ２つのフ
ィルタ７ａ、７ｂを従続接続し、その出力を入力側へ帰
還することによって発振を行なうように構成されてい
る。そして、フィルタ７ａ、７ｂの時定数をエラー信号
で制御することによって発振周波数を可変できるように
構成されているが、この正弦波発振回路７の具体的な構
成については、後で図３を参照して詳細に説明する。
ィルタ７ａ、７ｂを従続接続し、その出力を入力側へ帰
還することによって発振を行なうように構成されてい
る。そして、フィルタ７ａ、７ｂの時定数をエラー信号
で制御することによって発振周波数を可変できるように
構成されているが、この正弦波発振回路７の具体的な構
成については、後で図３を参照して詳細に説明する。
【００１６】さて、前記正弦波発振回路７の出力（Ｂ）
は同期検波器８に与えられ、ここで入力端子２から与え
られるコンポジット信号中のパイロット信号と乗算され
る。同期検波器８の出力は次段のコンパレータ９で予め
定めた基準値と比較され、その基準値以上であればＬＥ
Ｄ（発光ダイオード）１０が点灯し、ステレオ放送であ
ることが表示される。基準値未満であればＬＥＤ１０は
点灯しない。このため、入力端子２から与えられる信号
はパイロット信号（１９ｋＨｚ）が存在しないとき（従
ってステレオ放送でないとき）は同期検波器８による検
波出力は０であるので、ＬＥＤ１０は点灯しない。
は同期検波器８に与えられ、ここで入力端子２から与え
られるコンポジット信号中のパイロット信号と乗算され
る。同期検波器８の出力は次段のコンパレータ９で予め
定めた基準値と比較され、その基準値以上であればＬＥ
Ｄ（発光ダイオード）１０が点灯し、ステレオ放送であ
ることが表示される。基準値未満であればＬＥＤ１０は
点灯しない。このため、入力端子２から与えられる信号
はパイロット信号（１９ｋＨｚ）が存在しないとき（従
ってステレオ放送でないとき）は同期検波器８による検
波出力は０であるので、ＬＥＤ１０は点灯しない。
【００１７】入力端子２に与えられたコンポジット信号
は乗算器１１にも与えられるが、この乗算器１１には別
途３８ｋＨｚの正弦波が与えられる。この正弦波は正弦
波発振回路７の出力（Ａ）（Ｂ）を乗算器１２で乗算し
て１９ｋＨｚの正弦波発振周波数を２倍にした成分を取
り出すことによって得られる。乗算器１１からはＬ信号
とＲ信号が線路１４、１５にそれぞれ出力されるが、こ
れらの出力には１９ｋＨｚのパイロット信号が乗ってい
るので、この不要成分（パイロット信号）をパイロット
キャンセラ回路１７、１８で正弦波発振回路７からの出
力（Ｂ）を用いてキャンセルするようにしている。その
際、出力（Ｂ）は増幅器１６で増幅された後、パイロッ
トキャンセラ回路１７、１８へ与えられる。
は乗算器１１にも与えられるが、この乗算器１１には別
途３８ｋＨｚの正弦波が与えられる。この正弦波は正弦
波発振回路７の出力（Ａ）（Ｂ）を乗算器１２で乗算し
て１９ｋＨｚの正弦波発振周波数を２倍にした成分を取
り出すことによって得られる。乗算器１１からはＬ信号
とＲ信号が線路１４、１５にそれぞれ出力されるが、こ
れらの出力には１９ｋＨｚのパイロット信号が乗ってい
るので、この不要成分（パイロット信号）をパイロット
キャンセラ回路１７、１８で正弦波発振回路７からの出
力（Ｂ）を用いてキャンセルするようにしている。その
際、出力（Ｂ）は増幅器１６で増幅された後、パイロッ
トキャンセラ回路１７、１８へ与えられる。
【００１８】ここで、前記乗算器１１の具体的構成を図
２に示し、説明する。図２において、端子１９を通して
コンポジット信号が入力され、端子２０、２１間に３８
ｋＨｚの正弦波信号が与えられる。コンポジット信号は
ダブルバランス型の差動増幅器の下段の差動対トランジ
スタＴ１、Ｔ２で増幅されて、それらのコレクタ側に出
力される。これらの出力は上段の差動対トランジスタＴ
３〜Ｔ６が３８ｋＨｚの正弦波信号によりスイッチング
制御されることにより、出力端子２６にはＬ信号、出力
端子２７にはＲ信号として導出される。２４、２５はそ
れぞれ負荷抵抗を示している。
２に示し、説明する。図２において、端子１９を通して
コンポジット信号が入力され、端子２０、２１間に３８
ｋＨｚの正弦波信号が与えられる。コンポジット信号は
ダブルバランス型の差動増幅器の下段の差動対トランジ
スタＴ１、Ｔ２で増幅されて、それらのコレクタ側に出
力される。これらの出力は上段の差動対トランジスタＴ
３〜Ｔ６が３８ｋＨｚの正弦波信号によりスイッチング
制御されることにより、出力端子２６にはＬ信号、出力
端子２７にはＲ信号として導出される。２４、２５はそ
れぞれ負荷抵抗を示している。
【００１９】次に前記ＶＣＯユニット５の詳細を示す図
３について説明する。図中、電圧・電流変換回路６は端
子４０を介して与えられる位相検波器３からのエラー信
号（電圧）を（＋）入力端子に受ける演算増幅器４１
と、この演算増幅器４１の出力によって電流値が可変さ
れる可変電流源４２、４３とからなっている。
３について説明する。図中、電圧・電流変換回路６は端
子４０を介して与えられる位相検波器３からのエラー信
号（電圧）を（＋）入力端子に受ける演算増幅器４１
と、この演算増幅器４１の出力によって電流値が可変さ
れる可変電流源４２、４３とからなっている。
【００２０】４４は後で説明するが、正弦波発振回路７
の回路上のバラツキを補正するための調整回路であり、
定電流駆動されるトランジスタＱ３４、バッファ増幅器
４６、トランジスタＱ３５、トリミング回路４５、トラ
ンジスタＱ３６、Ｑ３７、Ｑ３８等よりなっている。ト
リミング回路４５は後で説明するが、複数の電流源用ト
ランジスタの動・不動をレーザトリミングにより設定す
ることによって、その全体の出力電流値が正弦波発振回
路７のバラツキを吸収するように決められている。４８
は正弦波発振回路７の温度特性を補正し、温度に影響さ
れない安定な発振を行なうことができるように成す温度
特性補償回路である。
の回路上のバラツキを補正するための調整回路であり、
定電流駆動されるトランジスタＱ３４、バッファ増幅器
４６、トランジスタＱ３５、トリミング回路４５、トラ
ンジスタＱ３６、Ｑ３７、Ｑ３８等よりなっている。ト
リミング回路４５は後で説明するが、複数の電流源用ト
ランジスタの動・不動をレーザトリミングにより設定す
ることによって、その全体の出力電流値が正弦波発振回
路７のバラツキを吸収するように決められている。４８
は正弦波発振回路７の温度特性を補正し、温度に影響さ
れない安定な発振を行なうことができるように成す温度
特性補償回路である。
【００２１】正弦波発振回路７はフィルタ７ａ、７ｂ以
外にフィルタ７ｂの出力をフィルタ７ａの入力側へ１８
０°反転して与える増幅度１の反転増幅器４９を有して
いる。フィルタ７ａは図示の如く接続された一対のｇｍ
増幅器ｇｍ１、ｇｍ２とコンデンサＣ１とでローパスフ
ィルタとして構成されており、フィルタ７ｂも同じく一
対のｇｍ増幅器ｇｍ３、ｇｍ４とコンデンサＣ２とでロ
ーパスフィルタとして構成されている。
外にフィルタ７ｂの出力をフィルタ７ａの入力側へ１８
０°反転して与える増幅度１の反転増幅器４９を有して
いる。フィルタ７ａは図示の如く接続された一対のｇｍ
増幅器ｇｍ１、ｇｍ２とコンデンサＣ１とでローパスフ
ィルタとして構成されており、フィルタ７ｂも同じく一
対のｇｍ増幅器ｇｍ３、ｇｍ４とコンデンサＣ２とでロ
ーパスフィルタとして構成されている。
【００２２】前記ｇｍ増幅器ｇｍ１〜ｇｍ４はいずれも
差動増幅器で構成されている。出力端子５１の出力
（Ｂ）が反転増幅器４９で反転されて、出力（Ｂ）の位
相に対し１８０°の位相差でｇｍ増幅器のトランジスタ
Ｑ７のベースに入力される。このｇｍ増幅器ｇｍ１の出
力は次段のｇｍ増幅器ｇｍ２のトランジスタＱ１５の出
力からエミタフォロアトランジスタＱ１６のエミッタに
導出されるが、このエミッタでの位相はトランジスタＱ
７のベースでの位相に対し９０°進んだものとなってい
る。
差動増幅器で構成されている。出力端子５１の出力
（Ｂ）が反転増幅器４９で反転されて、出力（Ｂ）の位
相に対し１８０°の位相差でｇｍ増幅器のトランジスタ
Ｑ７のベースに入力される。このｇｍ増幅器ｇｍ１の出
力は次段のｇｍ増幅器ｇｍ２のトランジスタＱ１５の出
力からエミタフォロアトランジスタＱ１６のエミッタに
導出されるが、このエミッタでの位相はトランジスタＱ
７のベースでの位相に対し９０°進んだものとなってい
る。
【００２３】この信号はｇｍ増幅器ｇｍ３及びｇｍ４を
経た後、エミッタフォロアＱ２７のエミッタ側へ導出さ
れるが、このエミッタでの位相は更にトランジスタＱ１
６のエミッタの位相よりも９０°進んでいる。即ち、ｇ
ｍ増幅器は１対で入力を９０°移相して出力する。従っ
て、２対のｇｍ増幅器によって１８０°の移相を行なう
が、その出力を更に反転増幅器４９で１８０°反転して
ｇｍ増幅器ｇｍ１へ帰還することにより発振が実現され
る。端子５０は発振出力を取り出すようになっている。
経た後、エミッタフォロアＱ２７のエミッタ側へ導出さ
れるが、このエミッタでの位相は更にトランジスタＱ１
６のエミッタの位相よりも９０°進んでいる。即ち、ｇ
ｍ増幅器は１対で入力を９０°移相して出力する。従っ
て、２対のｇｍ増幅器によって１８０°の移相を行なう
が、その出力を更に反転増幅器４９で１８０°反転して
ｇｍ増幅器ｇｍ１へ帰還することにより発振が実現され
る。端子５０は発振出力を取り出すようになっている。
【００２４】コンデンサＣ１とＣ２の容量値は互いに等
しくＣ１＝Ｃ２＝Ｃとし、トランジスタＱ７、Ｑ８及び
Ｑ１８、Ｑ１９のエミッタ抵抗ＲＥ１、ＲＥ２、ＲＥ
３、ＲＥ４はいずれも等しく、ＲＥ１＝ＲＥ２＝ＲＥ３
＝ＲＥ４＝ＲＥとすると、正弦波発振回路７のフリーラ
ン発振周波数ｆoは、 ｆo＝（１／２π）・｛１／（ＲＥ×Ｃ）｝・（ｉ１／ｉO）・・・（１） と表わされる。ここで、コンデンサの容量Ｃはコンデン
サＣ１、Ｃ２をチッ化膜等で形成することにより温度の
影響を受けないようにすることができる。一方、ＲＥは
温度特性をもつ。そこで、ｉ１／ｉOの温度特性を適当
に選んでやれば、発振周波数ｆoは温度特性をもたない
ことになる。
しくＣ１＝Ｃ２＝Ｃとし、トランジスタＱ７、Ｑ８及び
Ｑ１８、Ｑ１９のエミッタ抵抗ＲＥ１、ＲＥ２、ＲＥ
３、ＲＥ４はいずれも等しく、ＲＥ１＝ＲＥ２＝ＲＥ３
＝ＲＥ４＝ＲＥとすると、正弦波発振回路７のフリーラ
ン発振周波数ｆoは、 ｆo＝（１／２π）・｛１／（ＲＥ×Ｃ）｝・（ｉ１／ｉO）・・・（１） と表わされる。ここで、コンデンサの容量Ｃはコンデン
サＣ１、Ｃ２をチッ化膜等で形成することにより温度の
影響を受けないようにすることができる。一方、ＲＥは
温度特性をもつ。そこで、ｉ１／ｉOの温度特性を適当
に選んでやれば、発振周波数ｆoは温度特性をもたない
ことになる。
【００２５】温度特性補償回路４８はこの目的で設けら
れたものであって、その出力によってｇｍ増幅器ｇｍ
２、ｇｍ４の定電流用トランジスタＱ１１、Ｑ２２を制
御することによってｉ１を制御している。尚、温度特性
補償回路４８において、トランジスタＱ２８〜Ｑ３１は
定電流源を構成している。
れたものであって、その出力によってｇｍ増幅器ｇｍ
２、ｇｍ４の定電流用トランジスタＱ１１、Ｑ２２を制
御することによってｉ１を制御している。尚、温度特性
補償回路４８において、トランジスタＱ２８〜Ｑ３１は
定電流源を構成している。
【００２６】上記（１）式において、ＲＥ、Ｃ及びｉ１
／ｉOは回路を構成する各素子のバラツキによってバラ
ツクので、発振周波数ｆoも製品ごとに異なった値とな
る。もちろん、ｆoは図１に示される制御ループによっ
てパイロット周波数（１９ｋＨＺ）になるように制御さ
れるが、正弦波発振回路７自体のバラツキが大きい場合
には、制御範囲を超えてしまい、パイロット周波数で発
振ができない状態となる。
／ｉOは回路を構成する各素子のバラツキによってバラ
ツクので、発振周波数ｆoも製品ごとに異なった値とな
る。もちろん、ｆoは図１に示される制御ループによっ
てパイロット周波数（１９ｋＨＺ）になるように制御さ
れるが、正弦波発振回路７自体のバラツキが大きい場合
には、制御範囲を超えてしまい、パイロット周波数で発
振ができない状態となる。
【００２７】そこで、本実施例において、バラツキをｇ
ｍ増幅器ｇｍ１、ｇｍ３の定電流（フリーラン発振時の
定電流）のトリミング調整によって抑えるようにするの
が、調整回路４４である。この調整回路４４の中心を成
すのはトリミング回路４５であるので、このトリミング
回路４５の詳細を図４に示し説明する。同図において、
トリミング回路４５は全体がカレントミラー回路として
構成されており、その入力側トランジスタＱ４０に対
し、４個の出力トランジスタＱ４１〜Ｑ４４が設けら
れ、これらの出力側トランジスタＱ４１〜Ｑ４４の各々
のコレクタには導体部Ｐ１〜Ｐ４が図示の如く接続さ
れ、それらの導体部Ｐ１〜Ｐ４の他端は共通に接続され
ている。
ｍ増幅器ｇｍ１、ｇｍ３の定電流（フリーラン発振時の
定電流）のトリミング調整によって抑えるようにするの
が、調整回路４４である。この調整回路４４の中心を成
すのはトリミング回路４５であるので、このトリミング
回路４５の詳細を図４に示し説明する。同図において、
トリミング回路４５は全体がカレントミラー回路として
構成されており、その入力側トランジスタＱ４０に対
し、４個の出力トランジスタＱ４１〜Ｑ４４が設けら
れ、これらの出力側トランジスタＱ４１〜Ｑ４４の各々
のコレクタには導体部Ｐ１〜Ｐ４が図示の如く接続さ
れ、それらの導体部Ｐ１〜Ｐ４の他端は共通に接続され
ている。
【００２８】導体部Ｐ１〜Ｐ４はレーザービーム５３に
よってカットできるようになっており、カットされた導
体部に対応するトランジスタは実質的に除かれる（不作
動設定される）ことになる。出力側トランジスタＱ４
１、Ｑ４２、Ｑ４３、Ｑ４４はその電流が例えば入力電
流Ｉに対し、Ｉ、２Ｉ、４Ｉ、８Ｉという具合いに選ば
れているので、導体部Ｐ１〜Ｐ４のカットにより動作し
うるトランジスタの組合せを選ぶことによりトータルの
出力電流として、Ｉ、２Ｉ、３Ｉ、４Ｉ、５Ｉ、・・
・、１５Ｉのうち１つを設定することができる。
よってカットできるようになっており、カットされた導
体部に対応するトランジスタは実質的に除かれる（不作
動設定される）ことになる。出力側トランジスタＱ４
１、Ｑ４２、Ｑ４３、Ｑ４４はその電流が例えば入力電
流Ｉに対し、Ｉ、２Ｉ、４Ｉ、８Ｉという具合いに選ば
れているので、導体部Ｐ１〜Ｐ４のカットにより動作し
うるトランジスタの組合せを選ぶことによりトータルの
出力電流として、Ｉ、２Ｉ、３Ｉ、４Ｉ、５Ｉ、・・
・、１５Ｉのうち１つを設定することができる。
【００２９】尚、図４の例に拘泥することなく、出力側
のトランジスタをいくつ設けてもよく、また、それらの
電流値を適当な値に定めてもよいことはいうまでもな
い。図４において、５２はカレントミラー回路であり、
（ａ）（ｂ）は図３の（ａ）（ｂ）に対応している。
のトランジスタをいくつ設けてもよく、また、それらの
電流値を適当な値に定めてもよいことはいうまでもな
い。図４において、５２はカレントミラー回路であり、
（ａ）（ｂ）は図３の（ａ）（ｂ）に対応している。
【００３０】上述したように本実施例では、正弦波発振
回路７を時定数をもつフィルタ７ａ、７ｂで構成し、そ
のフィルタを差動増幅器よりなるｇｍ増幅器とコンデン
サで構成しているので、その差動増幅器の定電流をコン
トロール信号で制御することによってｇｍを制御し、発
振周波数を任意かつ安定に制御することができる。また
のバラツキを吸収できるため、周波数のトリミングが容
易であるとともに、ステレオマルチプレクサ回路の無調
整化を実現できる。
回路７を時定数をもつフィルタ７ａ、７ｂで構成し、そ
のフィルタを差動増幅器よりなるｇｍ増幅器とコンデン
サで構成しているので、その差動増幅器の定電流をコン
トロール信号で制御することによってｇｍを制御し、発
振周波数を任意かつ安定に制御することができる。また
のバラツキを吸収できるため、周波数のトリミングが容
易であるとともに、ステレオマルチプレクサ回路の無調
整化を実現できる。
【００３１】更に、上記正弦波発振回路をＩＣとして形
成する場合、コンデンサＣ１、Ｃ２の温度係数はほぼ０
である。従って、発振周波数の温度依存性はｇｍの温度
係数によって規定されるが、定電流に所定の温度係数を
もたせてｇｍの温度係数をキャンセルすることで比較的
簡単に発振周波数の温度補正が可能である。
成する場合、コンデンサＣ１、Ｃ２の温度係数はほぼ０
である。従って、発振周波数の温度依存性はｇｍの温度
係数によって規定されるが、定電流に所定の温度係数を
もたせてｇｍの温度係数をキャンセルすることで比較的
簡単に発振周波数の温度補正が可能である。
【００３２】また、端子５０、５１で示されるように任
意の点で同一の周波数でかつ任意の位相差をもった信号
を取り出すことができるため、ＰＬＬ（フェーズ・ロッ
クド・ループ）化したときに移相器が不要である。
意の点で同一の周波数でかつ任意の位相差をもった信号
を取り出すことができるため、ＰＬＬ（フェーズ・ロッ
クド・ループ）化したときに移相器が不要である。
【００３３】
【発明の効果】以上説明したように本発明によれば、差
動増幅器の定電流をコントロール信号で制御することに
よって、発振周波数を任意かつ安定に制御することがで
きる。また、フリーラン発振時の定電流をトリミング調
整することで、フィルタの構成素子のバラツキを吸収で
きるため、周波数のトリミングが容易であるとともに、
ステレオマルチプレクサ回路の無調整化を実現できる。
動増幅器の定電流をコントロール信号で制御することに
よって、発振周波数を任意かつ安定に制御することがで
きる。また、フリーラン発振時の定電流をトリミング調
整することで、フィルタの構成素子のバラツキを吸収で
きるため、周波数のトリミングが容易であるとともに、
ステレオマルチプレクサ回路の無調整化を実現できる。
【００３４】更に、上記発振回路をＩＣとして形成する
場合、２つの差動増幅器の一方の定電流を温度補償回路
で制御することにより発振周波数の温度補償ができる。
場合、２つの差動増幅器の一方の定電流を温度補償回路
で制御することにより発振周波数の温度補償ができる。
【００３５】また、任意の点で同一の周波数でかつ任意
の位相差をもった信号を取り出すことができるため、Ｐ
ＬＬ（フェーズ・ロックド・ループ）化したときに移相
器が不要である。
の位相差をもった信号を取り出すことができるため、Ｐ
ＬＬ（フェーズ・ロックド・ループ）化したときに移相
器が不要である。
【図１】本発明を実施したステレオマルチプレクサ回路
のブロック図。
のブロック図。
【図２】その一部の具体的回路図。
【図３】その正弦波発振回路の回路構成図。
【図４】そのトリミング回路の回路構成図。
３ 位相検波器 ５ ＶＣＯユニット ７ 正弦波発振回路 ７ａ、７ｂ フィルタ １７、１８ パイロットキャンセラ回路 ４４ 調整回路 ４５ トリミング回路 ４８ 温度特性補償回路 ４９ 反転増幅器
Claims (3)
- 【請求項１】Ｒ信号成分及びＬ信号成分を有する第１の
音声信号と、Ｒ信号成分及びＬ信号成分を有する第２の
音声信号と、パイロット信号とからなるコンポジット信
号を処理してＬ信号及びＲ信号を出力するために、前記
コンポジット信号の処理に必要な発振信号を、時定数を
もつフィルタと、発振条件を充足するように前記フィル
タの出力を該フィルタの入力側へ帰還する手段とから成
る発振回路によって得るとともに、該発振回路の発振周
波数を前記パイロット信号を用いて制御するようにした
ステレオマルチプレクサ回路において、 前記フィルタは差動増幅器と該差動増幅器の出力側に接
続されたコンデンサとで構成されているとともに前記差
動増幅器の定電流値によって前記発振回路の発振周波数
が決まるようになっており、前記差動増幅器の定電流源
は、その定電流設定用のトリミング回路に接続されてい
ることを特徴とするステレオマルチプレクサ回路。 - 【請求項２】Ｒ信号成分及びＬ信号成分を有する第１の
音声信号と、Ｒ信号成分及びＬ信号成分を有する第２の
音声信号と、パイロット信号とからなるコンポジット信
号を処理してＬ信号及びＲ信号を出力するために、前記
コンポジット信号の処理に必要な発振信号を、時定数を
もつフィルタと、発振条件を充足するように前記フィル
タの出力を該フィルタの入力側へ帰還する手段とから成
る発振回路によって得るとともに、該発振回路の発振周
波数を前記パイロット信号を用いて制御するようにした
ステレオマルチプレクサ回路において、 前記フィルタは第１差動増幅器と該第１差動増幅の出力
を入力とする第２差動増幅器と該第２差動増幅器の出力
側と固定電位点に接続されたコンデンサとから構成され
ており、一方の差動増幅器の定電流が前記パイロット信
号に基いて制御され、他方の差動増幅器の定電流源は温
度補償回路に接続されていて、その温度補償回路の出力
により定電流が制御されることを特徴とするステレオマ
ルチプレクサ回路。 - 【請求項３】前記発振回路の出力を用いてＬ信号及びＲ
信号に含まれるパイロット信号をキャンセルするパイロ
ットキャンセル回路を有する請求項１または請求項２に
記載のステレオマルチプレクサ回路。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4210149A JP3045263B2 (ja) | 1992-08-06 | 1992-08-06 | ステレオマルチプレクサ回路及びその発振回路 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4210149A JP3045263B2 (ja) | 1992-08-06 | 1992-08-06 | ステレオマルチプレクサ回路及びその発振回路 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0661955A JPH0661955A (ja) | 1994-03-04 |
| JP3045263B2 true JP3045263B2 (ja) | 2000-05-29 |
Family
ID=16584580
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP4210149A Expired - Fee Related JP3045263B2 (ja) | 1992-08-06 | 1992-08-06 | ステレオマルチプレクサ回路及びその発振回路 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3045263B2 (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR102162819B1 (ko) * | 2018-11-12 | 2020-10-07 | 이재석 | 종이 단열재와 커버부를 포함하는 포장용 상자 |
| KR102541824B1 (ko) * | 2021-07-09 | 2023-06-12 | 전현호 | 공기 층을 가지는 단열 포장재 |
Families Citing this family (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP4146421B2 (ja) | 2002-04-26 | 2008-09-10 | 東芝松下ディスプレイテクノロジー株式会社 | Ｅｌ表示装置およびｅｌ表示装置の駆動方法 |
| KR100638304B1 (ko) | 2002-04-26 | 2006-10-26 | 도시바 마쯔시따 디스플레이 테크놀로지 컴퍼니, 리미티드 | Ｅｌ 표시 패널의 드라이버 회로 |
| JP2006013859A (ja) * | 2004-06-25 | 2006-01-12 | Toyota Industries Corp | ステレオセパレーション調整回路及びそのｍｏｓ集積回路 |
-
1992
- 1992-08-06 JP JP4210149A patent/JP3045263B2/ja not_active Expired - Fee Related
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| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR102162819B1 (ko) * | 2018-11-12 | 2020-10-07 | 이재석 | 종이 단열재와 커버부를 포함하는 포장용 상자 |
| KR102541824B1 (ko) * | 2021-07-09 | 2023-06-12 | 전현호 | 공기 층을 가지는 단열 포장재 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0661955A (ja) | 1994-03-04 |
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|---|---|---|---|
| LAPS | Cancellation because of no payment of annual fees |