JP3044910B2 - 物理蒸着硬質層被覆エンドミルおよびその製造法 - Google Patents
物理蒸着硬質層被覆エンドミルおよびその製造法Info
- Publication number
- JP3044910B2 JP3044910B2 JP4097115A JP9711592A JP3044910B2 JP 3044910 B2 JP3044910 B2 JP 3044910B2 JP 4097115 A JP4097115 A JP 4097115A JP 9711592 A JP9711592 A JP 9711592A JP 3044910 B2 JP3044910 B2 JP 3044910B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- end mill
- layer
- physical vapor
- sintered body
- phase
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired - Lifetime
Links
Landscapes
- Milling Processes (AREA)
- Physical Vapour Deposition (AREA)
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】この発明は、耐剥離性および耐欠
損性に優れた物理蒸着硬質層被覆エンドミルおよびその
製造法に関するものである。
損性に優れた物理蒸着硬質層被覆エンドミルおよびその
製造法に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】Ｃｏ結合相を結合相形成成分として含有
し、さらに必要に応じて、周期律表４ａ、５ａおよび６
ａ族金属の炭化物を１種もしくは２種以上含み、残りが
炭化タングステン（以下、ＷＣと記す）および不可避不
純物からなるＷＣ基超硬合金エンドミル基体の表面に、
物理蒸着法により硬質被覆層を形成した硬質層被覆エン
ドミルは知られている。
し、さらに必要に応じて、周期律表４ａ、５ａおよび６
ａ族金属の炭化物を１種もしくは２種以上含み、残りが
炭化タングステン（以下、ＷＣと記す）および不可避不
純物からなるＷＣ基超硬合金エンドミル基体の表面に、
物理蒸着法により硬質被覆層を形成した硬質層被覆エン
ドミルは知られている。
【０００３】この硬質層被覆エンドミルは、通常、ＷＣ
基超硬合金エンドミル基体表面をボンバードクリーニン
グにより清浄したのち、物理蒸着法により硬質被覆層を
形成し製造される。
基超硬合金エンドミル基体表面をボンバードクリーニン
グにより清浄したのち、物理蒸着法により硬質被覆層を
形成し製造される。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】しかし、通常のＷＣ基
超硬合金エンドミル基体をボンバードクリーニングした
ＷＣ基超硬合金エンドミル基体表面に形成された物理蒸
着硬質被覆層は、いずれも付着強度が十分ではなく、さ
らに付着強度を上げるためにボンバードクリーニング時
間を延ばし、基体温度を上げるなどすると、ＷＣ基超硬
合金エンドミル基体表面は、図２に示されるように、刃
先部のＣｏ結合相１が部分的にスパッタされて消失し、
ちょうどＷＣ基超硬合金エンドミル基体表面をエッチン
グしたようにＷＣ基超硬合金エンドミル基体表面に凹部
２が形成され最表面層が粗密化され、その上に物理蒸着
硬質被覆層３を形成すると、硬質被覆層の付着強度は向
上するが、上記凹部が穴となり、その穴が破壊の起点と
なるためにチッピングや欠損を起こしやすくなることが
分ったのである。
超硬合金エンドミル基体をボンバードクリーニングした
ＷＣ基超硬合金エンドミル基体表面に形成された物理蒸
着硬質被覆層は、いずれも付着強度が十分ではなく、さ
らに付着強度を上げるためにボンバードクリーニング時
間を延ばし、基体温度を上げるなどすると、ＷＣ基超硬
合金エンドミル基体表面は、図２に示されるように、刃
先部のＣｏ結合相１が部分的にスパッタされて消失し、
ちょうどＷＣ基超硬合金エンドミル基体表面をエッチン
グしたようにＷＣ基超硬合金エンドミル基体表面に凹部
２が形成され最表面層が粗密化され、その上に物理蒸着
硬質被覆層３を形成すると、硬質被覆層の付着強度は向
上するが、上記凹部が穴となり、その穴が破壊の起点と
なるためにチッピングや欠損を起こしやすくなることが
分ったのである。
【０００５】
【課題を解決するための手段】そこで、本発明者らは、
物理蒸着硬質被覆層の超硬合金エンドミル基体表面に対
する付着強度が優れ、かつ切削に際して早期にチッピン
グや欠損を起こすことのない工具寿命の長い硬質層被覆
エンドミルを得るべく研究を行った結果、 （ａ）原料粉末を所定の配合割合となるように配合し、
混合し、押し出し成形して得られた丸棒形状の圧粉体を
通常の真空または低圧不活性ガス中で一次焼結すること
により丸棒一次焼結体を製造し、この丸棒一次焼結体を
所定のエンドミル形状に研削することによりエンドミル
形状一次焼結体を製造し、このエンドミル形状一次焼結
体を、さらに、圧力：５〜１０００気圧の不活性ガス雰
囲気中、液相出現温度以上１５００℃の温度範囲内の条
件下で二次焼結してエンドミル二次焼結体を製造し、こ
のエンドミル二次焼結体を基体としてその表面に通常の
方法で物理蒸着硬質層を被覆することにより得られた物
理蒸着硬質層被覆エンドミルは、物理蒸着硬質被覆層の
超硬合金基体表面に対する付着強度が優れかつ切削に際
して短期間でチッピングや欠損を起こすことはない、
物理蒸着硬質被覆層の超硬合金エンドミル基体表面に対
する付着強度が優れ、かつ切削に際して早期にチッピン
グや欠損を起こすことのない工具寿命の長い硬質層被覆
エンドミルを得るべく研究を行った結果、 （ａ）原料粉末を所定の配合割合となるように配合し、
混合し、押し出し成形して得られた丸棒形状の圧粉体を
通常の真空または低圧不活性ガス中で一次焼結すること
により丸棒一次焼結体を製造し、この丸棒一次焼結体を
所定のエンドミル形状に研削することによりエンドミル
形状一次焼結体を製造し、このエンドミル形状一次焼結
体を、さらに、圧力：５〜１０００気圧の不活性ガス雰
囲気中、液相出現温度以上１５００℃の温度範囲内の条
件下で二次焼結してエンドミル二次焼結体を製造し、こ
のエンドミル二次焼結体を基体としてその表面に通常の
方法で物理蒸着硬質層を被覆することにより得られた物
理蒸着硬質層被覆エンドミルは、物理蒸着硬質被覆層の
超硬合金基体表面に対する付着強度が優れかつ切削に際
して短期間でチッピングや欠損を起こすことはない、
【０００６】（ｂ）上記二次焼結して得られた二次焼結
体の表層部は、図１に示されるように、Ｃｏ結合相量が
基体平均組成の３／５以下で厚さ５μｍ以下のＣｏ結合
相不足層４および上記Ｃｏ結合相不足層４から内部に向
かってＣｏ結合相濃度が漸増する厚さ１０μｍ以下のＣ
ｏ結合相濃度勾配層５で被覆されており、上記Ｃｏ結合
相量が基体平均組成の３／５以下で厚さ５μｍ以下のＣ
ｏ結合相不足層は、周期律表４ａ、５ａおよび６ａ族金
属の炭化物を１種もしくは２種以上並びにＷＣ６が最表
面で特に緻密な層を成しているので、二次焼結体のＣｏ
結合相不足層を長時間十分にボンバードクリーニングし
ても図２に示されるような凹部２を生ずることはない、
などのという知見を得たのである。
体の表層部は、図１に示されるように、Ｃｏ結合相量が
基体平均組成の３／５以下で厚さ５μｍ以下のＣｏ結合
相不足層４および上記Ｃｏ結合相不足層４から内部に向
かってＣｏ結合相濃度が漸増する厚さ１０μｍ以下のＣ
ｏ結合相濃度勾配層５で被覆されており、上記Ｃｏ結合
相量が基体平均組成の３／５以下で厚さ５μｍ以下のＣ
ｏ結合相不足層は、周期律表４ａ、５ａおよび６ａ族金
属の炭化物を１種もしくは２種以上並びにＷＣ６が最表
面で特に緻密な層を成しているので、二次焼結体のＣｏ
結合相不足層を長時間十分にボンバードクリーニングし
ても図２に示されるような凹部２を生ずることはない、
などのという知見を得たのである。
【０００７】この発明は、かかる知見に基づいてなされ
たものであって、Ｃｏ結合相：４〜２０重量％含有し、
さらに必要に応じて周期律表４ａ、５ａおよび６ａ族金
属の炭化物を１種もしくは２種以上含有し、残りがＷＣ
および不可避不純物からなるＷＣ基超硬合金エンドミル
基体の表面に物理蒸着硬質被覆層が形成されている硬質
層被覆エンドミルにおいて、上記ＷＣ基超硬合金エンド
ミル基体は、Ｃｏ結合相１の含有量が基体平均組成の３
／５以下の組成を有しかつ表面から５μｍの範囲内の厚
さを有するＣｏ結合相不足層４、上記Ｃｏ結合相不足層
から内部に向かってＣｏ結合相濃度が漸増するＣｏ結合
相濃度勾配を有する厚さ１０μｍ以下のＣｏ結合相濃度
勾配層５で被覆されており、上記物理蒸着硬質被覆層３
は上記Ｃｏ結合相不足層４の上に形成されている物理蒸
着硬質層被覆エンドミルに特徴を有するものであり、
たものであって、Ｃｏ結合相：４〜２０重量％含有し、
さらに必要に応じて周期律表４ａ、５ａおよび６ａ族金
属の炭化物を１種もしくは２種以上含有し、残りがＷＣ
および不可避不純物からなるＷＣ基超硬合金エンドミル
基体の表面に物理蒸着硬質被覆層が形成されている硬質
層被覆エンドミルにおいて、上記ＷＣ基超硬合金エンド
ミル基体は、Ｃｏ結合相１の含有量が基体平均組成の３
／５以下の組成を有しかつ表面から５μｍの範囲内の厚
さを有するＣｏ結合相不足層４、上記Ｃｏ結合相不足層
から内部に向かってＣｏ結合相濃度が漸増するＣｏ結合
相濃度勾配を有する厚さ１０μｍ以下のＣｏ結合相濃度
勾配層５で被覆されており、上記物理蒸着硬質被覆層３
は上記Ｃｏ結合相不足層４の上に形成されている物理蒸
着硬質層被覆エンドミルに特徴を有するものであり、
【０００８】さらに、Ｃｏ：４〜２０重量％を含有し、
さらに必要に応じて周期律表４ａ、５ａおよび６ａ族金
属の炭化物を１種もしくは２種以上を含有し、残りがＷ
Ｃおよび不可避不純物からなる組成の丸棒状圧粉体を通
常の条件下で一次焼結することにより丸棒一次焼結体を
製造し、この丸棒一次焼結体を所定のエンドミル形状に
研削してエンドミル形状一次焼結体を作製し、このエン
ドミル形状一次焼結体を、さらに、圧力：５〜１０００
気圧の不活性ガス雰囲気中、液相出現温度以上１５００
℃の温度範囲内の条件下で二次焼結してエンドミル形状
二次焼結体を製造し、このエンドミル形状二次焼結体の
表面に物理蒸着法により硬質被覆層を形成する物理蒸着
硬質層被覆エンドミルの製造法に特徴を有するものであ
る。
さらに必要に応じて周期律表４ａ、５ａおよび６ａ族金
属の炭化物を１種もしくは２種以上を含有し、残りがＷ
Ｃおよび不可避不純物からなる組成の丸棒状圧粉体を通
常の条件下で一次焼結することにより丸棒一次焼結体を
製造し、この丸棒一次焼結体を所定のエンドミル形状に
研削してエンドミル形状一次焼結体を作製し、このエン
ドミル形状一次焼結体を、さらに、圧力：５〜１０００
気圧の不活性ガス雰囲気中、液相出現温度以上１５００
℃の温度範囲内の条件下で二次焼結してエンドミル形状
二次焼結体を製造し、このエンドミル形状二次焼結体の
表面に物理蒸着法により硬質被覆層を形成する物理蒸着
硬質層被覆エンドミルの製造法に特徴を有するものであ
る。
【０００９】上記エンドミル二次焼結体は、Ｃｏ結合
相：４〜２０重量％を含有し、さらに必要に応じて周期
律表４ａ、５ａおよび６ａ族金属の炭化物を１種もしく
は２種以上を含有し、残り：ＷＣおよび不可避不純物か
らなる成分組成を有し所定の形状を有する市販のＷＣ基
超硬合金エンドミルを一次焼結体として用い、これをさ
らに圧力：５〜１０００気圧の不活性ガス雰囲気中、液
相出現温度以上１５００℃の温度範囲内で二次焼結する
ことにより得ることもできる。
相：４〜２０重量％を含有し、さらに必要に応じて周期
律表４ａ、５ａおよび６ａ族金属の炭化物を１種もしく
は２種以上を含有し、残り：ＷＣおよび不可避不純物か
らなる成分組成を有し所定の形状を有する市販のＷＣ基
超硬合金エンドミルを一次焼結体として用い、これをさ
らに圧力：５〜１０００気圧の不活性ガス雰囲気中、液
相出現温度以上１５００℃の温度範囲内で二次焼結する
ことにより得ることもできる。
【００１０】上記二次焼結のための条件は、不活性ガス
雰囲気中の圧力が５気圧未満であるとその効果が十分で
なく、一方、１０００気圧を越えると変形しやすくな
り、公差の範囲外の製品ができるので好ましくない。ま
た、その焼結温度は、液相出現温度以上１５００℃の温
度範囲内であり、通常の焼結温度の範囲内である。
雰囲気中の圧力が５気圧未満であるとその効果が十分で
なく、一方、１０００気圧を越えると変形しやすくな
り、公差の範囲外の製品ができるので好ましくない。ま
た、その焼結温度は、液相出現温度以上１５００℃の温
度範囲内であり、通常の焼結温度の範囲内である。
【００１１】この発明の物理蒸着硬質層被覆エンドミル
の物理蒸着硬質層は、ＷＣ基超硬合金エンドミル基体と
の接合部分のＣｏ結合相量が基体平均組成の３／５以下
のＣｏ結合相不足層および内部に向かってＣｏ結合相濃
度が漸増する厚さ１０μｍ以下のＣｏ結合相濃度勾配層
を介することによりＷＣ基超硬合金エンドミル基体表面
に極めて強力に付着し、さらにＷＣ基超硬合金エンドミ
ル基体自体の靭性も優れたものとなるのである。
の物理蒸着硬質層は、ＷＣ基超硬合金エンドミル基体と
の接合部分のＣｏ結合相量が基体平均組成の３／５以下
のＣｏ結合相不足層および内部に向かってＣｏ結合相濃
度が漸増する厚さ１０μｍ以下のＣｏ結合相濃度勾配層
を介することによりＷＣ基超硬合金エンドミル基体表面
に極めて強力に付着し、さらにＷＣ基超硬合金エンドミ
ル基体自体の靭性も優れたものとなるのである。
【００１２】上記Ｃｏ結合相不足層の硬質被覆層と接合
する部分のＣｏ結合相量が基体平均組成の３／５を越え
ると、硬質被覆層の付着強度が低下するので好ましくな
く、一方、上記Ｃｏ結合相不足層の厚さが５μｍを越え
るとＷＣ基超硬合金エンドミル基体が欠損しやすくな
り、またＣｏ結合相濃度勾配層の厚さが１０μｍを越え
ると切削中に変形し十分に機能しなくなるので好ましく
ない。
する部分のＣｏ結合相量が基体平均組成の３／５を越え
ると、硬質被覆層の付着強度が低下するので好ましくな
く、一方、上記Ｃｏ結合相不足層の厚さが５μｍを越え
るとＷＣ基超硬合金エンドミル基体が欠損しやすくな
り、またＣｏ結合相濃度勾配層の厚さが１０μｍを越え
ると切削中に変形し十分に機能しなくなるので好ましく
ない。
【００１３】
【実施例】原料粉末としていずれも平均粒径：０．５〜
３．０μｍの範囲内のＷＣ粉末，ＴｉＣ粉末、（Ｔｉ，
Ｔａ）Ｃ粉末およびＣｏ粉末を用意し、これら原料粉末
を表１に示される割合になるように配合し、得られた配
合粉末をボールミルで７２時間湿式混合し、乾燥したの
ち、押し出しプレスにて丸棒状の圧粉体に成形し、この
圧粉体を通常の条件で一次焼結し、上記配合組成とほぼ
同一の成分組成をもつ丸棒一次焼結体Ａ〜Ｃを製造し
た。
３．０μｍの範囲内のＷＣ粉末，ＴｉＣ粉末、（Ｔｉ，
Ｔａ）Ｃ粉末およびＣｏ粉末を用意し、これら原料粉末
を表１に示される割合になるように配合し、得られた配
合粉末をボールミルで７２時間湿式混合し、乾燥したの
ち、押し出しプレスにて丸棒状の圧粉体に成形し、この
圧粉体を通常の条件で一次焼結し、上記配合組成とほぼ
同一の成分組成をもつ丸棒一次焼結体Ａ〜Ｃを製造し
た。
【００１４】
【表１】
【００１５】これら丸棒一次焼結体Ａ〜Ｄの表面を研削
加工し、その形状を外径：６．０ｍｍの寸法を有するエ
ンドミル形状に成形してエンドミル形状一次焼結体を製
造し、このエンドミル形状一次焼結体を表２〜４に示さ
れる条件で二次焼結し、得られた二次焼結体をＷＣ基超
硬合金エンドミル基体とした。
加工し、その形状を外径：６．０ｍｍの寸法を有するエ
ンドミル形状に成形してエンドミル形状一次焼結体を製
造し、このエンドミル形状一次焼結体を表２〜４に示さ
れる条件で二次焼結し、得られた二次焼結体をＷＣ基超
硬合金エンドミル基体とした。
【００１６】このＷＣ基超硬合金エンドミル基体を通常
のイオンプレーティング装置の反応炉内の上方に装着
し、一方、上記イオンプレーティング装置の反応炉内の
下方に設置されたルツボ内にはＴｉ金属を充填し、かか
る状態で上記イオンプレーティング装置の反応炉内を１
×１０-5Ｔｏｒｒの真空に保持し、昇温速度：６℃／ｍ
ｉｎ．で７００℃に加熱し、この温度に保持しながらマ
スフローコントローラーから反応ガス導入口を通してＡ
ｒガスを供給し、５×１０-2ＴｏｒｒのＡｒガス雰囲気
に保持してボンバードクリーニングした。
のイオンプレーティング装置の反応炉内の上方に装着
し、一方、上記イオンプレーティング装置の反応炉内の
下方に設置されたルツボ内にはＴｉ金属を充填し、かか
る状態で上記イオンプレーティング装置の反応炉内を１
×１０-5Ｔｏｒｒの真空に保持し、昇温速度：６℃／ｍ
ｉｎ．で７００℃に加熱し、この温度に保持しながらマ
スフローコントローラーから反応ガス導入口を通してＡ
ｒガスを供給し、５×１０-2ＴｏｒｒのＡｒガス雰囲気
に保持してボンバードクリーニングした。
【００１７】ついで、Ｔｉ金属を電子ビームにより加熱
蒸発させると共に反応ガス導入口より窒素ガスおよび／
またはアセチレンガスを導入してイオンプレーティング
装置の反応炉内圧力を２×１０-4Ｔｏｒｒに維持し、表
２〜４に示す物理蒸着硬質層を被覆し、本発明被覆エン
ドミル１〜２０および比較被覆エンドミル１〜６を製造
し、これらエンドミルの物理蒸着硬質層直下のＷＣ基超
硬合金エンドミル基体のＣｏ結合相不足層のＣｏ結合相
量および厚さ、並びにＣｏ結合相濃度が漸増するＣｏ結
合相濃度勾配層の厚さを測定し、それらの結果を表２〜
４に示した。
蒸発させると共に反応ガス導入口より窒素ガスおよび／
またはアセチレンガスを導入してイオンプレーティング
装置の反応炉内圧力を２×１０-4Ｔｏｒｒに維持し、表
２〜４に示す物理蒸着硬質層を被覆し、本発明被覆エン
ドミル１〜２０および比較被覆エンドミル１〜６を製造
し、これらエンドミルの物理蒸着硬質層直下のＷＣ基超
硬合金エンドミル基体のＣｏ結合相不足層のＣｏ結合相
量および厚さ、並びにＣｏ結合相濃度が漸増するＣｏ結
合相濃度勾配層の厚さを測定し、それらの結果を表２〜
４に示した。
【００１８】さらに比較のために、上記エンドミル形状
一次焼結体Ｃを二次焼結することなく、イオンプレーテ
ィング装置の反応炉内の上方に装着し、同様にボンバー
ドクリーニングし、物理蒸着硬質層を被覆することによ
り従来被覆エンドミルを製造した。
一次焼結体Ｃを二次焼結することなく、イオンプレーテ
ィング装置の反応炉内の上方に装着し、同様にボンバー
ドクリーニングし、物理蒸着硬質層を被覆することによ
り従来被覆エンドミルを製造した。
【００１９】
【表２】
【００２０】
【表３】
【００２１】
【表４】
【００２２】これら本発明被覆エンドミル１〜２０、比
較被覆エンドミル１〜６および従来被覆エンドミルにつ
いて、 被削材 ：Ｓ４５Ｃ 切削速度 ：６０ｍ／ｍｉｎ． 一刃あたりの送り ：０．０５ｍｍ／刃 深さ方向の切り込み：１５ｍｍ 切り込み幅 ：１ｍｍ 送り ：０．２ｍｍ／ｒｅｖ． の条件でダウンカット方式による鋼の湿式片削り切削試
験を行い、マージン部の摩耗が０．３ｍｍ以上になるま
での時間を５分間ごとに測定すると共に、切刃状況も観
察し、これらの結果を表５〜７に示した。
較被覆エンドミル１〜６および従来被覆エンドミルにつ
いて、 被削材 ：Ｓ４５Ｃ 切削速度 ：６０ｍ／ｍｉｎ． 一刃あたりの送り ：０．０５ｍｍ／刃 深さ方向の切り込み：１５ｍｍ 切り込み幅 ：１ｍｍ 送り ：０．２ｍｍ／ｒｅｖ． の条件でダウンカット方式による鋼の湿式片削り切削試
験を行い、マージン部の摩耗が０．３ｍｍ以上になるま
での時間を５分間ごとに測定すると共に、切刃状況も観
察し、これらの結果を表５〜７に示した。
【００２３】
【表５】
【００２４】
【表６】
【００２５】
【表７】
【００２６】
【発明の効果】表２〜７に示される結果から、本発明被
覆エンドミル１〜２０は、湿式型削り試験において、使
用可能時間が長くかつ摩耗状況も正常摩耗を示すに対
し、この発明の条件から外れた方法で製造された比較被
覆エンドミル１〜６を用いて湿式片削り試験すると使用
可能時間も短く、摩耗状況も微小欠損のために異常摩耗
を示し、さらに従来エンドミルを用いて湿式型削り試験
すると、いずれも密着強度不足による剥離のため使用可
能時間が短いことが分かる。したがって、この発明の物
理蒸着硬質層被覆エンドミルは、優れた切削性能を長期
にわたって発揮することができ、産業上優れた効果をも
たらすものである。
覆エンドミル１〜２０は、湿式型削り試験において、使
用可能時間が長くかつ摩耗状況も正常摩耗を示すに対
し、この発明の条件から外れた方法で製造された比較被
覆エンドミル１〜６を用いて湿式片削り試験すると使用
可能時間も短く、摩耗状況も微小欠損のために異常摩耗
を示し、さらに従来エンドミルを用いて湿式型削り試験
すると、いずれも密着強度不足による剥離のため使用可
能時間が短いことが分かる。したがって、この発明の物
理蒸着硬質層被覆エンドミルは、優れた切削性能を長期
にわたって発揮することができ、産業上優れた効果をも
たらすものである。
【図面の簡単な説明】
【図１】この発明の物理蒸着硬質層被覆エンドミルの基
体表面の組織説明図である。
体表面の組織説明図である。
【図２】従来の物理蒸着硬質層被覆エンドミルの基体表
面の組織説明図である。
面の組織説明図である。
１ Ｃｏ結合相 ２ 凹部 ３ 物理蒸着硬質層被覆層 ４ Ｃｏ結合相不足層 ５ Ｃｏ結合相濃度勾配層 ６ 周期律表４ａ、５ａおよび６ａ族金属の炭化物を１
種もしくは２種以上並びにＷＣ
種もしくは２種以上並びにＷＣ
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (58)調査した分野(Int.Cl.7，ＤＢ名) B23C 5/10 B23P 15/28 C23C 29/08 C23C 14/06
Claims (2)
- 【請求項１】 基体平均組成でＣｏ：４〜２０重量％を
含有し、さらに必要に応じて周期律表４ａ、５ａおよび
６ａ族金属の炭化物を１種もしくは２種以上を含有し、
残りが炭化タングステン（以下、ＷＣと記す）および不
可避不純物からなるＷＣ基超硬合金エンドミル基体の表
面に物理蒸着硬質被覆層が形成されている硬質層被覆エ
ンドミルにおいて、 上記ＷＣ基超硬合金エンドミル基体は、Ｃｏを主成分と
する結合相（以下、Ｃｏ結合相と記す）含有量が基体平
均組成の３／５以下の組成を有しかつ表面から５μｍの
範囲内の厚さを有するＣｏ結合相不足層、および上記Ｃ
ｏ結合相不足層から内部に向かってＣｏ結合相濃度が漸
増するＣｏ結合相濃度勾配を有する厚さ１０μｍ以下の
Ｃｏ結合相濃度勾配層で被覆されており、上記物理蒸着
硬質被覆層は上記Ｃｏ結合相不足層の上に形成されてい
ることを特徴とする物理蒸着硬質層被覆エンドミル。 - 【請求項２】 基体平均組成でＣｏ：４〜２０重量％を
含有し、さらに必要に応じて周期律表４ａ、５ａおよび
６ａ族金属の炭化物を１種もしくは２種以上を含有し、
残りがＷＣおよび不可避不純物からなる組成の丸棒状圧
粉体を通常の条件下で一次焼結することにより丸棒一次
焼結体を製造し、この丸棒一次焼結体を所定のエンドミ
ル形状に研削してエンドミル形状一次焼結体を作製し、
このエンドミル形状一次焼結体を、さらに、圧力：５〜
１０００気圧の不活性ガス雰囲気中、液相出現温度以上
１５００℃の温度範囲内の条件下で二次焼結してエンド
ミル形状二次焼結体を製造し、このエンドミル形状二次
焼結体の表面に物理蒸着法により硬質被覆層を形成する
ことを特徴とする物理蒸着硬質層被覆エンドミルの製造
法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4097115A JP3044910B2 (ja) | 1992-03-24 | 1992-03-24 | 物理蒸着硬質層被覆エンドミルおよびその製造法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4097115A JP3044910B2 (ja) | 1992-03-24 | 1992-03-24 | 物理蒸着硬質層被覆エンドミルおよびその製造法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH05269618A JPH05269618A (ja) | 1993-10-19 |
| JP3044910B2 true JP3044910B2 (ja) | 2000-05-22 |
Family
ID=14183578
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP4097115A Expired - Lifetime JP3044910B2 (ja) | 1992-03-24 | 1992-03-24 | 物理蒸着硬質層被覆エンドミルおよびその製造法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3044910B2 (ja) |
Families Citing this family (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP5276392B2 (ja) * | 2007-09-21 | 2013-08-28 | 住友電気工業株式会社 | 切削工具、及び切削工具の製造方法 |
| US9962771B2 (en) * | 2014-06-06 | 2018-05-08 | Sumitomo Electric Hardmetal Corp. | Surface-coated tool and method of manufacturing the same |
-
1992
- 1992-03-24 JP JP4097115A patent/JP3044910B2/ja not_active Expired - Lifetime
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH05269618A (ja) | 1993-10-19 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| EP2446987B1 (en) | Tool having coated cubic boron nitride sintered body | |
| JP3402146B2 (ja) | 硬質被覆層がすぐれた密着性を有する表面被覆超硬合金製エンドミル | |
| JP3044910B2 (ja) | 物理蒸着硬質層被覆エンドミルおよびその製造法 | |
| JP2927098B2 (ja) | 物理蒸着硬質層被覆ドリルおよびその製造法 | |
| JP2625923B2 (ja) | 切削工具用表面被覆サーメット | |
| JP3451949B2 (ja) | 基体が高靭性を有する表面被覆超硬合金製エンドミル | |
| JP3368794B2 (ja) | 硬質被覆層がすぐれた耐欠損性を有する表面被覆サーメット製スローアウエイ型切削チップ | |
| JPH05261604A (ja) | 物理蒸着硬質層被覆スローアウエイチップおよびその製造法 | |
| JP2932853B2 (ja) | 耐チッピング性にすぐれた表面被覆炭窒化チタン基サーメット製切削工具 | |
| JP2002273615A (ja) | 高速切削加工で切刃部がすぐれた耐チッピング性を発揮する表面被覆炭窒化チタン系サーメット製エンドミル | |
| JP2002187004A (ja) | 高速切削ですぐれた耐摩耗性を発揮する表面被覆超硬合金製エンドミル | |
| JP3109272B2 (ja) | 耐欠損性および耐摩耗性にすぐれた表面被覆炭窒化チタン基サーメット製切削工具 | |
| JPH10286702A (ja) | 硬質被覆層がすぐれた耐欠損性を有する表面被覆サーメット製スローアウエイ型切削チップ | |
| JP3208981B2 (ja) | 硬質被覆層がすぐれた密着性を有する表面被覆炭窒化チタン系サーメット製切削工具 | |
| JP3463502B2 (ja) | 硬質被覆層がすぐれた耐欠損性を有する表面被覆サーメット製スローアウエイ型切削チップ | |
| JP3397058B2 (ja) | 耐摩耗性のすぐれた表面被覆超硬合金製切削工具 | |
| JP2002187008A (ja) | 高速切削ですぐれた耐摩耗性を発揮する表面被覆超硬合金製切削ドリル | |
| JP3543768B2 (ja) | 硬質被覆層がすぐれた耐熱塑性変形性を発揮する表面被覆超硬合金製歯切工具 | |
| JP2001062623A (ja) | 耐摩耗性および耐チッピング性のすぐれた超硬合金製エンドミル | |
| JP4816844B2 (ja) | 高速歯切加工ですぐれた耐チッピング性を発揮する表面被覆炭化タングステン基超硬合金製むく歯切工具 | |
| JPH111764A (ja) | 硬質被覆層がすぐれた耐摩耗性を有する表面被覆超硬合金製切削工具 | |
| JPH111762A (ja) | 硬質被覆層がすぐれた耐摩耗性を有する表面被覆超硬合金製切削工具 | |
| JP3397063B2 (ja) | 耐チッピング性のすぐれた表面被覆超硬合金製切削工具 | |
| JP2002187005A (ja) | 高速切削ですぐれた耐摩耗性を発揮する表面被覆超硬合金製スローアウエイチップ | |
| JP2002200502A (ja) | 高速切削ですぐれた耐摩耗性を発揮する表面被覆超硬合金製スローアウエイチップ |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A01 | Written decision to grant a patent or to grant a registration (utility model) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A01 Effective date: 20000215 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20080317 Year of fee payment: 8 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20090317 Year of fee payment: 9 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20090317 Year of fee payment: 9 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20100317 Year of fee payment: 10 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20100317 Year of fee payment: 10 |
|
| S531 | Written request for registration of change of domicile |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R313531 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20100317 Year of fee payment: 10 |
|
| R350 | Written notification of registration of transfer |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R350 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20110317 Year of fee payment: 11 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20110317 Year of fee payment: 11 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20120317 Year of fee payment: 12 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20130317 Year of fee payment: 13 |
|
| EXPY | Cancellation because of completion of term | ||
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20130317 Year of fee payment: 13 |