JP3039271B2 - 鋳造方法及びその装置 - Google Patents

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【産業上の利用分野】本発明は、中子が挿入されている
キャビティ内に溶湯を高圧で圧入して製品を鋳造する鋳
造方法及びその装置に関する。

【０００２】

【従来の技術】これに関する従来の技術が、特開昭６１
−２９３６４６号公報に記載されている。この鋳造方法
は、ゴム等の可撓性物質によって成形された中子を使用
して鋳造を行う方法である。この方法によると中子が可
撓性を有しているために、アンダーカット部を備える製
品であっても、鋳造後に、その製品から前記中子の全体
を簡単に引く抜くことが可能になる。このため、従来の
砂中子のように、中子を除去する際に砂の一部が製品の
アンダーカット部に残るようなことがない。

【０００３】

【発明が解決しようとする課題】上記した従来の鋳造方
法によると、前記中子はゴム等の可撓性物質によって製
造されているため、キャビティ内に高圧の溶湯が圧入さ
れることにより、溶湯が衝突する部位等が変形するとい
う問題がある。このため、ゴム等の中子を使用する場合
には、中子が変形しない圧力にまで鋳造圧力を低下させ
る必要がある。しかしながら、鋳造圧力を低くすると、
製品の形状不良等が発生し易くなるという問題が生じ
る。本発明の技術的課題は、溶湯が凝固するまでは、そ
の溶湯の高圧により変形しないだけの大きな強度を有
し、かつ、溶湯が凝固した後はその溶湯の熱により可塑
化する樹脂製の中子を製作し、その中子を使用して鋳造
を行うことにより、高精度の高圧鋳造を可能にして製品
の形状不良等の問題を解決するとともに、アンダーカッ
ト部を備える製品でも中子の引き抜きを容易に行えるよ
うにするものである。

【０００４】

【課題を解決するための手段、作用、効果】

〔課題を解決するための請求項１に係る手段〕上記した
課題は、以下の特徴を有する鋳造方法によって解決され
る。即ち、請求項１に係る鋳造方法は、中子が挿入され
ているキャビティ内に溶湯を高圧で圧入して製品を鋳造
する鋳造方法において、溶湯がキャビティ内に圧入され
てから前記中子に接する部位が凝固するまでの時間をＴ
１とし、そのＴ１よりも長い時間をＴ２としたときに、
前記溶湯にＴ１時間だけ接している間はその溶湯の高圧
に抗してその変形量が前記製品に求められる形状精度を
満足する強度を維持し、かつ、前記Ｔ１時間以上でＴ２
時間以下の間は溶湯の熱により塑性変形が可能であると
同時に、一端を引き抜くことにより他端も引き抜くこと
ができる相互結合力を有する樹脂を選択する工程と、前
記工程で選択した前記樹脂で、前記中子を製造する工程
と、溶湯の圧入後、前記Ｔ１時間以上Ｔ２時間以下のタ
イミングで前記中子を引き抜く工程とを有している。な
お、前記中子の変形には、中子のひび割れ等も含むもの
とする。 〔請求項１に記載された発明の作用〕本発明によると、
中子は、溶湯がキャビティ内に圧入されてからその中子
に接する部位が凝固するまでの間、即ち、Ｔ１時間の
間、所定の強度を維持しており、前記中子に対して圧入
された溶湯の高圧力が加わっても中子は製品に求められ
る形状精度を超えて変形することはない。また、前記中
子に接する部位の溶湯が凝固した後（Ｔ１時間経過
後）、Ｔ２時間が経過するまでの間、その中子は、溶湯
の熱により平均的な強度が低下して塑性変形が可能にな
り、かつ、一端を引き抜くことにより他端も引き抜くこ
とができる相互結合力を有している。このため、Ｔ１時
間経過後Ｔ２時間までの間における所定のタイミングで
前記中子に対して引き抜き力を付与することより、中子
を製品から容易に引き抜くことができるようになる。 〔請求項１に記載された発明の効果〕本発明によると、
中子は、その中子に接する溶湯が凝固するまでは、その
溶湯の高圧に耐えるだけの大きな強度を有しているため
に、従来のように、鋳造圧力を下げる必要がなくなり、
製品の形状不良等が発生し難くなる。また、鋳造中に製
品から中子を引き抜けるために、後工程で前記中子を再
加熱して引き抜くような手間も掛からない。

【０００５】〔課題を解決するための請求項２に係る手
段〕上記した課題は、以下の特徴を有する鋳造装置によ
って解決される。即ち、請求項２に係る鋳造装置は、中
子が挿入されているキャビティ内に溶湯を高圧で圧入し
て製品を鋳造する鋳造装置において、樹脂製の中子と、
前記中子をキャビティ内の予め決められた位置に位置決
めする中子位置決め機構と、溶湯の圧入後、前記中子を
引き抜く中子引き抜き機構とを有し、前記中子は、溶湯
がキャビティ内に圧入されてから前記中子に接する部位
が凝固するまでの時間をＴ１とし、そのＴ１よりも長い
時間をＴ２としたときに、前記溶湯にＴ１時間だけ接し
ている間はその溶湯の高圧に抗してその変形量が前記製
品に求められる形状精度を満足する強度を維持し、か
つ、前記Ｔ１時間以上でＴ２時間以下の間は溶湯の熱に
より塑性変形が可能であると同時に、一端を引き抜くこ
とにより他端も引き抜くことができる相互結合力を有す
る樹脂で製造されており、前記中子引き抜き機構は、前
記Ｔ１時間以上Ｔ２時間以下のタイミングで作動するこ
とを特徴とする。 〔請求項２に記載された発明の作用〕本発明に係る鋳造
装置により、請求項１に記載された鋳造方法を実施する
ことができる。 〔請求項２に記載された発明の効果〕本発明により、請
求項１に記載された発明と同様な効果を得ることができ
る。

【０００６】〔課題を解決するための請求項３に係る手
段〕上記した課題は、以下の特徴を有する鋳造装置によ
って解決される。即ち、請求項３に係る鋳造装置は、請
求項２に記載された鋳造装置において、前記中子引き抜
き機構は、型開き力により、前記中子を引き抜くことを
特徴とする。 〔請求項３に記載された発明の作用〕本発明によると、
中子引き抜き機構は、型開き力により中子を引き抜くた
めに、中子の引き抜きのための特別な動力源が必要なく
なる。 〔請求項３に記載された発明の効果〕本発明によると、
中子の引き抜きのための特別な動力源が必要なくなるた
めに、設備が簡略化されて設備コストが低減する。

【０００７】〔課題を解決するための請求項４に係る手
段〕上記した課題は、以下の特徴を有する鋳造装置によ
って解決される。即ち、請求項４に係る鋳造装置は、請
求項２あるいは請求項３に記載された鋳造装置におい
て、前記中子位置決め機構は、前記中子の巾木部に形成
された第一凹部あるいは凸部と、前記中子引き抜き機構
に設けられた第二凸部あるいは凹部とから構成されてお
り、前記第一凹部あるいは凸部に対して第二凸部あるい
は凹部が中子の引き抜き方向に対して交差する方向から
嵌合するとともに、嵌合した状態で相対回転が不能な構
造であることを特徴とする。 〔請求項４に記載された発明の作用〕本発明によると、
前記前記第一凹部あるいは凸部に対して第二凸部あるい
は凹部が中子の引き抜き方向に対して交差する方向から
嵌合するために、前記中子は中子引き抜き機構に対して
引き抜き方向において定位置に位置決めされる。また、
両者が嵌合した状態で相対回転が不能な構造であるため
に、中子が中子引き抜き機構に対して上下にずれること
はない。したがって、前記中子引き抜き機構が中子を引
き抜く前の状態であれば、前記中子はキャビティ内の所
定位置に位置決めされる。ここで、中子の巾木部は鋳型
に接触してその鋳型により冷却されるため、溶湯からの
熱を直接受けることがなく高い強度のままで保持され
る。このため、鋳造中に、前記巾木部に形成された第一
凹部あるいは凸部の形状が変化することはない。したが
って、前記第一凹部あるいは凸部に中子引き抜き機構の
第二凸部あるいは凹部を嵌合させることにより、前記中
子を位置決めしても、鋳造中に、前記中子が位置ずれを
起こすことはない。 〔請求項４に記載された発明の効果〕本発明によると、
中子位置決めは、中子の巾木部に形成された第一凹部あ
るいは凸部と、中子引き抜き機構の第二凸部あるいは凹
部とが嵌合することにより行われるために、機構が簡単
でありメンテナンス性も良く設備コストが低減される。

【０００８】

【実施例】

〔第１実施例〕以下、図１〜図３に基づいて本発明の第
１実施例に係る鋳造方法及びその装置の説明を行う。こ
こで、図１（Ａ）は、本実施例に係る鋳造装置１０の要
部概略図であり、図１（Ｂ）は、図１（Ａ）のＢ部詳細
図である。本鋳造装置１０は、製品を鋳造するためのダ
イカストマシンであり、固定型（図示されていない）と
可動型１２から構成される金型１１を備えている。前記
金型１１は、図示されていない射出部から圧入された溶
湯を凝固させて製品を成形する部分であり、型締めされ
た状態でその内部にはキャビティ１４と、そのキャビテ
ィ１４に溶湯を導くための湯道１５とが形成される。前
記可動型１２は、図１（Ａ）において紙面に対し直角方
向に移動できる構造であり、その可動型１２の側面には
後記する樹脂製の中子１６を位置決めするとともに、そ
の中子１６を予め決められたタイミングで製品から引き
抜くための中子引き抜き機構１８が設けられている。

【０００９】中子引き抜き機構１８は、油圧シリンダ１
８ｙと、その油圧シリンダ１８ｙを可動型１２に対して
水平に固定するための架台１８ｋとから構成されてお
り、前記油圧シリンダ１８ｙのピストンロッド１８ｐの
先端に鉤部１８ｅが設けられている。ここで、前記鉤部
１８ｅは角棒をＬ型に曲げて成形したものであり、その
鉤部１８ｅの曲がり部が、図１（Ｂ）に示されるよう
に、前記中子１６の巾木部１６ｈに形成された角穴１６
ｅに嵌合されるようになっている。これによって、前記
中子１６の巾木部１６ｈと油圧シリンダ１８ｙとが連結
されるとともに、その中子１６が引き抜き方向、幅方向
及び高さ方向に位置決めされる。なお、前記油圧シリン
ダ１８ｙのストロークは、ピストンロッド１８ｐを延出
した状態で中子１６をキャビティ１４内の所定位置に位
置決めし、また、ピストンロッド１８ｐを収納した状態
で中子１６をキャビティ１４の外まで引き抜くことがで
きる長さに設定されている。即ち、前記角穴１６ｅが本
発明の中子の巾木部に形成された第一凹部に相当し、前
記鉤部１８ｅが本発明の中子引き抜き機構に設けられた
第二凸部に相当する。

【００１０】前記中子１６は、熱可塑性の合成樹脂を射
出成形することにより成形されている。ここで、前記合
成樹脂としては、ポリカーボネート、ポリプロピレン、
ポリエチンあるいはこれらの重合体等、ガラス転移点が
高く（160 ℃) 、また、衝撃強さ、延性ともに高い樹脂
が好適に使用される。図２は、鋳造中における溶湯（ア
ルミニウム合金溶湯 凝固温度 550 ℃）の一般的な温
度変化の様子（以下、溶湯特性Ａという）と、ポリカー
ボネートにより成形された前記中子１６の一般的な温度
変化の様子（以下、中子特性Ｇ１という）とを、縦軸に
温度、横軸に時間を取って表したものである。なお、溶
湯特性Ａおよび中子特性Ｇ１は、製品の形状や中子１６
の配置、サイズ等によって傾きが変動する。

【００１１】図２の時間軸におけるｔ0 は、溶湯の圧入
開始タイミングを表しており、ｔaはキャビティ１４に
溶湯の充填が完了したタイミングを表している。なお、
ｔ0〜ｔa の間では、溶湯の温度はほとんど低下せず約7
00 ℃に保持されている。前記キャビティ１４に充填さ
れた溶湯は、金型１１や中子１６に冷却されて温度が低
下し、溶湯の充填が完了したタイミング (ｔa)から時間
ｔb (ｔ0 からＴ１時間経過）で中子１６に接する部分
が凝固温度 550℃にまで到達し、その部分の溶湯が凝固
する。前記溶湯は金型１１内でさらに冷却され、全体が
凝固して製品が成形された後に型開きされて金型１１か
ら取り出される。

【００１２】一方、中子１６は、溶湯からの熱を受けて
温度が上昇する。ここで、前記中子１６の材料であるポ
リカーボネートは熱伝導率が小さいため、溶湯が接触す
る表面の温度が溶湯の温度にほぼ等しくなっても、内部
の温度は表面に近い側から徐々に上昇する。そして、温
度が215 ℃〜225 ℃に到達した部位から順番に可塑化す
る。なお、図２に示す中子１６の温度は平均温度を表し
ている。前記中子１６の温度が常温から160 ℃までの間
（高剛性領域）では、ポリカーボネートはほとんど可塑
化しておらず中子１６は高い強度を維持している。この
ため、前記中子１６に対して約80MPa の鋳造圧力が加わ
っても、中子１６はその変形量が製品に求められる形状
精度を満足するように保持され、ダイカスト用中子とし
ての本来の機能を発揮する。一般的に、製品の厚みや中
子１６のサイズ等は、前記中子１６が高剛性領域にある
間にキャビティ１４内の溶湯が凝固するように設定され
る。ここで、図２中のｔc は、キャビティ１４内の溶湯
が凝固してからもなお中子１６が高剛性領域にある時間
である。また、製品の形状等によっては、前記中子１６
が高剛性領域にある間に溶湯が凝固しない場合も考えら
れるが（図中、点線Ｇ２ 参照）、この場合には、前記
中子１６の表面に断熱材の層を設けることにより、その
中子１６の内部の温度上昇を抑え、中子特性をＧ２から
Ｇ１に近づけることも可能である。

【００１３】前記中子１６の温度が160 ℃から約200 ℃
までの間（中剛性領域）では、その中子１６の表面側は
可塑化しているが芯の部分には高い剛性を有する部位が
存在している。したがって、前記中子１６の平均的な強
度は低下し、製品からの引き抜きは可能であるが、引っ
張り力が加えられても必要以上に延びたり切れることは
ない。したがって、この中剛性領域において前記中子１
６の巾木部１６ｈに対して中子引き抜き機構１８からの
引き抜き力を働かせれば、前記中子１６を製品から効率
的に抜き取ることができる。さらに、前記中子１６の温
度が210 ℃を超える領域（低剛性領域）では、中子１６
は芯に近い部分まで可塑化するため、前記中子１６の平
均的な強度は急激に低下する。このため、低剛性領域に
達した中子１６に引き抜き力が加えられると、中子１６
がその力に耐えられず千切れたり延びすぎたりして引き
抜きが困難になる。即ち、前記中子１６が中剛性領域か
ら低剛性領域に変わる際の時間が本発明のＴ２時間に相
当する。

【００１４】次に、図３（Ａ）〜図３（Ｅ）に基づい
て、本実施例に係る鋳造方法の説明を行う。先ず、型開
きが行われた状態で、図（Ａ）に示されるように、中子
１６の巾木部１６ｈが中子引き抜き機構１８の油圧シリ
ンダ１８ｙの鉤部１８ｅに嵌合されて、前記中子１６は
キャビティ１４の所定位置に位置決めされる。この状態
で型締めが行われると、次に、図（Ｂ）に示されるよう
に、前記金型１１の内部に溶湯が圧入される。そして、
溶湯が凝固したタイミング（溶湯の圧入開始からＴ１時
間、溶湯温度が550 ℃ )で、型開きした後、前記油圧シ
リンダ１８ｙが作動して中子１６の巾木部１６ｈには引
き抜き力が作用する。ここで、前記中子１６は、前述の
ように、溶湯が凝固した状態では高剛性領域にあるため
に可塑化しておらず、中子１６は高い強度を有してい
る。このため、前記中子１６に中子引き抜き機構１８の
引き抜き力が加わっても、前記中子１６はそのままの状
態に保持される。しかしながら、中子引き抜き機構１８
からの力は中子１６の巾木部１６ｈに対して継続して働
いているため、製品Ｘの熱により前記中子１６の温度が
上昇して中剛性領域に達するとその時点で中子１６は、
図（Ｃ）に示されるように、速やかに引き抜かれる。

【００１５】このようにして、前記中子１６が引き抜か
れ、さらに、前記金型１１に溶湯が圧入されたタイミン
グ（図２中 ｔ0 ) から所定時間が経過すると、型開き
が行われて、図（Ｄ）に示されるように、製品Ｘが取り
出されるとともに、図（Ｅ）に示されるように、引き抜
かれた中子１６が油圧シリンダ１８ｙの鉤部１８ｅから
取り外される。このように、本実施例によると、中子１
６は、ダイカスト法で一般的に使用される約80MPa の鋳
造圧力が加わったとしてもその変形量が許容値以下であ
るポリカーボネートで成形されているために、従来のよ
うに、鋳造圧力を低くする必要もなくなり、製品Ｘの形
状不良等が生じることはない。

【００１６】また、溶湯が凝固して製品Ｘが成形された
タイミングで、中子１６の巾木部１６ｈには中子引き抜
き機構１８からの引き抜き力が作用するために、前記中
子１６が製品Ｘの熱により平均的に強度が低下して引き
抜き可能な状態に達すると、速やかにその中子１６は引
き抜きかれる。このため、引き抜きタイミングが遅れて
中子１６が液化あるいは軟化して引き抜きが不能となる
こともない。さらに、前記中子１６が溶湯の熱によって
加熱され、その中子１６の強度が平均的に低下した状態
で中子１６の引き抜きが行われるために、後工程で中子
１６の引き抜きのために、その中子１６を再加熱をする
必要もなくなる。このため、再加熱に起因した製品Ｘの
ブリスタ不良や熱歪み等を防止するとともに、省エネル
ギーを図ることができる。さらに、前記中子１６の巾木
部１６ｈは金型１１に接してその金型１１により冷却さ
れているため、溶湯により直接加熱されることがなく、
高い強度のままで保持される。このため、中子１６の巾
木部１６ｈと中子引き抜き機構１８との連結が不良にな
ることがない。また、前記油圧シリンダ１８ｙのピスト
ンロッド１８ｐの鉤部１８ｅと、前記中子１６の巾木部
１６ｈに形成された角穴１６ｅとが嵌合されることによ
って、中子１６が水平方向、高さ方向に位置決めされる
構造であるために、中子１６を位置決めするための機構
が簡単であり、メンテナンス性も良く、設備コストが低
減される。

【００１７】〔第２実施例〕次に、図４〜図６に基づい
て本発明の第２実施例に係る鋳造方法及びその装置の説
明を行う。ここで、図４は、本実施例に係る鋳造装置２
０の要部概略図であり、図５は、図４の V 部詳細図、
図６は、図４の VI 部詳細図である。本実施例に係る鋳
造装置２０は、中子２６の巾木部２６ｈを固定型２１の
巾木支持部２１ｓに固定できるようにし、型開き時に、
可動型２２に固定された製品Ｘからその中子２６ｈを抜
き取れるようにしたものである。前記可動型２２はタイ
バー２３に倣って図中左右方向に移動できるようになっ
ており、型締めにより固定型２１に係合された状態で、
型内にはキャビティ２４と、そのキャビティ２４に溶湯
を導くための湯道（図示されていない）が形成される。

【００１８】また、前記可動型２２の上壁部と下壁部に
は、それぞれ縦貫通孔２２ｈが形成されており、図５に
示されるように、それらの縦貫通孔２２ｈに製品固定ピ
ン２２ｐが摺動可能な状態で挿入されている。前記製品
固定ピン２２ｐは、油圧シリンダ２２ｙによって軸方向
に移動される構造であり、鋳造中はそれらの製品固定ピ
ン２２ｐの先端が前記キャビティ２４の内部に突出する
ようになっている。これによって、鋳造後に型開きが行
われても、製品Ｘは可動型２２に固定された状態のまま
に保持される。前記固定型２１には、図６に示されるよ
うに、前記巾木支持部２１ｓを上下から挟むように深孔
２１ｈが形成されており、この深孔２１ｈに中子固定ピ
ン２１ｐが摺動可能な状態で挿入されている。なお、前
記中子固定ピン２１ｐは、油圧シリンダ２１ｙによって
軸方向に移動できるようになっている。

【００１９】前記中子２６は、第１実施例の場合と同様
にポリカーボネート等の熱可塑性の合成樹脂から成形さ
れており、その巾木部２６ｈが前述のように固定型２１
の巾木支持部２１ｓに係合できるようになっている。ま
た、前記巾木部２６ｈには、縦方向に貫通孔２６ｘが形
成されており、その巾木部２６ｈが固定型２１の巾木支
持部２１ｓに係合した状態で、巾木部２６ｈの貫通孔２
６ｘは固定型の深孔２１ｈに接続されるようになってい
る。この構造により、中子２６の巾木部２６ｈが固定型
２１の巾木支持部２１ｓに係合された状態で、図６に示
されるように、前記中子固定ピン２１ｐが深孔２１ｈ及
び貫通孔２６ｘに通されることにより、中子２６は固定
型２１に堅固に固定される。

【００２０】次に、図７（Ａ）〜図７（Ｆ）に基づい
て、本実施例に係る鋳造方法の説明を行う。先ず、型開
きが行われた状態で、図（Ａ）に示されるように、前記
中子２６の巾木部２６ｈが固定型２１の巾木支持部２１
ｓに係合されて、中子固定ピン２１ｐが深孔２１ｈ及び
貫通孔２６ｘに通される。これによって、前記中子２６
は固定型２１の所定位置に位置決めされる。また、可動
型２２の製品固定ピン２２ｐが油圧シリンダ２２ｙによ
り動かされ、その先端が前記キャビティ２４の内部に突
出する。この状態で図（Ｂ）に示されるように、型締め
が行われると、次に、図（Ｃ）に示されるように、型内
に溶湯が圧入される。

【００２１】そして、前記型内の溶湯が凝固すると型開
きが行われる（図２中 Ｔ１〜Ｔ２の区間）。ここで、
前記可動型２２に装着された製品固定ピン２２ｐの先端
はキャビティ２４の内部に突出して溶湯に鋳ぐるまれる
ため、製品Ｘは型開き後も可動型２２に固定された状態
のままでその可動型２２とともに移動する。一方、前記
中子２６は型開き時には中剛性領域（図２参照）にある
ために平均的な強度が低下して引き抜きが可能な状態に
あり、さらに、その中子２６の巾木部２６ｈは固定型２
１の巾木支持部２１ｓに固定されている。このため、製
品Ｘが可動型２２とともに移動すると、図（Ｄ）に示さ
れるように、前記中子２６は前記製品Ｘから抜き取られ
て、固定型２１に残存する。

【００２２】このようにして、中子２６が製品Ｘから抜
き取られると、図（Ｅ）に示されるように、製品固定ピ
ン２２ｐの先端が製品Ｘから抜かれて可動型２２の縦貫
通孔２２ｈに収納されるとともに、中子固定ピン２１ｐ
が中子２６の貫通孔２６ｘから抜かれて、図（Ｆ）に示
されるように、製品Ｘ及び中子２６が可動型２２及び固
定型２１から取り外される。このように、本実施例に係
る鋳造方法によると、型開き力によって中子２６の引き
抜きが行われるために、中子２６の引き抜きのための特
別な動力源が必要なくなり、設備が簡略化されて設備コ
ストが低減する。ここで、本実施例では、製品固定ピン
２２ｐにより製品Ｘを可動型２２に固定しているが加圧
ピンや入子での代用も可能である。

【００２３】

【図面の簡単な説明】

【図１】本発明の第１実施例に係る鋳造装置の要部概略
図である。

【図２】鋳造中における溶湯の温度変化特性と、中子の
温度変化特性とを表したグラフである。

【図３】本発明の第１実施例に係る鋳造方法を表す工程
図である。

【図４】本発明の第２実施例に係る鋳造装置の要部概略
図である。

【図５】図４の V 部詳細図である。

【図６】図４の VI 部詳細図である。

【図７】本発明の第２実施例に係る鋳造方法を表す工程
図である。

【符号の説明】

Ｘ 製品 １４ キャビティ １６ 中子 １６ｈ 巾木部 １６ｅ 角穴（第一凹部、中子位置決め機構） １８ 中子引き抜き機構 １８ｙ 油圧シリンダ １８ｐ ピストンロッド １８ｅ 鉤部（第二凸部、中子位置決め機構） ２１ｐ 中子固定ピン ２２ｐ 製品固定ピン

───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 冨高 周一 愛知県豊田市トヨタ町１番地 トヨタ自 動車株式会社内 (56)参考文献 特開 昭61−293646（ＪＰ，Ａ) 特開 平６−328195（ＪＰ，Ａ) 特開 平４−189523（ＪＰ，Ａ) (58)調査した分野(Int.Cl.⁷，ＤＢ名) B22D 17/22,18/02 B22C 9/10

Claims (4)

(57)【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】 中子が挿入されているキャビティ内に溶
   湯を高圧で圧入して製品を鋳造する鋳造方法において、 溶湯がキャビティ内に圧入されてから前記中子に接する
   部位が凝固するまでの時間をＴ１とし、そのＴ１よりも
   長い時間をＴ２としたときに、前記溶湯にＴ１時間だけ
   接している間はその溶湯の高圧に抗してその変形量が前
   記製品に求められる形状精度を満足する強度を維持し、
   かつ、前記Ｔ１時間以上でＴ２時間以下の間は溶湯の熱
   により塑性変形が可能であると同時に、一端を引き抜く
   ことにより他端も引き抜くことができる相互結合力を有
   する樹脂を選択する工程と、 前記工程で選択した前記樹脂で、前記中子を製造する工
   程と、 溶湯の圧入後、前記Ｔ１時間以上Ｔ２時間以下のタイミ
   ングで前記中子を引き抜く工程と、を有することを特徴
   とする鋳造方法。
2. 【請求項２】 中子が挿入されているキャビティ内に溶
   湯を高圧で圧入して製品を鋳造する鋳造装置において、 樹脂製の中子と、 前記中子をキャビティ内の予め決められた位置に位置決
   めする中子位置決め機構と、 溶湯の圧入後、前記中子を引き抜く中子引き抜き機構と
   を有し、 前記中子は、溶湯がキャビティ内に圧入されてから前記
   中子に接する部位が凝固するまでの時間をＴ１とし、そ
   のＴ１よりも長い時間をＴ２としたときに、前記溶湯に
   Ｔ１時間だけ接している間はその溶湯の高圧に抗してそ
   の変形量が前記製品に求められる形状精度を満足する強
   度を維持し、かつ、前記Ｔ１時間以上でＴ２時間以下の
   間は溶湯の熱により塑性変形が可能であると同時に、一
   端を引き抜くことにより他端も引き抜くことができる相
   互結合力を有する樹脂で製造されており、 前記中子引き抜き機構は、前記Ｔ１時間以上Ｔ２時間以
   下のタイミングで作動することを特徴とする鋳造装置。
3. 【請求項３】 請求項２に記載された鋳造装置におい
   て、 前記中子引き抜き機構は、型開き力により前記中子を引
   き抜くこと特徴とする鋳造装置。
4. 【請求項４】 請求項２あるいは請求項３に記載された
   鋳造装置において、 前記中子位置決め機構は、前記中子の巾木部に形成され
   た第一凹部あるいは凸部と、前記中子引き抜き機構に設
   けられた第二凸部あるいは凹部とから構成されており、 前記第一凹部あるいは凸部に対して第二凸部あるいは凹
   部が中子の引き抜き方向に対して交差する方向から嵌合
   するとともに、嵌合した状態で相対回転が不能な構造で
   あることを特徴とする鋳造装置。