JP3011917B2 - ベーン型圧縮機 - Google Patents
ベーン型圧縮機Info
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- F04—POSITIVE - DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; PUMPS FOR LIQUIDS OR ELASTIC FLUIDS
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- F04C2250/10—Geometry of the inlet or outlet
- F04C2250/102—Geometry of the inlet or outlet of the outlet
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- Rotary Pumps (AREA)
- Applications Or Details Of Rotary Compressors (AREA)
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】この発明はベーン型圧縮機に
関し、特に吐出ガスの温度上昇を抑えることができるベ
ーン型圧縮機に関する。
関し、特に吐出ガスの温度上昇を抑えることができるベ
ーン型圧縮機に関する。
【０００２】
【従来の技術】図１４はカムリングの全体を示す斜視図
である。
である。
【０００３】カムリング５０１の短径部５４０には、カ
ムリング５０１内に形成される圧縮室の高圧ガスを吐出
させる２つの吐出ポート５１６ａ，５１６ｂが設けられ
ている。２つの吐出ポート５１６ａ，５１６ｂはカムリ
ング５０１の中心軸に沿って配置されている。吐出ポー
ト５１６ａ，５１６ｂの開口縁の周囲にはいわゆる液圧
縮による損壊を防ぐためのカウンタボア（穴）５２１が
それぞれ設けられている。カウンタボア５２１はカムリ
ング５０１の内周面に設けられたいわゆる座ぐり穴であ
る。
ムリング５０１内に形成される圧縮室の高圧ガスを吐出
させる２つの吐出ポート５１６ａ，５１６ｂが設けられ
ている。２つの吐出ポート５１６ａ，５１６ｂはカムリ
ング５０１の中心軸に沿って配置されている。吐出ポー
ト５１６ａ，５１６ｂの開口縁の周囲にはいわゆる液圧
縮による損壊を防ぐためのカウンタボア（穴）５２１が
それぞれ設けられている。カウンタボア５２１はカムリ
ング５０１の内周面に設けられたいわゆる座ぐり穴であ
る。
【０００４】図１５（ａ）はカムリングのカウンタボア
を示す図、図１５（ｂ）は図１５（ａ）のＦ−Ｆ線に沿
う断面図である。
を示す図、図１５（ｂ）は図１５（ａ）のＦ−Ｆ線に沿
う断面図である。
【０００５】カムリング５０１の外周壁には、弁止め部
５１７ａを有する吐出弁カバー５１７がボルト５１８に
より固定されている。カムリング５０１の外周壁と弁止
め部５１７ａとの間には、吐出ポート５１６ａ，５１６
ｂを開閉する吐出弁５１９が装着されている。
５１７ａを有する吐出弁カバー５１７がボルト５１８に
より固定されている。カムリング５０１の外周壁と弁止
め部５１７ａとの間には、吐出ポート５１６ａ，５１６
ｂを開閉する吐出弁５１９が装着されている。
【０００６】図示しないロータの回転により圧縮室の容
積が小さくなると、圧縮室内の冷媒ガスが圧縮される。
高圧ガスの圧力により吐出弁５１９が開き、吐出ポート
５１６を通じて高圧ガスが吐出弁カバー５１７とカムリ
ング５０１とで形成される吐出空間５０１ａに吐出され
た後、図示しない吐出室へ送られる。その後、図示しな
いベーンの先端がカウンタボア５２１に達すると吐出は
終了する。
積が小さくなると、圧縮室内の冷媒ガスが圧縮される。
高圧ガスの圧力により吐出弁５１９が開き、吐出ポート
５１６を通じて高圧ガスが吐出弁カバー５１７とカムリ
ング５０１とで形成される吐出空間５０１ａに吐出され
た後、図示しない吐出室へ送られる。その後、図示しな
いベーンの先端がカウンタボア５２１に達すると吐出は
終了する。
【０００７】
【発明が解決しようとする課題】ところが、ベーンの先
端がカウンタボア５２１に達すると、先行する圧縮室
（ロータ回転方向Ｒの前側の圧縮室）と後続の圧縮室
（ロータ回転方向Ｒの後側の圧縮室）とがカウンタボア
５２１を介して連通し、先行する圧縮室の高圧ガスが後
続の圧縮室へ戻る。
端がカウンタボア５２１に達すると、先行する圧縮室
（ロータ回転方向Ｒの前側の圧縮室）と後続の圧縮室
（ロータ回転方向Ｒの後側の圧縮室）とがカウンタボア
５２１を介して連通し、先行する圧縮室の高圧ガスが後
続の圧縮室へ戻る。
【０００８】したがって、デッドボリューム（カウンタ
ボア５２１、吐出ポート５１６ａ，５１６ｂ及び先行す
る圧縮室の各容積の和）が大きく、先行する圧縮室と後
続の圧縮室とが連通を開始するタイミングが早いと、後
続の圧縮室へ戻る高圧のガスの量が多くなり、冷媒ガス
が過圧縮され、吐出ガスの温度が高くなるとともに、動
力を高くするという問題が生じる。
ボア５２１、吐出ポート５１６ａ，５１６ｂ及び先行す
る圧縮室の各容積の和）が大きく、先行する圧縮室と後
続の圧縮室とが連通を開始するタイミングが早いと、後
続の圧縮室へ戻る高圧のガスの量が多くなり、冷媒ガス
が過圧縮され、吐出ガスの温度が高くなるとともに、動
力を高くするという問題が生じる。
【０００９】この問題を解消させるため、従来、ベーン
を厚さ方向に４分割し、４枚の板材を互いに摺動可能に
重ね合わせたものをベーンとして用いるようにして、先
行する圧縮室と後続の圧縮室との連通タイミングを遅く
させるベーン型圧縮機がある（特開昭６２−２５１４８
７号公報）。このベーン型圧縮機によれば連通タイミン
グが遅くなる分、後続の圧縮室へ戻る高圧ガスの量が抑
えられ、吐出ガスの温度上昇を低くすることができるこ
とになる。
を厚さ方向に４分割し、４枚の板材を互いに摺動可能に
重ね合わせたものをベーンとして用いるようにして、先
行する圧縮室と後続の圧縮室との連通タイミングを遅く
させるベーン型圧縮機がある（特開昭６２−２５１４８
７号公報）。このベーン型圧縮機によれば連通タイミン
グが遅くなる分、後続の圧縮室へ戻る高圧ガスの量が抑
えられ、吐出ガスの温度上昇を低くすることができるこ
とになる。
【００１０】しかし、このベーン型圧縮機には次のよう
な問題がある。
な問題がある。
【００１１】ベーンを厚さ方向に４分割したので、ベー
ンの強度が低下する。したがって、液圧縮等の異常圧力
上昇時のベーンの破損を防ぐためには、ベーンを構成す
る４つの板材の厚さをそれぞれ厚くする必要があるの
で、デッドボリュームを減らすことができるかどうか疑
問である。
ンの強度が低下する。したがって、液圧縮等の異常圧力
上昇時のベーンの破損を防ぐためには、ベーンを構成す
る４つの板材の厚さをそれぞれ厚くする必要があるの
で、デッドボリュームを減らすことができるかどうか疑
問である。
【００１２】また、ベーンの背面に加わる圧力（背圧）
が圧縮室の圧力より小さいとベーンがジャンプしてしま
い、所期の目的を達成できない。ただ、背圧が圧縮室の
圧力より大きいと、ベーンの強度が不足するため、ベー
ンを構成する４つの板材の厚さをそれぞれ厚くしなけれ
ばならなくなり、前述の場合と同様の問題が生じる。
が圧縮室の圧力より小さいとベーンがジャンプしてしま
い、所期の目的を達成できない。ただ、背圧が圧縮室の
圧力より大きいと、ベーンの強度が不足するため、ベー
ンを構成する４つの板材の厚さをそれぞれ厚くしなけれ
ばならなくなり、前述の場合と同様の問題が生じる。
【００１３】上述のように、結局、このベーン型圧縮機
では、吐出ガスの温度が高くなるという問題を解消する
ことはできない。
では、吐出ガスの温度が高くなるという問題を解消する
ことはできない。
【００１４】この発明はこのような事情に鑑みてなされ
たもので、その課題は液圧縮による損壊を防ぐとともに
吐出ガスの温度を低くすることができるベーン型圧縮機
を提供することである。
たもので、その課題は液圧縮による損壊を防ぐとともに
吐出ガスの温度を低くすることができるベーン型圧縮機
を提供することである。
【００１５】
【００１６】
【００１７】
【００１８】
【課題を解決するための手段】 前述の課題を解決するた
め 請求項１記載の発明のベーン型圧縮機は、カムリング
と、このカムリングの一端側に固定される第１サイド部
材と、前記カムリングの他端側に固定される第２サイド
部材と、前記カムリング内に回転可能に収容され、前記
カムリングの内周面との間に圧縮空間を形成するロータ
と、このロータに設けられた複数のベーン溝内に摺動可
能に挿入され、前記圧縮空間を複数の圧縮室に分割する
複数のベーンと、前記カムリングに設けられ、前記圧縮
室の高圧流体を吐出させる吐出ポートと、前記カムリン
グの内周面であって前記吐出ポートの開口縁に設けられ
た穴とを備えるベーン型圧縮機において、前記穴のロー
タ回転方向後端部のロータ回転軸方向幅が前記ロータ回
転方向前端部のロータ回転軸方向幅よりも大きいことを
特徴とする。
め 請求項１記載の発明のベーン型圧縮機は、カムリング
と、このカムリングの一端側に固定される第１サイド部
材と、前記カムリングの他端側に固定される第２サイド
部材と、前記カムリング内に回転可能に収容され、前記
カムリングの内周面との間に圧縮空間を形成するロータ
と、このロータに設けられた複数のベーン溝内に摺動可
能に挿入され、前記圧縮空間を複数の圧縮室に分割する
複数のベーンと、前記カムリングに設けられ、前記圧縮
室の高圧流体を吐出させる吐出ポートと、前記カムリン
グの内周面であって前記吐出ポートの開口縁に設けられ
た穴とを備えるベーン型圧縮機において、前記穴のロー
タ回転方向後端部のロータ回転軸方向幅が前記ロータ回
転方向前端部のロータ回転軸方向幅よりも大きいことを
特徴とする。
【００１９】
【００２０】また、前述のように穴のロータ回転方向後
部のロータ回転軸方向幅をロータ回転方向前部のロータ
回転軸方向幅よりも大きくしたので、前述の吐出通路面
積が従来例に較べて大きくなる。したがって、先行する
圧縮室と後続の圧縮室とが連通を開始するタイミングを
遅くして、先行する圧縮室から後続の圧縮室へ戻る高圧
ガスの量を抑えることができ、吐出ガスの温度上昇を抑
制することができるとともに、冷媒ガスが圧縮室から吐
出ポートを通じて吐出されるときの吐出抵抗を小さくす
ることができる。
部のロータ回転軸方向幅をロータ回転方向前部のロータ
回転軸方向幅よりも大きくしたので、前述の吐出通路面
積が従来例に較べて大きくなる。したがって、先行する
圧縮室と後続の圧縮室とが連通を開始するタイミングを
遅くして、先行する圧縮室から後続の圧縮室へ戻る高圧
ガスの量を抑えることができ、吐出ガスの温度上昇を抑
制することができるとともに、冷媒ガスが圧縮室から吐
出ポートを通じて吐出されるときの吐出抵抗を小さくす
ることができる。
【００２１】請求項２記載の発明のベーン型圧縮機は、
請求項１記載のベーン型圧縮機において、前記穴のロー
タ回転方向後端部のロータ回転軸方向幅が前記吐出ポー
トの内径のほぼ１．５〜２倍であることを特徴とする。
請求項１記載のベーン型圧縮機において、前記穴のロー
タ回転方向後端部のロータ回転軸方向幅が前記吐出ポー
トの内径のほぼ１．５〜２倍であることを特徴とする。
【００２２】前述のように穴のロータ回転方向後端部の
ロータ回転軸方向幅を吐出ポートの内径のほぼ１．５〜
２倍にしたので、前述の吐出通路面積を大きくする一方
で、穴の容積の増大を抑えることができ、デッドボリュ
ームが減り、吐出ガスの温度上昇が一層抑制される。
ロータ回転軸方向幅を吐出ポートの内径のほぼ１．５〜
２倍にしたので、前述の吐出通路面積を大きくする一方
で、穴の容積の増大を抑えることができ、デッドボリュ
ームが減り、吐出ガスの温度上昇が一層抑制される。
【００２３】
【発明の実施の形態】以下、この発明の実施の形態を図
面に基づいて説明する。
面に基づいて説明する。
【００２４】図３はこの発明の第１の実施形態に係るベ
ーン型圧縮機を示す縦断面図、図４は図３のIV−IV線に
沿う断面図である。
ーン型圧縮機を示す縦断面図、図４は図３のIV−IV線に
沿う断面図である。
【００２５】このベーン型圧縮機は、カムリング１と、
カムリング１の両端面にそれぞれ配置されるフロントサ
イド部材（第１サイド部材）２５及びリヤサイド部材
（第２サイド部材）２０と、カムリング１内に回転可能
に収容されたロータ２と、ロータ２の駆動軸７とを備え
ている。駆動軸７は軸受８，９によって回転可能に支持
されている。
カムリング１の両端面にそれぞれ配置されるフロントサ
イド部材（第１サイド部材）２５及びリヤサイド部材
（第２サイド部材）２０と、カムリング１内に回転可能
に収容されたロータ２と、ロータ２の駆動軸７とを備え
ている。駆動軸７は軸受８，９によって回転可能に支持
されている。
【００２６】前記フロントサイド部材２５は、カムリン
グ１のフロント側端面に固定されるフロントサイドブロ
ック３と、フロントサイドブロック３のフロント側端面
に固定されるフロントヘッド５とで構成されている。
グ１のフロント側端面に固定されるフロントサイドブロ
ック３と、フロントサイドブロック３のフロント側端面
に固定されるフロントヘッド５とで構成されている。
【００２７】フロントヘッド５には冷媒ガスの吐出口５
ａが形成され、吐出口５ａはフロントヘッド５とフロン
トサイドブロック３とにより形成される吐出室１０に連
通している。
ａが形成され、吐出口５ａはフロントヘッド５とフロン
トサイドブロック３とにより形成される吐出室１０に連
通している。
【００２８】前記リヤサイド部材２０は、カムリング１
のリヤ側端面に固定されるリヤサイドブロック４と、リ
ヤサイドブロック４のリヤ側端面に固定されるリヤヘッ
ド６とで構成されている。リヤヘッド６には冷媒ガスの
吸入口６ａが形成され、吸入口６ａは吸入室１１に連通
している。
のリヤ側端面に固定されるリヤサイドブロック４と、リ
ヤサイドブロック４のリヤ側端面に固定されるリヤヘッ
ド６とで構成されている。リヤヘッド６には冷媒ガスの
吸入口６ａが形成され、吸入口６ａは吸入室１１に連通
している。
【００２９】前記カムリング１の内周面とロータ２の外
周面との間には、上下２つの圧縮空間１２が画成されて
いる（図１中には一方の圧縮空間１２だけが見えてい
る）。ロータ２には複数のベーン溝１３が設けられ、こ
れらのベーン溝１３内にはベーン１４が摺動可能に挿入
されている。圧縮空間１２はベーン１４によって仕切ら
れて複数の圧縮室１２ａが形成され、各圧縮室１２ａの
容積はロ−タ２の回転によって変化する。
周面との間には、上下２つの圧縮空間１２が画成されて
いる（図１中には一方の圧縮空間１２だけが見えてい
る）。ロータ２には複数のベーン溝１３が設けられ、こ
れらのベーン溝１３内にはベーン１４が摺動可能に挿入
されている。圧縮空間１２はベーン１４によって仕切ら
れて複数の圧縮室１２ａが形成され、各圧縮室１２ａの
容積はロ−タ２の回転によって変化する。
【００３０】図１はカムリングの全体を示すを示す斜視
図、図２（ａ）はカムリングのカウンタボアを示す図、
図２（ｂ）は図２（ａ）のＡ−Ａ線に沿う断面図であ
る。
図、図２（ａ）はカムリングのカウンタボアを示す図、
図２（ｂ）は図２（ａ）のＡ−Ａ線に沿う断面図であ
る。
【００３１】カムリング１の短径部４０には、２つの圧
縮空間１２に対応する２つの吐出ポート１６ａ，１６ｂ
が設けられている（図１には片方の吐出ポート１６ａ，
１６ｂだけが見えている）。２つの吐出ポート１６ａ，
１６ｂはカムリング１の中心軸に沿って配置されてい
る。２つの吐出ポート１６ａ，１６ｂの開口縁の周囲に
は、１つのカウンタボア（穴）２１が設けられている。
カウンタボア２１はカムリング１の内周面１ｂに設けら
れたいわゆる座ぐり穴である。
縮空間１２に対応する２つの吐出ポート１６ａ，１６ｂ
が設けられている（図１には片方の吐出ポート１６ａ，
１６ｂだけが見えている）。２つの吐出ポート１６ａ，
１６ｂはカムリング１の中心軸に沿って配置されてい
る。２つの吐出ポート１６ａ，１６ｂの開口縁の周囲に
は、１つのカウンタボア（穴）２１が設けられている。
カウンタボア２１はカムリング１の内周面１ｂに設けら
れたいわゆる座ぐり穴である。
【００３２】ベーン１４がベーン溝１３から最も飛び出
したときのそのベーン１４の飛出し長さをＳｔｍａｘと
したとき、ロータ回転方向Ｒの前側の圧縮室１２ａと後
側の圧縮室１２ａとが連通を開始するときのベーン１４
の飛出し長さＳｔを、次の式で求める。
したときのそのベーン１４の飛出し長さをＳｔｍａｘと
したとき、ロータ回転方向Ｒの前側の圧縮室１２ａと後
側の圧縮室１２ａとが連通を開始するときのベーン１４
の飛出し長さＳｔを、次の式で求める。
【００３３】 Ｓｔ＝（０．０８〜０．１１）×Ｓｔｍａｘ この式の「（０．０８〜０．１１）」は所定の係数（吐
出終了ストローク係数）であり、経験によって求められ
た値である。
出終了ストローク係数）であり、経験によって求められ
た値である。
【００３４】従来例に較べカウンタボア２１のロータ回
転方向後側部２１ａを吐出ポート１６に近づけ、前側の
圧縮室１２ａと後側の圧縮室１２ａとが連通を開始する
タイミングを遅くした。
転方向後側部２１ａを吐出ポート１６に近づけ、前側の
圧縮室１２ａと後側の圧縮室１２ａとが連通を開始する
タイミングを遅くした。
【００３５】カムリング１の外周壁には、図２（ｂ）に
示すように、弁止め部１７ａを有する吐出弁カバー１７
がボルト１８により固定されている。カムリング１の外
周壁と弁止め部１７ａとの間には、吐出ポート１６を開
閉する吐出弁１９が装着されている。吐出ポート１６が
開いたとき、圧縮室１２ａ内の高圧の冷媒ガスは吐出ポ
ート１６、吐出空間１ａ，通路３ａ、吐出室１０を経て
吐出口５ａから吐出される。
示すように、弁止め部１７ａを有する吐出弁カバー１７
がボルト１８により固定されている。カムリング１の外
周壁と弁止め部１７ａとの間には、吐出ポート１６を開
閉する吐出弁１９が装着されている。吐出ポート１６が
開いたとき、圧縮室１２ａ内の高圧の冷媒ガスは吐出ポ
ート１６、吐出空間１ａ，通路３ａ、吐出室１０を経て
吐出口５ａから吐出される。
【００３６】カムリング１、フロントサイドブロック
３、リヤサイドブロック４、フロントヘッド５及びリヤ
ヘッド６は、通しボルト３０で軸方向に一体的に結合さ
れる。
３、リヤサイドブロック４、フロントヘッド５及びリヤ
ヘッド６は、通しボルト３０で軸方向に一体的に結合さ
れる。
【００３７】図５は吐出通路面積を説明するための図で
あって、同図（ａ）はロータを側面から見たときの図、
同図（ｂ）は楔形の空間の斜視図、同図（ｃ）はカウン
タボアを示す斜視図である。
あって、同図（ａ）はロータを側面から見たときの図、
同図（ｂ）は楔形の空間の斜視図、同図（ｃ）はカウン
タボアを示す斜視図である。
【００３８】前述のように２つの吐出ポート１６ａ，１
６ｂの開口縁の周囲に１つのカウンタボア２１を設けた
ので、吐出抵抗を決める吐出通路面積が従来例に較べて
大きくなる。ここに吐出通路面積とは、図５（ｂ）に示
すほぼ楔形の空間Ｋの頂面Ｋａの面積Ｓ1 及び空間Ｋの
両側面Ｋｂ，Ｋｃの各面積Ｓ2 ，Ｓ3 の総和をいう。こ
の空間Ｋ（図５（ａ）中にハッチングで示した部分）
は、カウンタボア２１のロータ回転方向後端縁Ｇと駆動
軸７の中心線Ｏとを通る平面Ｈ（図５（ｃ）参照）と、
ロータ２の外周面と、カウンタボア２１の開口面とで画
される空間である。空間Ｋの頂面Ｋａの軸方向長さＤ2
とカウンタボア２１のロータ回転方向後端縁Ｂの長さ
（軸方向長さ）Ｄ1 とは等しい。
６ｂの開口縁の周囲に１つのカウンタボア２１を設けた
ので、吐出抵抗を決める吐出通路面積が従来例に較べて
大きくなる。ここに吐出通路面積とは、図５（ｂ）に示
すほぼ楔形の空間Ｋの頂面Ｋａの面積Ｓ1 及び空間Ｋの
両側面Ｋｂ，Ｋｃの各面積Ｓ2 ，Ｓ3 の総和をいう。こ
の空間Ｋ（図５（ａ）中にハッチングで示した部分）
は、カウンタボア２１のロータ回転方向後端縁Ｇと駆動
軸７の中心線Ｏとを通る平面Ｈ（図５（ｃ）参照）と、
ロータ２の外周面と、カウンタボア２１の開口面とで画
される空間である。空間Ｋの頂面Ｋａの軸方向長さＤ2
とカウンタボア２１のロータ回転方向後端縁Ｂの長さ
（軸方向長さ）Ｄ1 とは等しい。
【００３９】従来例では２つの吐出ポート１６ａ，１６
ｂのそれぞれにカウンタボア２１が設けられているのに
対し、この実施形態では２つの吐出ポート１６ａ，１６
ｂに１つのカウンタボア２１が設けられているので、従
来例に較べ空間Ｋの頂面Ｋａの面積Ｓ1 が格段に大き
く、それが吐出通路面積を大きくさせ、吐出抵抗を減少
させている。
ｂのそれぞれにカウンタボア２１が設けられているのに
対し、この実施形態では２つの吐出ポート１６ａ，１６
ｂに１つのカウンタボア２１が設けられているので、従
来例に較べ空間Ｋの頂面Ｋａの面積Ｓ1 が格段に大き
く、それが吐出通路面積を大きくさせ、吐出抵抗を減少
させている。
【００４０】次に、このベーン型圧縮機の動作を説明す
る。
る。
【００４１】図示しないエンジンの回転動力が駆動軸７
に伝わるとロータ２が回転する。図示しないエバポレー
タの出口から流出した冷媒ガスは吸入口６ａから吸入室
１１に入り、吸入室１１から図示しない吸入ポートを通
じて圧縮空間１２に吸入される。圧縮空間１２内はベー
ン１４によって仕切られて複数の圧縮室１２ａが形成さ
れ、各圧縮室１２ａの容積はロータ２の回転にともなっ
て変化するので、ベーン１４間に閉じ込められた冷媒ガ
スは圧縮され、圧縮された冷媒ガスは吐出ポート１６
ａ，１６ｂから吐出弁１９を通り、吐出空間１ａ，通路
３ａを経て吐出室１０へ流出し、更に吐出口５ａから吐
出される。
に伝わるとロータ２が回転する。図示しないエバポレー
タの出口から流出した冷媒ガスは吸入口６ａから吸入室
１１に入り、吸入室１１から図示しない吸入ポートを通
じて圧縮空間１２に吸入される。圧縮空間１２内はベー
ン１４によって仕切られて複数の圧縮室１２ａが形成さ
れ、各圧縮室１２ａの容積はロータ２の回転にともなっ
て変化するので、ベーン１４間に閉じ込められた冷媒ガ
スは圧縮され、圧縮された冷媒ガスは吐出ポート１６
ａ，１６ｂから吐出弁１９を通り、吐出空間１ａ，通路
３ａを経て吐出室１０へ流出し、更に吐出口５ａから吐
出される。
【００４２】ロータ２の回転により圧縮室の容積が縮小
し、圧縮されている冷媒が吐出圧に達するとカウンタボ
ア２１を経由して吐出弁１６ａ，１６ｂから吐出され
る、ベーン１４の先端がカウンタボア２１に達したとき
吐出は終了し、カウンタボア２１を介してロータ回転方
向Ｒの前側の圧縮室１２ａと後側の圧縮室１２ａとが連
通し、前側の圧縮室１２ａの高圧ガスが後側の圧縮室１
２ａへ戻る。しかし、前述のようにロータ回転方向Ｒの
前側の圧縮室１２ａと後側の圧縮室１２ａとが連通を開
始するときのベーン１４の飛出し長さＳｔを上記の式で
求めるようにしたので、従来例に較べ、ロータ回転方向
Ｒの前側の圧縮室１２ａと後側の圧縮室１２ａとが連通
を開始するタイミングが遅くなり、先行する圧縮室１２
ａから後続の圧縮室１２ａへ戻る高圧ガスの量が抑えら
れ、吐出ガスの温度上昇が抑制される。
し、圧縮されている冷媒が吐出圧に達するとカウンタボ
ア２１を経由して吐出弁１６ａ，１６ｂから吐出され
る、ベーン１４の先端がカウンタボア２１に達したとき
吐出は終了し、カウンタボア２１を介してロータ回転方
向Ｒの前側の圧縮室１２ａと後側の圧縮室１２ａとが連
通し、前側の圧縮室１２ａの高圧ガスが後側の圧縮室１
２ａへ戻る。しかし、前述のようにロータ回転方向Ｒの
前側の圧縮室１２ａと後側の圧縮室１２ａとが連通を開
始するときのベーン１４の飛出し長さＳｔを上記の式で
求めるようにしたので、従来例に較べ、ロータ回転方向
Ｒの前側の圧縮室１２ａと後側の圧縮室１２ａとが連通
を開始するタイミングが遅くなり、先行する圧縮室１２
ａから後続の圧縮室１２ａへ戻る高圧ガスの量が抑えら
れ、吐出ガスの温度上昇が抑制される。
【００４３】また、前述のように複数の吐出ポート１６
ａ，１６ｂの開口縁の周囲に１つのカウンタボア２１を
設けたことにより、前述の吐出通路面積が従来例に較べ
て大きくなるので、冷媒ガスが圧縮室１２ａから吐出ポ
ート１６ａ，１６ｂを通じて吐出空間１ａへ吐出される
ときの吐出抵抗は小さくなり、性能は低下せず、液圧縮
による損壊を回避できる。
ａ，１６ｂの開口縁の周囲に１つのカウンタボア２１を
設けたことにより、前述の吐出通路面積が従来例に較べ
て大きくなるので、冷媒ガスが圧縮室１２ａから吐出ポ
ート１６ａ，１６ｂを通じて吐出空間１ａへ吐出される
ときの吐出抵抗は小さくなり、性能は低下せず、液圧縮
による損壊を回避できる。
【００４４】この第１の実施形態によれば、ロータ回転
方向Ｒの前側の圧縮室１２ａと後側の圧縮室１２ａとが
連通を開始するタイミングが遅くなり、先行する圧縮室
１２ａから後続の圧縮室１２ａへ戻る高圧ガスの量が抑
えられ、吐出ガスの温度上昇が抑制されるとともに、吐
出通路面積が従来例に較べて大きいので、冷媒ガスが圧
縮室１２ａから吐出ポート１６ａ，１６ｂを通じて吐出
空間１ａへ吐出されるときの吐出抵抗は小さいため、性
能は低下せず、液圧縮による損壊を回避できる。
方向Ｒの前側の圧縮室１２ａと後側の圧縮室１２ａとが
連通を開始するタイミングが遅くなり、先行する圧縮室
１２ａから後続の圧縮室１２ａへ戻る高圧ガスの量が抑
えられ、吐出ガスの温度上昇が抑制されるとともに、吐
出通路面積が従来例に較べて大きいので、冷媒ガスが圧
縮室１２ａから吐出ポート１６ａ，１６ｂを通じて吐出
空間１ａへ吐出されるときの吐出抵抗は小さいため、性
能は低下せず、液圧縮による損壊を回避できる。
【００４５】図６はこの発明の第２の実施形態に係るベ
ーン型圧縮機のカムリングの全体を示す斜視図、図７
（ａ）はカムリングのカウンタボアを示す図、図７
（ｂ）は図７（ａ）のＢ−Ｂ線に沿う断面図である。前
述の実施形態と共通する部分には同一符号を付してその
説明を省略する。
ーン型圧縮機のカムリングの全体を示す斜視図、図７
（ａ）はカムリングのカウンタボアを示す図、図７
（ｂ）は図７（ａ）のＢ−Ｂ線に沿う断面図である。前
述の実施形態と共通する部分には同一符号を付してその
説明を省略する。
【００４６】前述の第１の実施形態では複数の吐出ポー
ト１６ａ，１６ｂの開口縁の周囲に１つのカウンタボア
２１を設けた場合について述べたが、この第２の実施形
態では、図６及び図７に示すように、複数の吐出ポート
１６ａ，１６ｂの開口縁の周囲にそれぞれカウンタボア
（穴）１２１を設け、各カウンタボア１２１のロータ回
転方向後部１２１ａのロータ回転軸方向幅Ｗを吐出ポー
ト１６ａ，１６ｂの内径Ｄのほぼ１．５〜２．０倍にし
た。カウンタボア１２１のロータ回転軸方向幅Ｗは、カ
ウンタボア１２１のロータ回転方向後部１２１ａからロ
ータ回転方向前部１２１ｂへ行くにしたがって次第に小
さくなる。
ト１６ａ，１６ｂの開口縁の周囲に１つのカウンタボア
２１を設けた場合について述べたが、この第２の実施形
態では、図６及び図７に示すように、複数の吐出ポート
１６ａ，１６ｂの開口縁の周囲にそれぞれカウンタボア
（穴）１２１を設け、各カウンタボア１２１のロータ回
転方向後部１２１ａのロータ回転軸方向幅Ｗを吐出ポー
ト１６ａ，１６ｂの内径Ｄのほぼ１．５〜２．０倍にし
た。カウンタボア１２１のロータ回転軸方向幅Ｗは、カ
ウンタボア１２１のロータ回転方向後部１２１ａからロ
ータ回転方向前部１２１ｂへ行くにしたがって次第に小
さくなる。
【００４７】この第２の実施形態によれば、第１の実施
形態と同様に、吐出通路面積が従来例に較べて大きいの
で、第１の実施形態と同様の効果を得ることができると
ともに、ロータ回転軸方向幅を一定にせず、ロータ回転
方向後部１２１ａ側だけを大きくしたため、カウンタボ
ア１２１の容積の増大を抑え、デッドボリュームを減ら
すことができ、吐出ガスの温度上昇を一層抑制すること
ができる。
形態と同様に、吐出通路面積が従来例に較べて大きいの
で、第１の実施形態と同様の効果を得ることができると
ともに、ロータ回転軸方向幅を一定にせず、ロータ回転
方向後部１２１ａ側だけを大きくしたため、カウンタボ
ア１２１の容積の増大を抑え、デッドボリュームを減ら
すことができ、吐出ガスの温度上昇を一層抑制すること
ができる。
【００４８】図８はこの発明の第３の実施形態に係るベ
ーン型圧縮機のカムリングの全体を示す斜視図、図９
（ａ）はカムリングのカウンタボアを示す図、図９
（ｂ）は図９（ａ）のＣ−Ｃ線に沿う断面図である。前
述の実施形態と共通する部分には同一符号を付してその
説明を省略する。
ーン型圧縮機のカムリングの全体を示す斜視図、図９
（ａ）はカムリングのカウンタボアを示す図、図９
（ｂ）は図９（ａ）のＣ−Ｃ線に沿う断面図である。前
述の実施形態と共通する部分には同一符号を付してその
説明を省略する。
【００４９】前述の第２の実施形態では、複数の吐出ポ
ート１６ａ，１６ｂの開口縁の周囲にそれぞれカウンタ
ボア（穴）１２１を設け、各カウンタボア１２１のロー
タ回転方向後部１２１ａのロータ回転軸方向幅を吐出ポ
ート１６ａ，１６ｂの内径のほぼ１．５〜２．０倍に
し、カウンタボア１２１のロータ回転軸方向幅がカウン
タボア１２１のロータ回転方向後部１２１ａからロータ
回転方向前部１２１ｂへ行くにしたがって次第に小さく
なるようにしたが、この第３の実施形態では、図８及び
図９に示すように、カウンタボア２２１のロータ回転方
向後側半分２２１ａのロータ回転軸方向幅を吐出ポート
１６ａ，１６ｂの内径のほぼ１．５〜２．０倍にし、カ
ウンタボア２２１のロータ回転方向前側半分２２１ｂの
ロータ回転軸方向幅を吐出ポート１６ａ，１６ｂの内径
より僅かに大きくした。すなわち、カウンタボア１２１
のロータ回転軸方向幅が吐出ポート１６ａ，１６ｂのロ
ータ回転方向中間位置を境に大きく変化する（ロータ回
転軸方向幅が急に小さくなる）。
ート１６ａ，１６ｂの開口縁の周囲にそれぞれカウンタ
ボア（穴）１２１を設け、各カウンタボア１２１のロー
タ回転方向後部１２１ａのロータ回転軸方向幅を吐出ポ
ート１６ａ，１６ｂの内径のほぼ１．５〜２．０倍に
し、カウンタボア１２１のロータ回転軸方向幅がカウン
タボア１２１のロータ回転方向後部１２１ａからロータ
回転方向前部１２１ｂへ行くにしたがって次第に小さく
なるようにしたが、この第３の実施形態では、図８及び
図９に示すように、カウンタボア２２１のロータ回転方
向後側半分２２１ａのロータ回転軸方向幅を吐出ポート
１６ａ，１６ｂの内径のほぼ１．５〜２．０倍にし、カ
ウンタボア２２１のロータ回転方向前側半分２２１ｂの
ロータ回転軸方向幅を吐出ポート１６ａ，１６ｂの内径
より僅かに大きくした。すなわち、カウンタボア１２１
のロータ回転軸方向幅が吐出ポート１６ａ，１６ｂのロ
ータ回転方向中間位置を境に大きく変化する（ロータ回
転軸方向幅が急に小さくなる）。
【００５０】この第３の実施形態によれば、第２の実施
形態と同様の効果を得ることができるとともに、カウン
タボア２２１のロータ回転軸方向幅が吐出ポート１６
ａ，１６ｂのロータ回転方向中間位置を境に急に小さく
なる穴形状にしたので、カウンタボア２２１の容積（デ
ッドボリューム）をより小さくすることができ、吐出温
度の上昇をより確実に抑えることができる。
形態と同様の効果を得ることができるとともに、カウン
タボア２２１のロータ回転軸方向幅が吐出ポート１６
ａ，１６ｂのロータ回転方向中間位置を境に急に小さく
なる穴形状にしたので、カウンタボア２２１の容積（デ
ッドボリューム）をより小さくすることができ、吐出温
度の上昇をより確実に抑えることができる。
【００５１】図１０はこの発明の第４の実施形態に係る
ベーン型圧縮機のカムリングの全体を示す斜視図、図１
１（ａ）はカムリングのカウンタボアを示す図、図１１
（ｂ）は図１１（ａ）のＤ−Ｄ線に沿う断面図である。
前述の実施形態と共通する部分には同一符号を付してそ
の説明を省略する。
ベーン型圧縮機のカムリングの全体を示す斜視図、図１
１（ａ）はカムリングのカウンタボアを示す図、図１１
（ｂ）は図１１（ａ）のＤ−Ｄ線に沿う断面図である。
前述の実施形態と共通する部分には同一符号を付してそ
の説明を省略する。
【００５２】この第４の実施形態では、図１０及び図１
１に示すように、２つのカウンタボア（穴）３２１のロ
ータ回転軸方向一端部３２１ｃ，３２１ｄをそれぞれカ
ムリングのサイドブロック側端面３０１ａ，３０１ｃま
で延ばした。
１に示すように、２つのカウンタボア（穴）３２１のロ
ータ回転軸方向一端部３２１ｃ，３２１ｄをそれぞれカ
ムリングのサイドブロック側端面３０１ａ，３０１ｃま
で延ばした。
【００５３】この第３の実施形態によれば、第２の実施
形態と同様の効果を得ることができるとともに、カウン
タボア３２１の加工が容易になる。
形態と同様の効果を得ることができるとともに、カウン
タボア３２１の加工が容易になる。
【００５４】図１２はこの発明の第５の実施形態に係る
ベーン型圧縮機のカムリングの全体を示す斜視図、図１
３（ａ）はカムリングのカウンタボアを示す図、図１３
（ｂ）は図１３（ａ）のＥ−Ｅ線に沿う断面図である。
前述の実施形態と共通する部分には同一符号を付してそ
の説明を省略する。
ベーン型圧縮機のカムリングの全体を示す斜視図、図１
３（ａ）はカムリングのカウンタボアを示す図、図１３
（ｂ）は図１３（ａ）のＥ−Ｅ線に沿う断面図である。
前述の実施形態と共通する部分には同一符号を付してそ
の説明を省略する。
【００５５】前述の第４の実施形態ではカウンタボア１
２１のロータ回転軸方向幅は一定であるが、この第５の
実施形態では、図１２及び図１３に示すように、カウン
タボア（穴）４２１のロータ回転方向後側半分４２１ａ
のロータ回転軸方向幅を第４の実施形態のカウンタボア
３２１と同じにし、カウンタボア４２１のロータ回転方
向前側半分４２１ｂのロータ回転軸方向幅をロータ回転
方向後側半分４２１ａのロータ回転軸方向幅のほぼ１／
３〜１／２にした。
２１のロータ回転軸方向幅は一定であるが、この第５の
実施形態では、図１２及び図１３に示すように、カウン
タボア（穴）４２１のロータ回転方向後側半分４２１ａ
のロータ回転軸方向幅を第４の実施形態のカウンタボア
３２１と同じにし、カウンタボア４２１のロータ回転方
向前側半分４２１ｂのロータ回転軸方向幅をロータ回転
方向後側半分４２１ａのロータ回転軸方向幅のほぼ１／
３〜１／２にした。
【００５６】この第５の実施形態によれば、第２の実施
形態と同様の効果を得ることができるとともに、第４の
実施形態に較べデッドボリュームを減らすことができ
る。
形態と同様の効果を得ることができるとともに、第４の
実施形態に較べデッドボリュームを減らすことができ
る。
【００５７】
【発明の効果】以上説明したように請求項１記載の発明
のベーン型圧縮機によれば、ロータ回転方向の前側の圧
縮室と後側の圧縮室とが連通を開始するタイミングが遅
くなり、先行する圧縮室から後続の圧縮室へ戻る高圧ガ
スの量が抑えられ、吐出ガスの温度上昇が抑制されると
ともに、吐出通路面積が従来例に較べて大きくなるの
で、前記連通開始のタイミングが遅くなったとしても、
冷媒ガスが圧縮室から吐出ポートを通じて吐出空間へ吐
出されるときの吐出抵抗は小さくなり、性能は低下せ
ず、液圧縮による損壊を回避できる。
のベーン型圧縮機によれば、ロータ回転方向の前側の圧
縮室と後側の圧縮室とが連通を開始するタイミングが遅
くなり、先行する圧縮室から後続の圧縮室へ戻る高圧ガ
スの量が抑えられ、吐出ガスの温度上昇が抑制されると
ともに、吐出通路面積が従来例に較べて大きくなるの
で、前記連通開始のタイミングが遅くなったとしても、
冷媒ガスが圧縮室から吐出ポートを通じて吐出空間へ吐
出されるときの吐出抵抗は小さくなり、性能は低下せ
ず、液圧縮による損壊を回避できる。
【００５８】請求項２記載の発明のベーン型圧縮機によ
れば、吐出ガスの温度上昇を一層抑制することができ
る。
れば、吐出ガスの温度上昇を一層抑制することができ
る。
【図１】図１はカムリングの全体を示すを示す斜視図で
ある。
ある。
【図２】図２（ａ）はカムリングのカウンタボアを示す
図、図２（ｂ）は図２（ａ）のＡ−Ａ線に沿う断面図で
ある。
図、図２（ｂ）は図２（ａ）のＡ−Ａ線に沿う断面図で
ある。
【図３】図３はこの発明の第１の実施形態に係るベーン
型圧縮機を示す縦断面図である。
型圧縮機を示す縦断面図である。
【図４】図４は図３のIV−IV線に沿う断面図である。
【図５】図５は吐出通路面積を説明するための図であっ
て、同図（ａ）はロータを側面から見たときの図、同図
（ｂ）は楔形の空間の斜視図、同図（ｃ）はカウンタボ
アを示す斜視図である。
て、同図（ａ）はロータを側面から見たときの図、同図
（ｂ）は楔形の空間の斜視図、同図（ｃ）はカウンタボ
アを示す斜視図である。
【図６】図６はこの発明の第２の実施形態に係るベーン
型圧縮機のカムリングの全体を示すを示す斜視図であ
る。
型圧縮機のカムリングの全体を示すを示す斜視図であ
る。
【図７】図７（ａ）はカムリングのカウンタボアを示す
図、図７（ｂ）は図７（ａ）のＢ−Ｂ線に沿う断面図で
ある。
図、図７（ｂ）は図７（ａ）のＢ−Ｂ線に沿う断面図で
ある。
【図８】図８はこの発明の第３の実施形態に係るベーン
型圧縮機のカムリングの全体を示す斜視図である。
型圧縮機のカムリングの全体を示す斜視図である。
【図９】図９（ａ）はカムリングのカウンタボアを示す
図、図９（ｂ）は図９（ａ）のＣ−Ｃ線に沿う断面図で
ある。
図、図９（ｂ）は図９（ａ）のＣ−Ｃ線に沿う断面図で
ある。
【図１０】図１０はこの発明の第４の実施形態に係るベ
ーン型圧縮機のカムリングの全体を示す斜視図である。
ーン型圧縮機のカムリングの全体を示す斜視図である。
【図１１】図１１（ａ）はカムリングのカウンタボアを
示す図、図１１（ｂ）は図１１（ａ）のＤ−Ｄ線に沿う
断面図である。
示す図、図１１（ｂ）は図１１（ａ）のＤ−Ｄ線に沿う
断面図である。
【図１２】図１２はこの発明の第５の実施形態に係るベ
ーン型圧縮機のカムリングの全体を示す斜視図である。
ーン型圧縮機のカムリングの全体を示す斜視図である。
【図１３】図１３（ａ）はカムリングのカウンタボアを
示す図、図１３（ｂ）は図１３（ａ）のＥ−Ｅ線に沿う
断面図である。
示す図、図１３（ｂ）は図１３（ａ）のＥ−Ｅ線に沿う
断面図である。
【図１４】図１４はカムリングの全体を示す斜視図であ
る。
る。
【図１５】図１５（ａ）はカムリングのカウンタボアを
示す図、図１５（ｂ）は図１５（ａ）のＦ−Ｆ線に沿う
断面図である。
示す図、図１５（ｂ）は図１５（ａ）のＦ−Ｆ線に沿う
断面図である。
１ カムリング ２ ロータ ３ フロントサイドブロック ４ リヤサイドブロック ５ フロントヘッド ６ リヤヘッド １２ 圧縮空間 １２ａ 圧縮室 １３ ベーン溝 １４ ベーン １６ａ，１６ｂ 吐出ポート ２０ リヤサイド部材 ２１，１２１，２２１，３２１，４２１ カウンタボア ２５ フロントサイド部材
フロントページの続き (56)参考文献 特開 平２−108886（ＪＰ，Ａ) 特開 昭60−192892（ＪＰ，Ａ) 特開 昭63−230979（ＪＰ，Ａ) 実開 昭56−25094（ＪＰ，Ｕ) 実開 昭61−32592（ＪＰ，Ｕ) 実開 昭55−73591（ＪＰ，Ｕ) 実開 昭61−49088（ＪＰ，Ｕ) 特公 昭53−13241（ＪＰ，Ｂ２) 特公 平４−56155（ＪＰ，Ｂ２) (58)調査した分野(Int.Cl.7，ＤＢ名) F04C 2/30 - 2/352 F04C 18/30 - 18/352
Claims (2)
- 【請求項１】 カムリングと、このカムリングの一端側
に固定される第１サイド部材と、前記カムリングの他端
側に固定される第２サイド部材と、前記カムリング内に
回転可能に収容され、前記カムリングの内周面との間に
圧縮空間を形成するロータと、このロータに設けられた
複数のベーン溝内に摺動可能に挿入され、前記圧縮空間
を複数の圧縮室に分割する複数のベーンと、前記カムリ
ングに設けられ、前記圧縮室の高圧流体を吐出させる吐
出ポートと、前記カムリングの内周面であって前記吐出
ポートの開口縁に設けられた穴とを備えるベーン型圧縮
機において、 前記穴のロータ回転方向後端部のロータ回転軸方向幅が
前記ロータ回転方向前端部のロータ回転軸方向幅よりも
大きいことを特徴とするベーン型圧縮機。 - 【請求項２】 前記穴のロータ回転方向後端部のロータ
回転軸方向幅が前記吐出ポートの内径のほぼ１．５〜２
倍であることを特徴とする請求項１記載のベーン型圧縮
機。
Priority Applications (3)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP10058910A JP3011917B2 (ja) | 1998-02-24 | 1998-02-24 | ベーン型圧縮機 |
| DE1999107428 DE19907428C2 (de) | 1998-02-24 | 1999-02-22 | Flügelzellenverdichter |
| ES9900379A ES2156070B1 (es) | 1998-02-24 | 1999-02-24 | Compresor de aspas. |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP10058910A JP3011917B2 (ja) | 1998-02-24 | 1998-02-24 | ベーン型圧縮機 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH11241692A JPH11241692A (ja) | 1999-09-07 |
| JP3011917B2 true JP3011917B2 (ja) | 2000-02-21 |
Family
ID=13097981
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP10058910A Expired - Fee Related JP3011917B2 (ja) | 1998-02-24 | 1998-02-24 | ベーン型圧縮機 |
Country Status (3)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3011917B2 (ja) |
| DE (1) | DE19907428C2 (ja) |
| ES (1) | ES2156070B1 (ja) |
Families Citing this family (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN1430705A (zh) * | 2000-04-25 | 2003-07-16 | Lg电子株式会社 | 压缩机 |
| JP5194450B2 (ja) * | 2006-12-28 | 2013-05-08 | 株式会社島津製作所 | ターボ分子ポンプ |
| JP5668357B2 (ja) * | 2010-08-06 | 2015-02-12 | 日産自動車株式会社 | ベーンポンプ |
| DE202014103866U1 (de) | 2014-05-04 | 2014-09-05 | Umetec Gerätebau Gmbh | Wälzkörperaggregat |
Family Cites Families (8)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US3900277A (en) * | 1972-06-12 | 1975-08-19 | Borg Warner | Rotary compressor |
| SE389896B (sv) * | 1974-11-04 | 1976-11-22 | Stal Refrigeration Ab | Rotationskompressor av lamelltyp |
| DE3153685C2 (en) * | 1980-02-20 | 1991-04-25 | Barmag Ag, 5630 Remscheid, De | Sliding vane pump for vehicle braking |
| JPS63109295A (ja) * | 1986-10-27 | 1988-05-13 | Diesel Kiki Co Ltd | ベ−ン型回転圧縮機 |
| JPS63170579A (ja) * | 1987-01-09 | 1988-07-14 | Diesel Kiki Co Ltd | ベ−ン型圧縮機 |
| JPH0414785U (ja) * | 1990-05-24 | 1992-02-06 | ||
| US5302096A (en) * | 1992-08-28 | 1994-04-12 | Cavalleri Robert J | High performance dual chamber rotary vane compressor |
| JPH09250480A (ja) * | 1996-03-14 | 1997-09-22 | Zexel Corp | ベーン型圧縮機 |
-
1998
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