JP3007679B2 - 乾式シリンダライナの製造方法 - Google Patents
乾式シリンダライナの製造方法Info
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- JP3007679B2 JP3007679B2 JP2335791A JP33579190A JP3007679B2 JP 3007679 B2 JP3007679 B2 JP 3007679B2 JP 2335791 A JP2335791 A JP 2335791A JP 33579190 A JP33579190 A JP 33579190A JP 3007679 B2 JP3007679 B2 JP 3007679B2
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- Cylinder Crankcases Of Internal Combustion Engines (AREA)
- Pistons, Piston Rings, And Cylinders (AREA)
- Solid-Phase Diffusion Into Metallic Material Surfaces (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】 ［産業上の利用分野］ 本発明は内燃機関に用いられるシリンダ特に乾式シリ
ンダライナ（乾式シリンダライナはシリンダブロックに
圧入して利用されるもので、直接水などにより冷却され
ないものでシリンダスリーブとも呼ばれる。）の製造方
法に関する。
ンダライナ（乾式シリンダライナはシリンダブロックに
圧入して利用されるもので、直接水などにより冷却され
ないものでシリンダスリーブとも呼ばれる。）の製造方
法に関する。
［従来の技術］ 内燃機関に用いられる従来の窒化処理シリンダは、肉
厚が厚い湿式シリンダライナ（湿式シリダライナは乾式
シリンダライナと異なり形状も複雑になり、湿式シリン
ダライナ自身強度も必要とされ肉厚となる。又直接冷却
水による冷却を受けるためウォータージャケットを有す
るものでシリンダライナとも呼ばれる。）が用いられて
いた。
厚が厚い湿式シリンダライナ（湿式シリダライナは乾式
シリンダライナと異なり形状も複雑になり、湿式シリン
ダライナ自身強度も必要とされ肉厚となる。又直接冷却
水による冷却を受けるためウォータージャケットを有す
るものでシリンダライナとも呼ばれる。）が用いられて
いた。
しかし、肉厚が比較的薄い乾式シリンダライナに窒化
処理を施すと、乾式シリンダライナの内径、外径の変形
すなわち真円度が悪く使用する事ができなかった。
処理を施すと、乾式シリンダライナの内径、外径の変形
すなわち真円度が悪く使用する事ができなかった。
［発明が解決すようとする課題］ しかしながら、従来の窒化処理湿式シリンダライナの
如く耐スカッフイング、耐摩耗性を向上させるために
は、窒化処理が有効であり、本発明は乾式シリンダライ
ナの変形が極めて少ない窒化処理乾式シリンダライナを
提供するものである。
如く耐スカッフイング、耐摩耗性を向上させるために
は、窒化処理が有効であり、本発明は乾式シリンダライ
ナの変形が極めて少ない窒化処理乾式シリンダライナを
提供するものである。
［課題を解決するための手段］ このような課題を解決するために、本発明にあって
は、窒化処理に於ける昇温スピード、窒化処理時間、冷
却スピードを所定条件に設定して、窒化処理することと
した。
は、窒化処理に於ける昇温スピード、窒化処理時間、冷
却スピードを所定条件に設定して、窒化処理することと
した。
［作用］ 窒化処理前に於ける炉内の昇温スピードを100℃〜160
℃／時間とし、窒化処理温度500℃〜550℃、窒化処理時
間を3.5時間〜６時間とし、窒化処理後の冷却スピード
を50℃〜100℃／時間とした。
℃／時間とし、窒化処理温度500℃〜550℃、窒化処理時
間を3.5時間〜６時間とし、窒化処理後の冷却スピード
を50℃〜100℃／時間とした。
昇温スピードが100℃／時間以下であると、窒化処理
工程の時間が長くなり経済的でない。
工程の時間が長くなり経済的でない。
また、160℃／時間以上では、乾式シリンダライナの
変形が大きくなるので、昇温スピードを100℃〜160℃／
時間とした。
変形が大きくなるので、昇温スピードを100℃〜160℃／
時間とした。
窒化処理温度が500℃以下であると、窒化処理工程の
時間が長くなり経済的でない。
時間が長くなり経済的でない。
また、550℃以上であると変形が発生しやすくなるの
で窒化処理温度を500℃〜550℃とした。
で窒化処理温度を500℃〜550℃とした。
窒化処理時間が3.5時間以下であると、所望の窒化処
理層が得られず、又６時間以上では変形が発生しやす
く、又経済的でないので窒化処理時間は、3.5時間〜６
時間とした。
理層が得られず、又６時間以上では変形が発生しやす
く、又経済的でないので窒化処理時間は、3.5時間〜６
時間とした。
冷却スピードは50℃／時間以下では、冷却スピードが
遅く経済的でなく、又100℃／時間以上では変形が発生
するので、冷却スピードを50℃〜100℃／時間とした 窒化処理は、昇温、冷却スピードの調整及び窒化処理
コストの面からは、ガス軟窒化処理が望ましい。又アン
モニアガス中に酸素又は空気を添加した雰囲気で窒化処
理するガス軟窒化処理の場合には初期なじみ、耐摩耗性
が優れた乾式シリンダライナを得ることができる。
遅く経済的でなく、又100℃／時間以上では変形が発生
するので、冷却スピードを50℃〜100℃／時間とした 窒化処理は、昇温、冷却スピードの調整及び窒化処理
コストの面からは、ガス軟窒化処理が望ましい。又アン
モニアガス中に酸素又は空気を添加した雰囲気で窒化処
理するガス軟窒化処理の場合には初期なじみ、耐摩耗性
が優れた乾式シリンダライナを得ることができる。
［実施例］ 乾式シリンダライナを窒化処理炉に入れた後、雰囲気
を置換してN2とし、酸素パージ後炉内の温度を、昇温ス
ピード150℃／時間にて３時間昇温し、途中でNH3を注入
し500℃の保持温度で５時間の窒化処理を施し、次いで
上記雰囲気中にて80℃／時間の冷却スピードにて炉冷し
て190℃まで冷却し、その後放冷して冷却した。
を置換してN2とし、酸素パージ後炉内の温度を、昇温ス
ピード150℃／時間にて３時間昇温し、途中でNH3を注入
し500℃の保持温度で５時間の窒化処理を施し、次いで
上記雰囲気中にて80℃／時間の冷却スピードにて炉冷し
て190℃まで冷却し、その後放冷して冷却した。
乾式シリンダライナの内径は、120mmで全長が236mm、
肉厚2.5mmであった。
肉厚2.5mmであった。
乾式シリンダライナの内径の変形、外径の変形を真円
度としてとらえて測定した。
度としてとらえて測定した。
なお、従来の処理条件で処理した窒化処理乾式シリン
ダライナの内径、外径の真円度測定を行った。
ダライナの内径、外径の真円度測定を行った。
窒化処理条件は、昇温スピード250℃／時間にて１時
間昇温し、次いで570℃の保持温度で２時間30分の窒化
処理を施し、その後放冷して冷却した。真円度の測定結
果は次の通りである。
間昇温し、次いで570℃の保持温度で２時間30分の窒化
処理を施し、その後放冷して冷却した。真円度の測定結
果は次の通りである。
内径の真円度 従来法 平均60μｍ 本発明 平均1.5μｍ 外径の真円度 従来法 平均55μｍ 本発明 平均1.5μｍ この試験結果から明らかなように、本発明の乾式シリ
ンダライナの製造方法によれば、従来法に比較して内
径、外径の真円度が従来法の四分の一に改善されている
ことが明らかである。
ンダライナの製造方法によれば、従来法に比較して内
径、外径の真円度が従来法の四分の一に改善されている
ことが明らかである。
［発明の効果］ 以上により明らかなように、本発明にかかる窒素処理
方法によれば、肉厚の薄い乾式シリンダライナに適合し
た処理条件であって、しかも従来の窒化処理温度より低
温（550℃未満）において、窒化処理することにより変
形を少なくすることができる。さらに、昇温スピード、
冷却スピードを低速にすることにより、相乗効果があい
まって、乾式シリンダライナの真円度が改善されると共
に耐スカッフイング、耐摩耗性を兼ね備えた乾式シリン
ダライナが得られる利点がある。
方法によれば、肉厚の薄い乾式シリンダライナに適合し
た処理条件であって、しかも従来の窒化処理温度より低
温（550℃未満）において、窒化処理することにより変
形を少なくすることができる。さらに、昇温スピード、
冷却スピードを低速にすることにより、相乗効果があい
まって、乾式シリンダライナの真円度が改善されると共
に耐スカッフイング、耐摩耗性を兼ね備えた乾式シリン
ダライナが得られる利点がある。
Claims (1)
- 【請求項１】窒化処理シリンダの製造方法において、炉
内の昇温スピードを100℃〜160℃／時間とし、窒化処理
温度500℃〜550℃において窒化処理時間を3.5時間〜６
時間とし、冷却スピードを50℃〜100℃／時間としたガ
ス軟窒化処理を施したことを特徴とする乾式シリンダラ
イナの製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2335791A JP3007679B2 (ja) | 1990-11-30 | 1990-11-30 | 乾式シリンダライナの製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2335791A JP3007679B2 (ja) | 1990-11-30 | 1990-11-30 | 乾式シリンダライナの製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH04202754A JPH04202754A (ja) | 1992-07-23 |
| JP3007679B2 true JP3007679B2 (ja) | 2000-02-07 |
Family
ID=18292478
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2335791A Expired - Fee Related JP3007679B2 (ja) | 1990-11-30 | 1990-11-30 | 乾式シリンダライナの製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3007679B2 (ja) |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN114635104A (zh) * | 2022-03-22 | 2022-06-17 | 天津丰东热处理有限公司 | 一种风电齿圈渗氮工艺 |
-
1990
- 1990-11-30 JP JP2335791A patent/JP3007679B2/ja not_active Expired - Fee Related
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH04202754A (ja) | 1992-07-23 |
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Legal Events
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