JP2976592B2 - カルマン渦流量計 - Google Patents
カルマン渦流量計Info
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Description
【０００１】
【産業上の利用分野】この発明は、カルマン渦によって
渦発生体に作用する交番力を渦信号として取り出して流
体の流速流量を測定する流量計であって、とくに振動や
衝撃の影響を補償するとともに、静電容量式変位センサ
を用いて耐熱性の向上を図ったカルマン渦流量計に関す
る。
渦発生体に作用する交番力を渦信号として取り出して流
体の流速流量を測定する流量計であって、とくに振動や
衝撃の影響を補償するとともに、静電容量式変位センサ
を用いて耐熱性の向上を図ったカルマン渦流量計に関す
る。
【０００２】
【従来の技術】従来例について、その要部の断面図であ
る図５を参照しながら説明する。図５において、従来例
の要部は、概略的に言えば、管路１の側壁にネジ固定さ
れる基台２と、この基台２にネジ固定される検出体３と
からなる。基台２は主として、管路１の側壁外周への固
定部としての基板２a と、基板２a の中心にある突出部
で側壁に嵌挿される支承部２b と、この支承部２b から
管路１の内部に突出するカルマン渦発生支援用の柱状体
２c と、この柱状体２c の先端に位置し管路１の側壁の
対向箇所に嵌挿される支承部２d とからなる。各支承部
２b,２d の、管路１の側壁への嵌挿は、柱状体２c に対
する防振のために各Ｏリング５，６を介してなされる。
る図５を参照しながら説明する。図５において、従来例
の要部は、概略的に言えば、管路１の側壁にネジ固定さ
れる基台２と、この基台２にネジ固定される検出体３と
からなる。基台２は主として、管路１の側壁外周への固
定部としての基板２a と、基板２a の中心にある突出部
で側壁に嵌挿される支承部２b と、この支承部２b から
管路１の内部に突出するカルマン渦発生支援用の柱状体
２c と、この柱状体２c の先端に位置し管路１の側壁の
対向箇所に嵌挿される支承部２d とからなる。各支承部
２b,２d の、管路１の側壁への嵌挿は、柱状体２c に対
する防振のために各Ｏリング５，６を介してなされる。
【０００３】検出体３は主として、基板２a の表面にネ
ジ固定されるフランジ部３a と、このフランジ部３a か
ら管路１の内部側に伸びる支柱部３b と、カルマン渦発
生体としての柱状体３c と、この柱状体３c の先端に位
置し基台２の支承部２d の中心部にＯリング７を介して
嵌挿される支承部３d と、フランジ部３a から管路１の
外方に伸びる支柱部３e と、支柱部３e の先端部に位置
調整可能に固定されるウェイト３f とからなる。検出体
３を構成する前記の各部分は全て同軸である。なお、Ｏ
リング７は、柱状体３c に対する防振用である。また、
フランジ部３aは、発明におけるダイヤフラムとしての
フランジに相当する。
ジ固定されるフランジ部３a と、このフランジ部３a か
ら管路１の内部側に伸びる支柱部３b と、カルマン渦発
生体としての柱状体３c と、この柱状体３c の先端に位
置し基台２の支承部２d の中心部にＯリング７を介して
嵌挿される支承部３d と、フランジ部３a から管路１の
外方に伸びる支柱部３e と、支柱部３e の先端部に位置
調整可能に固定されるウェイト３f とからなる。検出体
３を構成する前記の各部分は全て同軸である。なお、Ｏ
リング７は、柱状体３c に対する防振用である。また、
フランジ部３aは、発明におけるダイヤフラムとしての
フランジに相当する。
【０００４】さて、図６は図５におけるＡ−Ａ断面図で
あり、同図に示すように、基台２の柱状体２c は、その
断面が等辺三角形で、検出体３の柱状体３c は、その断
面が等辺台形である。柱状体２c の断面の等辺三角形の
底辺と、柱状体３c の断面の等辺台形の長底辺とは、ほ
ぼ同じ長さで近接対向している。これら各柱状体２c,３
c は広義のカルマン渦発生体を構成し、柱状体３c が渦
発生の主部に、柱状体２c が渦発生を支援する副部に相
当する。なお、矢印Ｑは流れ方向を示す。
あり、同図に示すように、基台２の柱状体２c は、その
断面が等辺三角形で、検出体３の柱状体３c は、その断
面が等辺台形である。柱状体２c の断面の等辺三角形の
底辺と、柱状体３c の断面の等辺台形の長底辺とは、ほ
ぼ同じ長さで近接対向している。これら各柱状体２c,３
c は広義のカルマン渦発生体を構成し、柱状体３c が渦
発生の主部に、柱状体２c が渦発生を支援する副部に相
当する。なお、矢印Ｑは流れ方向を示す。
【０００５】ここで重要なことは、主な渦発生体として
の柱状体３c が、外部の振動や衝撃（以下、単に外部振
動という）を受けたときの慣性力によるフランジ部３a
の箇所に関する曲げモーメント（以下、慣性曲げモーメ
ントという）と、支柱部３eおよびウェイト３f が、同
じ外部振動を受けたときのフランジ部３a の箇所に関す
る慣性曲げモーメントとが、互いに同じ大きさで逆方向
になるように構成される点である。なお、支柱部３e お
よびウェイト３f が、発明におけるバランスウェイトに
相当する。言いかえれば、前記の条件が成り立つよう
に、予め概略的に決められた寸法，重さのウェイト３f
が微細に位置調整されるわけである。したがって、支柱
部３b および主な渦発生体としての柱状体３c が外部振
動を受けたときのフランジ部３a の箇所に関する慣性曲
げモーメントは、バランスウェイトとしての支柱部３e
およびウェイト３f が同じ外部振動を受けたときのフラ
ンジ部３a の箇所に関する慣性曲げモーメントによって
相殺される。
の柱状体３c が、外部の振動や衝撃（以下、単に外部振
動という）を受けたときの慣性力によるフランジ部３a
の箇所に関する曲げモーメント（以下、慣性曲げモーメ
ントという）と、支柱部３eおよびウェイト３f が、同
じ外部振動を受けたときのフランジ部３a の箇所に関す
る慣性曲げモーメントとが、互いに同じ大きさで逆方向
になるように構成される点である。なお、支柱部３e お
よびウェイト３f が、発明におけるバランスウェイトに
相当する。言いかえれば、前記の条件が成り立つよう
に、予め概略的に決められた寸法，重さのウェイト３f
が微細に位置調整されるわけである。したがって、支柱
部３b および主な渦発生体としての柱状体３c が外部振
動を受けたときのフランジ部３a の箇所に関する慣性曲
げモーメントは、バランスウェイトとしての支柱部３e
およびウェイト３f が同じ外部振動を受けたときのフラ
ンジ部３a の箇所に関する慣性曲げモーメントによって
相殺される。
【０００６】図８(b) は以上のことを示す模式図で、同
図において、フランジ部３a の箇所に関する慣性曲げモ
ーメントＭ1 は、支柱部３b,柱状部３c に係る矢印表示
した各部の慣性力によるもの、同じくその慣性モーメン
トＭ2 は、支柱部３e,ウェイト３f に係る矢印表示した
各部の慣性力によるものであって、各慣性モーメントＭ
1,Ｍ2 は大きさが同じで方向が逆になる。なお、図８
(a) は柱状部３c の各部に作用する矢印表示したカルマ
ン渦による力（渦力）の、フランジ部３a の箇所に関す
る曲げモーメントＭの模式図である。その結果、フラン
ジ部３a に固着された圧電素子４の出力は、外部振動の
影響が除去されてカルマン渦の振動数だけに対応した周
波数になる。
図において、フランジ部３a の箇所に関する慣性曲げモ
ーメントＭ1 は、支柱部３b,柱状部３c に係る矢印表示
した各部の慣性力によるもの、同じくその慣性モーメン
トＭ2 は、支柱部３e,ウェイト３f に係る矢印表示した
各部の慣性力によるものであって、各慣性モーメントＭ
1,Ｍ2 は大きさが同じで方向が逆になる。なお、図８
(a) は柱状部３c の各部に作用する矢印表示したカルマ
ン渦による力（渦力）の、フランジ部３a の箇所に関す
る曲げモーメントＭの模式図である。その結果、フラン
ジ部３a に固着された圧電素子４の出力は、外部振動の
影響が除去されてカルマン渦の振動数だけに対応した周
波数になる。
【０００７】再び図５に戻り、４は圧電素子であり、フ
ランジ部３a の上面に支柱部３e を貫通させる形で接着
される。圧電素子４は、その表面図である図７(a) と、
その裏面図である図７(b) とに示したように、圧電物質
を中間に挟む形で構成され、ハッチング表示された各電
極４a,４b,４c,４d からなる。各電極４a,４b は、柱状
部３c と管路１との各軸線を含む平面、つまりＸ−Ｘを
含む紙面に直角な平面に関して対称に配置された二つの
分電極で、外側の表面に固着される。また電極４d は、
分電極である各電極４a,４b に対応する一つの共通電極
で、内側の表面に固着される。なお、図７(a) における
外側の表面に固着される電極４c は、共通電極である電
極４d と一体化されて出力取出し部の役目をする。出力
取出しは、内側の電極４d の部分からは困難なので、電
気的に等価な外側の電極４c からおこなうわけである。
このようにして出力信号は、各電極４a,４b と、電極４
cを介して電極４d との間からそれぞれ取り出される。
ランジ部３a の上面に支柱部３e を貫通させる形で接着
される。圧電素子４は、その表面図である図７(a) と、
その裏面図である図７(b) とに示したように、圧電物質
を中間に挟む形で構成され、ハッチング表示された各電
極４a,４b,４c,４d からなる。各電極４a,４b は、柱状
部３c と管路１との各軸線を含む平面、つまりＸ−Ｘを
含む紙面に直角な平面に関して対称に配置された二つの
分電極で、外側の表面に固着される。また電極４d は、
分電極である各電極４a,４b に対応する一つの共通電極
で、内側の表面に固着される。なお、図７(a) における
外側の表面に固着される電極４c は、共通電極である電
極４d と一体化されて出力取出し部の役目をする。出力
取出しは、内側の電極４d の部分からは困難なので、電
気的に等価な外側の電極４c からおこなうわけである。
このようにして出力信号は、各電極４a,４b と、電極４
cを介して電極４d との間からそれぞれ取り出される。
【０００8 】しかも、図７(a),(b) を参照しながら説明
したように、圧電素子４からは、図６に示した柱状体３
c に作用する、この柱状体３c の軸線と流れ方向Ｑとに
直角なＹ−Ｙ方向（揚力方向）の交番力だけ、言いかえ
れば、流体の流速流量だけに対応する出力信号が、周知
の電子回路によって２倍される形で取り出されることに
なる。このことは測定の感度，精度の向上に役立つ。
したように、圧電素子４からは、図６に示した柱状体３
c に作用する、この柱状体３c の軸線と流れ方向Ｑとに
直角なＹ−Ｙ方向（揚力方向）の交番力だけ、言いかえ
れば、流体の流速流量だけに対応する出力信号が、周知
の電子回路によって２倍される形で取り出されることに
なる。このことは測定の感度，精度の向上に役立つ。
【０００９】
【発明が解決しようとする課題】さて従来例では、圧電
素子４をフランジ部３a の表面に固定するのに、接着方
式がとられた。接着方式は、小さい部品ではあるし、加
圧し加熱するため、作業性が悪く、工数もかかりコスト
も増す。また、有機系の接着剤を用いることが多いの
で、高温の流体を測定する場合には、接着剤の剛性が低
下するとともに、圧電素子４の耐熱性の限界のために、
感度が低くなるという問題も起こす。要するに、耐熱性
の点で種々問題がある。
素子４をフランジ部３a の表面に固定するのに、接着方
式がとられた。接着方式は、小さい部品ではあるし、加
圧し加熱するため、作業性が悪く、工数もかかりコスト
も増す。また、有機系の接着剤を用いることが多いの
で、高温の流体を測定する場合には、接着剤の剛性が低
下するとともに、圧電素子４の耐熱性の限界のために、
感度が低くなるという問題も起こす。要するに、耐熱性
の点で種々問題がある。
【００１０】この発明の課題は、従来の技術がもつ以上
の問題点を解消し、振動や衝撃の影響を補償するととも
に、渦周波数センサの耐熱性の向上を図るカルマン渦流
量計を提供することにある。
の問題点を解消し、振動や衝撃の影響を補償するととも
に、渦周波数センサの耐熱性の向上を図るカルマン渦流
量計を提供することにある。
【００１１】
【課題を解決するための手段】請求項１に係るカルマン
渦流量計は、被測定流体が流れる管路の側壁の表面に固
定されるダイヤフラムとしてのフランジと；このフラン
ジの前記側壁表面からこの側壁を貫通して前記管路の内
部に伸びる形で設けられる渦発生体と；前記フランジの
前記側壁とは逆側に設けられるバランスウェイトと；前
記フランジの表面に固着され、これとともに変形する可
動電極と；この可動電極に近接対向する固定電極と；を
有する検出体を備え、前記渦発生体が外部振動を受けた
ときの前記フランジの箇所に関する慣性曲げモーメント
と、前記バランスウェイトが前記外部振動を受けたとき
の前記フランジの箇所に関する慣性曲げモーメントとが
互いに同じ大きさで逆方向になるとともに、前記可動，
固定の各電極間に形成される静電容量に基づいて前記被
測定流体の流速流量が測定される。
渦流量計は、被測定流体が流れる管路の側壁の表面に固
定されるダイヤフラムとしてのフランジと；このフラン
ジの前記側壁表面からこの側壁を貫通して前記管路の内
部に伸びる形で設けられる渦発生体と；前記フランジの
前記側壁とは逆側に設けられるバランスウェイトと；前
記フランジの表面に固着され、これとともに変形する可
動電極と；この可動電極に近接対向する固定電極と；を
有する検出体を備え、前記渦発生体が外部振動を受けた
ときの前記フランジの箇所に関する慣性曲げモーメント
と、前記バランスウェイトが前記外部振動を受けたとき
の前記フランジの箇所に関する慣性曲げモーメントとが
互いに同じ大きさで逆方向になるとともに、前記可動，
固定の各電極間に形成される静電容量に基づいて前記被
測定流体の流速流量が測定される。
【００１２】請求項２に係るカルマン渦流量計は、請求
項１に記載の流量計において、可動，固定の各電極のい
ずれか一方が、中心部に円形中空部をもつ円板状電極
で、他方が、中心を通り被測定流体の流れ方向と一致す
る直線を挟んで対称的な、中心部に半円形中空部をもつ
半円板状電極の一対からなる。
項１に記載の流量計において、可動，固定の各電極のい
ずれか一方が、中心部に円形中空部をもつ円板状電極
で、他方が、中心を通り被測定流体の流れ方向と一致す
る直線を挟んで対称的な、中心部に半円形中空部をもつ
半円板状電極の一対からなる。
【００１３】請求項３に係るカルマン渦流量計は、請求
項１または２に記載の流量計において、フランジと、バ
ランスウェイトと、可動電極とを共通に覆い、固定電極
を内面に固着させるとともに、内部空間が真空であるカ
バーを備える。
項１または２に記載の流量計において、フランジと、バ
ランスウェイトと、可動電極とを共通に覆い、固定電極
を内面に固着させるとともに、内部空間が真空であるカ
バーを備える。
【００１４】
【作用】請求項１ないし３のいずれかに係るカルマン渦
流量計では、渦発生体が外部振動を受けたときのフラン
ジの箇所に関する慣性曲げモーメントが、バランスウェ
イトが同じ外部振動を受けたときのそれによって相殺さ
れ、しかもフランジの変形に応じて可動，固定の各電極
間に形成される静電容量が変化するから、この静電容量
変化の周波数は、外部振動の影響が除去されてカルマン
渦の振動数だけに対応する。
流量計では、渦発生体が外部振動を受けたときのフラン
ジの箇所に関する慣性曲げモーメントが、バランスウェ
イトが同じ外部振動を受けたときのそれによって相殺さ
れ、しかもフランジの変形に応じて可動，固定の各電極
間に形成される静電容量が変化するから、この静電容量
変化の周波数は、外部振動の影響が除去されてカルマン
渦の振動数だけに対応する。
【００１５】とくに請求項２に係るカルマン渦流量計で
は、円板状電極と、各半円板状電極とによって形成され
る各静電容量が電子回路によって差動的に取り出され
る。また、とくに請求項３に係るカルマン渦流量計で
は、カバー内部が真空でその誘電率が変化しないから、
出力感度が流体温度によって影響されない。
は、円板状電極と、各半円板状電極とによって形成され
る各静電容量が電子回路によって差動的に取り出され
る。また、とくに請求項３に係るカルマン渦流量計で
は、カバー内部が真空でその誘電率が変化しないから、
出力感度が流体温度によって影響されない。
【００１６】
【実施例】この発明に係るカルマン渦流量計の実施例に
ついて、以下に図を参照しながら説明する。図１は実施
例の要部つまり静電容量式渦周波数センサ関連部の断面
図である。図１において、フランジ部３ａの上面に、絶
縁板２１を介して可動電極２２が固着される。フランジ
部３ａ，支柱部３ｅ，ウェイト３ｆを共通に覆う形で、
カバー２６が基板２ａの上面に固定され、内部空間を真
空にしてある。このカバー２６の内面に、可動電極２１
に近接対向する形で一対の各固定電極２４，２５が、共
通な絶縁板２３を介して固着される。各絶縁板２１，２
３、可動電極２２、各固定電極２４，２５以外の部材
は、従来例におけるのと同じであるから、同じ符号を付
け、とくに説明しない。可動電極２２と、各固定電極２
４，２５とについては詳しく後述する。ここで、各電極
の符号を付けてないリード線は、カバー２６の壁を貫通
する箇所で気密にハーメチックシールされる。
ついて、以下に図を参照しながら説明する。図１は実施
例の要部つまり静電容量式渦周波数センサ関連部の断面
図である。図１において、フランジ部３ａの上面に、絶
縁板２１を介して可動電極２２が固着される。フランジ
部３ａ，支柱部３ｅ，ウェイト３ｆを共通に覆う形で、
カバー２６が基板２ａの上面に固定され、内部空間を真
空にしてある。このカバー２６の内面に、可動電極２１
に近接対向する形で一対の各固定電極２４，２５が、共
通な絶縁板２３を介して固着される。各絶縁板２１，２
３、可動電極２２、各固定電極２４，２５以外の部材
は、従来例におけるのと同じであるから、同じ符号を付
け、とくに説明しない。可動電極２２と、各固定電極２
４，２５とについては詳しく後述する。ここで、各電極
の符号を付けてないリード線は、カバー２６の壁を貫通
する箇所で気密にハーメチックシールされる。
【００１７】図２は実施例における可動電極の表面図、
図３は同じくその固定電極の表面図である。図２におい
て、可動電極２２は、中心部に円形中空部をもつ円板状
をなし、その右側の外周部に符号を付けてないリード線
用接続部がある。図３において、各固定電極２４，２５
は、それぞれ形状が中心部に半円形中空部をもつ半円板
状をなし、その一対が、中心を通り流れ方向Ｑと一致す
る直線を挟んで対称的に配置される。各固定電極２４，
２５には、それぞれの上側，下側の各外周部に符号を付
けてないリード線接続部がある。次に可動電極２２と、
各固定電極２４，２５とによって形成される二つの静電
容量に基づいて、渦周波数を求める方法について説明す
る。
図３は同じくその固定電極の表面図である。図２におい
て、可動電極２２は、中心部に円形中空部をもつ円板状
をなし、その右側の外周部に符号を付けてないリード線
用接続部がある。図３において、各固定電極２４，２５
は、それぞれ形状が中心部に半円形中空部をもつ半円板
状をなし、その一対が、中心を通り流れ方向Ｑと一致す
る直線を挟んで対称的に配置される。各固定電極２４，
２５には、それぞれの上側，下側の各外周部に符号を付
けてないリード線接続部がある。次に可動電極２２と、
各固定電極２４，２５とによって形成される二つの静電
容量に基づいて、渦周波数を求める方法について説明す
る。
【００１８】図４は静電容量から渦周波数を求める検出
回路図である。図４において、Ｃ１は、図２，図３にお
ける可動電極２２と、固定電極２４とによって形成され
る静電容量、Ｃ２は、図２，図３における可動電極２２
と、固定電極２５とによって形成される静電容量、であ
る。２７，２８はそれぞれＣ／Ｖ変換器で、各静電容量
Ｃ１，Ｃ２を電圧に変換する。差動回路２９は、変換さ
れた各電圧信号の差値を求め、この出力が渦周波数に対
応する。言いかえれば、各静電容量Ｃ１，Ｃ２が差動回
路２９により差動的に取り出されるから、検出の感度が
向上する。
回路図である。図４において、Ｃ１は、図２，図３にお
ける可動電極２２と、固定電極２４とによって形成され
る静電容量、Ｃ２は、図２，図３における可動電極２２
と、固定電極２５とによって形成される静電容量、であ
る。２７，２８はそれぞれＣ／Ｖ変換器で、各静電容量
Ｃ１，Ｃ２を電圧に変換する。差動回路２９は、変換さ
れた各電圧信号の差値を求め、この出力が渦周波数に対
応する。言いかえれば、各静電容量Ｃ１，Ｃ２が差動回
路２９により差動的に取り出されるから、検出の感度が
向上する。
【００１９】ここで再び図１に戻って若干、補足説明す
ると、一つには、カバー２６の内部が真空で、各電極の
間隙を構成する誘電体の誘電率が変化しないから、図４
の差動回路２９の出力感度が流体温度によって影響され
ることがない。したがって、流体温度に変化があって
も、常に安定した感度で流速の測定ができる。もう一つ
には、図１においては、可動電極側が一体形、固定電極
側が一対の分割形をとっているが、関係が逆であって
も、すなわち、可動電極側を一対の分割形に、固定電極
側を一体形にしても検出原理としては同様である。しか
し、製作面で違いがある。図１の方式では、可動電極側
からのリード線が１個であるが、逆の方式では２個にな
り、とくにカバー２６の壁を貫通させてハーメチックシ
ールする作業が困難であるから、図１の方式がすぐれ
る。なお、固定電極側はリード線が１個でも２個でも、
カバー２６の壁を貫通させてハーメチックシールする作
業が単独にできるから容易で、とくに差がない。
ると、一つには、カバー２６の内部が真空で、各電極の
間隙を構成する誘電体の誘電率が変化しないから、図４
の差動回路２９の出力感度が流体温度によって影響され
ることがない。したがって、流体温度に変化があって
も、常に安定した感度で流速の測定ができる。もう一つ
には、図１においては、可動電極側が一体形、固定電極
側が一対の分割形をとっているが、関係が逆であって
も、すなわち、可動電極側を一対の分割形に、固定電極
側を一体形にしても検出原理としては同様である。しか
し、製作面で違いがある。図１の方式では、可動電極側
からのリード線が１個であるが、逆の方式では２個にな
り、とくにカバー２６の壁を貫通させてハーメチックシ
ールする作業が困難であるから、図１の方式がすぐれ
る。なお、固定電極側はリード線が１個でも２個でも、
カバー２６の壁を貫通させてハーメチックシールする作
業が単独にできるから容易で、とくに差がない。
【００２０】
【発明の効果】請求項１ないし３のいずれかに係るカル
マン渦流量計では、渦発生体が外部振動を受けたときの
フランジの箇所に関する慣性曲げモーメントが、バラン
スウェイトが同じ外部振動を受けたときのそれによって
相殺され、しかもフランジの変形に応じて可動，固定の
各電極間に形成される静電容量が変化するから、この静
電容量変化の周波数は、外部振動の影響が除去されてカ
ルマン渦の振動数だけに対応する。したがって、振動や
衝撃の影響を受けない正確な流速流量の測定が可能とな
るとともに、カルマン渦の振動数を検出するセンサが静
電容量式であるから、耐熱性の向上が図れる。
マン渦流量計では、渦発生体が外部振動を受けたときの
フランジの箇所に関する慣性曲げモーメントが、バラン
スウェイトが同じ外部振動を受けたときのそれによって
相殺され、しかもフランジの変形に応じて可動，固定の
各電極間に形成される静電容量が変化するから、この静
電容量変化の周波数は、外部振動の影響が除去されてカ
ルマン渦の振動数だけに対応する。したがって、振動や
衝撃の影響を受けない正確な流速流量の測定が可能とな
るとともに、カルマン渦の振動数を検出するセンサが静
電容量式であるから、耐熱性の向上が図れる。
【００２１】とくに請求項２に係るカルマン渦流量計で
は、円板状電極と、各半円板状電極とによって形成され
る各静電容量が電子回路により差動的に取り出されるか
ら、検出の感度が向上する。また、とくに請求項３に係
るカルマン渦流量計では、カバー内部が真空でその誘電
率が変化しないから、出力感度が流体温度によって影響
されることがなく、流体温度に変化があっても、常に安
定した感度で流速の測定ができる。
は、円板状電極と、各半円板状電極とによって形成され
る各静電容量が電子回路により差動的に取り出されるか
ら、検出の感度が向上する。また、とくに請求項３に係
るカルマン渦流量計では、カバー内部が真空でその誘電
率が変化しないから、出力感度が流体温度によって影響
されることがなく、流体温度に変化があっても、常に安
定した感度で流速の測定ができる。
【図１】本発明に係る実施例の要部の断面図
【図２】この実施例における可動電極の表面図
【図３】同じくその固定電極の表面図
【図４】静電容量から渦周波数を求める検出回路図
【図５】従来例の断面図
【図６】図５におけるＡ−Ａ断面図
【図７】従来例における圧電素子に関し、(a) はその表
面図、(b)はその裏面図
面図、(b)はその裏面図
【図８】従来例において作用する曲げモーメントに関
し、(a) は渦力による曲げモーメントの模式図、(b) は
外部振動による慣性曲げモーメントの模式図
し、(a) は渦力による曲げモーメントの模式図、(b) は
外部振動による慣性曲げモーメントの模式図
２１ 絶縁板 ２２ 可動電極 ２３ 絶縁板 ２４ 固定電極 ２５ 固定電極 ２６ カバー ２７ Ｃ／Ｖ変換器 ２８ Ｃ／Ｖ変換器 ２９ 差動回路
Claims (3)
- 【請求項１】被測定流体が流れる管路の側壁の表面に固
定されるダイヤフラムとしてのフランジと；このフラン
ジの前記側壁表面からこの側壁を貫通して前記管路の内
部に伸びる形で設けられる渦発生体と；前記フランジの
前記側壁とは逆側に設けられるバランスウェイトと；前
記フランジの表面に固着され、これとともに変形する可
動電極と；この可動電極に近接対向する固定電極と；を
有する検出体を備え、 前記渦発生体が外部振動を受けたときの前記フランジの
箇所に関する慣性曲げモーメントと、前記バランスウェ
イトが前記外部振動を受けたときの前記フランジの箇所
に関する慣性曲げモーメントとが互いに同じ大きさで逆
方向になるとともに、前記可動，固定の各電極間に形成
される静電容量に基づいて前記被測定流体の流速流量が
測定される構成にしたことを特徴とするカルマン渦流量
計。 - 【請求項２】請求項１に記載の流量計において、可動，
固定の各電極のいずれか一方は、中心部に円形中空部を
もつ円板状電極で、他方は、中心を通り被測定流体の流
れ方向と一致する直線を挟んで対称的な、中心部に半円
形中空部をもつ半円板状電極の一対からなることを特徴
とするカルマン渦流量計。 - 【請求項３】請求項１または２に記載の流量計におい
て、フランジと、バランスウェイトと、可動電極とを共
通に覆い、固定電極を内面に固着させるとともに、内部
空間が真空であるカバーを備えることを特徴とすること
を特徴とするカルマン渦流量計。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3159276A JP2976592B2 (ja) | 1991-07-01 | 1991-07-01 | カルマン渦流量計 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3159276A JP2976592B2 (ja) | 1991-07-01 | 1991-07-01 | カルマン渦流量計 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0510795A JPH0510795A (ja) | 1993-01-19 |
| JP2976592B2 true JP2976592B2 (ja) | 1999-11-10 |
Family
ID=15690249
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP3159276A Expired - Fee Related JP2976592B2 (ja) | 1991-07-01 | 1991-07-01 | カルマン渦流量計 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2976592B2 (ja) |
-
1991
- 1991-07-01 JP JP3159276A patent/JP2976592B2/ja not_active Expired - Fee Related
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0510795A (ja) | 1993-01-19 |
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