JP2958514B2 - 活性汚泥法における廃水処理方法および廃水処理装置 - Google Patents
活性汚泥法における廃水処理方法および廃水処理装置Info
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- Y02W—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES RELATED TO WASTEWATER TREATMENT OR WASTE MANAGEMENT
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- Y02W10/10—Biological treatment of water, waste water, or sewage
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は活性汚泥法における
廃水処理方法および廃水処理装置に係り、特に気泡によ
って活性汚泥を強制分離した処理水を放流する前に、該
処理水を曝気槽から送られて来た活性汚泥を含む混合液
とを混合し、処理水中の残留浮遊物を上記混合液中の活
性汚泥で吸着凝集させるようにしたものに関する。
廃水処理方法および廃水処理装置に係り、特に気泡によ
って活性汚泥を強制分離した処理水を放流する前に、該
処理水を曝気槽から送られて来た活性汚泥を含む混合液
とを混合し、処理水中の残留浮遊物を上記混合液中の活
性汚泥で吸着凝集させるようにしたものに関する。
【０００２】
【従来の技術】有機物を含む廃水の活性汚泥法による処
理プロセスの基本要素は、次の四項に分類出来る。 １．原水と活性汚泥の接触時間 ２．活性汚泥に与える酸素量 ３．曝気槽内の活性汚泥（ＭＬＳＳ）濃度の設定 ４．固液分離状況の把握
理プロセスの基本要素は、次の四項に分類出来る。 １．原水と活性汚泥の接触時間 ２．活性汚泥に与える酸素量 ３．曝気槽内の活性汚泥（ＭＬＳＳ）濃度の設定 ４．固液分離状況の把握
【０００３】工場廃水の活性汚泥処理に於ては、十分な
処理後、活性汚泥と処理水を速やかに分離して処理水を
得る事が必要である。従って、第４項の固液分離状況の
把握は、活性汚泥処理プロセスの運転管理者の特に注意
すべき事項である。
処理後、活性汚泥と処理水を速やかに分離して処理水を
得る事が必要である。従って、第４項の固液分離状況の
把握は、活性汚泥処理プロセスの運転管理者の特に注意
すべき事項である。
【０００４】又、活性汚泥処理法では、曝気槽内で浄化
微生物によってＢＯＤの除去が行われると汚泥が増殖す
る。この生物増殖による余剰汚泥の発生は活性汚泥法の
宿命的な欠陥であり、余剰汚泥の処理に伴う運転コスト
の上昇や、環境二次汚染は、社会的問題点を多く含んだ
まま未だ十分な解決がなされていない。
微生物によってＢＯＤの除去が行われると汚泥が増殖す
る。この生物増殖による余剰汚泥の発生は活性汚泥法の
宿命的な欠陥であり、余剰汚泥の処理に伴う運転コスト
の上昇や、環境二次汚染は、社会的問題点を多く含んだ
まま未だ十分な解決がなされていない。
【０００５】この余剰汚泥の発生は、次式によって表わ
される。 △Ｓ＝ａ・Ｌｒ−ｂ・Ｓａ＋ＳＳ △Ｓ……汚泥発生量 ａ……汚泥変換率 Ｌｒ……除去された有機物 ｂ……自己消化係数 Ｓａ……曝気槽汚泥総量 ＳＳ……非分解の物質
される。 △Ｓ＝ａ・Ｌｒ−ｂ・Ｓａ＋ＳＳ △Ｓ……汚泥発生量 ａ……汚泥変換率 Ｌｒ……除去された有機物 ｂ……自己消化係数 Ｓａ……曝気槽汚泥総量 ＳＳ……非分解の物質
【０００６】上記式において、ａ，ｂの値は有機物質や
エアレーション強度等による定まった値であり、又廃水
処理の目的からＬｒ値もほぼ一定と考えて良い。そこ
で、△Ｓを小さくするには、Ｓａを大きくすることとＳ
Ｓを曝気槽流入以前に少なくすることで解決出来る。Ｓ
ａ値は曝気槽容積とＭＬＳＳ濃度によって変化可能であ
るが、曝気槽容積を大きくするには経済的問題を含むこ
ととなる。
エアレーション強度等による定まった値であり、又廃水
処理の目的からＬｒ値もほぼ一定と考えて良い。そこ
で、△Ｓを小さくするには、Ｓａを大きくすることとＳ
Ｓを曝気槽流入以前に少なくすることで解決出来る。Ｓ
ａ値は曝気槽容積とＭＬＳＳ濃度によって変化可能であ
るが、曝気槽容積を大きくするには経済的問題を含むこ
ととなる。
【０００７】ＭＬＳＳ濃度を大きくすることは、活性汚
泥法において有効であるが、第４項の固液分離は、重力
による沈降分離であるためにＭＬＳＳ濃度を大きくする
ことには限界がある。即ち、活性汚泥法においては、曝
気槽で曝気した原水と活性汚泥の混合液を沈澱槽で汚泥
と処理水とに分けるべく沈降分離を行うが、この場合Ｍ
ＬＳＳ濃度を大きくすると、汚泥と処理水との分離がで
きなくなる。この為、ＭＬＳＳ濃度は３０００〜５００
０ｐｐｍ程度に制限されてしまう。
泥法において有効であるが、第４項の固液分離は、重力
による沈降分離であるためにＭＬＳＳ濃度を大きくする
ことには限界がある。即ち、活性汚泥法においては、曝
気槽で曝気した原水と活性汚泥の混合液を沈澱槽で汚泥
と処理水とに分けるべく沈降分離を行うが、この場合Ｍ
ＬＳＳ濃度を大きくすると、汚泥と処理水との分離がで
きなくなる。この為、ＭＬＳＳ濃度は３０００〜５００
０ｐｐｍ程度に制限されてしまう。
【０００８】ところで、加圧下で空気を水に溶解させて
から大気圧に解放すると極めて微細な気泡が発生する。
この気泡は液体と固体との不連続界面に発生しやすい性
質がある。この性質を利用すれば、ＭＬＳＳ濃度が高く
ても活性汚泥と処理水との分離が容易となる。従って従
来の活性汚泥法による有機廃水処理装置の運転に伴って
生じる余剰汚泥や、運転環境によって変化する微生物相
に関係するＳＶ（３０分沈降度）値、或いはＳＶＩ値の
悪化に共なうバルキング（汚泥膨化現象）やライジング
（汚泥浮上現象）を低コストにより解決できる。
から大気圧に解放すると極めて微細な気泡が発生する。
この気泡は液体と固体との不連続界面に発生しやすい性
質がある。この性質を利用すれば、ＭＬＳＳ濃度が高く
ても活性汚泥と処理水との分離が容易となる。従って従
来の活性汚泥法による有機廃水処理装置の運転に伴って
生じる余剰汚泥や、運転環境によって変化する微生物相
に関係するＳＶ（３０分沈降度）値、或いはＳＶＩ値の
悪化に共なうバルキング（汚泥膨化現象）やライジング
（汚泥浮上現象）を低コストにより解決できる。
【０００９】しかし、ＭＬＳＳ濃度が高い混合液を短時
間で固液分離させると、細かい浮遊物質の凝集によって
生じる粗大粒子（フロック）が生成せずに処理水が濁っ
てしまう。この状態では浮遊物質の自然沈降による分離
は困難であり、安定した清澄度の高い処理水が得られな
い。
間で固液分離させると、細かい浮遊物質の凝集によって
生じる粗大粒子（フロック）が生成せずに処理水が濁っ
てしまう。この状態では浮遊物質の自然沈降による分離
は困難であり、安定した清澄度の高い処理水が得られな
い。
【００１０】特公平７−１００１５８号には、本発明者
によってなされた上記問題点を解決する発明が開示され
ている。該発明では、ＭＬＳＳ濃度２０００〜５０００
ｐｐｍの第２の曝気槽を使用し処理水を上記第２の曝気
槽に送ってその透明度を安定的に確保するようになって
いる。
によってなされた上記問題点を解決する発明が開示され
ている。該発明では、ＭＬＳＳ濃度２０００〜５０００
ｐｐｍの第２の曝気槽を使用し処理水を上記第２の曝気
槽に送ってその透明度を安定的に確保するようになって
いる。
【００１１】
【発明が解決しようとする課題】ところで、沈澱槽を有
する施設では、曝気槽等から該沈澱槽へ導水する途中に
センターウェル（整流筒）が設けられている場合が多
い。本発明者はこのセンターウエルに着目し、強制分離
槽で得られた処理水をこのセンターウェルへ導入し、一
方、ＭＬＳＳを含んだ曝気槽中の混合液を所定量上記セ
ンターウェルへ導入して上記処理水と混合することによ
り、処理水の透明度を安定的に上げることができること
を見いだした。本発明はこの知見に基づいて完成するに
至ったものである。
する施設では、曝気槽等から該沈澱槽へ導水する途中に
センターウェル（整流筒）が設けられている場合が多
い。本発明者はこのセンターウエルに着目し、強制分離
槽で得られた処理水をこのセンターウェルへ導入し、一
方、ＭＬＳＳを含んだ曝気槽中の混合液を所定量上記セ
ンターウェルへ導入して上記処理水と混合することによ
り、処理水の透明度を安定的に上げることができること
を見いだした。本発明はこの知見に基づいて完成するに
至ったものである。
【００１２】本発明の目的は、廃水を高濃度の活性汚泥
で処理すると共に、高濃度の活性汚泥で処理した処理水
中に浮遊している細かい浮遊物質を曝気槽の混合液中の
汚泥に吸着させて沈降分離できるようにし、処理水を速
やかに放流できるようにすることにある。本発明の他の
目的は、従来必要とされていた低濃度の曝気槽を不必要
とすることによって全体として廃水処理コストを低減す
ることにある。
で処理すると共に、高濃度の活性汚泥で処理した処理水
中に浮遊している細かい浮遊物質を曝気槽の混合液中の
汚泥に吸着させて沈降分離できるようにし、処理水を速
やかに放流できるようにすることにある。本発明の他の
目的は、従来必要とされていた低濃度の曝気槽を不必要
とすることによって全体として廃水処理コストを低減す
ることにある。
【００１３】
【課題を解決するための手段】上記目的を達成する為に
講じた発明の手段は次の通りである。第１の手段にあっ
ては、活性汚泥法における廃水処理方法であって、この
方法は、曝気槽で曝気された混合液に空気を加圧溶解す
るステップ、上記混合液を大気圧に戻して該混合液内に
気泡を発生させ、該気泡が汚泥に付着して該汚泥を浮上
させて汚泥と処理水とを分離させるステップ、上記処理
水と曝気槽の混合液を混合し、該混合液中の汚泥によっ
て処理水中の残留浮遊物を吸着し凝集させるステップ、
を含むことを特徴とする、活性汚泥法における廃水処理
方法である。
講じた発明の手段は次の通りである。第１の手段にあっ
ては、活性汚泥法における廃水処理方法であって、この
方法は、曝気槽で曝気された混合液に空気を加圧溶解す
るステップ、上記混合液を大気圧に戻して該混合液内に
気泡を発生させ、該気泡が汚泥に付着して該汚泥を浮上
させて汚泥と処理水とを分離させるステップ、上記処理
水と曝気槽の混合液を混合し、該混合液中の汚泥によっ
て処理水中の残留浮遊物を吸着し凝集させるステップ、
を含むことを特徴とする、活性汚泥法における廃水処理
方法である。
【００１４】第２の手段にあっては、処理水と曝気槽の
混合液との混合は、混合枡にて行われることを特徴とす
る、第１の手段に係る活性汚泥法における廃水処理方法
である。
混合液との混合は、混合枡にて行われることを特徴とす
る、第１の手段に係る活性汚泥法における廃水処理方法
である。
【００１５】第３の手段にあっては、混合枡における汚
泥濃度は７００〜６０００ｐｐｍであることを特徴とす
る、第２の手段に係る活性汚泥法における廃水処理方法
である。
泥濃度は７００〜６０００ｐｐｍであることを特徴とす
る、第２の手段に係る活性汚泥法における廃水処理方法
である。
【００１６】第４の手段にあっては、活性汚泥法におけ
る廃水処理装置であって、この装置は、曝気槽と、曝気
後の混合液に空気を加圧溶解する加圧溶解手段と、該加
圧溶解手段から送られて来た空気を含む混合液を大気圧
に戻して上記混合液内に気泡を発生させ、該気泡が汚泥
に付着して該汚泥を浮上させて汚泥と処理水とを分離さ
せる強制分離槽と、上記処理水と曝気槽の混合液を混合
する混合手段と、放流前の処理水の固液分離を行う沈殿
槽と、を含み、更に、上記強制分離槽で処理された処理
水を上記混合手段に送る導液手段と、上記曝気槽の混合
液を上記混合手段に送る導液手段を有していることを特
徴とする、廃水処理装置である。
る廃水処理装置であって、この装置は、曝気槽と、曝気
後の混合液に空気を加圧溶解する加圧溶解手段と、該加
圧溶解手段から送られて来た空気を含む混合液を大気圧
に戻して上記混合液内に気泡を発生させ、該気泡が汚泥
に付着して該汚泥を浮上させて汚泥と処理水とを分離さ
せる強制分離槽と、上記処理水と曝気槽の混合液を混合
する混合手段と、放流前の処理水の固液分離を行う沈殿
槽と、を含み、更に、上記強制分離槽で処理された処理
水を上記混合手段に送る導液手段と、上記曝気槽の混合
液を上記混合手段に送る導液手段を有していることを特
徴とする、廃水処理装置である。
【００１７】第５の手段にあっては、混合枡が、沈殿槽
に設けられているセンターウエル、横流れ式の沈殿槽に
おける沈殿槽への導水枡、または沈殿槽への流量を測定
する測定枡であることを特徴とする、第４の手段に係る
廃水処理装置である。
に設けられているセンターウエル、横流れ式の沈殿槽に
おける沈殿槽への導水枡、または沈殿槽への流量を測定
する測定枡であることを特徴とする、第４の手段に係る
廃水処理装置である。
【００１８】作 用 通常、曝気槽のＭＬＳＳ濃度は、５０００ｐｐｍ程度で
ある。しかし、本発明の場合はＭＬＳＳ濃度を６０００
〜２００００ｐｐｍ程度に設定する。このことによって
上記式からわかるように汚泥発生量を小さくできる。し
かしＭＬＳＳ濃度が６０００〜２００００ｐｐｍの場合
は、固液の沈降分離ができず、また活性汚泥の性状の悪
化時に固液分離が困難になる。
ある。しかし、本発明の場合はＭＬＳＳ濃度を６０００
〜２００００ｐｐｍ程度に設定する。このことによって
上記式からわかるように汚泥発生量を小さくできる。し
かしＭＬＳＳ濃度が６０００〜２００００ｐｐｍの場合
は、固液の沈降分離ができず、また活性汚泥の性状の悪
化時に固液分離が困難になる。
【００１９】そこで、曝気槽の混合液を加圧ポンプによ
って加圧タンク内に送り、該加圧タンク内でコンプレッ
サーから送り込まれた加圧空気（３〜５Kg/cm2）を混合
液内に溶解させる。この加圧空気を溶解した混合液を大
気圧の状態にある強制分離槽に送る。混合液は強制分離
槽内で大気圧に戻るため、混合液内に無数の小気泡が発
生する。該気泡は混合液中の汚泥に付着して汚泥を浮上
させるので、汚泥と処理水とは分離する。分離した汚泥
は、汚泥濃度が３００００〜４００００ｐｐｍである。
因に沈降分離の場合の汚泥濃度は１５０００ｐｐｍまで
が限界である。
って加圧タンク内に送り、該加圧タンク内でコンプレッ
サーから送り込まれた加圧空気（３〜５Kg/cm2）を混合
液内に溶解させる。この加圧空気を溶解した混合液を大
気圧の状態にある強制分離槽に送る。混合液は強制分離
槽内で大気圧に戻るため、混合液内に無数の小気泡が発
生する。該気泡は混合液中の汚泥に付着して汚泥を浮上
させるので、汚泥と処理水とは分離する。分離した汚泥
は、汚泥濃度が３００００〜４００００ｐｐｍである。
因に沈降分離の場合の汚泥濃度は１５０００ｐｐｍまで
が限界である。
【００２０】この汚泥は必要に応じて曝気槽内に返送す
る。ここで得られる処理水の清澄度は重力沈殿法に比較
してやや劣る。このため気泡によって汚泥を強制分離し
た処理水は放流する前に、曝気槽から送られて来た混合
液と混合して処理水中の残留浮遊物を混合液中の汚泥
（微生物フロック）で吸着凝集させる。上記混合は混合
枡で行われる。混合枡の例としては、沈殿槽に設けられ
ているセンターウエル、横流れ式の沈殿槽における沈殿
槽への導水枡、沈殿槽への流量を測定する測定枡等があ
げられるが、これに限定されず混合できれば他の手段を
採ることもできる。その後の処理は従来法と大体におい
て同様である。
る。ここで得られる処理水の清澄度は重力沈殿法に比較
してやや劣る。このため気泡によって汚泥を強制分離し
た処理水は放流する前に、曝気槽から送られて来た混合
液と混合して処理水中の残留浮遊物を混合液中の汚泥
（微生物フロック）で吸着凝集させる。上記混合は混合
枡で行われる。混合枡の例としては、沈殿槽に設けられ
ているセンターウエル、横流れ式の沈殿槽における沈殿
槽への導水枡、沈殿槽への流量を測定する測定枡等があ
げられるが、これに限定されず混合できれば他の手段を
採ることもできる。その後の処理は従来法と大体におい
て同様である。
【００２１】本発明にかかる廃水処理装置の運転指標と
なる数式を図１を参照しながら説明する。 Ｑ； 原水の曝気槽流入量，強制分離処理水 Ｃｉ；強制分離処理水のＳＳ濃度 Ｃａ；曝気槽ＭＬＳＳ Ｒ； 返送汚泥量 Ｃｒ；返送汚泥濃度 とすると、混合枡の混合濃度は次式で表すことができ
る。
なる数式を図１を参照しながら説明する。 Ｑ； 原水の曝気槽流入量，強制分離処理水 Ｃｉ；強制分離処理水のＳＳ濃度 Ｃａ；曝気槽ＭＬＳＳ Ｒ； 返送汚泥量 Ｃｒ；返送汚泥濃度 とすると、混合枡の混合濃度は次式で表すことができ
る。
【００２２】
【数１】
【００２３】また、沈澱槽の物質収支として Ｃｍ（Ｑ＋Ｒ）＝Ｃｒ・Ｒ ←が成立する
必要がある。 また、Ｑ・Ｃｉ＋Ｒ・Ｃａ＝Ｃｒ・Ｒ ←も同様であ
る。 式を変形して Ｑ・Ｃｉ＝Ｒ（Ｃｒ−Ｃａ）
必要がある。 また、Ｑ・Ｃｉ＋Ｒ・Ｃａ＝Ｃｒ・Ｒ ←も同様であ
る。 式を変形して Ｑ・Ｃｉ＝Ｒ（Ｃｒ−Ｃａ）
【００２４】従って本発明に係る装置を運転するそれぞ
れの水量と汚泥濃度および比率との関係は、次の通りと
なる。
れの水量と汚泥濃度および比率との関係は、次の通りと
なる。
【００２５】
【数２】
【００２６】一方式より
【００２７】
【数３】
【００２８】更に廃水処理における一般的な数値に基づ
いて説明すると次の通りである。例えばｒ＝１、Ｃｉ＝
２００ｐｐｍ，Ｃｒ＝１２０００ｐｐｍ（Ｃｒは自然沈
降では１２０００ｐｐｍ程度である。）とすると、 式より ｒ・（Ｃｒ−Ｃａ）＝Ｃｉ Ｃｒ−Ｃｉ＝Ｃａ １２０００−２００＝１１８００ｐｐｍとなる。 また式より、
いて説明すると次の通りである。例えばｒ＝１、Ｃｉ＝
２００ｐｐｍ，Ｃｒ＝１２０００ｐｐｍ（Ｃｒは自然沈
降では１２０００ｐｐｍ程度である。）とすると、 式より ｒ・（Ｃｒ−Ｃａ）＝Ｃｉ Ｃｒ−Ｃｉ＝Ｃａ １２０００−２００＝１１８００ｐｐｍとなる。 また式より、
【００２９】
【数４】
【００３０】従って、曝気槽の濃度は１１８００ｐｐｍ
迄は運転可能となり、Ｃｍ（混合枡の混合液）は６００
０ｐｐｍ迄の範囲で運転が可能である。
迄は運転可能となり、Ｃｍ（混合枡の混合液）は６００
０ｐｐｍ迄の範囲で運転が可能である。
【００３１】なお、後で説明する実施例において、Ｃｍ
が７００ｐｐｍ以上から透明度が得られることから、混
合濃度（Ｃｍ）の範囲は、曝気槽のＭＬＳＳが１１８０
０ｐｐｍ迄のとき７００〜６０００ｐｐｍであれば、理
論的には運転ができることとなる。
が７００ｐｐｍ以上から透明度が得られることから、混
合濃度（Ｃｍ）の範囲は、曝気槽のＭＬＳＳが１１８０
０ｐｐｍ迄のとき７００〜６０００ｐｐｍであれば、理
論的には運転ができることとなる。
【００３２】
【発明の実施の形態】本発明を図面に示した実施の形態
に基づき更に詳細に説明する。図２は本発明の処理プロ
セスを示す概略図である。１は原水調整槽、２は曝気
槽、３は加圧ポンプ、４は加圧溶解手段である加圧タン
ク、５はコンプレッサーである。
に基づき更に詳細に説明する。図２は本発明の処理プロ
セスを示す概略図である。１は原水調整槽、２は曝気
槽、３は加圧ポンプ、４は加圧溶解手段である加圧タン
ク、５はコンプレッサーである。
【００３３】６は強制分離槽で、加圧タンク４によって
加圧空気を溶解した空気混合液が送られる。空気混合液
は強制分離槽６内では、大気圧に戻るため液内に無数の
小気泡が発生する。後で説明するように、該気泡は混合
液中の汚泥に付着して汚泥を浮上させ、汚泥と処理水と
は分離する。７は沈殿槽８に設けられている混合枡であ
るセンターウエルで、強制分離槽６とは送液手段である
導水管９を介して連通されている。また、曝気槽２とセ
ンターウエル７の間は、送液手段である導水管１０を介
して連通されている。
加圧空気を溶解した空気混合液が送られる。空気混合液
は強制分離槽６内では、大気圧に戻るため液内に無数の
小気泡が発生する。後で説明するように、該気泡は混合
液中の汚泥に付着して汚泥を浮上させ、汚泥と処理水と
は分離する。７は沈殿槽８に設けられている混合枡であ
るセンターウエルで、強制分離槽６とは送液手段である
導水管９を介して連通されている。また、曝気槽２とセ
ンターウエル７の間は、送液手段である導水管１０を介
して連通されている。
【００３４】曝気槽２の混合液は、６０００〜２０００
０ｐｐｍ（一般的には８０００〜１２０００ｐｐｍ）の
汚泥濃度に設定されている。曝気槽２で処理された混合
液は、加圧ポンプ３により加圧タンク４内に送られる。
加圧タンク４にはコンプレッサー５から加圧（３Kg/cm2
〜５Kg/cm2）空気が送られており、これによってヘンリ
ーの法則により混合液中に空気が溶け込む。
０ｐｐｍ（一般的には８０００〜１２０００ｐｐｍ）の
汚泥濃度に設定されている。曝気槽２で処理された混合
液は、加圧ポンプ３により加圧タンク４内に送られる。
加圧タンク４にはコンプレッサー５から加圧（３Kg/cm2
〜５Kg/cm2）空気が送られており、これによってヘンリ
ーの法則により混合液中に空気が溶け込む。
【００３５】この空気を含んだ混合液を強制分離槽６に
送り、これを大気圧に戻してやると加圧入した空気が気
泡になり、無数の小気泡が発生する。これが汚泥に付着
して汚泥が浮き上がり、固液分離が行われる。分離され
た処理水は清澄度が悪くそのまま処理装置外に排出する
ことができない。
送り、これを大気圧に戻してやると加圧入した空気が気
泡になり、無数の小気泡が発生する。これが汚泥に付着
して汚泥が浮き上がり、固液分離が行われる。分離され
た処理水は清澄度が悪くそのまま処理装置外に排出する
ことができない。
【００３６】そこで処理水は強制分離槽６の底部から取
り出され、導水管９を通ってセンターウエル７に送ら
れ、ここで導水管１０を通って曝気槽２から送られてき
た混合液と混合される。上記処理水中に浮遊している細
かい浮遊物質は、曝気槽の混合液中の粗大粒子に吸着さ
れて沈降分離処理され、汚泥を沈降分離した後放流され
る。一方浮上した汚泥は、曝気槽２の設定濃度に必要な
分が返送ポンプ１１によって曝気槽２に返送され、再使
用される。
り出され、導水管９を通ってセンターウエル７に送ら
れ、ここで導水管１０を通って曝気槽２から送られてき
た混合液と混合される。上記処理水中に浮遊している細
かい浮遊物質は、曝気槽の混合液中の粗大粒子に吸着さ
れて沈降分離処理され、汚泥を沈降分離した後放流され
る。一方浮上した汚泥は、曝気槽２の設定濃度に必要な
分が返送ポンプ１１によって曝気槽２に返送され、再使
用される。
【００３７】
【実施例】更に本発明を以下のような条件で実施した結
果良好な結果が得られた。図３は実施例の実施条件を表
した説明図である。曝気槽の容積を４８０ｍ3 ，汚泥濃
度８０００ｐｐｍとし、曝気槽２への原水流入量を１０
ｍ3 ／ｈとした。また、曝気槽２から加圧タンク４を経
て強制分離槽６へ送られる空気混合液の流量２０ｍ3 ／
ｈとした。
果良好な結果が得られた。図３は実施例の実施条件を表
した説明図である。曝気槽の容積を４８０ｍ3 ，汚泥濃
度８０００ｐｐｍとし、曝気槽２への原水流入量を１０
ｍ3 ／ｈとした。また、曝気槽２から加圧タンク４を経
て強制分離槽６へ送られる空気混合液の流量２０ｍ3 ／
ｈとした。
【００３８】強制分離槽６から曝気槽２への返送汚泥量
を１０ｍ3 ／ｈとし、その返送汚泥の濃度は１６０００
ｐｐｍであった。沈殿槽８の容積を１２０ｍ3 とし、強
制分離槽６で処理された処理水のセンターウエルへの流
入量を１０ｍ3 ／ｈとした。なお、強制分離槽６におけ
る処理水のＳＳは８０ｐｐｍであった。
を１０ｍ3 ／ｈとし、その返送汚泥の濃度は１６０００
ｐｐｍであった。沈殿槽８の容積を１２０ｍ3 とし、強
制分離槽６で処理された処理水のセンターウエルへの流
入量を１０ｍ3 ／ｈとした。なお、強制分離槽６におけ
る処理水のＳＳは８０ｐｐｍであった。
【００３９】センターウエル内の汚泥濃度は１０００ｐ
ｐｍ、分離槽８の沈降汚泥濃度は９０００ｐｐｍ，沈殿
槽８から曝気槽２への返送汚泥量を１．３ｍ3 ／ｈとし
た条件で、数式１〜３に示した該当式に上記各数値を当
てはめる。
ｐｍ、分離槽８の沈降汚泥濃度は９０００ｐｐｍ，沈殿
槽８から曝気槽２への返送汚泥量を１．３ｍ3 ／ｈとし
た条件で、数式１〜３に示した該当式に上記各数値を当
てはめる。
【００４０】
【数５】
【００４１】沈澱槽のＳＳ物質収支は下記の通りであ
る。 沈澱槽へのＳＳ流入量 ；Ｔｉ ｋｇｓｓ／Ｈｒ 沈澱槽からのＳＳ引抜き量 ；Ｔｒ ｋｇｓｓ／Ｈｒ とすると、上記数値から Ｔｉ＝１．３×８＋１０×０．０８ ＝１１．２ ｋｇｓｓ／Ｈｒ となる。
る。 沈澱槽へのＳＳ流入量 ；Ｔｉ ｋｇｓｓ／Ｈｒ 沈澱槽からのＳＳ引抜き量 ；Ｔｒ ｋｇｓｓ／Ｈｒ とすると、上記数値から Ｔｉ＝１．３×８＋１０×０．０８ ＝１１．２ ｋｇｓｓ／Ｈｒ となる。
【００４２】一方、 Ｔｒ＝１．３×９＝１１．７ ｋｇｓｓ／Ｈｒ となり、Ｔｉ≦Ｔｒであるので沈澱槽残留は無いことに
なる。なお、センターウエルでの混合液濃度が７００ｐ
ｐｍ程度以上であれば、透視度の著しい改善が見られ
た。
なる。なお、センターウエルでの混合液濃度が７００ｐ
ｐｍ程度以上であれば、透視度の著しい改善が見られ
た。
【００４３】なお、本明細書で使用している用語と表現
は、あくまで説明上のものであって何等限度的なもので
はなく、本明細書に記述された特徴およびその一部と等
価の用語や表現を除外する意図はない。また、本発明は
図示の実施の形態に限定されるものではなく、本発明の
技術思想の範囲内で数々の変更態様が可能であることは
言うまでもない。
は、あくまで説明上のものであって何等限度的なもので
はなく、本明細書に記述された特徴およびその一部と等
価の用語や表現を除外する意図はない。また、本発明は
図示の実施の形態に限定されるものではなく、本発明の
技術思想の範囲内で数々の変更態様が可能であることは
言うまでもない。
【００４４】
【発明の効果】本発明は上記構成を有し次の効果を有す
る。 (1) 強制分離槽で固液分離された処理水と曝気槽の混合
液とを混合することによって処理水中の残留浮遊物を混
合液中の汚泥（微生物フロック）で吸着凝集させ、処理
水の透明度を安定的に確保することができる。従って活
性汚泥法における廃水処理において、低濃度曝気槽を設
けずに残処理水中の不透明度を下げることができる。こ
のため廃水装置の簡略化を図ることができ、全体として
コストの低下を図ることができる。また、有機物の流入
量を、有機物が汚泥に変換される量と汚泥が自己酸化に
よって消費される量とが等しくなる量とすることによっ
て余剰汚泥の発生を理論的になくすことができる。 (2) 従来の設備がほとんどそのまま使用できるので経済
的である。
る。 (1) 強制分離槽で固液分離された処理水と曝気槽の混合
液とを混合することによって処理水中の残留浮遊物を混
合液中の汚泥（微生物フロック）で吸着凝集させ、処理
水の透明度を安定的に確保することができる。従って活
性汚泥法における廃水処理において、低濃度曝気槽を設
けずに残処理水中の不透明度を下げることができる。こ
のため廃水装置の簡略化を図ることができ、全体として
コストの低下を図ることができる。また、有機物の流入
量を、有機物が汚泥に変換される量と汚泥が自己酸化に
よって消費される量とが等しくなる量とすることによっ
て余剰汚泥の発生を理論的になくすことができる。 (2) 従来の設備がほとんどそのまま使用できるので経済
的である。
【図１】廃水処理装置の運転指標となる数式を説明する
為の図である。
為の図である。
【図２】本発明の処理プロセスを示す概略図である。
【図３】実施例の実施条件を表した説明図である。
２ 曝気槽 ３ 加圧ポンプ ４ 加圧タンク ６ 強制分離槽 ７ センタ−ウエル ８ 沈殿槽
Claims (5)
- 【請求項１】 活性汚泥法における廃水処理方法であっ
て、この方法は、曝気槽で曝気された混合液に空気を加
圧溶解するステップ、 上記混合液を大気圧に戻して該混合液内に気泡を発生さ
せ、該気泡が汚泥に付着して該汚泥を浮上させて汚泥と
処理水とを分離させるステップ、 上記処理水と曝気槽の混合液を混合し、該混合液中の汚
泥によって処理水中の残留浮遊物を吸着し凝集させるス
テップ、を含むことを特徴とする、 活性汚泥法における廃水処理方法。 - 【請求項２】 処理水と曝気槽の混合液との混合は、混
合枡にて行われることを特徴とする、請求項１記載の活
性汚泥法における廃水処理方法。 - 【請求項３】 混合枡における汚泥濃度は７００〜６０
００ｐｐｍであることを特徴とする、請求項１記載の活
性汚泥法における廃水処理方法。 - 【請求項４】 活性汚泥法における廃水処理装置であっ
て、この装置は、 曝気槽(2) と、 曝気後の混合液に空気を加圧溶解する加圧溶解手段と、 該加圧溶解手段から送られて来た空気を含む混合液を大
気圧に戻して上記混合液内に気泡を発生させ、該気泡が
汚泥に付着して該汚泥を浮上させて汚泥と処理水とを分
離させる強制分離槽(6) と、 上記処理水と曝気槽の混合液を混合する混合枡と、 放流前の処理水の固液分離を行う沈殿槽(8) と、を含
み、更に、上記強制分離槽(6) で処理された処理水を上
記混合枡に送る導液手段と、 上記曝気槽(2) の混合液を上記混合枡に送る導液手段を
有していることを特徴とする、 廃水処理装置。 - 【請求項５】 混合枡が、沈殿槽に設けられているセン
ターウエル、横流れ式の沈殿槽における沈殿槽への導水
枡、または沈殿槽への流量を測定する測定枡であること
を特徴とする、請求項４記載の廃水処理装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP8275425A JP2958514B2 (ja) | 1996-09-25 | 1996-09-25 | 活性汚泥法における廃水処理方法および廃水処理装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP8275425A JP2958514B2 (ja) | 1996-09-25 | 1996-09-25 | 活性汚泥法における廃水処理方法および廃水処理装置 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH1099889A JPH1099889A (ja) | 1998-04-21 |
| JP2958514B2 true JP2958514B2 (ja) | 1999-10-06 |
Family
ID=17555344
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP8275425A Expired - Fee Related JP2958514B2 (ja) | 1996-09-25 | 1996-09-25 | 活性汚泥法における廃水処理方法および廃水処理装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2958514B2 (ja) |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2008188548A (ja) * | 2007-02-06 | 2008-08-21 | Ihi Corp | 好気性排水処理における汚泥発生の抑制法 |
-
1996
- 1996-09-25 JP JP8275425A patent/JP2958514B2/ja not_active Expired - Fee Related
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH1099889A (ja) | 1998-04-21 |
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