JP2954629B2 - 気体もしくは低沸点揮発性有機物の除去方法 - Google Patents
気体もしくは低沸点揮発性有機物の除去方法Info
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Description
【発明の詳細な説明】 〔産業上の利用分野〕 本発明は、水溶液中に溶解した気体、もしくは低沸点
揮発性有機物の除去方法に関する。
揮発性有機物の除去方法に関する。
水溶液の使用上、その中に溶存している気体もしくは
溶解している有機物の除去を必要とする分野は非常に多
い。
溶解している有機物の除去を必要とする分野は非常に多
い。
例えば分析機器関連としては液体クロマトグラフィ
ー、自動臨床化学分析、医用分光光度計等の脱気があ
る。また工業用用途としては、イオン交換水プロセス、
超純水システム、ボイラー用水、原発用水、タービン用
水等の脱気がある。
ー、自動臨床化学分析、医用分光光度計等の脱気があ
る。また工業用用途としては、イオン交換水プロセス、
超純水システム、ボイラー用水、原発用水、タービン用
水等の脱気がある。
例えば、液体クロマトグラフィーでは、溶媒に空気が
溶存していると、ポンプ内、弁周辺、検知器内に気泡が
生じトラブルの原因となる。また溶存酸素は溶質と化学
反応を起こす可能性もある。自動臨床化学分析では、検
体量の少量化に伴い、わずかの溶存酸素も分析精度に悪
影響を及ぼす。また分光光度計では紫外短波長領域にお
ける溶存酸素等による吸収の影響が大きい。一方、イオ
ン交換水プロセスでは液体中の溶存酸素や炭素ガスがイ
オン交換樹脂の寿命を短くする。さらにボイラー用水、
原発用水では溶存酸素が容器、配管等の腐食を促進す
る。
溶存していると、ポンプ内、弁周辺、検知器内に気泡が
生じトラブルの原因となる。また溶存酸素は溶質と化学
反応を起こす可能性もある。自動臨床化学分析では、検
体量の少量化に伴い、わずかの溶存酸素も分析精度に悪
影響を及ぼす。また分光光度計では紫外短波長領域にお
ける溶存酸素等による吸収の影響が大きい。一方、イオ
ン交換水プロセスでは液体中の溶存酸素や炭素ガスがイ
オン交換樹脂の寿命を短くする。さらにボイラー用水、
原発用水では溶存酸素が容器、配管等の腐食を促進す
る。
従来より液体中の溶存ガスを脱気するために、例えば
加熱沸騰法、減圧法、超音波法、ヘリウム法等の方法が
知られている。しかしながら加熱沸騰法は高温操作のた
め危険性が高く、減圧法および超音波法は脱気能力が低
く、ヘリウム法は運転費が高いなど決して効果的、経済
的な方法ではなかった。
加熱沸騰法、減圧法、超音波法、ヘリウム法等の方法が
知られている。しかしながら加熱沸騰法は高温操作のた
め危険性が高く、減圧法および超音波法は脱気能力が低
く、ヘリウム法は運転費が高いなど決して効果的、経済
的な方法ではなかった。
さらに詳しく述べると、例えばボイラー用水中に溶存
しているガス、主に溶存酸素は、ボイラー、プレボイラ
ー系の特に孔食の主原因になるので、それを除去する処
理が必要になる。かかる脱酸素には、脱気器を用いて加
熱沸騰法や真空法等により機械的に脱酸素する方法と、
溶存酸素を化学的に還元する例えばヒドラジンや亜硫酸
ナトリウム等の断酸素剤を注入する方法があり、これら
の方法を併用しなければ脱酸素効率を大きくすることが
できず、特に中高圧ボイラーには不可欠の処理である。
しているガス、主に溶存酸素は、ボイラー、プレボイラ
ー系の特に孔食の主原因になるので、それを除去する処
理が必要になる。かかる脱酸素には、脱気器を用いて加
熱沸騰法や真空法等により機械的に脱酸素する方法と、
溶存酸素を化学的に還元する例えばヒドラジンや亜硫酸
ナトリウム等の断酸素剤を注入する方法があり、これら
の方法を併用しなければ脱酸素効率を大きくすることが
できず、特に中高圧ボイラーには不可欠の処理である。
また飲料水やビル給水中に溶存しているガス、主に溶
存酸素は、給水管の腐蝕の主原因であり、この腐蝕が赤
水の発生へとつながる。赤水は味などの感覚的問題や洗
濯物の着色などの障害を与えるため、その発生が認めら
れた場合は何らかの対策を検討する必要が生じる。現
在、かかる赤水対策として給水管の敷設替え、ライニン
グによる管更迭、給水用防錆剤の連続注入等が行われて
いる。これら赤水発生防止対策は、いずれも経済性、確
実性、安全性などの面で必ずしも十分とは言えず、各種
の制約を伴う。従って、安価で簡便かつ確実は防止方法
が望まれている。
存酸素は、給水管の腐蝕の主原因であり、この腐蝕が赤
水の発生へとつながる。赤水は味などの感覚的問題や洗
濯物の着色などの障害を与えるため、その発生が認めら
れた場合は何らかの対策を検討する必要が生じる。現
在、かかる赤水対策として給水管の敷設替え、ライニン
グによる管更迭、給水用防錆剤の連続注入等が行われて
いる。これら赤水発生防止対策は、いずれも経済性、確
実性、安全性などの面で必ずしも十分とは言えず、各種
の制約を伴う。従って、安価で簡便かつ確実は防止方法
が望まれている。
また従来、超純水システムにおける脱気の目的は大き
く分けて２種類ある。その一つのイオン交換プロセス中
の陰イオン交換樹脂の寿命を延ばすための脱溶存炭素ガ
スであり、もう一つは超純水中での生菌の発生を抑制す
るための脱溶存酸素である。半導体の製造において、メ
モリー容量が256Kビットレベルまでは、上記の目的のた
めの溶存酸素濃度（以下、DO値という）としては、0.5p
pmレベルで十分であった。その結果、脱気方法として真
空脱気方法が用いられてきた。
く分けて２種類ある。その一つのイオン交換プロセス中
の陰イオン交換樹脂の寿命を延ばすための脱溶存炭素ガ
スであり、もう一つは超純水中での生菌の発生を抑制す
るための脱溶存酸素である。半導体の製造において、メ
モリー容量が256Kビットレベルまでは、上記の目的のた
めの溶存酸素濃度（以下、DO値という）としては、0.5p
pmレベルで十分であった。その結果、脱気方法として真
空脱気方法が用いられてきた。
しかし近年、メモリー容量が更に大きい4Mビット、16
Mビットの半導体が開発されつつある。
Mビットの半導体が開発されつつある。
これら大容量の半導体の製造においては、脱気の目的
として上記の２点以外に、溶存酸素によるシリコンウエ
ハー上の酸化被膜形成を防止する点が加わっている。こ
の溶存酸素によるシリコンウエハーの酸化を防止するた
めには、DO値として0.01〜0.05ppmが要求される。さら
にユースポイント付近での脱気を行なう必要があるた
め、脱気装置としても比較的小型の装置が要求される。
しかしながら従来の真空脱気装置では脱溶存酸素能力が
不十分であり、また装置サイズもかなり大きくなるとい
う欠点があった。
として上記の２点以外に、溶存酸素によるシリコンウエ
ハー上の酸化被膜形成を防止する点が加わっている。こ
の溶存酸素によるシリコンウエハーの酸化を防止するた
めには、DO値として0.01〜0.05ppmが要求される。さら
にユースポイント付近での脱気を行なう必要があるた
め、脱気装置としても比較的小型の装置が要求される。
しかしながら従来の真空脱気装置では脱溶存酸素能力が
不十分であり、また装置サイズもかなり大きくなるとい
う欠点があった。
また、一般にビール、ジュース、コーヒー等の飲料製
造に使用する原料水やそれらの製造工程で使用する水で
ある飲料製造用水は、製品の劣化、酸化を防止するため
に溶存酸素を除去しかつ無菌のものが望ましい。
造に使用する原料水やそれらの製造工程で使用する水で
ある飲料製造用水は、製品の劣化、酸化を防止するため
に溶存酸素を除去しかつ無菌のものが望ましい。
従来、このような目的に使用する水を造るため、加熱
沸騰法、減圧法、二酸化炭素ガス又は二酸化炭素ガスと
不活性ガスの混合ガスを被処理水に接触させる方法等で
被処理水を脱気する方法が知られている。
沸騰法、減圧法、二酸化炭素ガス又は二酸化炭素ガスと
不活性ガスの混合ガスを被処理水に接触させる方法等で
被処理水を脱気する方法が知られている。
しかしながら、加熱沸騰法では、水中の溶存酸素を0.
1ppm程度にするには被処理水を104℃以上に加熱するこ
とが必要であり、この加熱によりエネルギーコストが高
くなり、さらに長時間の運転により装置の各部のスケー
ルが沈着し、その洗浄に多大な労力を必要とする。減圧
法は、水中の溶存酸素を0.2ppm程度までしか減少させる
ことができず脱気能力が低いという欠点があった。また
二酸化炭素ガスを被処理水に接触させる方法は、水中の
溶存酸素を0.1ppm程度にするには装置内にラッシヒリニ
グ等の充填材をつめ、かつ温度を70℃程度の高温にする
ことが必要であり、この充填材を洗浄するのに大変な労
力を必要とする。またコーヒー等の抽出用水に使用した
場合、水中に二酸化炭素が溶解しているため、美味で風
味豊かなコーヒーが得られない。また二酸化炭素ガスと
不活性ガスの混合ガスを被処理水に接触させる方法で
は、水中の溶存酸素0.05ppm程度にするには、被処理水
を101℃以上に加熱することが必要であり、この場合も
加熱によるエネルギーコストが高くなるうえ、上記と同
様に美味で風味豊かなコーヒーが得られないという問題
があった。
1ppm程度にするには被処理水を104℃以上に加熱するこ
とが必要であり、この加熱によりエネルギーコストが高
くなり、さらに長時間の運転により装置の各部のスケー
ルが沈着し、その洗浄に多大な労力を必要とする。減圧
法は、水中の溶存酸素を0.2ppm程度までしか減少させる
ことができず脱気能力が低いという欠点があった。また
二酸化炭素ガスを被処理水に接触させる方法は、水中の
溶存酸素を0.1ppm程度にするには装置内にラッシヒリニ
グ等の充填材をつめ、かつ温度を70℃程度の高温にする
ことが必要であり、この充填材を洗浄するのに大変な労
力を必要とする。またコーヒー等の抽出用水に使用した
場合、水中に二酸化炭素が溶解しているため、美味で風
味豊かなコーヒーが得られない。また二酸化炭素ガスと
不活性ガスの混合ガスを被処理水に接触させる方法で
は、水中の溶存酸素0.05ppm程度にするには、被処理水
を101℃以上に加熱することが必要であり、この場合も
加熱によるエネルギーコストが高くなるうえ、上記と同
様に美味で風味豊かなコーヒーが得られないという問題
があった。
また半導体関連等において、排水中に含まれるクロロ
ホルム、トリクロロエタン、トリクロロエチレン、四塩
化炭素、カーボンテトラクロライド、テトラクロロエチ
レン等の低沸点揮発性有機物は、環境問題の点から回収
しなければならない。しかし、現在用いられている活性
炭吸着法では、排水が希薄水溶液であるため、回収コス
トが非常に高くなり経済的でない。
ホルム、トリクロロエタン、トリクロロエチレン、四塩
化炭素、カーボンテトラクロライド、テトラクロロエチ
レン等の低沸点揮発性有機物は、環境問題の点から回収
しなければならない。しかし、現在用いられている活性
炭吸着法では、排水が希薄水溶液であるため、回収コス
トが非常に高くなり経済的でない。
飲料水分野においても、水源の川や湖等の汚染によ
り、従来は含まれていなかった低沸点揮発性有機物が、
環境規準以上の値を示すようになったり、さらに汚染の
進行とともに塩素殺菌のため、塩素使用料が増大し、化
学反応によって塩素系有機物が生成されるようになって
いる。しかし、近年の飲料水への感心の高まりととも
に、高度処理が必要とされているにもかかわらず、コス
ト的な問題から有効な処理がなされていないのが現状で
ある。
り、従来は含まれていなかった低沸点揮発性有機物が、
環境規準以上の値を示すようになったり、さらに汚染の
進行とともに塩素殺菌のため、塩素使用料が増大し、化
学反応によって塩素系有機物が生成されるようになって
いる。しかし、近年の飲料水への感心の高まりととも
に、高度処理が必要とされているにもかかわらず、コス
ト的な問題から有効な処理がなされていないのが現状で
ある。
以上に述べた如く、気体もしくは低沸点揮発性有機物
の除去を必要とする分野は非常に多く、いずれの分野に
おいても満足できる除去方法はなかった。
の除去を必要とする分野は非常に多く、いずれの分野に
おいても満足できる除去方法はなかった。
近年、シリコーン、ポリテトラフルオロエチレン等の
合成樹脂からなるチューブ（中空）状の膜を用いた脱気
方法が提案されている（特開昭60−25514号、実開昭63
−43609号等）。
合成樹脂からなるチューブ（中空）状の膜を用いた脱気
方法が提案されている（特開昭60−25514号、実開昭63
−43609号等）。
しかしながら、かかる合成樹脂からなる薄膜は機械的
強度上及び成形上限界があり、実用的に脱気用膜として
使用するには、経済効率を決定する脱気速度が小さくな
るほど膜厚を大きくしなければならないという問題があ
った。
強度上及び成形上限界があり、実用的に脱気用膜として
使用するには、経済効率を決定する脱気速度が小さくな
るほど膜厚を大きくしなければならないという問題があ
った。
本発明者らは、種々の水溶液中に溶存する気体もしく
は低沸点発揮性有機物の除去における前記問題点を解決
するために鋭意研究した結果、水不透過性膜を介して、
他方を、水溶液成分の蒸気圧をゼロに近づけることによ
り、効率よく上記成分を除去することができることを見
い出して、本発明に至ったものである。
は低沸点発揮性有機物の除去における前記問題点を解決
するために鋭意研究した結果、水不透過性膜を介して、
他方を、水溶液成分の蒸気圧をゼロに近づけることによ
り、効率よく上記成分を除去することができることを見
い出して、本発明に至ったものである。
即ち、第１の発明は、水不透過性膜を介して、一方
に、気体もしくは低沸点揮発性有機物が溶解している水
溶液を接触させ、他方を、該水溶液成分の蒸気圧をゼロ
に近づけることにより、透過する溶解成分を除去する気
体もしくは低沸点揮発性有機物の除去方法であって、該
水溶液成分の蒸気圧をゼロに近づける方法として、真空
ポンプ等の機械を用い、操作温度における飽和水蒸気圧
以上に真空度を下げないことにより水蒸気の透過量を抑
制しつつ透過する溶解成分を除去することを特徴とする
気体もしくは低沸点揮発性有機物の除去方法を提供す
る。
に、気体もしくは低沸点揮発性有機物が溶解している水
溶液を接触させ、他方を、該水溶液成分の蒸気圧をゼロ
に近づけることにより、透過する溶解成分を除去する気
体もしくは低沸点揮発性有機物の除去方法であって、該
水溶液成分の蒸気圧をゼロに近づける方法として、真空
ポンプ等の機械を用い、操作温度における飽和水蒸気圧
以上に真空度を下げないことにより水蒸気の透過量を抑
制しつつ透過する溶解成分を除去することを特徴とする
気体もしくは低沸点揮発性有機物の除去方法を提供す
る。
第２の発明は、水不透過性膜を介して、一方に、気体
もしくは低沸点揮発性有機物が溶解している水溶液を接
触させ、他方を、該水溶液成分の蒸気圧をゼロに近づけ
ることにより、透過する溶解成分を除去する気体もしく
は低沸点揮発性有機物の除去方法であって、該水溶液成
分の蒸気圧をゼロに近づける方法として、操作温度にお
ける飽和水蒸気と平衡な不活性ガスを流して、水蒸気の
透過量を抑制しつつ透過する溶解成分を除去することを
特徴とする気体もしくは低沸点揮発性有機物の除去方法
を提供する。
もしくは低沸点揮発性有機物が溶解している水溶液を接
触させ、他方を、該水溶液成分の蒸気圧をゼロに近づけ
ることにより、透過する溶解成分を除去する気体もしく
は低沸点揮発性有機物の除去方法であって、該水溶液成
分の蒸気圧をゼロに近づける方法として、操作温度にお
ける飽和水蒸気と平衡な不活性ガスを流して、水蒸気の
透過量を抑制しつつ透過する溶解成分を除去することを
特徴とする気体もしくは低沸点揮発性有機物の除去方法
を提供する。
第３の発明は、水不透過性膜を介して、一方に、気体
もしくは低沸点揮発性有機物が溶解している水溶液を接
触させ、他方を、該水溶液成分の蒸気圧をゼロに近づけ
ることにより、透過する溶解成分を除去する気体もしく
は低沸点揮発性有機物の除去方法であって、該水溶液成
分の蒸気圧をゼロに近づける方法として、透過成分が水
より溶解度の高い溶媒を流して、水蒸気の透過量を抑制
しつつ透過する溶解成分を除去することを特徴とする気
体もしくは低沸点揮発性有機物の除去方法を提供する。
もしくは低沸点揮発性有機物が溶解している水溶液を接
触させ、他方を、該水溶液成分の蒸気圧をゼロに近づけ
ることにより、透過する溶解成分を除去する気体もしく
は低沸点揮発性有機物の除去方法であって、該水溶液成
分の蒸気圧をゼロに近づける方法として、透過成分が水
より溶解度の高い溶媒を流して、水蒸気の透過量を抑制
しつつ透過する溶解成分を除去することを特徴とする気
体もしくは低沸点揮発性有機物の除去方法を提供する。
本発明が適用される水溶液は、その中に気体が溶存し
ている水溶液もしくは低沸点揮発性有機物が溶解してい
る水溶液であれば、特に限定されない。
ている水溶液もしくは低沸点揮発性有機物が溶解してい
る水溶液であれば、特に限定されない。
例えば、液体クロマトグラフィー、自動臨床化学分
析、医用分光光度計等の分析機器関連、イオン交換水プ
ロセス、半導体製造用の超純水システム、発電用、一般
産業用、船舶用ボイラー等に用いられるボイラー用水、
原発用水、タービン用水等の工業用途関連に用いられる
液体及び排水等が挙げられる。これらの液体は通常、河
川水、井水、水道水、工業用水、局方常水等を含み、一
般にCa、Mg、Na、Ｋ等の陽イオン、塩素イオン、硫酸イ
オン、炭酸水素イオン等の陰イオン、生物が腐敗分解し
た有機物を含有している液体である。また、コロイド粒
子、懸濁粒子等の水に対して溶解性を示さない物質を含
有している液体も含まれる。
析、医用分光光度計等の分析機器関連、イオン交換水プ
ロセス、半導体製造用の超純水システム、発電用、一般
産業用、船舶用ボイラー等に用いられるボイラー用水、
原発用水、タービン用水等の工業用途関連に用いられる
液体及び排水等が挙げられる。これらの液体は通常、河
川水、井水、水道水、工業用水、局方常水等を含み、一
般にCa、Mg、Na、Ｋ等の陽イオン、塩素イオン、硫酸イ
オン、炭酸水素イオン等の陰イオン、生物が腐敗分解し
た有機物を含有している液体である。また、コロイド粒
子、懸濁粒子等の水に対して溶解性を示さない物質を含
有している液体も含まれる。
また本発明は一般家庭用水道配管、ビル給水管、クー
リングタワー、循環水配管等の内部を流れる飲料水やビ
ル給水にも適用できる。
リングタワー、循環水配管等の内部を流れる飲料水やビ
ル給水にも適用できる。
また本発明は醤油等の製造用水、ビール、酒、ジュー
ス、コーヒー等の飲料の製造に使用する原料水や製造工
程で使用する水にも適用できる。
ス、コーヒー等の飲料の製造に使用する原料水や製造工
程で使用する水にも適用できる。
上記の種々の水溶液に溶解している気体とは、酸素、
炭素ガス、窒素、塩素、アンモニア等である。
炭素ガス、窒素、塩素、アンモニア等である。
また、低沸点揮発性有機物とは、水より沸点が低い物
質であり、その蒸気圧が同温度で大きいものを指す。例
えば、メタノール、エタノール、ブタノール、プロパノ
ール等の低級アルコール、四塩化炭素、クロロホルム、
フロン等のハロゲン炭化水素、その他メチルエーテル、
エチルエーテル等のエーテル類、メチルエチルケトン、
アセトン等のケトン類等が挙げられる。
質であり、その蒸気圧が同温度で大きいものを指す。例
えば、メタノール、エタノール、ブタノール、プロパノ
ール等の低級アルコール、四塩化炭素、クロロホルム、
フロン等のハロゲン炭化水素、その他メチルエーテル、
エチルエーテル等のエーテル類、メチルエチルケトン、
アセトン等のケトン類等が挙げられる。
本発明においては、上記水溶液を水不透過性膜の一方
に接触させ、他方において水溶液成分の蒸気圧をゼロに
近づけることにより、透過する溶解成分を除去する。
に接触させ、他方において水溶液成分の蒸気圧をゼロに
近づけることにより、透過する溶解成分を除去する。
かかる水溶液成分の蒸気圧をゼロに近づける方法は、
真空ポンプ等で機械的に透過成分を除去する方法、不活
性ガスを流して透過成分を除去する方法、透過成分が水
より溶解度の高い溶媒を流して透過成分を除去する方法
が挙げられる。
真空ポンプ等で機械的に透過成分を除去する方法、不活
性ガスを流して透過成分を除去する方法、透過成分が水
より溶解度の高い溶媒を流して透過成分を除去する方法
が挙げられる。
ここで、真空ポンプ等で機械的に透過成分を除去する
場合、透過成分として被除去成分以外に水蒸気が透過し
て、真空ポンプの負荷が増大し運転コストが増加する場
合がある。また不活性ガスを流して透過成分を除去する
場合には、不活性ガスへ被除去成分以外の水蒸気が透過
し、目的成分の除去効率が落ちる恐れがある。よって、
真空ポンプを用いる場合は、操作温度の飽和水蒸気以上
に、真空度を上げないようにしたり、不活性ガスを用い
る場合には、あらかじめ操作温度の水蒸気を含ませた湿
った不活性ガス、すなわち操作温度における飽和水蒸気
と平衡な不活性ガスを流すことが必要である。
場合、透過成分として被除去成分以外に水蒸気が透過し
て、真空ポンプの負荷が増大し運転コストが増加する場
合がある。また不活性ガスを流して透過成分を除去する
場合には、不活性ガスへ被除去成分以外の水蒸気が透過
し、目的成分の除去効率が落ちる恐れがある。よって、
真空ポンプを用いる場合は、操作温度の飽和水蒸気以上
に、真空度を上げないようにしたり、不活性ガスを用い
る場合には、あらかじめ操作温度の水蒸気を含ませた湿
った不活性ガス、すなわち操作温度における飽和水蒸気
と平衡な不活性ガスを流すことが必要である。
本発明において用いる不活性ガスは、特に制限されな
いが、例えば通常、窒素、アルゴン、ヘリウム等が挙げ
られ、透過成分によっては空気や炭酸ガス等も使用でき
る。
いが、例えば通常、窒素、アルゴン、ヘリウム等が挙げ
られ、透過成分によっては空気や炭酸ガス等も使用でき
る。
また本発明において用いられる、透過成分を溶かす溶
媒も、その透過成分に応じて適宜選ばれ、例えば、低沸
点揮発有機物としてエタノールを含む水溶液に対して
は、メチルエーテル、エチルエーテル等のエーテル類が
用いられる。
媒も、その透過成分に応じて適宜選ばれ、例えば、低沸
点揮発有機物としてエタノールを含む水溶液に対して
は、メチルエーテル、エチルエーテル等のエーテル類が
用いられる。
本発明において用いる水不透過性膜は、特にその構造
に限定されないが、例えば非多孔質活性薄膜からなる均
質膜や、緻密層または活性緻密層とこれを一体に支持す
る多孔質層とからなる非対称膜や、かかる非対称膜上に
非多孔質活性薄膜が形成されてなる複合膜、好ましくは
非対称膜の緻密層中に非多孔質活性薄膜が一部しみこん
で形成されてなる複合膜等である。ここで活性とは、溶
存物質と液体とを分離する性質を有するという意味であ
る。
に限定されないが、例えば非多孔質活性薄膜からなる均
質膜や、緻密層または活性緻密層とこれを一体に支持す
る多孔質層とからなる非対称膜や、かかる非対称膜上に
非多孔質活性薄膜が形成されてなる複合膜、好ましくは
非対称膜の緻密層中に非多孔質活性薄膜が一部しみこん
で形成されてなる複合膜等である。ここで活性とは、溶
存物質と液体とを分離する性質を有するという意味であ
る。
上記水不透過性膜の30℃における窒素ガス透過速度
は、７×10-4〜２×102Nm3/m2・ｈ・atm、好ましくは、
３×10-3〜５×100Nm3/m2・ｈ・atmである。窒素ガス透
過速度が７×10-4Nm3/m2・ｈ・atmより小さい場合、溶
存物質の透過速度が小さくなる恐れがあり、一方２×10
2Nm3/m2・ｈ・atmより大きい場合は、水不透過性が維持
できなくなる可能性があるため好ましくない。
は、７×10-4〜２×102Nm3/m2・ｈ・atm、好ましくは、
３×10-3〜５×100Nm3/m2・ｈ・atmである。窒素ガス透
過速度が７×10-4Nm3/m2・ｈ・atmより小さい場合、溶
存物質の透過速度が小さくなる恐れがあり、一方２×10
2Nm3/m2・ｈ・atmより大きい場合は、水不透過性が維持
できなくなる可能性があるため好ましくない。
上記均質膜や非多孔質活性薄膜の具体例としては、シ
リコーン、ポリ（４−メチルペンテン−１）、天然ゴ
ム、ポリ（2,6−ジメチルフェニレンオキシド、テフロ
ン、ネオプレン、ポリエチレン、ポリスチレン、ポリプ
ロピレン等が挙げられる。
リコーン、ポリ（４−メチルペンテン−１）、天然ゴ
ム、ポリ（2,6−ジメチルフェニレンオキシド、テフロ
ン、ネオプレン、ポリエチレン、ポリスチレン、ポリプ
ロピレン等が挙げられる。
また本発明において用いる非対称膜は特に限定されな
いが、例えば芳香族ポリスルホン系、芳香族ポリアミド
系、芳香族ポリイミド系等が挙げられるが、特に耐塩素
性、耐pH性、耐熱性等の水系での耐久性を有するという
理由により、芳香族ポリスルホン系が好ましく用いられ
る。
いが、例えば芳香族ポリスルホン系、芳香族ポリアミド
系、芳香族ポリイミド系等が挙げられるが、特に耐塩素
性、耐pH性、耐熱性等の水系での耐久性を有するという
理由により、芳香族ポリスルホン系が好ましく用いられ
る。
前記水不透過性膜の形状は特に限定されないが、中空
糸状または平膜状が好ましく、不織布のような補強材上
に形成されていてもよい。
糸状または平膜状が好ましく、不織布のような補強材上
に形成されていてもよい。
かかる水不透過性膜及びその膜を内蔵してなるモジュ
ールの形状は何ら限定されないが、通常中空糸状の膜を
束ねて内蔵させた所謂中空糸膜モジュールが好ましく用
いられる。またそれ以上にシート状の膜を巻回してなる
所謂スパイラル型モジュールやその他の構造のモジュー
ルも用いることができる。
ールの形状は何ら限定されないが、通常中空糸状の膜を
束ねて内蔵させた所謂中空糸膜モジュールが好ましく用
いられる。またそれ以上にシート状の膜を巻回してなる
所謂スパイラル型モジュールやその他の構造のモジュー
ルも用いることができる。
本発明の方法によれば、従来の合成樹脂のチューブを
用いた場合に比べて、蒸気透過速度を大きくでき、かつ
水蒸気の透過を抑えることができるため、設備費、運転
費、メンテナンス費等が低減できるという利点がある。
用いた場合に比べて、蒸気透過速度を大きくでき、かつ
水蒸気の透過を抑えることができるため、設備費、運転
費、メンテナンス費等が低減できるという利点がある。
以下に実施例により本発明を説明するが、本発明はこ
れら実施例に何ら限定されるものではない。以下におい
て部は重量部を意味する。
れら実施例に何ら限定されるものではない。以下におい
て部は重量部を意味する。
実施例１ 不織布上に形成されたポリスルホン多孔質膜上に、ポ
リ（４−メチルペンテン−１）を１μｍの厚みで形成さ
せて複合膜を得た。かか複合膜の30℃における窒素ガス
透過速度は、0.75Nm3/m2・ｈ・atmであった。
リ（４−メチルペンテン−１）を１μｍの厚みで形成さ
せて複合膜を得た。かか複合膜の30℃における窒素ガス
透過速度は、0.75Nm3/m2・ｈ・atmであった。
かかる膜（膜面積:140cm2）の一方に、溶存酸素8.11p
pm（25℃）の超純水250mlを、流速20cm/Sで180分間循環
し、他方を真空ポンプにより真空度−759mmHgに保った
結果、溶存酸素濃度は0.008ppm、水蒸気透過量は21.2gm
/m2・ｈ・atmになった。
pm（25℃）の超純水250mlを、流速20cm/Sで180分間循環
し、他方を真空ポンプにより真空度−759mmHgに保った
結果、溶存酸素濃度は0.008ppm、水蒸気透過量は21.2gm
/m2・ｈ・atmになった。
実施例２ 実施例１において、真空度を25℃における飽和水蒸気
圧24mmHgを除いた−737mmHgとした以外は、実施例１と
同様に処理した結果、溶存酸素濃度は0.009pmm、水蒸気
透過量は1.5g/m2・ｈ・atmになった。
圧24mmHgを除いた−737mmHgとした以外は、実施例１と
同様に処理した結果、溶存酸素濃度は0.009pmm、水蒸気
透過量は1.5g/m2・ｈ・atmになった。
実施例３ 実施例２における超純水温度を50℃にし、飽和水蒸気
圧92mmHgを除いた−668mmHgとした以外は、実施例２と
同様に処理した結果、溶存酸素濃度は0.007ppm、水蒸気
透過量は15.3g/m2・ｈ・atmになった。
圧92mmHgを除いた−668mmHgとした以外は、実施例２と
同様に処理した結果、溶存酸素濃度は0.007ppm、水蒸気
透過量は15.3g/m2・ｈ・atmになった。
実施例４ 実施例１で得た膜を用いて、膜面積6.65m2のスパイラ
ル型モジュールを成形し、真空度−720mmHgの状態で、
溶存酸素8.11ppm（25℃）の超純水を流量2.5t/hで通水
した結果、出口溶存酸素濃度は0.495ppmになった。
ル型モジュールを成形し、真空度−720mmHgの状態で、
溶存酸素8.11ppm（25℃）の超純水を流量2.5t/hで通水
した結果、出口溶存酸素濃度は0.495ppmになった。
実施例５ 実施例１における真空の代わりに、純窒素ガス（99.9
9％）を十分に脱ガスされた25℃の超純水中へ暴気しな
がら、飽和水蒸気を含む純窒素ガスとしたものを流量20
/minで流すこと以外、実施例１と同様の方法で得られ
た超純水酸素濃度は0.020ppmであった。
9％）を十分に脱ガスされた25℃の超純水中へ暴気しな
がら、飽和水蒸気を含む純窒素ガスとしたものを流量20
/minで流すこと以外、実施例１と同様の方法で得られ
た超純水酸素濃度は0.020ppmであった。
実施例６ 実施例１における超純水の代わりに、２％エタノール
水溶液を流した以外は実施例１と同様に処理した結果、
得られたエタノール溶液の濃度は、0.27％であった。
水溶液を流した以外は実施例１と同様に処理した結果、
得られたエタノール溶液の濃度は、0.27％であった。
実施例７ 実施例６におけるエタノール濃度を0.2％とした以外
は実施例６と同様の方法で得られた溶液のエタノール濃
度は、0.045％であった。
は実施例６と同様の方法で得られた溶液のエタノール濃
度は、0.045％であった。
Claims (3)
- 【請求項１】水不透過性膜を介して、一方に、気体もし
くは低沸点揮発性有機物が溶解している水溶液を接触さ
せ、他方を、該水溶液成分の蒸気圧をゼロに近づけるこ
とにより、透過する溶解成分を除去する気体もしくは低
沸点揮発性有機物の除去方法であって、該水溶液成分の
蒸気圧をゼロに近づける方法として、真空ポンプ等の機
械を用い、操作温度における飽和水蒸気圧以上に真空度
を下げないことにより水蒸気の透過量を抑制しつつ透過
する溶解成分を除去することを特徴とする気体もしくは
低沸点揮発性有機物の除去方法。 - 【請求項２】水不透過性膜を介して、一方に、気体もし
くは低沸点揮発性有機物が溶解している水溶液を接触さ
せ、他方を、該水溶液成分の蒸気圧をゼロに近づけるこ
とにより、透過する溶解成分を除去する気体もしくは低
沸点揮発性有機物の除去方法であって、該水溶液成分の
蒸気圧をゼロに近づける方法として、操作温度における
飽和水蒸気と平衡な不活性ガスを流して、水蒸気の透過
量を抑制しつつ透過する溶解成分を除去することを特徴
とする気体もしくは低沸点揮発性有機物の除去方法。 - 【請求項３】水不透過性膜を介して、一方に、気体もし
くは低沸点揮発性有機物が溶解している水溶液を接触さ
せ、他方を、該水溶液成分の蒸気圧をゼロに近づけるこ
とにより、透過する溶解成分を除去する気体もしくは低
沸点揮発性有機物の除去方法であって、該水溶液成分の
蒸気圧をゼロに近づける方法として、透過成分が水より
溶解度の高い溶媒を流して、水蒸気の透過量を抑制しつ
つ透過する溶解成分を除去することを特徴とする気体も
しくは低沸点揮発性有機物の除去方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP972490A JP2954629B2 (ja) | 1990-01-18 | 1990-01-18 | 気体もしくは低沸点揮発性有機物の除去方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP972490A JP2954629B2 (ja) | 1990-01-18 | 1990-01-18 | 気体もしくは低沸点揮発性有機物の除去方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH03213103A JPH03213103A (ja) | 1991-09-18 |
| JP2954629B2 true JP2954629B2 (ja) | 1999-09-27 |
Family
ID=11728253
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP972490A Expired - Lifetime JP2954629B2 (ja) | 1990-01-18 | 1990-01-18 | 気体もしくは低沸点揮発性有機物の除去方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2954629B2 (ja) |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US6315815B1 (en) * | 1999-12-16 | 2001-11-13 | United Technologies Corporation | Membrane based fuel deoxygenator |
-
1990
- 1990-01-18 JP JP972490A patent/JP2954629B2/ja not_active Expired - Lifetime
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH03213103A (ja) | 1991-09-18 |
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